JP2002103324A - セラミックハニカム押出成形体の切断方法 - Google Patents
セラミックハニカム押出成形体の切断方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ハニカム構造の軟質セラミック押出成形体
を、切断面を変形させることなく、さらに、セル潰れを
発生させることなく連続的に切断することができる切断
方法を提供する。 【解決手段】 ３５００Ｎ／ｍｍ２以上の引張強さと、
３０％以上の絞りを有した線径０．０１から０．２ｍｍ
の極細鋼線を使用して軟質セラミックハニカム押出成形
体を切断する。
を、切断面を変形させることなく、さらに、セル潰れを
発生させることなく連続的に切断することができる切断
方法を提供する。 【解決手段】 ３５００Ｎ／ｍｍ２以上の引張強さと、
３０％以上の絞りを有した線径０．０１から０．２ｍｍ
の極細鋼線を使用して軟質セラミックハニカム押出成形
体を切断する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、軟質の成形体、特
に、多数の貫通孔を有するハニカム状に押出し成形され
た軟質の成形体の切断に関するものである。
に、多数の貫通孔を有するハニカム状に押出し成形され
た軟質の成形体の切断に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】触媒担体、ディーゼルパティキュレート
フィルタ等として用いられているセラミックハニカム構
造体は、押出成形機から連続して押出されてくる未乾燥
粘土質押出成形体を所定長さに切断する必要がある。従
来、このような押出成形体の切断は、特公平４−６０４
０２号公報に記載されているように、ピアノ線等の金属
製の細線を用いて切断する方法が広く知られている。ま
た、特開平７−２５６６２２号公報には、押出成形機か
ら押出されてくるハニカム成形体未乾燥粘土質物に、押
出方向と切断方向に制御されて移動する噴射ノズルから
高圧水を噴射させて切断する方法が開示されている。
フィルタ等として用いられているセラミックハニカム構
造体は、押出成形機から連続して押出されてくる未乾燥
粘土質押出成形体を所定長さに切断する必要がある。従
来、このような押出成形体の切断は、特公平４−６０４
０２号公報に記載されているように、ピアノ線等の金属
製の細線を用いて切断する方法が広く知られている。ま
た、特開平７−２５６６２２号公報には、押出成形機か
ら押出されてくるハニカム成形体未乾燥粘土質物に、押
出方向と切断方向に制御されて移動する噴射ノズルから
高圧水を噴射させて切断する方法が開示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述の
ような切断作業に用いられるワイヤは線径が細い為、断
線が生じやすく作業が途中で中断される。作業者が両手
にワイヤを持ち手作業で切断する場合、ワイヤの線径が
細い為取扱い難く、力の入れ具合で断線が生じやすい。
また、切断装置に設置されたワイヤであっても、断線防
止のため切断回数を少なくし、頻繁にワイヤを取り替え
る必要がある。そのため、ワイヤの線径を大きくする
と、断線は生じ難くなるが、切断時の抵抗が大きくな
り、成形体が変形したりハニカム構造のセルが潰れる問
題が生じる。逆にワイヤの線径を小さくすれば線が切れ
易く、不良品が多発するという問題がある。
ような切断作業に用いられるワイヤは線径が細い為、断
線が生じやすく作業が途中で中断される。作業者が両手
にワイヤを持ち手作業で切断する場合、ワイヤの線径が
細い為取扱い難く、力の入れ具合で断線が生じやすい。
また、切断装置に設置されたワイヤであっても、断線防
止のため切断回数を少なくし、頻繁にワイヤを取り替え
る必要がある。そのため、ワイヤの線径を大きくする
と、断線は生じ難くなるが、切断時の抵抗が大きくな
り、成形体が変形したりハニカム構造のセルが潰れる問
題が生じる。逆にワイヤの線径を小さくすれば線が切れ
易く、不良品が多発するという問題がある。
【０００４】また、特開平７−２５６６２２号公報記載
の高圧水噴射による切断方法においては、ピアノ線を用
いて切断した時に生じるような成形体の変形は軽減され
るが、いかに高圧水の噴流であっても、噴流が成形体に
到達した瞬間に切断力が伝播するので、切断部付近の変
形を皆無にすることはできなかった。さらに、高圧水が
成形体のセル内部に入り込み、乾燥し難くなるので、乾
燥時間が長くなり乾燥割れが発生し、乾燥歩留りが悪く
なるという問題がある。
の高圧水噴射による切断方法においては、ピアノ線を用
いて切断した時に生じるような成形体の変形は軽減され
るが、いかに高圧水の噴流であっても、噴流が成形体に
到達した瞬間に切断力が伝播するので、切断部付近の変
形を皆無にすることはできなかった。さらに、高圧水が
成形体のセル内部に入り込み、乾燥し難くなるので、乾
燥時間が長くなり乾燥割れが発生し、乾燥歩留りが悪く
なるという問題がある。
【０００５】本発明の目的は、上述の問題点を解消し
て、ハニカム構造の軟質セラミック押出成形体を連続的
に切断することができる切断方法を提供することにあ
る。
て、ハニカム構造の軟質セラミック押出成形体を連続的
に切断することができる切断方法を提供することにあ
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、具体的に本発明は、セラミック坏土をハニカム状に
押出成形し、切断、乾燥、焼成してセラミックハニカム
焼成体を製造する工程において、３５００Ｎ／ｍｍ２以
上の引張強さと、３０％以上の絞りを有する極細鋼線を
用いて、ハニカム構造の軟質セラミック押出成形体を切
断することを特徴とするセラミックハニカム押出成形体
の切断方法である。
め、具体的に本発明は、セラミック坏土をハニカム状に
押出成形し、切断、乾燥、焼成してセラミックハニカム
焼成体を製造する工程において、３５００Ｎ／ｍｍ２以
上の引張強さと、３０％以上の絞りを有する極細鋼線を
用いて、ハニカム構造の軟質セラミック押出成形体を切
断することを特徴とするセラミックハニカム押出成形体
の切断方法である。
【０００７】また、セラミック坏土をハニカム状に押出
成形し、切断、乾燥、焼成してセラミックハニカム焼成
体を製造する工程において、線径が０．０１〜０．２ｍ
ｍである極細鋼線を用いて、ハニカム構造の軟質セラミ
ック押出成形体を切断することを特徴とする請求項１記
載のセラミックハニカム押出成形体の切断方法である。
成形し、切断、乾燥、焼成してセラミックハニカム焼成
体を製造する工程において、線径が０．０１〜０．２ｍ
ｍである極細鋼線を用いて、ハニカム構造の軟質セラミ
ック押出成形体を切断することを特徴とする請求項１記
載のセラミックハニカム押出成形体の切断方法である。
【０００８】そして、セラミック坏土をハニカム状に押
出成形し、切断、乾燥、焼成してセラミックハニカム焼
成体を製造する工程において、質量％で、Ｃ：０．４５
〜１．１％、Ｓｉ：０．１〜０．５％、Ｍｎ：０．１５
〜０．６％、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０２％以
下、Ａｌ：０．００３％以下、残部鉄及び不可避不純物
からなる極細鋼線を用いて、ハニカム構造の軟質セラミ
ック押出成形体を切断することを特徴とするセラミック
ハニカム押出成形体の切断方法である。さらに、極細鋼
線は質量％でＣｕ：０．０５〜０．２％未満、Ｃｒ：
０．０５〜０．６％、Ｎｉ：０．１〜０．７％、及び／
またはＷ：０．０５〜０．４％を含むと良い。
出成形し、切断、乾燥、焼成してセラミックハニカム焼
成体を製造する工程において、質量％で、Ｃ：０．４５
〜１．１％、Ｓｉ：０．１〜０．５％、Ｍｎ：０．１５
〜０．６％、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０２％以
下、Ａｌ：０．００３％以下、残部鉄及び不可避不純物
からなる極細鋼線を用いて、ハニカム構造の軟質セラミ
ック押出成形体を切断することを特徴とするセラミック
ハニカム押出成形体の切断方法である。さらに、極細鋼
線は質量％でＣｕ：０．０５〜０．２％未満、Ｃｒ：
０．０５〜０．６％、Ｎｉ：０．１〜０．７％、及び／
またはＷ：０．０５〜０．４％を含むと良い。
【０００９】ここで、各数値限定理由について述べる。
極細鋼線の引張強さを３５００Ｎ／ｍｍ２以上、絞りを
３０％以上としたのは、３５００Ｎ／ｍｍ２未満、３０
％未満だと、ハニカム構造の軟質セラミック押出成形体
を切断する際、切断荷重に十分耐えることができず断線
してしまうからである。
極細鋼線の引張強さを３５００Ｎ／ｍｍ２以上、絞りを
３０％以上としたのは、３５００Ｎ／ｍｍ２未満、３０
％未満だと、ハニカム構造の軟質セラミック押出成形体
を切断する際、切断荷重に十分耐えることができず断線
してしまうからである。
【００１０】極細鋼線の線径を０．０１〜０．２ｍｍと
したのは、０．０１ｍｍ未満だと、十分な引張り強度を
有する極細鋼線は得られず、ハニカム構造の軟質セラミ
ック押出成形体を切断する際、断線し易くなるからであ
る。さらに、０．２ｍｍを超えると、ハニカム構造の軟
質セラミック押出成形体を切断する際、断線に耐える十
分な引張り強度は有するが、ハニカム構造の軟質セラミ
ック押出成形体に変形を生じるからである。極細鋼線の
線径が０．０１〜０．１ｍｍであるとより好ましい。
したのは、０．０１ｍｍ未満だと、十分な引張り強度を
有する極細鋼線は得られず、ハニカム構造の軟質セラミ
ック押出成形体を切断する際、断線し易くなるからであ
る。さらに、０．２ｍｍを超えると、ハニカム構造の軟
質セラミック押出成形体を切断する際、断線に耐える十
分な引張り強度は有するが、ハニカム構造の軟質セラミ
ック押出成形体に変形を生じるからである。極細鋼線の
線径が０．０１〜０．１ｍｍであるとより好ましい。
【００１１】（１）Ｃ：０．４５〜１．１％ Ｃ量が高いほど強度は高まり、３５００Ｎ／ｍｍ２以上
の引張り強さを有するためには０．４５％以上含有させ
る必要がある。しかしながら、Ｃは偏析し易く中心偏析
を起こす。特に１．１％を超えると伸線加工時に断線を
起こし易くなるうえ、靭延性を著しく劣化させ、ハニカ
ム構造の軟質セラミック押出成形体を切断する際に断線
し易くなる。このため、Ｃ量は０．４５〜１．１％とし
た。
の引張り強さを有するためには０．４５％以上含有させ
る必要がある。しかしながら、Ｃは偏析し易く中心偏析
を起こす。特に１．１％を超えると伸線加工時に断線を
起こし易くなるうえ、靭延性を著しく劣化させ、ハニカ
ム構造の軟質セラミック押出成形体を切断する際に断線
し易くなる。このため、Ｃ量は０．４５〜１．１％とし
た。
【００１２】（２）Ｓｉ：０．１％〜０．５％ Ｓｉは鋼の脱酸に必要な元素でありそのためには少なく
とも０．１％以上含有させる必要がある。しかしなが
ら、Ｓｉ量が多過ぎると伸線加工時に断線が発生し易
く、ハニカム構造の軟質セラミック押出成形体を切断す
る際にも断線し易くなる。そのため上限を０．５％とし
た。従って、Ｓｉ量は０．１〜０．５％とした。
とも０．１％以上含有させる必要がある。しかしなが
ら、Ｓｉ量が多過ぎると伸線加工時に断線が発生し易
く、ハニカム構造の軟質セラミック押出成形体を切断す
る際にも断線し易くなる。そのため上限を０．５％とし
た。従って、Ｓｉ量は０．１〜０．５％とした。
【００１３】（３）Ｍｎ：０．１５〜０．６％ Ｍｎは鋼の脱酸の促進に必要な元素であり、また、鋼中
のＳをＭｎＳとして固定し、鋼の靭延性を高める作用を
有しており、これらの効果を有効に発揮させるには０．
１５％以上含有させる必要がある。しかしながら、Ｍｎ
量が多すぎると、偏析を起こし、偏析部にマルテンサイ
トが発生して、断線の要因となる。さらに、ハニカム構
造の軟質セラミック押出成形体を切断する際にも断線し
易くなる。そのため上限を０．６％とした。従って、Ｍ
ｎ量は０．１５％〜０．６％とした。
のＳをＭｎＳとして固定し、鋼の靭延性を高める作用を
有しており、これらの効果を有効に発揮させるには０．
１５％以上含有させる必要がある。しかしながら、Ｍｎ
量が多すぎると、偏析を起こし、偏析部にマルテンサイ
トが発生して、断線の要因となる。さらに、ハニカム構
造の軟質セラミック押出成形体を切断する際にも断線し
易くなる。そのため上限を０．６％とした。従って、Ｍ
ｎ量は０．１５％〜０．６％とした。
【００１４】（４）Ｐ、Ｓ：０．０２％以下 線材の靭延性を高めるためにはＰ、Ｓの含有量を低減さ
せる必要がある。しかも、Ｓ量が多い場合はＭｎとの反
応によって生成するＭｎＳが、腐食雰囲気に曝された
時、このＭｎＳが陰極となって局部電池を構成し鋼の腐
食を促進する。このため、Ｐ、Ｓは共に０．０２％以下
とした。
せる必要がある。しかも、Ｓ量が多い場合はＭｎとの反
応によって生成するＭｎＳが、腐食雰囲気に曝された
時、このＭｎＳが陰極となって局部電池を構成し鋼の腐
食を促進する。このため、Ｐ、Ｓは共に０．０２％以下
とした。
【００１５】（５）Ａｌ：０．００３％以下 Ａｌは、極細鋼線製造時の断線の要因となるＡｌ
２Ｏ３、ＭｇＯ−Ａｌ２Ｏ３などのＡｌ２Ｏ３を主成分
とする酸化物系介在物の生成主体となる元素である。さ
らに、極細鋼線の疲労特性も劣化させるため、Ａｌ量は
０．００３％以下とした。
２Ｏ３、ＭｇＯ−Ａｌ２Ｏ３などのＡｌ２Ｏ３を主成分
とする酸化物系介在物の生成主体となる元素である。さ
らに、極細鋼線の疲労特性も劣化させるため、Ａｌ量は
０．００３％以下とした。
【００１６】（６）Ｃｕ：０．０５〜０．２％未満 Ｃｕは極細鋼線の耐食性を高めるのに有効な元素であ
り、０．０５％以上含有させる必要がある。しかしなが
ら、０．２％以上含有すると、ＣｕはＳと反応してＣｕ
Ｓを生成し、このＣｕＳが粒界に偏析して、断線の要因
となる。従って、Ｃｕ量を０．０５〜０．２％未満とし
た。
り、０．０５％以上含有させる必要がある。しかしなが
ら、０．２％以上含有すると、ＣｕはＳと反応してＣｕ
Ｓを生成し、このＣｕＳが粒界に偏析して、断線の要因
となる。従って、Ｃｕ量を０．０５〜０．２％未満とし
た。
【００１７】（７）Ｃｒ：０．０５〜０．６％ Ｃｒは加工硬化率を高めて高強度線材の製造を可能にす
るのに極めて重要な元素であり、０．０５％以上含有さ
せることでこのようなＣｒの効果が有効に発揮される。
しかしながら、Ｃｒ量が０．６％を超えると、鋼の焼入
れ性が悪くなり、ハニカム構造の軟質セラミック押出成
形体を切断する際に断線し易くなる。従って、Ｃｒ量を
０．０５〜０．６％とした。
るのに極めて重要な元素であり、０．０５％以上含有さ
せることでこのようなＣｒの効果が有効に発揮される。
しかしながら、Ｃｒ量が０．６％を超えると、鋼の焼入
れ性が悪くなり、ハニカム構造の軟質セラミック押出成
形体を切断する際に断線し易くなる。従って、Ｃｒ量を
０．０５〜０．６％とした。
【００１８】（８）Ｎｉ：０．１〜０．７％ Ｎｉは極細鋼線の靭延性、特に捻回特性を高めるのに有
効であり、その効果は０．１％以上含有させることによ
って有効に発揮される。しかし、添加しすぎると鋼の焼
入れ性が高くなりすぎるので０．７％以下に抑える必要
がある。
効であり、その効果は０．１％以上含有させることによ
って有効に発揮される。しかし、添加しすぎると鋼の焼
入れ性が高くなりすぎるので０．７％以下に抑える必要
がある。
【００１９】（９）Ｗ：０．０５〜０．４％ Ｗは０．０５％以上含有させることでＣｒと同様加工硬
化率を顕著に上げ高強度化に寄与する。しかし、その効
果は０．４％で飽和するのでそれ以上の添加は不要であ
る。
化率を顕著に上げ高強度化に寄与する。しかし、その効
果は０．４％で飽和するのでそれ以上の添加は不要であ
る。
【００２０】
【発明の実施の形態】以下本発明の実施の形態を説明す
る。タルク、カオリン、アルミナ及び他のコージェライ
ト化原料をコージェライトセラミックスが得られるよう
に混練後、バインダー、潤滑剤、水を加え、押出成形が
可能となるような可塑化した原料バッチを作製した。こ
の得られたバッチを、例えば、スリット幅１７０μｍ、
セル密度４００セル／ｉｎ２，直径１２０ｍｍのハニカ
ム構造体押出ダイスを通して、押出成形機により押出成
形を行う。この時、スリット幅やセル密度、外形寸法
は、触媒担体、フィルター等ハニカム構造体の用途によ
り様々な寸法、形状のものとすることができる。そし
て、図１は、本発明の１実施例に係るハニカム構造の軟
質セラミック押出成形体の切断状況を示す図であり、連
続して押出されてくるハニカム構造の軟質セラミック押
出成形体３を、アーム２に固定された極細鋼線１で、ア
ーム２を矢印方向に押すことにより切断を行う。なお、
極細鋼線はアームに固定して切断するだけでなく、その
まま手に持って押し切るように切断してもよい。
る。タルク、カオリン、アルミナ及び他のコージェライ
ト化原料をコージェライトセラミックスが得られるよう
に混練後、バインダー、潤滑剤、水を加え、押出成形が
可能となるような可塑化した原料バッチを作製した。こ
の得られたバッチを、例えば、スリット幅１７０μｍ、
セル密度４００セル／ｉｎ２，直径１２０ｍｍのハニカ
ム構造体押出ダイスを通して、押出成形機により押出成
形を行う。この時、スリット幅やセル密度、外形寸法
は、触媒担体、フィルター等ハニカム構造体の用途によ
り様々な寸法、形状のものとすることができる。そし
て、図１は、本発明の１実施例に係るハニカム構造の軟
質セラミック押出成形体の切断状況を示す図であり、連
続して押出されてくるハニカム構造の軟質セラミック押
出成形体３を、アーム２に固定された極細鋼線１で、ア
ーム２を矢印方向に押すことにより切断を行う。なお、
極細鋼線はアームに固定して切断するだけでなく、その
まま手に持って押し切るように切断してもよい。
【００２１】（実施例）タルク、カオリン、アルミナ及
び他のコージェライト化原料をコージェライトセラミッ
クスが得られるように混練後、バインダー、潤滑剤、水
を加え、押出成形が可能となるような可塑化した原料バ
ッチを作製した。この得られたバッチを、スリット幅１
７０μｍ、セル密度４００セル／ｉｎ２，直径１２０ｍ
ｍのハニカム構造体押出ダイスを通して、押出成形機に
より押出成形を行った。そして、連続して押出されてく
るハニカム構造の軟質セラミック押出成形体３を、図１
に示すようにアーム２に固定された極細鋼線１で、アー
ム２を矢印方向に押して切断を行った。切断に使用した
極細鋼線１は、表１に示すように組成、線径、引張強さ
及び絞りを変えて、ハニカム構造の軟質セラミック押出
成形体を切断した。そして、その時の、極細鋼線の破断
の有無、ハニカム構造の軟質セラミック押出成形体切断
面の変形について評価した。その評価結果を表２に示
す。この表の中で、切断面変形については、切断後に成形
体外周部に変形が見られなかったものを◎、切断後に成
形体外周部にごく軽微な変形が見られたが実使用上許容
できるものを○、切断後に成形体外周部に変形が見られ
実使用上許容できないものを×で示した。
び他のコージェライト化原料をコージェライトセラミッ
クスが得られるように混練後、バインダー、潤滑剤、水
を加え、押出成形が可能となるような可塑化した原料バ
ッチを作製した。この得られたバッチを、スリット幅１
７０μｍ、セル密度４００セル／ｉｎ２，直径１２０ｍ
ｍのハニカム構造体押出ダイスを通して、押出成形機に
より押出成形を行った。そして、連続して押出されてく
るハニカム構造の軟質セラミック押出成形体３を、図１
に示すようにアーム２に固定された極細鋼線１で、アー
ム２を矢印方向に押して切断を行った。切断に使用した
極細鋼線１は、表１に示すように組成、線径、引張強さ
及び絞りを変えて、ハニカム構造の軟質セラミック押出
成形体を切断した。そして、その時の、極細鋼線の破断
の有無、ハニカム構造の軟質セラミック押出成形体切断
面の変形について評価した。その評価結果を表２に示
す。この表の中で、切断面変形については、切断後に成形
体外周部に変形が見られなかったものを◎、切断後に成
形体外周部にごく軽微な変形が見られたが実使用上許容
できるものを○、切断後に成形体外周部に変形が見られ
実使用上許容できないものを×で示した。
【００２２】
【表１】 極細鋼線の化学組成（質量％、残部Ｆｅ） Ｃ Ｓｉ Ｍｎ Ｐ Ｓ Ａｌ Ｃｕ Ｃｒ Ｎｉ Ｗ 実施例１ 1.05 0.21 0.56 0.005 0.003 0.001 - - - - 実施例２ 0.60 0.11 0.52 0.006 0.003 0.001 - - - - 実施例３ 0.48 0.23 0.47 0.005 0.003 0.001 - - - - 実施例４ 0.51 0.17 0.32 0.006 0.006 0.001 0.16 0.48 - - 実施例５ 1.05 0.21 0.36 0.008 0.003 0.001 0.14 0.26 - - 実施例６ 0.81 0.21 0.35 0.007 0.005 0.001 0.20 0.32 0.60 0.10 比較例１ 0.34 0.22 0.58 0.005 0.004 0.001 - - - - 比較例２ 1.20 0.18 0.51 0.005 0.004 0.001 - - - - 比較例３ 0.40 0.29 0.56 0.016 0.008 0.001 0.10 0.10 - - 比較例４ 1.15 0.26 0.52 0.011 0.006 0.001 0.10 0.26 0.01 0.01
【００２３】
【表２】 極細鋼線性質 評価結果 線径 引張強さ 絞り 鋼線断線 接断面 (mm) (N/mm2) (%) 有無 変形 実施例１ 0.015 4940 41 無 ◎ 実施例２ 0.03 4750 44 無 ◎ 実施例３ 0.05 3650 47 無 ◎ 実施例４ 0.10 4701 45 無 ◎ 実施例５ 0.15 5192 39 無 ◎ 実施例６ 0.20 4351 45 無 ○ 比較例１ 0.05 3310 40 有 ○ 比較例２ 0.10 4810 25 有 × 比較例３ 0.25 3450 25 有 × 比較例４ 0.30 4120 27 無 ×
【００２４】上記表１に示すように、本発明の範囲内に
ある実施例１から６の極細鋼線を使用すると、押出成形
機から押出されてくるハニカム構造の軟質セラミック押
出成形体を切断する際、極細鋼線の断線の発生が無く、
切断面に変形を有することなく、良好な切断面を得るこ
とができた。一方、比較例１から４の極細鋼線を使用す
ると、極細鋼線の性質が本発明の範囲外であるので、ハ
ニカム構造の軟質セラミック押出成形体を切断する際、
極細鋼線が断線してしまったり、切断面が実使用上許容
できない変形を生じ、良好な成形体を得ることができな
かった。
ある実施例１から６の極細鋼線を使用すると、押出成形
機から押出されてくるハニカム構造の軟質セラミック押
出成形体を切断する際、極細鋼線の断線の発生が無く、
切断面に変形を有することなく、良好な切断面を得るこ
とができた。一方、比較例１から４の極細鋼線を使用す
ると、極細鋼線の性質が本発明の範囲外であるので、ハ
ニカム構造の軟質セラミック押出成形体を切断する際、
極細鋼線が断線してしまったり、切断面が実使用上許容
できない変形を生じ、良好な成形体を得ることができな
かった。
【００２５】
【発明の効果】以上、本発明によれば、押出成形機から
押出されてくるハニカム構造の軟質セラミック押出成形
体を切断する際、極細鋼線が断線することなく、良好な
切断面を有するハニカム構造の軟質セラミック押出成形
体を連続的に切断することができる。
押出されてくるハニカム構造の軟質セラミック押出成形
体を切断する際、極細鋼線が断線することなく、良好な
切断面を有するハニカム構造の軟質セラミック押出成形
体を連続的に切断することができる。
【図１】本発明の極細鋼線を用いてハニカム構造の軟質
セラミック押出成形体を切断する状況を示す図である。
セラミック押出成形体を切断する状況を示す図である。
１：極細鋼線、 ２：アーム、 ３：押出成形体
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２２Ｃ 38/44 Ｃ２２Ｃ 38/44 Ｆターム(参考） 3C069 AA01 BA06 BB01 CA03 EA01 4G054 AA05 AB09 BD19 4G055 AA08 AB03 AC10 BB13
Claims (6)
- 【請求項１】 セラミック坏土をハニカム状に押出成形
し、切断、乾燥、焼成してセラミックハニカム焼成体を
製造する工程において、３５００Ｎ／ｍｍ２以上の引張
強さと、３０％以上の絞りを有する極細鋼線を用いて、
ハニカム構造の軟質セラミック押出成形体を切断するこ
とを特徴とするセラミックハニカム押出成形体の切断方
法。 - 【請求項２】 セラミック坏土をハニカム状に押出成形
し、切断、乾燥、焼成してセラミックハニカム焼成体を
製造する工程において、線径が０．０１〜０．２ｍｍで
ある極細鋼線を用いて、ハニカム構造の軟質セラミック
押出成形体を切断することを特徴とする請求項１記載の
セラミックハニカム押出成形体の切断方法。 - 【請求項３】 セラミック坏土をハニカム状に押出成形
し、切断、乾燥、焼成してセラミックハニカム焼成体を
製造する工程において、線径が０．０１〜０．１ｍｍで
ある極細鋼線を用いて、ハニカム構造の軟質セラミック
押出成形体を切断することを特徴とする請求項１記載の
セラミックハニカム押出成形体の切断方法。 - 【請求項４】 セラミック坏土をハニカム状に押出成形
し、切断、乾燥、焼成してセラミックハニカム焼成体を
製造する工程において、質量％で、Ｃ：０．４５〜１．
１％、Ｓｉ：０．１〜０．５％、Ｍｎ：０．１５〜０．
６％、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０２％以下、Ａ
ｌ：０．００３％以下、残部鉄及び不可避不純物からな
る極細鋼線を用いて、ハニカム構造の軟質セラミック押
出成形体を切断することを特徴とする請求項１乃至３記
載のセラミックハニカム押出成形体の切断方法。 - 【請求項５】 セラミック坏土をハニカム状に押出成形
し、切断、乾燥、焼成してセラミックハニカム焼成体を
製造する工程において、質量％で、Ｃ：０．４５〜１．
１％、Ｓｉ：０．１〜０．５％、Ｍｎ：０．１５〜０．
６％、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０２％以下、Ａ
ｌ：０．００３％以下、Ｃｕ：０．０５〜０．２％未
満、Ｃｒ：０．０５〜０．６％、残部鉄及び不可避不純
物からなる極細鋼線を用いて、ハニカム構造の軟質セラ
ミック押出成形体を切断することを特徴とする請求項１
乃至３記載のセラミックハニカム押出成形体の切断方
法。 - 【請求項６】 さらに質量％でＮｉ：０．１〜０．７
％、及び／またはＷ：０．０５〜０．４％を含む極細鋼
線を用いて、ハニカム構造の軟質セラミック押出成形体
を切断することを特徴とする請求項５記載のセラミック
ハニカム押出成形体の切断方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000295060A JP2002103324A (ja) | 2000-09-27 | 2000-09-27 | セラミックハニカム押出成形体の切断方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000295060A JP2002103324A (ja) | 2000-09-27 | 2000-09-27 | セラミックハニカム押出成形体の切断方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002103324A true JP2002103324A (ja) | 2002-04-09 |
Family
ID=18777553
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000295060A Pending JP2002103324A (ja) | 2000-09-27 | 2000-09-27 | セラミックハニカム押出成形体の切断方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002103324A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012081746A (ja) * | 2010-09-15 | 2012-04-26 | Sumitomo Chemical Co Ltd | グリーンハニカム成形体の切断方法、ハニカム構造体の製造方法、及び、切断装置 |
| JP2015535882A (ja) * | 2012-09-07 | 2015-12-17 | コンパニー ゼネラール デ エタブリッスマン ミシュラン | ０．５％以上で０．６％以下の炭素質量割合値を有する高引き抜き性鋼鉄ワイヤ |
| CN106217665A (zh) * | 2016-08-12 | 2016-12-14 | 上海申和热磁电子有限公司 | 一种超细钢线切割超薄硅片的方法 |
-
2000
- 2000-09-27 JP JP2000295060A patent/JP2002103324A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP2015535882A (ja) * | 2012-09-07 | 2015-12-17 | コンパニー ゼネラール デ エタブリッスマン ミシュラン | ０．５％以上で０．６％以下の炭素質量割合値を有する高引き抜き性鋼鉄ワイヤ |
| CN106217665A (zh) * | 2016-08-12 | 2016-12-14 | 上海申和热磁电子有限公司 | 一种超细钢线切割超薄硅片的方法 |
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| A02 | Decision of refusal |
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