JP2002098434A - 冷媒加熱式空気調和システム - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 冷媒加熱器での冷媒温度異常上昇を防止する
多室形空気調和システムを提供すること。 【解決手段】 圧縮機異常判定回路８０より圧縮機異常
と判断されて強制停止回路８１にて運転停止を行う時
に、冷媒加熱器２８で消火工程を行いかつ圧縮機６にて
圧縮機遅延運転を行うことで、冷媒加熱器２８の排熱処
理による冷媒の温度異常上昇を防止するように圧縮機を
制御するようにした。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は空気調和システムに
関し、さらに詳しくは、暖房時の吸熱を燃焼熱源に依存
する冷媒加熱式空気調和システムに関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、１台の室外機に複数台の室内機を
接続した多室形空気調和システムが、室外の省スペース
性や美観上の点で一般家庭の消費者にも受け入れられつ
つある。また、１台の室外機に１台の室内機を接続した
一室形空気調和システムを複数組設置するのに比べ、多
室形空気調和システムはコストの点でも有利であること
から、消費者の需要も徐々に増大しつつある。

【０００３】この多室形空気調和システムでは、各室内
機の要求能力の総和に応じて圧縮機の能力を制御すると
ともに、各室内機につながる液管に設けられた流量調整
弁の開度を対応する室内機の要求能力に応じて個別に制
御している。

【０００４】しかしながら、このような多室形空気調和
システムでは、各流量調整弁の開度制御が室内機ごとに
分離しているため、暖房運転時、しかも各室内機の要求
能力に大きな差がある場合、種々の問題を生じていた。

【０００５】例えば、流量調整弁による流量制御が各室
内機の下流側で行われるため、要求能力の小さい室内機
に多量の液冷媒が溜まりやすく、冷凍サイクル全体の冷
媒循環量が不足したり、冷媒循環量の不足により、各電
動膨張弁の開度を制御するだけでは冷媒加熱器における
冷媒過熱度を一定に制御することができないという事態
が生じていた。

【０００６】このような事態を解消するため、冷媒加熱
器の加熱量を減少して暖房能力を落としたり、流量調整
弁の最小限界開度を大きくして各室内機の暖房能力比を
大きく取れなくすると空気調和システムの仕様が低下す
るという問題があった。

【０００７】このような問題点に鑑み、特開平５−２６
５３０号公報は、室内機の暖房要求に大きな差があった
場合でも熱源側室外熱交換器の冷媒過熱度を所定値に保
つように制御して常に適正な暖房能力を確保することが
できる空気調和機を提供している。

【０００８】この空気調和機には、ガスバーナ、燃焼用
ファン、比例弁、点火器、火炎検知器等を有する冷媒加
熱器が設けられており、暖房運転時、ガスバーナの燃焼
火炎によって冷媒を加熱する。また、暖房運転時におい
て、要求能力の差が設定値より大きいときに室内機の要
求能力の大きい方に対応する二方弁を開き小さいほうに
対応する二方弁を閉じるとともに、各室内熱交換器に流
入する冷媒の温度が各室内機の要求能力に基づく所定の
関係となるように流量調整弁の開度を制御している。さ
らに、各室内熱交換器での過冷却度が等しくなるように
各電動膨張弁の合計開度を一定に保ちながら各電動膨張
弁の開度を制御している。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】最近では、経済性の面
で有利な石油冷媒加熱式多室形空気調和システムも検討
されているが、複数台の室内機を１台の室外機に接続し
た多室形空気調和システムは使用冷媒量が多く、ガスバ
ーナの燃焼火炎による冷媒加熱に比べて石油冷媒加熱器
の制御は容易でないという問題がある。特に、加熱量と
冷媒循環量のバランス制御は重要で、多室形空気調和シ
ステムにおいては、冷媒循環量の変動が大きく、加熱量
が冷媒循環量より大きいと冷媒加熱器の温度異常や排熱
温度上昇という問題を惹起する一方、加熱量に比べて冷
媒循環量が大きいと圧縮機の信頼性が低下したり入力上
昇という問題が発生する。

【００１０】通常運転停止を行う場合、冷媒加熱器は燃
焼を終了して消火工程へと移行して排熱処理を行う。こ
の排熱処理の時に、冷媒としては排熱により加熱をされ
るので温度が上昇し冷媒循環量が少ないとオーバーシュ
ートによる温度異常が発生するため、運転停止の信号を
受信後も圧縮機を遅延運転させて冷媒加熱器を冷却させ
る必要がある。

【００１１】しかしながら圧縮機の異常による運転停止
の場合は、圧縮機異常による停止のため信頼性を確保す
るという観点から、冷媒加熱器の排熱処理・圧縮機の遅
延運転を行わない方針とした。

【００１２】そのため、冷媒加熱器の排熱処理を行わな
いため蓄熱されている熱が冷媒に伝達され冷媒及び冷凍
機油の劣化を起こすような温度領域にまで、冷媒の温度
が上昇する場合が発生した。

【００１３】そして、この異常な冷媒の温度上昇により
電動膨張弁などの流路面積が著しく狭いところにスラッ
ジ等の堆積物が付着し、流路面積を更に狭くして絞り現
象を発生させる。

【００１４】このため暖房時は、加熱量と冷媒循環量と
のバランスが崩れ、冷媒加熱器出口での温度異常が起こ
り運転を強制停止し、又冷房時は圧縮機温度異常による
強制停止等による現象が発生する。

【００１５】また、冷凍機油が劣化することで圧縮機の
オイル潤滑が不可能となり圧縮機が故障したりする。

【００１６】また、冷媒加熱器本体のアルミニウム及び
加熱器に巻き回された銅管が変形する恐れがある。

【００１７】本発明は、従来技術の有するこのような問
題点に鑑みてなされたものであり、スラッジ等の堆積物
の発生を抑制し、加熱量と冷媒循環量とのバランスを保
てるようにする多室形空気調和システムを提供すること
を目的としている。

【００１８】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明のうちで請求項１に記載の発明は、容量可変
形圧縮機と四方弁と室外熱交換器と冷媒加熱器とを有す
る１台の室外機と、室内熱交換器を有し並列に接続され
た複数台の室内機とを、上記室外機に設けられ主に冷媒
液が流れる液側主管から分岐した液側分岐管と上記室外
機に設けられ主に冷媒ガスが流れるガス側主管から分岐
したガス側分岐管を介して接続し、弁開度を電気的に制
御可能な電動膨張弁を上記液側分岐管に取り付けるとと
もに、各室内機が設置される室内の温度を任意に設定す
る室内温度設定手段と、室内温度を検出する室内温度検
出手段と、上記室内温度設定手段により設定された温度
と上記室内温度検出手段が検出した室内温度との差温を
算出する差温演算手段と、上記室内機の各々の定格容量
を記憶する定格容量記憶手段と、所定周期毎に上記圧縮
機の周波数と上記冷媒加熱器の目標燃焼量を算出する周
波数・燃焼量演算手段とを設け、上記差温演算手段が算
出した差温と上記定格容量記憶手段に記憶された定格容
量に基づいて第１の負荷係数テーブルから負荷レベルを
読み出し、該負荷レベルの総和に所定の係数を乗じた積
を補正することにより得られた計算値を圧縮機周波数に
設定して上記圧縮機を制御する一方、上記計算値に基づ
いて目標燃焼量を設定して上記冷媒加熱器を制御する
が、上記圧縮機の異常状態を検出する圧縮機異常検出手
段を設け、この検出手段より検出されたデータにより圧
縮機異常と判断された場合、上記冷媒加熱器の燃焼を停
止し消火工程を行いかつ上記圧縮機を任意に設定された
運転周波数にて制御することで、上記冷媒加熱器を通過
する冷媒の温度を制御することを特徴とする多室形空気
調和システムである。

【００１９】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て、図面を参照しながら説明する。

【００２０】図１は、本発明にかかる多室形空気調和シ
ステムの冷凍サイクル図の１例であり、１台の室外機２
に複数台（例えば２台）の室内機４ａ，４ｂを接続した
場合を示している。

【００２１】図１において、室外機２にはインバータ駆
動の容量（周波数）可変形圧縮機６（以下単に圧縮機と
称す）と、室外熱交換器８と、冷暖房切換用の四方弁１
０とが設けられる一方、室内機４ａ，４ｂには室内熱交
換器１２ａ，１２ｂがそれぞれ設けられている。また、
室外機２と室内機４ａ，４ｂとは、室外機２内に設けら
れた液側主管１４より分岐した液側分岐管１６ａ，１６
ｂ及び室外機２内に設けられたガス側主管１８より分岐
したガス側分岐管２０ａ，２０ｂとで接続されており、
液側分岐管１６ａ，１６ｂには、例えばステッピングモ
ータ等により弁開度をパルス制御可能な電動膨張弁２２
ａ，２２ｂがそれぞれ介装されている。

【００２２】さらに、液側主管１４より分岐し、二方弁
２４が取り付けられた冷媒加熱用配管２６が冷媒加熱器
２８に巻回されており、この冷媒加熱用配管２６は、圧
縮機６の吸入側に設けられたアキュムレータ３０と吸入
管３１を介して連通している。冷媒加熱器２８近傍に
は、冷媒加熱器２８に所定量の燃料油を送給する電磁ポ
ンプ３２が設けられており、冷媒加熱器２８に燃焼用空
気を送給するバーナモータ３４が冷媒加熱器２８に隣接
して設けられている。また、室内機４ａ，４ｂには各室
内機４ａ，４ｂが設置されている部屋の室温を検出する
室内温度センサ３６ａ，３６ｂ、及び、居住者が希望す
る運転モード（冷房または暖房）と室温と運転あるいは
停止を設定できる運転設定回路３８ａ，３８ｂが設けら
れている。図中、４２，４４は逆止弁を、４６は補助絞
りを示している。

【００２３】上記構成の冷凍サイクルにおいて、冷房
時、圧縮機６から吐出された冷媒は、四方弁１０より室
外熱交換器８へと流れて、ここで室外空気と熱交換して
凝縮液化し、次に補助絞り４６を通過することにより減
圧されて冷媒は蒸発しやすい状態となり、液側主管１４
より液側分岐管１６ａ，１６ｂへと分岐する。電動膨張
弁２２ａ，２２ｂの弁開度は、後述する制御方法でそれ
ぞれの部屋に見合った開度となるように制御されるた
め、冷媒もそれぞれの負荷に応じた流量で低圧となって
室内熱交換器１２ａ，１２ｂへと流れて蒸発した後、ガ
ス側分岐管２０ａ，２０ｂよりガス側主管１８、四方弁
１０を通過し、アキュムレータ３０を介して再び圧縮機
６に吸入される。また、圧縮機周波数は、総合負荷レベ
ルに応じて後述する制御方法で決定される。

【００２４】一方、暖房運転がスタートすると、当初二
方弁２４は所定時間閉止しているので、逆止弁４２から
室外熱交換器８を介して逆止弁４４に至る冷媒は圧縮機
６により回収される（冷媒回収サイクル）。冷媒回収サ
イクルが終了すると、二方弁２４が開き、圧縮機６から
吐出された高温高圧の冷媒は、四方弁１０を通過してガ
ス側主管１８よりガス側分岐管２０ａ，２０ｂへと分岐
し、室内熱交換器１２ａ，１２ｂへと流れて凝縮液化
し、液側分岐管１６ａ，１６ｂ上の電動膨張弁２２ａ，
２２ｂで減圧されて中間圧となる。電動膨張弁２２ａ，
２２ｂの弁開度は、冷房時と同様に後述する制御方法で
それぞれの部屋の負荷に見合った開度となるように制御
されるため、冷媒もそれぞれの負荷に応じた流量で室内
熱交換器１２ａ，１２ｂを流れる。中間圧となった冷媒
は、液側主管１４より冷媒加熱用配管２６に導かれ、二
方弁２４を介してさらに冷媒加熱器２８に導かれる。冷
媒加熱器２８は後述する加熱方法で制御されているの
で、冷媒加熱器２８により所定の温度に加熱されること
によりガス化した冷媒はアキュムレータ３０を介して再
び圧縮機６に吸入される。

【００２５】次に、圧縮機周波数、燃焼量及び電動膨張
弁開度の制御法について説明する。

【００２６】図２は圧縮機周波数、燃焼量及び電動膨張
弁開度の制御の流れを示すブロック図で、図３は室内温
度Ｔｒと設定温度Ｔｓとの差温ΔＴの温度ゾーン分割図
である。

【００２７】まず、室内機４ａにおいて、室内温度セン
サ３６ａの出力（室内温度）を室内温度検出回路４８よ
り温度信号として差温演算回路５０に送出し、また設定
判別回路５２にて運転設定回路３８ａで設定された設定
温度及び運転モードを判別して差温演算回路５０に送出
して、ここで差温△Ｔ（＝Ｔｒ−Ｔｓ）を算出し、図３
に示す周波数Ｎｏ．に変換してこれを差温信号とする。

【００２８】また、ＯＮ−ＯＦＦ判別回路５４にて、運
転設定回路３８ａで設定された室内機４ａの運転（Ｏ
Ｎ）または停止（ＯＦＦ）を判別する。さらに、定格容
量記憶回路５６に室内機４ａの定格容量を記憶してお
き、これらの定格容量信号、差温信号、運転モード信
号、ＯＮ−ＯＦＦ判別信号を信号送出回路５８より室外
機２の信号受信回路６０へ送出する。室内機４ｂからも
同様の信号が信号受信回路６０へ送出される。信号受信
回路６０で受信した信号は、圧縮機周波数・燃焼量演算
回路６２と膨張弁開度演算回路６４へ送出される。ただ
し、異なった運転モード信号が存在する場合、最初に運
転を開始した室内機の運転モードが優先され、異なった
運転モードの室内機は停止しているとみなしてＯＮ−Ｏ
ＦＦ判別信号はＯＦＦを送出する。

【００２９】圧縮機周波数・燃焼量演算回路６２にて室
内機４ａ，４ｂのそれぞれの定格容量信号、差温信号、
運転モード信号、ＯＮ−ＯＦＦ判別信号より表１に示す
負荷係数テーブル６６から負荷レベル係数を読み出し、
この負荷レベル係数の総和に定数を乗じ、さらに補正値
を加えることにより圧縮機６の周波数を決定する。

【００３０】

【表１】 詳述すれば、冷房・ドライ運転においては、２台の室内
機４ａ，４ｂの差温信号である周波数Ｎｏ．からそれぞ
れの負荷レベル係数Ｌｎ１，Ｌｎ２を負荷係数テーブル
６６から求め、室内側の総合負荷レベルＬｎφを計算で
導きだし、その値を圧縮機６の運転周波数に設定して室
外機２に要求される初期設定を行う。

【００３１】一方、暖房運転においては、２台の室内機
４ａ，４ｂの周波数Ｎｏ．からそれぞれの負荷レベル係
数Ｌｎ１，Ｌｎ２を負荷係数テーブル６６から求め、室
内側の総合負荷レベルＬｎφを計算で導きだし、その値
を室外機２の負荷レベルＬｎｋに設定し、この室外運転
負荷レベルＬｎｋの値を圧縮機６の運転周波数に設定し
て室外機２に要求される初期設定を行う。 Ａ．冷房・ドライ運転の場合の制御計算式 １）１室運転の場合 Ｌｎφ＝ａ１×（Ｌｎ１あるいはＬｎ２）＋ｂ１ ２）２室運転の場合 （ｉ）Ｌｎ１＋Ｌｎ２＜３４の時 Ｌｎφ＝ａ１×（Ｌｎ１＋Ｌｎ２）＋ｂ１ （ii）Ｌｎ１＋Ｌｎ２≧３４の時 Ｌｎφ＝ａ２×（Ｌｎ１＋Ｌｎ２）＋ｂ２ ただし、ａ１＞ａ２、ｂ１＜ｂ２ 上記制御計算式から求められたＬｎφを圧縮機６の運転
周波数に設定する。

【００３２】Ｃｏｍｐ Ｈｚ＝Ｌｎφ Ｂ．暖房運転の場合の制御計算式 １）１室の場合 Ｌｎφ＝ａ３×（Ｌｎ１あるいはＬｎ２）＋ｂ３ ２）２室の場合 Ｌｎφ＝ａ４×（Ｌｎ１＋Ｌｎ２）＋ｂ４ ただし、ａ３＞ａ４、ｂ３＜ｂ４ 上記制御計算式から求められたＬｎφをＬｎｋに置き換
え、Ｌｎｋの値を圧縮機６の運転周波数に設定する。

【００３３】 Ｌｎｋ＝Ｌｎφ、 Ｃｏｍｐ Ｈｚ＝Ｌｎｋ なお、上記ａ１〜ａ４及びｂ１〜ｂ４は、圧縮機６の容
量、配管径等により決定される実験値である。

【００３４】図４及び図５は、ａ１＝３０／１２、ｂ１
＝−８、ａ２＝１３／１２、ｂ２＝３７、ａ３＝１５／
１７、ｂ３＝０.５、ａ４＝５／１３、ｂ４＝２５.２と
した場合の上記制御計算式をグラフにしたものである。

【００３５】図４に示されるように、冷房・ドライ運転
時で１室運転の場合の圧縮機６の最小運転周波数は２８
Ｈｚに設定するとともに、２室運転の場合の圧縮機６の
最小運転周波数は低周波数保護が動作しない３２Ｈｚに
設定する一方、最大運転周波数は９８Ｈｚに設定してい
る。

【００３６】また、図５に示されるように、暖房運転時
で１室及び２室運転の場合の圧縮機６の最小運転周波数
はそれぞれ２０Ｈｚ及び４１Ｈｚに設定する一方、最大
運転周波数はそれぞれ４９Ｈｚ及び６１Ｈｚに設定して
いる。

【００３７】一例として、室内機４ａ，４ｂからの信号
が表２の場合について説明する。

【００３８】

【表２】 表１と表２より、室内機４ａ，４ｂの負荷レベル係数Ｌ
ｎ１，Ｌｎ２はそれぞれ３４及び３１となり、圧縮機６
の周波数Ｈｚは、 Ｈｚ＝Ｌｎφ＝５／１３×（３４＋３１）＋２５.２≒
５０ となる。この演算結果を周波数信号として圧縮機駆動回
路（図示せず）に送出して圧縮機６の周波数制御を行
う。以後、所定周期毎に室内機４ａ，４ｂのそれぞれの
定格容量信号、差温信号、運転モード信号、ＯＮ−ＯＦ
Ｆ判別信号より室外機２の圧縮機周波数・燃焼量演算回
路６２で演算を行い、演算結果を必要に応じて補正し、
補正後の値を周波数信号として圧縮機駆動回路に送出し
て圧縮機６の周波数制御を行う。

【００３９】このように、運転台数に応じて所定の計算
式により圧縮機６の周波数を決定しており、１室運転時
の低周波数運転では、より低い運転周波数で圧縮機６を
運転することで低入力運転が可能となり、総合負荷レベ
ルの増大とともに高い運転周波数で圧縮機６を運転する
ことで配管による圧力損失を考慮してより高い冷媒循環
量を確保し、高効率運転を実現している。また、２室暖
房運転時は、室内要求負荷が１室運転と同じであって
も、冷媒を搬送する配管容積が大きいことから、より高
い周波数で運転する必要がある。ただし、ある点からは
１室運転の配管圧損が非常に大きくなることから、１室
運転の方が圧縮機周波数を大きくとる必要がある。

【００４０】膨張弁開度演算回路６４においても同様
に、室内機４ａ，４ｂのそれぞれの定格容量信号、差温
信号、運転モード信号、ＯＮ−ＯＦＦ判別信号より表３
に示される負荷係数テーブル６６から負荷レベル係数を
選択し、さらに室内機４ａ，４ｂのそれぞれの定格容量
より表４に示される定格容量毎の弁初期開度テーブル７
０から読み出す。なお、弁初期開度は、異なった定格容
量の室内機の組合せでも、各室内機が所定の能力制御が
できるように決定する。

【００４１】

【表３】

【００４２】

【表４】 電動膨張弁２２ａ，２２ｂの弁開度は、それぞれの負荷
レベル係数に弁初期開度を乗じたものである。

【００４３】 膨張弁開度＝Ｐ０（負荷レベル係数）×初期パルス 圧縮機周波数算出の場合と同様に、室内機４ａ，４ｂか
らの信号が表２の場合について説明する。

【００４４】室内機４ａ，４ｂの負荷レベル係数はそれ
ぞれ０.９５及び０.８５であり、また弁初期開度はそれ
ぞれ１８０及び２３０である。したがって、電動膨張弁
２２ａ，２２ｂの弁開度は１７１、２１９となる（小数
点以下第１位を四捨五入）。この演算結果を膨張弁開度
信号として膨張弁駆動回路（図示せず）に送出する。

【００４５】したがって、電動膨張弁２２ａ，２２ｂの
弁開度はそれぞれ１７１パルス及び２１９パルスとな
り、以後、所定周期毎に、差温信号、運転モード信号、
ＯＮ−ＯＦＦ判別信号より電動膨張弁２２ａ，２２ｂの
弁開度を算出し、これらの演算結果を必要に応じて補正
した後、膨張弁開度信号として膨張弁駆動回路に送出す
る。

【００４６】次に、暖房時における多室形空気調和シス
テム特有の問題とともに説明する。

【００４７】暖房時における冷媒加熱器２８の冷媒出口
温度は、冷媒加熱器２８の温度（燃焼量）と配管を流れ
る冷媒温度（冷媒循環量）との関係により温度バランス
し、冷媒循環量に比べ燃焼量が大きいと冷媒出口温度が
上昇する。

【００４８】このため、冷媒出口温度の上昇により次の
ような問題を惹起する可能性がある。

【００４９】（１）冷凍サイクルのオイルが炭化し、圧
縮機のオイル潤滑が不可能となり圧縮機が故障する。

【００５０】（２）冷凍サイクル中の流路面積の狭いと
ころにスラッジ等の堆積物を発生させ冷媒循環不良現象
を発生させる。

【００５１】（３）冷媒加熱器本体のアルミニウム及び
加熱器に巻回された銅管が変形する虞れがある。

【００５２】（４）排気ガスの温度が高くなる。

【００５３】上記問題を回避するため、本発明にかかる
多室形空気調和システムにおいては以下のように制御を
行っている。

【００５４】本発明にかかる多室形空気調和システムで
は、室外機２に冷媒の圧力を検出する圧力検出手段を設
け、この圧力検出手段よりえられたデータを圧力検出回
路に送信して冷媒圧力を算出し、この算出結果を圧縮機
異常判定回路に送信する。そして圧縮機異常判定回路
で圧縮機の異常を判定して強制停止回路に異常判定を
送信して燃焼を停止し冷媒加熱器の消火工程・圧縮機の
遅延運転を行う。

【００５５】また圧縮機６の温度異常による強制停止の
場合では、室外機２に圧縮機温度をを検出する圧縮機温
度検出手段を設け、この圧縮機温度検出手段よりえられ
たデータを圧縮機温度検出回路に送信して圧縮機温度を
算出し、この算出結果を圧縮機異常判定回路に送信す
る。

【００５６】そして圧縮機異常判定回路で圧縮機の異常
を判定して強制停止回路に異常判定を送信して燃焼を停
止し冷媒加熱器の消火工程・圧縮機の遅延運転を行う。

【００５７】また圧縮機６の運転電流による強制停止の
場合では、室外機２に運転電流を検出する運転電流検出
手段を設け、この運転電流検出手段よりえられたデータ
を運転電流検出回路 に送信して運転電流を算出し、
この算出結果を圧縮機異常判定回路に送信する。そして
圧縮機異常判定回路で圧縮機の異常を判定して強制停止
回路に異常判定を送信して燃焼を停止し冷媒加熱器の消
火工程・圧縮機の遅延運転を行う。

【００５８】なお、上記実施形態は、１台の室外機に２
台の室内機を接続した場合を例に取り説明したが、本発
明は１台の室外機に１台の室内機を接続するシングルタ
イプ及び１台の室外機に３台以上の室内機を接続する場
合でも同様の考え方に基づいて同じ制御方式によりシス
テムを制御することが出来る。

【００５９】

【発明の効果】本発明は、以上説明したように構成され
ているので、以下に記載されるような効果を奏する。

【００６０】本発明は、圧縮機の異常による運転強制停
止でも冷媒加熱器の排熱処理・圧縮機の遅延運転を制御
することで、 （１）冷凍サイクルのオイルが劣化することなく、圧縮
機のオイル潤滑が不可能となることなく圧縮機が故障す
ることを防止する。

【００６１】（２）冷凍サイクル中の流路面積の狭いと
ころにスラッジ等の堆積物を発生させず冷媒循環不良現
象の発生を防止することが出来る。

【００６２】（３）冷媒加熱器本体のアルミニウム及び
加熱器に巻回された銅管が変形するのを防止する。

【００６３】（４）排気ガスの温度上昇を防止する。

【００６４】よって上記の結果、圧縮機・冷媒加熱器・
冷媒・冷凍機油等の信頼性向上を図ることが出来る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明にかかる多室形空気調和システムの冷凍
サイクルの構成図

【図２】図１の多室形空気調和システムにおける圧縮機
周波数、燃焼量及び電動膨張弁開度の制御ブロック図

【図３】室内温度と設定温度との差温の温度ゾーン分割
図

【図４】冷房・ドライ運転時の圧縮機周波数の決定に使
用される制御計算式の１例を示すグラフ

【図５】暖房運転時の圧縮機周波数の決定に使用される
制御計算式の１例を示すグラフ

【図６】発明の実施の形態で説明する多室形空気調和シ
ステムにおける圧縮機周波数、燃焼量及び電動膨張弁開
度の制御ブロック図

【図７】発明の実施の形態で説明する多室形空気調和シ
ステムにおける圧縮機周波数、燃焼量及び電動膨張弁開
度の制御ブロック図

【符号の説明】

２ 室外機 ４ａ，４ｂ 室内機 ６ 圧縮機 ８ 室外熱交換器 １０ 四方弁 １２ａ，１２ｂ 室内熱交換器 １４ 液側主管 １６ａ，１６ｂ 液側分岐管 １８ ガス側主管 ２０ａ，２０ｂ ガス側分岐管 ２２ａ，２２ｂ 電動膨張弁 ２８ 冷媒加熱器 ３２ 電磁ポンプ ３４ バーナモータ ３６ａ，３６ｂ 室内温度センサ ３８ａ，３８ｂ 運転設定回路 ４８ 室内温度検出回路 ５０ 差温演算回路 ５２ 設定判別回路 ５４ ＯＮ−ＯＦＦ判別回路 ５６ 定格容量記憶回路 ６２ 圧縮機周波数・燃焼量演算回路 ６４ 膨張弁開度演算回路 ６６ 負荷係数テーブル ７０ 弁初期開度テーブル

フロントページの続き (72)発明者 吉岡 和広 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内 Ｆターム(参考） 3L092 AA05 BA16 CA01 MA01 NA03 NA14 PA11

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 容量可変形圧縮機と四方弁と室外熱交換
   器と冷媒加熱器とを有する１台の室外機と、室内熱交換
   器を有し並列に接続された複数台の室内機とを、上記室
   外機に設けられ主に冷媒液が流れる液側主管から分岐し
   た液側分岐管と上記室外機に設けられ主に冷媒ガスが流
   れるガス側主管から分岐したガス側分岐管を介して接続
   し、弁開度を電気的に制御可能な電動膨張弁を上記液側
   分岐管に取り付けるとともに、各室内機が設置される室
   内の温度を任意に設定する室内温度設定手段と、室内温
   度を検出する室内温度検出手段と、上記室内温度設定手
   段により設定された温度と上記室内温度検出手段が検出
   した室内温度との差温を算出する差温演算手段と、上記
   室内機の各々の定格容量を記憶する定格容量記憶手段
   と、所定周期毎に上記圧縮機の周波数と上記冷媒加熱器
   の目標燃焼量を算出する周波数・燃焼量演算手段とを設
   け、上記差温演算手段が算出した差温と上記定格容量記
   憶手段に記憶された定格容量に基づいて第１の負荷係数
   テーブルから負荷レベルを読み出し、該負荷レベルの総
   和に所定の係数を乗じた積を補正することにより得られ
   た計算値を圧縮機周波数に設定して上記圧縮機を制御す
   る一方、上記計算値に基づいて目標燃焼量を設定して上
   記冷媒加熱器を制御するが、上記圧縮機の異常状態を検
   出する圧縮機異常検出手段を設け、この検出手段より検
   出されたデータにより圧縮機異常と判断された場合、上
   記冷媒加熱器の燃焼を停止し消火工程を行いかつ上記圧
   縮機を任意に設定された運転周波数にて制御すること
   で、上記冷媒加熱器を通過する冷媒の温度を制御するこ
   とを特徴とする多室形空気調和システム。