JP2002097585A - バフ研磨性の優れた冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
バフ研磨性の優れた冷延鋼板の製造方法Info
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- JP2002097585A JP2002097585A JP2000289231A JP2000289231A JP2002097585A JP 2002097585 A JP2002097585 A JP 2002097585A JP 2000289231 A JP2000289231 A JP 2000289231A JP 2000289231 A JP2000289231 A JP 2000289231A JP 2002097585 A JP2002097585 A JP 2002097585A
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- Cleaning And De-Greasing Of Metallic Materials By Chemical Methods (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ステンレス熱延鋼板を母材として研磨性のよ
い冷延鋼板を製造する際に、所望の表面性状に母材を酸
洗する際の溶解Fe分を含めた酸濃度の管理方法を提供す
る。 【解決手段】 オーステナイトステンレス系ステンレス
熱延鋼板を、焼鈍・予備脱スケール処理後、硝酸20〜10
0g/l、弗酸：50〜200g/lの混合水溶液で酸洗する際、溶
解Fe濃度に対し浸漬時間 (秒) をFe 濃度が０〜10g/l
までは 浸漬時間＝初期浸漬時間 Fe 濃度が10g/l 超では 浸漬時間＝初期浸漬時間×｛１+(Fe濃度−10) ×0.1 ｝ で計算された時間以上で酸洗する。初期浸漬時間とは新
規に建浴した酸すなわちFe分０の状態での浸漬時間を表
す。
い冷延鋼板を製造する際に、所望の表面性状に母材を酸
洗する際の溶解Fe分を含めた酸濃度の管理方法を提供す
る。 【解決手段】 オーステナイトステンレス系ステンレス
熱延鋼板を、焼鈍・予備脱スケール処理後、硝酸20〜10
0g/l、弗酸：50〜200g/lの混合水溶液で酸洗する際、溶
解Fe濃度に対し浸漬時間 (秒) をFe 濃度が０〜10g/l
までは 浸漬時間＝初期浸漬時間 Fe 濃度が10g/l 超では 浸漬時間＝初期浸漬時間×｛１+(Fe濃度−10) ×0.1 ｝ で計算された時間以上で酸洗する。初期浸漬時間とは新
規に建浴した酸すなわちFe分０の状態での浸漬時間を表
す。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、バフ研磨性の優れ
た冷延鋼板の製造方法、特にオーステナイト系ステンレ
ス鋼の冷延鋼板の製造方法に関する。
た冷延鋼板の製造方法、特にオーステナイト系ステンレ
ス鋼の冷延鋼板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】オーステナイト系ステンレス鋼の冷延鋼
板は、熱延鋼板の焼鈍・予備脱スケールなどの前処理を
経てから、この熱延鋼板に酸洗を行った後、冷間圧延に
供して製造される。
板は、熱延鋼板の焼鈍・予備脱スケールなどの前処理を
経てから、この熱延鋼板に酸洗を行った後、冷間圧延に
供して製造される。
【０００３】このときの熱延鋼板の酸洗に際し、一般の
酸洗では硝酸５〜20％、弗酸１〜５％の混酸が用いられ
る。この濃度の酸洗の目的は、スケール直下のCr欠乏層
を活性溶解により除去することにある。この酸洗液は弗
酸の溶解力に頼っている。
酸洗では硝酸５〜20％、弗酸１〜５％の混酸が用いられ
る。この濃度の酸洗の目的は、スケール直下のCr欠乏層
を活性溶解により除去することにある。この酸洗液は弗
酸の溶解力に頼っている。
【０００４】一方、特公平３−60920 号公報では、弗酸
濃度75〜400g/lと高めることによりスケール直下のCr欠
乏層に加え、地金を全面溶解して、表面が平滑な熱間圧
延鋼板を得、これを冷間圧延することで表面光沢が良好
なBA材を得られることを開示している。
濃度75〜400g/lと高めることによりスケール直下のCr欠
乏層に加え、地金を全面溶解して、表面が平滑な熱間圧
延鋼板を得、これを冷間圧延することで表面光沢が良好
なBA材を得られることを開示している。
【０００５】特開平11−131271号公報では、硝酸20〜10
0g/l、弗酸100 〜300g/lの酸洗液により地金部分まで溶
解することを開示しているが、これは熱延鋼板の光沢ム
ラを解消する方法である。大径ロールによって冷間圧延
を行うことで、冷間圧延後光沢ムラのない鋼板を得ると
の示唆も見られるが、本質的にこの方法は熱延鋼板の光
沢ムラの解消方法である。
0g/l、弗酸100 〜300g/lの酸洗液により地金部分まで溶
解することを開示しているが、これは熱延鋼板の光沢ム
ラを解消する方法である。大径ロールによって冷間圧延
を行うことで、冷間圧延後光沢ムラのない鋼板を得ると
の示唆も見られるが、本質的にこの方法は熱延鋼板の光
沢ムラの解消方法である。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、オー
ステナイト系ステンレス鋼の熱延鋼板を母材として研磨
性のよい冷延鋼板を製造する方法を提供することであ
る。
ステナイト系ステンレス鋼の熱延鋼板を母材として研磨
性のよい冷延鋼板を製造する方法を提供することであ
る。
【０００７】より具体的には、本発明の目的は、所望の
表面性状に母材を酸洗してから冷間圧延を行うことで、
バフ研磨性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼の冷
延鋼板の製造方法を提供することである。
表面性状に母材を酸洗してから冷間圧延を行うことで、
バフ研磨性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼の冷
延鋼板の製造方法を提供することである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】ここに、本発明者らは、
上述の目的を達成すべく、種々検討を重ね、次のような
知見を得た。
上述の目的を達成すべく、種々検討を重ね、次のような
知見を得た。
【０００９】本発明者は、特願平11−218105号におい
て、バフ研磨性の良好なオーステナイト系ステンレス鋼
板を製造するためには、熱延鋼板を 800〜1050℃で焼鈍
後、硝酸20〜100g/l、弗酸50〜200g/lの酸洗液で酸洗す
ることによりバフ研磨性が良好な冷間圧延用の母材を得
られることを提案している。
て、バフ研磨性の良好なオーステナイト系ステンレス鋼
板を製造するためには、熱延鋼板を 800〜1050℃で焼鈍
後、硝酸20〜100g/l、弗酸50〜200g/lの酸洗液で酸洗す
ることによりバフ研磨性が良好な冷間圧延用の母材を得
られることを提案している。
【００１０】これは、研磨性が良好な冷延鋼板を得るに
は熱延板酸洗後の表面組織において、粒界溝形状を広く
溶解することにより、冷間圧延時に粒界に圧延油が封印
されることによる、孔状の欠陥を防止することにある。
酸洗時間を長くとると、溶解が進み平滑な表面になり、
冷延後もより良好な板が得られる。
は熱延板酸洗後の表面組織において、粒界溝形状を広く
溶解することにより、冷間圧延時に粒界に圧延油が封印
されることによる、孔状の欠陥を防止することにある。
酸洗時間を長くとると、溶解が進み平滑な表面になり、
冷延後もより良好な板が得られる。
【００１１】しかし、そのあとの研究の結果、バフ研磨
性のみを求めるには、ここまでの溶解は必要とせず、一
定の量の表面溶解量で十分であって、それを超えた鋼板
表面の溶解はムダであることが判明した。
性のみを求めるには、ここまでの溶解は必要とせず、一
定の量の表面溶解量で十分であって、それを超えた鋼板
表面の溶解はムダであることが判明した。
【００１２】バフ研磨性は、冷間圧延時に粒界溝に圧延
油が封印されることによる孔状の欠陥が残留することに
より左右される。つまり、このような欠陥が多い鋼板は
バフ研磨後に梨の実の肌のような孔が見られ、これを除
去するため、深く研磨する必要があり、研磨性が悪い鋼
板と評価される。
油が封印されることによる孔状の欠陥が残留することに
より左右される。つまり、このような欠陥が多い鋼板は
バフ研磨後に梨の実の肌のような孔が見られ、これを除
去するため、深く研磨する必要があり、研磨性が悪い鋼
板と評価される。
【００１３】従って、バフ研磨性が良好な鋼板とはバフ
研磨後に梨の実の肌のような孔が見られない鋼板のこと
をいう。本発明者はバフ研磨性が良好でかつ、経済的に
有利な酸洗方法を鋭意検討の結果、見出した。
研磨後に梨の実の肌のような孔が見られない鋼板のこと
をいう。本発明者はバフ研磨性が良好でかつ、経済的に
有利な酸洗方法を鋭意検討の結果、見出した。
【００１４】すなわち、弗酸100g/l一定とし、各硝酸濃
度においてFe分だけを増加させた60℃の混酸500ml に２
mm×50mm×30mmの表面を研磨したSUS304鋼板を60秒浸漬
し、その重量変化から溶解速度を調べた。
度においてFe分だけを増加させた60℃の混酸500ml に２
mm×50mm×30mmの表面を研磨したSUS304鋼板を60秒浸漬
し、その重量変化から溶解速度を調べた。
【００１５】この結果を図１に示す。Fe分が10g/l まで
は初期と差がないが、10g/l 以上になると急激に溶解力
が衰え、初期と同等の溶解量を得るまでの浸漬時間が長
くなる。その結果、Fe分が20g/l 溶解した時点では初期
の溶解量の1/2 まで低下した。
は初期と差がないが、10g/l 以上になると急激に溶解力
が衰え、初期と同等の溶解量を得るまでの浸漬時間が長
くなる。その結果、Fe分が20g/l 溶解した時点では初期
の溶解量の1/2 まで低下した。
【００１６】図２は、バフ研磨性が良好な冷延鋼板を製
造するためのオーステナイト系ステンレス鋼の熱延鋼板
に要求される断面形状を示す。図中の凹部は粒界溝であ
り、ここに冷間圧延時に圧延油が封入されることを避け
ればよい。従って、表面光沢を追求するＤのような過剰
な酸洗は必要ない。Ｃのような断面形状をねらうことに
より、過剰溶解による素材歩留低下による生産性低下や
酸洗による産業廃棄物増加による環境問題等も回避でき
る。
造するためのオーステナイト系ステンレス鋼の熱延鋼板
に要求される断面形状を示す。図中の凹部は粒界溝であ
り、ここに冷間圧延時に圧延油が封入されることを避け
ればよい。従って、表面光沢を追求するＤのような過剰
な酸洗は必要ない。Ｃのような断面形状をねらうことに
より、過剰溶解による素材歩留低下による生産性低下や
酸洗による産業廃棄物増加による環境問題等も回避でき
る。
【００１７】かかる知見をまとめると次の通りである。 (1) 従来にあっても、熱延鋼板に酸洗を行ってから冷間
圧延を行ってきた。しかしながら、酸洗を重ね、液中に
溶解するFe分が増加すると弗化鉄が生成し、液の酸洗力
が衰える。このため、製造ラインでは液中のFe分が35〜
40g/l 程度増加すると新しい酸に更新して操業してい
た。
圧延を行ってきた。しかしながら、酸洗を重ね、液中に
溶解するFe分が増加すると弗化鉄が生成し、液の酸洗力
が衰える。このため、製造ラインでは液中のFe分が35〜
40g/l 程度増加すると新しい酸に更新して操業してい
た。
【００１８】(2) 酸洗に続いて冷間圧延を行う場合に
は、熱延鋼板の酸洗液による溶解量が冷間圧延後の冷延
鋼板のバフ研磨性に大きく影響を与えることが判明し、
溶解量の正確な制御が重要であることを知った。
は、熱延鋼板の酸洗液による溶解量が冷間圧延後の冷延
鋼板のバフ研磨性に大きく影響を与えることが判明し、
溶解量の正確な制御が重要であることを知った。
【００１９】(3) 酸洗液による鋼板表面の溶解量は、酸
洗液に溶解しているFe量によって大きく影響を受け、酸
洗液のFe溶解量に応じた酸洗処理の制御が必要である。
図１は、酸洗液中のFe濃度とこれに一定時間 (60秒) 浸
漬したときの熱延鋼板の表面の溶解量 (μm/min)を示す
が、Fe濃度が増大するにつれ、ほぼ直線的に鋼板表面の
溶解量は低減している。
洗液に溶解しているFe量によって大きく影響を受け、酸
洗液のFe溶解量に応じた酸洗処理の制御が必要である。
図１は、酸洗液中のFe濃度とこれに一定時間 (60秒) 浸
漬したときの熱延鋼板の表面の溶解量 (μm/min)を示す
が、Fe濃度が増大するにつれ、ほぼ直線的に鋼板表面の
溶解量は低減している。
【００２０】(4) 図２は、熱延板の酸洗により鋼板表面
がどのように変化して行くかを模式的に示す説明図であ
り、図中、熱間圧延ままでは、鋼板表面にスケールが発
生しており、その直下にCr欠乏層が存在している。脱ス
ケールを行うと、粒界に沿ってクラックが発生し、これ
を酸洗すると、脱スケール後の鋭いクラックが丸みを帯
びてくる。このＣの状態で冷間圧延を行うと、研磨性の
良好な冷延材が得られる。
がどのように変化して行くかを模式的に示す説明図であ
り、図中、熱間圧延ままでは、鋼板表面にスケールが発
生しており、その直下にCr欠乏層が存在している。脱ス
ケールを行うと、粒界に沿ってクラックが発生し、これ
を酸洗すると、脱スケール後の鋭いクラックが丸みを帯
びてくる。このＣの状態で冷間圧延を行うと、研磨性の
良好な冷延材が得られる。
【００２１】一方、熱延材の段階で表面光沢ムラを消失
させるには、図中、Ｄで示すように、さらに鋼板表面の
溶解を行って、可及的平坦な鋼板表面とするのである。
もちろん、このような状態にすることで、冷間圧延を行
っても研磨性に優れた冷延鋼板が得られる。
させるには、図中、Ｄで示すように、さらに鋼板表面の
溶解を行って、可及的平坦な鋼板表面とするのである。
もちろん、このような状態にすることで、冷間圧延を行
っても研磨性に優れた冷延鋼板が得られる。
【００２２】(5) 前述の先願に開示された方法では、こ
のような高い弗酸濃度の酸洗液での溶解しているFe分の
影響については何らの認識も開示もない。ここに、本発
明は、上述のような知見に基づいて完成されたものであ
って、オーステナイト系ステンレス鋼の熱延鋼板を、例
えば焼鈍・予備脱スケール処理等の適宜前処理を行った
後、硝酸20〜100g/l、弗酸：50〜200g/lの混合水溶液か
ら成る酸洗液でで酸洗する際、酸洗液への溶解Fe濃度に
対し熱延鋼板の酸洗液への浸漬時間をFe 濃度が０〜10g
/l までは 浸漬時間＝初期浸漬時間 Fe 濃度が10g/l 超では 浸漬時間＝初期浸漬時間×｛１+(Fe濃度−10) ×0.1 ｝ で計算された時間 (秒) 以上で酸洗し、次いで冷間圧延
を行うことを特徴とする、バフ研磨性の優れたオーステ
ナイト系ステンレス鋼の冷延鋼板の製造方法である。
のような高い弗酸濃度の酸洗液での溶解しているFe分の
影響については何らの認識も開示もない。ここに、本発
明は、上述のような知見に基づいて完成されたものであ
って、オーステナイト系ステンレス鋼の熱延鋼板を、例
えば焼鈍・予備脱スケール処理等の適宜前処理を行った
後、硝酸20〜100g/l、弗酸：50〜200g/lの混合水溶液か
ら成る酸洗液でで酸洗する際、酸洗液への溶解Fe濃度に
対し熱延鋼板の酸洗液への浸漬時間をFe 濃度が０〜10g
/l までは 浸漬時間＝初期浸漬時間 Fe 濃度が10g/l 超では 浸漬時間＝初期浸漬時間×｛１+(Fe濃度−10) ×0.1 ｝ で計算された時間 (秒) 以上で酸洗し、次いで冷間圧延
を行うことを特徴とする、バフ研磨性の優れたオーステ
ナイト系ステンレス鋼の冷延鋼板の製造方法である。
【００２３】本発明において、冷間圧延の条件は特に制
限されないが、好ましくは、圧下率50％以上の条件で行
う。ここに、バフ研磨性とは、冷間圧延もしくは調質圧
延後の表面を例えばCr系の磨き粉を付与した布を回転さ
せて磨く研磨機において、市場流通レベルまでの光沢が
出る研磨度の大小であり、一定量磨いた場合の光沢レベ
ルで評価される。
限されないが、好ましくは、圧下率50％以上の条件で行
う。ここに、バフ研磨性とは、冷間圧延もしくは調質圧
延後の表面を例えばCr系の磨き粉を付与した布を回転さ
せて磨く研磨機において、市場流通レベルまでの光沢が
出る研磨度の大小であり、一定量磨いた場合の光沢レベ
ルで評価される。
【００２４】
【発明の実施の形態】このように、本発明は、オーステ
ナイトステンレス系ステンレス熱延鋼板を、焼鈍・予備
脱スケール処理後、所定濃度の酸洗液に浸漬すること
で、表面を一部溶解して所定平滑さとしてから、冷間圧
延を行うのであるが、その際に酸洗液での鋼板表面溶解
量を正確に規定することで、最終的に得られる冷延鋼板
の優れた研磨性をもっとも経済的な手段で実現するので
ある。
ナイトステンレス系ステンレス熱延鋼板を、焼鈍・予備
脱スケール処理後、所定濃度の酸洗液に浸漬すること
で、表面を一部溶解して所定平滑さとしてから、冷間圧
延を行うのであるが、その際に酸洗液での鋼板表面溶解
量を正確に規定することで、最終的に得られる冷延鋼板
の優れた研磨性をもっとも経済的な手段で実現するので
ある。
【００２５】また、ステンレス鋼の溶解形態には、粒界
のみが溶解する粒界型と全体に溶解する全面型が知られ
ているが、酸・Fe濃度による明確な差異は知られていな
い。そこで、発明者は溶解量変化とともに、表面の断面
形状・ならびに冷間圧延・焼鈍酸洗後調質圧延後の研磨
性評価までを行った。
のみが溶解する粒界型と全体に溶解する全面型が知られ
ているが、酸・Fe濃度による明確な差異は知られていな
い。そこで、発明者は溶解量変化とともに、表面の断面
形状・ならびに冷間圧延・焼鈍酸洗後調質圧延後の研磨
性評価までを行った。
【００２６】このことから、溶解力を維持するために
は、Fe分が増加した時点で、浸漬時間を調整することに
より初期と同様の溶解ができ、バフ研磨性の優れた冷延
板用ステンレス熱延鋼板が製造できるという結論に達し
た。
は、Fe分が増加した時点で、浸漬時間を調整することに
より初期と同様の溶解ができ、バフ研磨性の優れた冷延
板用ステンレス熱延鋼板が製造できるという結論に達し
た。
【００２７】すなわち、酸濃度を調節しながら、Fe 濃
度が０〜10g/l までは 浸漬時間＝初期浸漬時間 Fe 濃度が10g/l 超では 浸漬時間＝初期浸漬時間×｛１+(Fe濃度−10) ×0.1 ｝ の浸漬時間 (秒) をとることで、酸洗液に熱延鋼板を浸
漬して酸洗を行い、次いで冷間圧延を行い、さらに必要
により酸洗および調質圧延を行うことで、バフ研磨性が
良好なオーステナイト系ステンレス鋼の熱延鋼板の酸洗
ができる。
度が０〜10g/l までは 浸漬時間＝初期浸漬時間 Fe 濃度が10g/l 超では 浸漬時間＝初期浸漬時間×｛１+(Fe濃度−10) ×0.1 ｝ の浸漬時間 (秒) をとることで、酸洗液に熱延鋼板を浸
漬して酸洗を行い、次いで冷間圧延を行い、さらに必要
により酸洗および調質圧延を行うことで、バフ研磨性が
良好なオーステナイト系ステンレス鋼の熱延鋼板の酸洗
ができる。
【００２８】浸漬時間は長く取る程有効ではあるが、経
済性、生産性の面から研磨グレード3.5 以上が確保でき
れば目的は達せられるため初期浸漬時間×｛１+(Fe濃度
−10) ×0.1 ｝＋60 (秒) を上限とするのが好ましい。
済性、生産性の面から研磨グレード3.5 以上が確保でき
れば目的は達せられるため初期浸漬時間×｛１+(Fe濃度
−10) ×0.1 ｝＋60 (秒) を上限とするのが好ましい。
【００２９】
【実施例】本例ではオーステナイト系ステンレス鋼の熱
延鋼板を用意し、これを、硝酸50g/l 、弗酸140g/l、60
℃の酸洗液で酸洗処理を行った。その際に酸洗液の鉄分
濃度と浸漬時間を変化させた。得られた酸洗済み熱延鋼
板に圧下率55％の冷間圧延を行ってから、焼鈍そして再
び酸洗を行い、調質圧延を行った。
延鋼板を用意し、これを、硝酸50g/l 、弗酸140g/l、60
℃の酸洗液で酸洗処理を行った。その際に酸洗液の鉄分
濃度と浸漬時間を変化させた。得られた酸洗済み熱延鋼
板に圧下率55％の冷間圧延を行ってから、焼鈍そして再
び酸洗を行い、調質圧延を行った。
【００３０】図３は、調質圧延後の２B 材の研磨性の評
価結果を示す。研磨グレードとは、供試材をCr酸化物系
の磨き粉を付与した布を800rpm程度で回転させたものを
１パス磨き、表面肌の光沢を (光沢低) １〜５ (光沢高
−鏡面レベル) にグレード分けした標準板との比較によ
り、評価した。
価結果を示す。研磨グレードとは、供試材をCr酸化物系
の磨き粉を付与した布を800rpm程度で回転させたものを
１パス磨き、表面肌の光沢を (光沢低) １〜５ (光沢高
−鏡面レベル) にグレード分けした標準板との比較によ
り、評価した。
【００３１】この評価で市場流通下限レベルはグレード
３と評価され、これ以上を合格範囲とした。Fe濃度が10
g/l までは初期の条件で、研磨性が良好な製品が得られ
たが、Fe分が10g/l 以上では、浸漬時間を 浸漬時間＝初期浸漬時間×｛１+(Fe濃度−10) ×0.1 ｝
(秒) と延長しないとバフ研磨性は満足した結果は得られなか
った。
３と評価され、これ以上を合格範囲とした。Fe濃度が10
g/l までは初期の条件で、研磨性が良好な製品が得られ
たが、Fe分が10g/l 以上では、浸漬時間を 浸漬時間＝初期浸漬時間×｛１+(Fe濃度−10) ×0.1 ｝
(秒) と延長しないとバフ研磨性は満足した結果は得られなか
った。
【００３２】
【発明の効果】本発明により、長時間酸洗を続け、Feが
増加した場合でも、浸漬時間を増加することにより、バ
フ研磨性を確保できるため、有効に酸を使用でき、製造
コストを抑えることで安価な製品を供給することができ
る。
増加した場合でも、浸漬時間を増加することにより、バ
フ研磨性を確保できるため、有効に酸を使用でき、製造
コストを抑えることで安価な製品を供給することができ
る。
【図１】酸洗液における溶解Fe分と溶解速度の関係を示
すグラフである。
すグラフである。
【図２】熱延鋼板の表面形態および酸洗後の同じく表面
形態を示す模式的説明図である。
形態を示す模式的説明図である。
【図３】実施例の結果を示す、酸洗液のFe濃度と浸漬時
間による冷間圧延・焼鈍酸洗後の冷延鋼板の研磨性評価
のグラフである。
間による冷間圧延・焼鈍酸洗後の冷延鋼板の研磨性評価
のグラフである。
Claims (1)
- 【請求項１】 オーステナイト系ステンレス鋼の熱延鋼
板を、硝酸20〜100g/l、弗酸：50〜200g/lの混合水溶液
から成る酸洗液で酸洗する際、該酸洗液での溶解Fe濃度
に対し上記熱延鋼板の酸洗液への浸漬時間をFe 濃度が
０〜10g/l までは 浸漬時間＝初期浸漬時間 (秒) Fe 濃度が10g/l 超では 浸漬時間＝初期浸漬時間×｛１+(Fe濃度−10) ×0.1 ｝
(秒) で計算された時間 (秒) 以上で酸洗してから冷間圧延を
行うことを特徴とする、バフ研磨性に優れたオーステナ
イト系ステンレス鋼の冷延鋼板の製造方法。ただし、初
期浸漬時間とは新規に建浴した酸洗液、すなわちFe分０
の状態での酸洗液への浸漬時間 (秒) を表す。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000289231A JP2002097585A (ja) | 2000-09-22 | 2000-09-22 | バフ研磨性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000289231A JP2002097585A (ja) | 2000-09-22 | 2000-09-22 | バフ研磨性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002097585A true JP2002097585A (ja) | 2002-04-02 |
Family
ID=18772664
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000289231A Pending JP2002097585A (ja) | 2000-09-22 | 2000-09-22 | バフ研磨性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002097585A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7126104B1 (ja) * | 2021-03-26 | 2022-08-26 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 焼鈍酸洗鋼板の製造方法 |
| WO2022201686A1 (ja) * | 2021-03-26 | 2022-09-29 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 焼鈍酸洗鋼板の製造方法 |
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2000
- 2000-09-22 JP JP2000289231A patent/JP2002097585A/ja active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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