JP2002089979A - 冷凍サイクル及びこれに用いられる膨張弁 - Google Patents
冷凍サイクル及びこれに用いられる膨張弁Info
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- Air-Conditioning For Vehicles (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】膨張弁のハンチング、高圧圧力の異常上昇を防
止できるようにする。 【解決手段】冷媒を圧送する圧縮機と、前記圧縮機によ
り圧送された冷媒を冷却する放熱器と、前記放熱器によ
り冷却された高圧冷媒を膨張させると共に高圧側の冷媒
圧力を目標圧力にするべく高圧側の冷媒圧力及び高圧側
の冷媒温度に応じて開閉する膨張弁５と、前記膨張弁５
により膨張された低圧冷媒を蒸発させる蒸発器と、前記
蒸発器から流出した冷媒を気液分離し液相を貯蔵し気相
のみを前記圧縮機へ送るアキュムレータとが配管接続さ
れ、冷媒として二酸化炭素が循環される冷凍サイクルに
おいて、前記高圧側の冷媒温度の変動に対応する前記膨
張弁５の応答性を鈍化させる温度対応鈍化手段２０を備
える。
止できるようにする。 【解決手段】冷媒を圧送する圧縮機と、前記圧縮機によ
り圧送された冷媒を冷却する放熱器と、前記放熱器によ
り冷却された高圧冷媒を膨張させると共に高圧側の冷媒
圧力を目標圧力にするべく高圧側の冷媒圧力及び高圧側
の冷媒温度に応じて開閉する膨張弁５と、前記膨張弁５
により膨張された低圧冷媒を蒸発させる蒸発器と、前記
蒸発器から流出した冷媒を気液分離し液相を貯蔵し気相
のみを前記圧縮機へ送るアキュムレータとが配管接続さ
れ、冷媒として二酸化炭素が循環される冷凍サイクルに
おいて、前記高圧側の冷媒温度の変動に対応する前記膨
張弁５の応答性を鈍化させる温度対応鈍化手段２０を備
える。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、空調装置等にお
いて利用される冷凍サイクル及びこの冷凍サイクルに用
いられる膨張弁に関するものである。
いて利用される冷凍サイクル及びこの冷凍サイクルに用
いられる膨張弁に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】二酸化炭素を冷媒とした冷凍サイクル
は、環境への悪影響が憂慮されるフロン系冷媒を用いた
冷凍サイクルに替わるものとして注目されており、一般
的に圧縮機、放熱器（ガスクーラ）、膨張弁、蒸発器、
アキュムレータが配管接続されて構成される。アキュム
レータは、冷媒を気液分離し圧縮機に気相冷媒だけが送
られるようにすると共に、低圧側の圧力や蒸発器から吐
出される冷媒の過熱度により冷媒を液化・気化させるこ
とによりサイクル内を循環する冷媒量を調整し安定化さ
せる働きを有している。また、通常二酸化炭素は、圧縮
機により超臨界状態まで圧縮されることから、フロン系
冷媒に比べて６倍程度の圧力を発生させるため、耐圧面
等での安全性が求められる。
は、環境への悪影響が憂慮されるフロン系冷媒を用いた
冷凍サイクルに替わるものとして注目されており、一般
的に圧縮機、放熱器（ガスクーラ）、膨張弁、蒸発器、
アキュムレータが配管接続されて構成される。アキュム
レータは、冷媒を気液分離し圧縮機に気相冷媒だけが送
られるようにすると共に、低圧側の圧力や蒸発器から吐
出される冷媒の過熱度により冷媒を液化・気化させるこ
とによりサイクル内を循環する冷媒量を調整し安定化さ
せる働きを有している。また、通常二酸化炭素は、圧縮
機により超臨界状態まで圧縮されることから、フロン系
冷媒に比べて６倍程度の圧力を発生させるため、耐圧面
等での安全性が求められる。
【０００３】また、上記冷凍サイクルに用いられる膨張
弁としては、膨張弁の上流側（高圧側）の冷媒圧力及び
冷媒温度に応じて開閉するものがあり、通常は高圧側の
冷媒圧力が上昇すると開方向に、また冷媒温度が上昇す
ると閉方向に動作する。
弁としては、膨張弁の上流側（高圧側）の冷媒圧力及び
冷媒温度に応じて開閉するものがあり、通常は高圧側の
冷媒圧力が上昇すると開方向に、また冷媒温度が上昇す
ると閉方向に動作する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、車両の
アクセルが踏み込まれることにより圧縮機の回転速度が
急激に上昇すると、高圧側の冷媒圧力が上昇すると共
に、低圧側の圧力が低下することによりアキュムレータ
内の液冷媒が気化し、サイクルを循環する冷媒量が増加
し、放熱器を通過する冷媒量が増加するので、膨張弁入
口（高圧側）の冷媒温度が上昇する。これにより、膨張
弁は、冷媒圧力の上昇による開方向への動作と、冷媒温
度の上昇による閉方向への動作が干渉しあい、ハンチン
グや高圧圧力の異常上昇を引き起こしてしまうことがあ
る。
アクセルが踏み込まれることにより圧縮機の回転速度が
急激に上昇すると、高圧側の冷媒圧力が上昇すると共
に、低圧側の圧力が低下することによりアキュムレータ
内の液冷媒が気化し、サイクルを循環する冷媒量が増加
し、放熱器を通過する冷媒量が増加するので、膨張弁入
口（高圧側）の冷媒温度が上昇する。これにより、膨張
弁は、冷媒圧力の上昇による開方向への動作と、冷媒温
度の上昇による閉方向への動作が干渉しあい、ハンチン
グや高圧圧力の異常上昇を引き起こしてしまうことがあ
る。
【０００５】そこで、この発明は、膨張弁のハンチン
グ、高圧圧力の異常上昇を防止することができる冷凍サ
イクル及びこれに用いられる膨張弁を提供することを目
的とする。
グ、高圧圧力の異常上昇を防止することができる冷凍サ
イクル及びこれに用いられる膨張弁を提供することを目
的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、この発明は、冷媒を圧送する圧縮機と、前記圧縮機
により圧送された冷媒を冷却する放熱器と、前記放熱器
により冷却された高圧冷媒を膨張させると共に高圧側の
冷媒圧力を目標圧力にするべく高圧側の冷媒圧力及び高
圧側の冷媒温度に応じて開閉する膨張弁と、前記膨張弁
により膨張された低圧冷媒を蒸発させる蒸発器と、前記
蒸発器から流出した冷媒を気液分離し液相を貯蔵し気相
のみを前記圧縮機へ送るアキュムレータとが配管接続さ
れ、冷媒として二酸化炭素が循環される冷凍サイクルに
おいて、前記高圧側の冷媒温度の変動に対応する前記膨
張弁の応答性を鈍化させる温度対応鈍化手段を備えるも
のである（請求項１）。
に、この発明は、冷媒を圧送する圧縮機と、前記圧縮機
により圧送された冷媒を冷却する放熱器と、前記放熱器
により冷却された高圧冷媒を膨張させると共に高圧側の
冷媒圧力を目標圧力にするべく高圧側の冷媒圧力及び高
圧側の冷媒温度に応じて開閉する膨張弁と、前記膨張弁
により膨張された低圧冷媒を蒸発させる蒸発器と、前記
蒸発器から流出した冷媒を気液分離し液相を貯蔵し気相
のみを前記圧縮機へ送るアキュムレータとが配管接続さ
れ、冷媒として二酸化炭素が循環される冷凍サイクルに
おいて、前記高圧側の冷媒温度の変動に対応する前記膨
張弁の応答性を鈍化させる温度対応鈍化手段を備えるも
のである（請求項１）。
【０００７】ハンチング等の不具合は、循環冷媒量の急
激な増加と、膨張弁の冷媒温度に対する早過ぎる応答性
とに起因して起こるが、アキュムレータの液面が徐々に
安定し、循環冷媒量が安定してくると、ハンチング等の
不具合は解消してくる。上記構成のように、高圧側の冷
媒温度の変化に伴う弁の反応を鈍化させ、冷媒温度の上
昇に伴う閉弁動作を遅くすることにより、冷媒圧力の上
昇に伴う開弁動作が優先され、ハンチング及び高圧側圧
力の異常上昇を防止することができる。
激な増加と、膨張弁の冷媒温度に対する早過ぎる応答性
とに起因して起こるが、アキュムレータの液面が徐々に
安定し、循環冷媒量が安定してくると、ハンチング等の
不具合は解消してくる。上記構成のように、高圧側の冷
媒温度の変化に伴う弁の反応を鈍化させ、冷媒温度の上
昇に伴う閉弁動作を遅くすることにより、冷媒圧力の上
昇に伴う開弁動作が優先され、ハンチング及び高圧側圧
力の異常上昇を防止することができる。
【０００８】また、前記温度対応鈍化手段は、前記高圧
側の冷媒温度の変動に対応する膨張弁の応答性の時定数
が、冷凍サイクルを循環する冷媒量の安定化の時定数よ
りも大きくなるようにするとよい（請求項２）。
側の冷媒温度の変動に対応する膨張弁の応答性の時定数
が、冷凍サイクルを循環する冷媒量の安定化の時定数よ
りも大きくなるようにするとよい（請求項２）。
【０００９】これによれば、高圧側の冷媒温度に対応す
る膨張弁の応答が、冷凍サイクルの冷媒量の安定化を待
って行なわれるので、ハンチング等の不具合を防止する
ことができる。
る膨張弁の応答が、冷凍サイクルの冷媒量の安定化を待
って行なわれるので、ハンチング等の不具合を防止する
ことができる。
【００１０】また、循環冷媒量の安定化には数秒から数
十秒かかると推定されることから、前記高圧側の冷媒温
度に対応する膨張弁の応答性の時定数を３０〜１２０秒
とするとよい（請求項３）。
十秒かかると推定されることから、前記高圧側の冷媒温
度に対応する膨張弁の応答性の時定数を３０〜１２０秒
とするとよい（請求項３）。
【００１１】また、前記高圧側の冷媒圧力の変化に対応
する場合の前記膨張弁の応答性の時定数が１秒以下であ
るとよい（請求項４）。
する場合の前記膨張弁の応答性の時定数が１秒以下であ
るとよい（請求項４）。
【００１２】これによれば、高圧側の冷媒圧力が所定値
以上に上昇した場合には、直ちに弁が開放されるので、
高圧側圧力の異常上昇を防止することができる。
以上に上昇した場合には、直ちに弁が開放されるので、
高圧側圧力の異常上昇を防止することができる。
【００１３】また、前記膨張弁は、コントロールユニッ
トからの制御信号により前記高圧側の冷媒圧力が目標圧
力となるように開閉制御され、前記膨張弁の上流側に
は、冷媒圧力を検出する圧力センサ及び冷媒温度を検出
する温度センサが設置され、前記コントロールユニット
は、前記温度センサにより検出された高圧側の冷媒温度
から、所定の遅延演算を用いて前記目標圧力を算出する
ものであってもよい（請求項５）。
トからの制御信号により前記高圧側の冷媒圧力が目標圧
力となるように開閉制御され、前記膨張弁の上流側に
は、冷媒圧力を検出する圧力センサ及び冷媒温度を検出
する温度センサが設置され、前記コントロールユニット
は、前記温度センサにより検出された高圧側の冷媒温度
から、所定の遅延演算を用いて前記目標圧力を算出する
ものであってもよい（請求項５）。
【００１４】膨張弁として電磁式膨張弁を用いる場合に
は、入力信号の変化に対して出力信号の変化が直ちに応
じず時間的に遅れる遅延演算、例えば一次遅れ演算等を
用いることにより、高圧側の冷媒温度に対応する膨張弁
の応答性を鈍らせることができる。
は、入力信号の変化に対して出力信号の変化が直ちに応
じず時間的に遅れる遅延演算、例えば一次遅れ演算等を
用いることにより、高圧側の冷媒温度に対応する膨張弁
の応答性を鈍らせることができる。
【００１５】また、この発明は、上記冷凍サイクルにお
いて使用される膨張弁であって、高圧側の冷媒圧力が目
標圧力より大きくなった時に開放位置に移動する弁体
と、高圧側の冷媒温度により体積変化するガスが封入さ
れ該ガスの体積変化により前記弁体を開方向又は閉方向
に付勢するガス封入手段と、冷媒の熱が前記ガス封入手
段に伝達するのを抑制する熱伝達抑制手段を備えるもの
である（請求項６）。
いて使用される膨張弁であって、高圧側の冷媒圧力が目
標圧力より大きくなった時に開放位置に移動する弁体
と、高圧側の冷媒温度により体積変化するガスが封入さ
れ該ガスの体積変化により前記弁体を開方向又は閉方向
に付勢するガス封入手段と、冷媒の熱が前記ガス封入手
段に伝達するのを抑制する熱伝達抑制手段を備えるもの
である（請求項６）。
【００１６】これによれば、弁体は高圧側の冷媒温度が
上昇した時には閉方向へ、一方低下した時には開方向へ
動作するが、熱伝達抑制手段により封入ガスに冷媒の熱
が伝わる速度が遅くなることにより、冷媒温度の変化に
対する弁体の応答性を鈍化させることができる。また、
高圧側の冷媒圧力の変化に対しては、瞬時に応答させる
ことができる。
上昇した時には閉方向へ、一方低下した時には開方向へ
動作するが、熱伝達抑制手段により封入ガスに冷媒の熱
が伝わる速度が遅くなることにより、冷媒温度の変化に
対する弁体の応答性を鈍化させることができる。また、
高圧側の冷媒圧力の変化に対しては、瞬時に応答させる
ことができる。
【００１７】また、前記熱伝達抑制手段は、冷媒が直接
前記ガス封入手段に接触しないようにするか、若しくは
接触し難くするものであるとよい（請求項７）。
前記ガス封入手段に接触しないようにするか、若しくは
接触し難くするものであるとよい（請求項７）。
【００１８】これによれば、ガスを封入している部材に
冷媒が直接接触しなくなるか、若しくは接触し難くなる
ので、熱の伝達を遅くすることができる。
冷媒が直接接触しなくなるか、若しくは接触し難くなる
ので、熱の伝達を遅くすることができる。
【００１９】また、前記熱伝達抑制手段は、前記ガス封
入手段を構成する材料よりも熱伝導率の低い材料からな
り、前記ガス封入手段の一部又は全部を覆う形状を有す
るもので構成することができる（請求項８）。
入手段を構成する材料よりも熱伝導率の低い材料からな
り、前記ガス封入手段の一部又は全部を覆う形状を有す
るもので構成することができる（請求項８）。
【００２０】このように、熱伝達率の低い材料からなる
物質によりガス封入手段を覆い、冷媒を直接ガス封入手
段に接触させない、或いはさせ難くすることにより、封
入ガスへの熱伝達を遅らせることができる。
物質によりガス封入手段を覆い、冷媒を直接ガス封入手
段に接触させない、或いはさせ難くすることにより、封
入ガスへの熱伝達を遅らせることができる。
【００２１】また、前記熱伝達抑制手段は、冷媒通路と
前記ガス封入手段が配置される空間とを仕切ると共に通
孔が穿設された仕切り部を含んで構成されるものとする
ことができる（請求項９）。
前記ガス封入手段が配置される空間とを仕切ると共に通
孔が穿設された仕切り部を含んで構成されるものとする
ことができる（請求項９）。
【００２２】これによれば、冷媒は、仕切り部に穿設さ
れた通孔を介してのみガス封入手段が配置された空間内
に進入できるようになるので、封入ガスと熱交換する冷
媒量が少なくなり、熱伝達を遅らせることができる。
れた通孔を介してのみガス封入手段が配置された空間内
に進入できるようになるので、封入ガスと熱交換する冷
媒量が少なくなり、熱伝達を遅らせることができる。
【００２３】また、前記ガス封入手段としては、ベロー
ズを含んで構成されるものや（請求項１０）、ダイアフ
ラムを含んで構成されるものを用いることができる（請
求項１１）。
ズを含んで構成されるものや（請求項１０）、ダイアフ
ラムを含んで構成されるものを用いることができる（請
求項１１）。
【００２４】封入ガスの体積変化に応じて変形するベロ
ーズやダイアフラムは、上記構成のガス封入手段の構成
部品として好適である。
ーズやダイアフラムは、上記構成のガス封入手段の構成
部品として好適である。
【００２５】
【発明の実施の形態】以下、この発明の実施の形態を図
面に基づいて説明する。
面に基づいて説明する。
【００２６】図１に示すこの発明の第１の実施の形態に
係る冷凍サイクル１は、車両用空調装置に用いられ、圧
縮機２、放熱器３、内部熱交換器４、膨張弁５、蒸発器
６、アキュムレータ７が配管接続され、また冷媒として
二酸化炭素を用いるものである。
係る冷凍サイクル１は、車両用空調装置に用いられ、圧
縮機２、放熱器３、内部熱交換器４、膨張弁５、蒸発器
６、アキュムレータ７が配管接続され、また冷媒として
二酸化炭素を用いるものである。
【００２７】上記構成により、圧縮機２はエンジンの動
力により駆動され、この圧縮機２において気相冷媒が超
臨界領域に圧縮され、この圧縮された気相冷媒は、放熱
器３において通過する空気との熱交換により冷却され
る。前記放熱器３で冷却された気相冷媒は、内部熱交換
器４の高圧側流路に流入し、低圧側流路を流通する低温
低圧冷媒と熱交換して更に冷却された後、膨張弁５を通
過して気液混合領域まで圧力が低下される。前記膨張弁
５により減圧された気液混合冷媒は、蒸発器６において
通過する空気の熱を奪って蒸発し、アキュムレータ７に
おいて気液分離され、気相冷媒だけが前記内部熱交換器
４の低圧側流路に流入し、前記高圧側流路を流通する高
温高圧冷媒と熱交換し、圧縮機２に吸引される。尚、前
記内部熱交換器４は、冷凍サイクル１の熱交換効率を向
上させるために有効なものであるが、本発明の必須の構
成要件ではない。
力により駆動され、この圧縮機２において気相冷媒が超
臨界領域に圧縮され、この圧縮された気相冷媒は、放熱
器３において通過する空気との熱交換により冷却され
る。前記放熱器３で冷却された気相冷媒は、内部熱交換
器４の高圧側流路に流入し、低圧側流路を流通する低温
低圧冷媒と熱交換して更に冷却された後、膨張弁５を通
過して気液混合領域まで圧力が低下される。前記膨張弁
５により減圧された気液混合冷媒は、蒸発器６において
通過する空気の熱を奪って蒸発し、アキュムレータ７に
おいて気液分離され、気相冷媒だけが前記内部熱交換器
４の低圧側流路に流入し、前記高圧側流路を流通する高
温高圧冷媒と熱交換し、圧縮機２に吸引される。尚、前
記内部熱交換器４は、冷凍サイクル１の熱交換効率を向
上させるために有効なものであるが、本発明の必須の構
成要件ではない。
【００２８】また、前記アキュムレータ７は、液冷媒を
貯蔵し、低圧側Ｌの圧力や蒸発器６から吐出された冷媒
の過熱度に応じて、冷媒の液面を変動させサイクルを循
環する冷媒量を調整する。例えば、アクセルが踏み込ま
れ圧縮機２の回転速度が急激に上昇した場合には、低圧
側Ｌの圧力が低下すると共に蒸発器６から吐出される冷
媒の過熱度が上昇するので、アキュムレータ７内の液冷
媒が気化し、循環冷媒量が増加し、サイクルは不安定と
なるが、通常数秒から数十秒経過すると、アキュムレー
タ７内の液面が安定し、循環冷媒量が安定し、サイクル
全体が安定してくる。
貯蔵し、低圧側Ｌの圧力や蒸発器６から吐出された冷媒
の過熱度に応じて、冷媒の液面を変動させサイクルを循
環する冷媒量を調整する。例えば、アクセルが踏み込ま
れ圧縮機２の回転速度が急激に上昇した場合には、低圧
側Ｌの圧力が低下すると共に蒸発器６から吐出される冷
媒の過熱度が上昇するので、アキュムレータ７内の液冷
媒が気化し、循環冷媒量が増加し、サイクルは不安定と
なるが、通常数秒から数十秒経過すると、アキュムレー
タ７内の液面が安定し、循環冷媒量が安定し、サイクル
全体が安定してくる。
【００２９】図２に示す第１の実施の形態に係る膨張弁
５は、アッパシェル１０、ロワシェル１１、弁体１４、
弁座１５、断熱材１６、ベローズ１７、遮蔽部材２０を
有して構成されている。
５は、アッパシェル１０、ロワシェル１１、弁体１４、
弁座１５、断熱材１６、ベローズ１７、遮蔽部材２０を
有して構成されている。
【００３０】アッパシェル１０とロワシェル１１とは、
シールリング１８を介して気密的に連結され、これら両
シェル１０，１１により画成される中空状の内部には、
ベローズ１７、弁体１４、断熱材１６、遮蔽部材２０が
配されている。また、アッパシェル１０には冷凍サイク
ル１の高圧側の配管Ｈと連通する高圧通路５２が形成さ
れ、ロワシェル１１には低圧側の配管Ｌと連通する低圧
通路５３が形成されている。
シールリング１８を介して気密的に連結され、これら両
シェル１０，１１により画成される中空状の内部には、
ベローズ１７、弁体１４、断熱材１６、遮蔽部材２０が
配されている。また、アッパシェル１０には冷凍サイク
ル１の高圧側の配管Ｈと連通する高圧通路５２が形成さ
れ、ロワシェル１１には低圧側の配管Ｌと連通する低圧
通路５３が形成されている。
【００３１】前記ベローズ１７は、金属、樹脂等の材料
から蛇腹状に形成され、その上端部がアッパシェル１０
を気密的に貫通して固定された固定部材１９に固定され
ていると共に、その下端部には、前記断熱材１６を介し
て弁体１４が固定されている。また、前記ロワシェル１
２の前記弁体１４と接触する位置には、この弁体１４と
嵌合する形状の弁座１５が形成されている。
から蛇腹状に形成され、その上端部がアッパシェル１０
を気密的に貫通して固定された固定部材１９に固定され
ていると共に、その下端部には、前記断熱材１６を介し
て弁体１４が固定されている。また、前記ロワシェル１
２の前記弁体１４と接触する位置には、この弁体１４と
嵌合する形状の弁座１５が形成されている。
【００３２】前記ベローズ１７の内部には所定の物質が
封入されており、シェル１０，１１の内部に流入した高
圧冷媒の温度に応じて封入ガスの体積が変化することに
よりベローズ１７が変形し、これにより前記弁体１４を
変位させる力を発生させる。即ち、冷媒温度が高くなれ
ば、ベローズ１７は図中下方へ伸び、弁体１４を閉方向
に移動させる力が働き、冷媒温度が低くなれば、ベロー
ズ１７は図中上方へ縮み、弁体１４を開方向に移動させ
る力が働く。更に、前記ベローズ１７は、シェル１０，
１１内部に流入した冷媒の圧力により変形することによ
り、前記弁体１４を変位させる。即ち、冷媒圧力が高く
なれば、ベローズ１７が収縮することにより、弁体１４
が開方向に移動し、冷媒圧力が低くなれば、ベローズ１
７が膨張することにより、弁体１４は閉方向に移動す
る。
封入されており、シェル１０，１１の内部に流入した高
圧冷媒の温度に応じて封入ガスの体積が変化することに
よりベローズ１７が変形し、これにより前記弁体１４を
変位させる力を発生させる。即ち、冷媒温度が高くなれ
ば、ベローズ１７は図中下方へ伸び、弁体１４を閉方向
に移動させる力が働き、冷媒温度が低くなれば、ベロー
ズ１７は図中上方へ縮み、弁体１４を開方向に移動させ
る力が働く。更に、前記ベローズ１７は、シェル１０，
１１内部に流入した冷媒の圧力により変形することによ
り、前記弁体１４を変位させる。即ち、冷媒圧力が高く
なれば、ベローズ１７が収縮することにより、弁体１４
が開方向に移動し、冷媒圧力が低くなれば、ベローズ１
７が膨張することにより、弁体１４は閉方向に移動す
る。
【００３３】前記遮蔽部材２０は、図２（ｂ）に示すよ
うに、円筒形状を有し、前記ベローズ１７よりも熱伝導
率の低い材料（樹脂等）から構成され、図示されていな
いが、アッパシェル１０及びロワシェル１１に所定の部
材を介して固定されている。そして、この遮蔽部材２０
の円筒内部には前記ベローズ１７が配置され、このベロ
ーズ１７は略全長にわたって覆われている。
うに、円筒形状を有し、前記ベローズ１７よりも熱伝導
率の低い材料（樹脂等）から構成され、図示されていな
いが、アッパシェル１０及びロワシェル１１に所定の部
材を介して固定されている。そして、この遮蔽部材２０
の円筒内部には前記ベローズ１７が配置され、このベロ
ーズ１７は略全長にわたって覆われている。
【００３４】これにより、シェル１０，１１内部に流入
してきた冷媒が、直接ベローズ１７に接触しなくなるの
で、ベローズ１７内に封入されたガスへの冷媒熱の伝達
が遅くなる。また、ベローズ１７の下端部と弁体１４が
形成されたロッド状部材との間には断熱材１６が配され
ていることにより、このロッド状部材を通して冷媒熱が
伝わることが防止される。尚、ベローズ１７への冷媒圧
力の作用は、遮蔽部材２０がない場合と略同一に働く。
してきた冷媒が、直接ベローズ１７に接触しなくなるの
で、ベローズ１７内に封入されたガスへの冷媒熱の伝達
が遅くなる。また、ベローズ１７の下端部と弁体１４が
形成されたロッド状部材との間には断熱材１６が配され
ていることにより、このロッド状部材を通して冷媒熱が
伝わることが防止される。尚、ベローズ１７への冷媒圧
力の作用は、遮蔽部材２０がない場合と略同一に働く。
【００３５】また、前記膨張弁５は、前記遮蔽部材２０
の材料、形状等を調整することにより、膨張弁５の冷媒
温度に対する応答性の時定数が３０〜１２０秒となるよ
うになされていると共に、冷媒圧力に対する応答性の時
定数が１秒以下となっている。
の材料、形状等を調整することにより、膨張弁５の冷媒
温度に対する応答性の時定数が３０〜１２０秒となるよ
うになされていると共に、冷媒圧力に対する応答性の時
定数が１秒以下となっている。
【００３６】上記第１の実施の形態に係る膨張弁５によ
れば、弁の開閉が、冷媒圧力に対して瞬時に反応する一
方、冷媒温度に対する反応は鈍化される。これにより、
圧力増加による開弁動作が優先され、ハンチングが起こ
らないと共に、高圧側における圧力の異常上昇等の不具
合を防止することができる。また、膨張弁５の冷媒温度
に対する応答性の時定数が３０〜１２０秒となっている
ことから、サイクルを循環する冷媒量が安定化した後に
冷媒温度による弁動作が開始されるので、更に安定した
弁制御が可能となる。
れば、弁の開閉が、冷媒圧力に対して瞬時に反応する一
方、冷媒温度に対する反応は鈍化される。これにより、
圧力増加による開弁動作が優先され、ハンチングが起こ
らないと共に、高圧側における圧力の異常上昇等の不具
合を防止することができる。また、膨張弁５の冷媒温度
に対する応答性の時定数が３０〜１２０秒となっている
ことから、サイクルを循環する冷媒量が安定化した後に
冷媒温度による弁動作が開始されるので、更に安定した
弁制御が可能となる。
【００３７】以下に、この発明の他の実施の形態につい
て図面を参照して説明するが、上記第１の実施の形態と
同一の個所及び同様の作用効果を奏する個所には同一の
符号を付してその説明を省略する。
て図面を参照して説明するが、上記第１の実施の形態と
同一の個所及び同様の作用効果を奏する個所には同一の
符号を付してその説明を省略する。
【００３８】図３に示す第２の実施の形態に係る膨張弁
３０は、アッパシェル１０の下端部分に仕切り３１が形
成され、アッパシェル１０及びロワシェル１１の内部の
空間が、高圧通路５２と連通する冷媒通路３３と前記ベ
ローズ１７が配置されるベローズ配置空間３４とに区画
されている。
３０は、アッパシェル１０の下端部分に仕切り３１が形
成され、アッパシェル１０及びロワシェル１１の内部の
空間が、高圧通路５２と連通する冷媒通路３３と前記ベ
ローズ１７が配置されるベローズ配置空間３４とに区画
されている。
【００３９】前記仕切り３１には、断熱材用通孔３６と
冷媒用通孔３２とが穿設されている。断熱材用通孔３６
は、断熱材１６が気密的にスライド可能に挿通され、こ
の断熱材１６の上端側はベローズ１７の下端部に、断熱
材１６の下端側は弁体１４が形成されたロッド状部材の
上端に固定されている。これにより、ベローズ１７の伸
縮に伴い弁体１４が移動し、弁の開閉が行なわれるよう
になされている。また、冷媒通路３３内の冷媒は、前記
冷媒用通孔３２を通ってベローズ配置空間３４内に進入
する。
冷媒用通孔３２とが穿設されている。断熱材用通孔３６
は、断熱材１６が気密的にスライド可能に挿通され、こ
の断熱材１６の上端側はベローズ１７の下端部に、断熱
材１６の下端側は弁体１４が形成されたロッド状部材の
上端に固定されている。これにより、ベローズ１７の伸
縮に伴い弁体１４が移動し、弁の開閉が行なわれるよう
になされている。また、冷媒通路３３内の冷媒は、前記
冷媒用通孔３２を通ってベローズ配置空間３４内に進入
する。
【００４０】上記第２の実施の形態の膨張弁３０によれ
ば、仕切り３１により膨張弁３０内部が冷媒通路３３と
ベローズ配置空間３４とに区画され、冷媒通路３３内の
高圧冷媒は仕切り３１に穿設された冷媒用通孔３２を介
してのみベローズ配置空間３４内に進入するので、冷媒
流が直接ベローズ１７に接触することがない。これによ
り、封入ガスへの冷媒熱の伝達を遅くでき、高圧冷媒の
温度変化に対する弁体１４の応答性を鈍化させることが
できる。
ば、仕切り３１により膨張弁３０内部が冷媒通路３３と
ベローズ配置空間３４とに区画され、冷媒通路３３内の
高圧冷媒は仕切り３１に穿設された冷媒用通孔３２を介
してのみベローズ配置空間３４内に進入するので、冷媒
流が直接ベローズ１７に接触することがない。これによ
り、封入ガスへの冷媒熱の伝達を遅くでき、高圧冷媒の
温度変化に対する弁体１４の応答性を鈍化させることが
できる。
【００４１】図４に示す第３の実施の形態に係る膨張弁
４０は、アッパシェル１０、ロワシェル１１、第１の封
入部材４１、第２の封入部材５０、弁体４３、支持部材
４４、ダイアフラム４６、遮蔽部材５１を有して構成さ
れる。
４０は、アッパシェル１０、ロワシェル１１、第１の封
入部材４１、第２の封入部材５０、弁体４３、支持部材
４４、ダイアフラム４６、遮蔽部材５１を有して構成さ
れる。
【００４２】アッパシェル１０とロワシェル１１とは気
密的に嵌合され、内部に空間を画成し、アッパシェル１
０には前記高圧配管Ｈと連通する高圧通路５２が形成さ
れ、ロワシェル１１には前記低圧配管Ｌと連通する低圧
通路５３が形成されている。支持部材４４は、ロワシェ
ル１１の低圧通路５３の入口部分に嵌合固定され、後述
する第２の封入部材５０を支持しており、この支持部材
４４には、弁体４３が着座する弁座４５、高圧冷媒を通
すための通孔４８が形成されている。
密的に嵌合され、内部に空間を画成し、アッパシェル１
０には前記高圧配管Ｈと連通する高圧通路５２が形成さ
れ、ロワシェル１１には前記低圧配管Ｌと連通する低圧
通路５３が形成されている。支持部材４４は、ロワシェ
ル１１の低圧通路５３の入口部分に嵌合固定され、後述
する第２の封入部材５０を支持しており、この支持部材
４４には、弁体４３が着座する弁座４５、高圧冷媒を通
すための通孔４８が形成されている。
【００４３】前記第２の封入部材５０は、ロッド形状の
弁体４３をスライド可能に支持し、前記支持部材４４に
形成された通孔４８から進入した冷媒の圧力を前記弁体
４３に伝えるための圧力伝達孔４９を有している。この
第２の封入部材５０を覆うように、第１の封入部材４１
が固定され、これら第１及び第２の封入部材４１，５０
の間にはダイアフラム４６が配置されている。このダイ
アフラム４６の図中下面には、前記弁体４３の上端部が
固定されている。
弁体４３をスライド可能に支持し、前記支持部材４４に
形成された通孔４８から進入した冷媒の圧力を前記弁体
４３に伝えるための圧力伝達孔４９を有している。この
第２の封入部材５０を覆うように、第１の封入部材４１
が固定され、これら第１及び第２の封入部材４１，５０
の間にはダイアフラム４６が配置されている。このダイ
アフラム４６の図中下面には、前記弁体４３の上端部が
固定されている。
【００４４】第１の封入部材４１とダイアフラム４６と
により画成される空間４６には所定のガスが封入されて
おり、このガスの体積変化により、ダイアフラム４６は
上下にしなるように変形し、これに伴い前記弁体４３が
上下に変位する。即ち、封入ガスの温度が上昇すると、
ガスの体積が膨張し、弁体４３はダイアフラム４６によ
り下方（閉弁方向）へ押され、一方ガス温度が低下する
と、上方（開弁方向）へ引き付けられる。
により画成される空間４６には所定のガスが封入されて
おり、このガスの体積変化により、ダイアフラム４６は
上下にしなるように変形し、これに伴い前記弁体４３が
上下に変位する。即ち、封入ガスの温度が上昇すると、
ガスの体積が膨張し、弁体４３はダイアフラム４６によ
り下方（閉弁方向）へ押され、一方ガス温度が低下する
と、上方（開弁方向）へ引き付けられる。
【００４５】また、膨張弁４０内に流入してきた高圧冷
媒は、前記支持部材４４に形成された通孔４８を介して
第２の封入部材５０に形成された圧力伝達孔４９に流入
し、ダイアフラム４６及び弁体４３を開弁方向へ押し付
ける。そして、冷媒、封入ガス等の圧力バランスによ
り、弁体４３が変位する。
媒は、前記支持部材４４に形成された通孔４８を介して
第２の封入部材５０に形成された圧力伝達孔４９に流入
し、ダイアフラム４６及び弁体４３を開弁方向へ押し付
ける。そして、冷媒、封入ガス等の圧力バランスによ
り、弁体４３が変位する。
【００４６】そして、前記第１の封入部材４１の周りに
は、この第１の封入部材４１を覆う遮蔽部材５１が設け
られ、この遮蔽部材５１は、第１及び第２の封入部材４
１，５０よりも熱伝導率の低い材料から構成されてい
る。
は、この第１の封入部材４１を覆う遮蔽部材５１が設け
られ、この遮蔽部材５１は、第１及び第２の封入部材４
１，５０よりも熱伝導率の低い材料から構成されてい
る。
【００４７】上記第３の実施の形態に係る膨張弁４０に
よれば、遮蔽部材５１により、第１及び第２の封入部材
４１，５０内に封入されたガスへの冷媒熱の伝達が遅く
なる。これにより、高圧冷媒の温度変動に対する弁体４
３の応答性を鈍化させることができる。
よれば、遮蔽部材５１により、第１及び第２の封入部材
４１，５０内に封入されたガスへの冷媒熱の伝達が遅く
なる。これにより、高圧冷媒の温度変動に対する弁体４
３の応答性を鈍化させることができる。
【００４８】図５に示す第４の実施の形態に係る膨張弁
５５は、アッパシェル１０及びロワシェル１１の内部空
間に仕切り３１が設けられ、この内部空間を図中下部の
冷媒通路５７と図中上部の封入部材配置空間５８とに区
画されている。また、この仕切り３１には、通孔３２が
穿設されている。
５５は、アッパシェル１０及びロワシェル１１の内部空
間に仕切り３１が設けられ、この内部空間を図中下部の
冷媒通路５７と図中上部の封入部材配置空間５８とに区
画されている。また、この仕切り３１には、通孔３２が
穿設されている。
【００４９】上記第４の実施の形態に係る膨張弁５５に
よれば、冷媒通路３３内に流入した高圧冷媒が第１及び
第２の封入部材４１，５０に直接接触することがなく、
冷媒通路３３内の高圧冷媒は仕切り３１に穿設された通
孔３２を介してのみ封入部材配置空間５８内に進入す
る。これにより、冷媒熱の封入ガスへの伝達が遅くな
り、高圧冷媒の温度変化に対する弁体４３の応答性を鈍
化させることができる。
よれば、冷媒通路３３内に流入した高圧冷媒が第１及び
第２の封入部材４１，５０に直接接触することがなく、
冷媒通路３３内の高圧冷媒は仕切り３１に穿設された通
孔３２を介してのみ封入部材配置空間５８内に進入す
る。これにより、冷媒熱の封入ガスへの伝達が遅くな
り、高圧冷媒の温度変化に対する弁体４３の応答性を鈍
化させることができる。
【００５０】図６に示すのは、第５の実施の形態に係る
冷凍サイクル６０であり、圧縮機２、放熱器３、内部熱
交換器４、電磁式膨張弁５、蒸発器６、アキュムレータ
７、温度センサ６１、圧力センサ６２、コントロールユ
ニット（Ｃ／Ｕ）６３を有して構成される。
冷凍サイクル６０であり、圧縮機２、放熱器３、内部熱
交換器４、電磁式膨張弁５、蒸発器６、アキュムレータ
７、温度センサ６１、圧力センサ６２、コントロールユ
ニット（Ｃ／Ｕ）６３を有して構成される。
【００５１】前記電磁式膨張弁５は、Ｃ／Ｕ６３からの
電気信号により開閉制御されるものであり、例えば電磁
石の吸引力を変化させることにより弁の開閉をコントロ
ールする従来のものでよい。前記温度センサ６１及び圧
力センサ６２は、電磁式膨張弁５の上流側の配管に設置
され、高圧側の冷媒温度及び冷媒圧力を検出する。前記
Ｃ／Ｕ６３は、前記温度センサ６１及び圧力センサ６２
の検出データが入力され、これらのデータに基づいて、
前記電磁式膨張弁５を開閉制御する信号を出力する。こ
のＣ／Ｕ６３による電磁式膨張弁５の制御の１つとし
て、図７のフローチャートに示すものがある。
電気信号により開閉制御されるものであり、例えば電磁
石の吸引力を変化させることにより弁の開閉をコントロ
ールする従来のものでよい。前記温度センサ６１及び圧
力センサ６２は、電磁式膨張弁５の上流側の配管に設置
され、高圧側の冷媒温度及び冷媒圧力を検出する。前記
Ｃ／Ｕ６３は、前記温度センサ６１及び圧力センサ６２
の検出データが入力され、これらのデータに基づいて、
前記電磁式膨張弁５を開閉制御する信号を出力する。こ
のＣ／Ｕ６３による電磁式膨張弁５の制御の１つとし
て、図７のフローチャートに示すものがある。
【００５２】先ず、Ｃ／Ｕ６３には、温度センサ６１に
より検出された温度データＴin、圧力センサ６２により
検出された圧力データＰinが入力される（ステップ１０
０,１０１）。次いで、前記検出された温度データＴin
に一次遅れフィルタをかけて出力温度データＴout を算
出する。ここで用いられる温度フィルタ演算は、ステッ
プ１０２に示すように、Ｔout ＝Ｔin−Ｋ（Ｔin−Ｔou
t ' ）の式により行なわれる。この式において、Ｋは定
数、Ｔout'は前回算出された出力温度データである。
より検出された温度データＴin、圧力センサ６２により
検出された圧力データＰinが入力される（ステップ１０
０,１０１）。次いで、前記検出された温度データＴin
に一次遅れフィルタをかけて出力温度データＴout を算
出する。ここで用いられる温度フィルタ演算は、ステッ
プ１０２に示すように、Ｔout ＝Ｔin−Ｋ（Ｔin−Ｔou
t ' ）の式により行なわれる。この式において、Ｋは定
数、Ｔout'は前回算出された出力温度データである。
【００５３】そして、算出された出力温度データＴout
に基づいて、目標となる高圧側の冷媒圧力Ｐt を算出し
（ステップ１０３）、算出された目標圧力Ｐt と実際に
検出された圧力Ｐinとから、誤差圧力Ｐe を算出する
（ステップ１０４）。そして、算出された誤差圧力Ｐe
が０になるように、弁制御（移動）量を決定する。この
時の演算法としては、ＰＩＤ制御が好適である（ステッ
プ１０５）。
に基づいて、目標となる高圧側の冷媒圧力Ｐt を算出し
（ステップ１０３）、算出された目標圧力Ｐt と実際に
検出された圧力Ｐinとから、誤差圧力Ｐe を算出する
（ステップ１０４）。そして、算出された誤差圧力Ｐe
が０になるように、弁制御（移動）量を決定する。この
時の演算法としては、ＰＩＤ制御が好適である（ステッ
プ１０５）。
【００５４】この制御によれば、高圧側の冷媒温度の変
動に対応した弁制御をする場合において、高圧側の目標
圧力Ｐt を求める際に、一次遅れ処理が施された冷媒温
度Ｔout が用いられるので、冷媒温度の変動に対しての
弁の応答を遅らせることができる。これにより、循環冷
媒量の急増により、高圧側の冷媒温度が上昇しても、圧
力増加による開弁動作が優先され、ハンチングが起こら
ないと共に、高圧側の圧力が異常上昇するのを防止する
ことができる。また、冷媒温度に対する電磁膨張弁５の
応答性の時定数が３０〜１２０秒となるように、前記ス
テップ１０２に示す数式中の定数Ｋを設定することによ
り、サイクルを循環する冷媒量がアキュムレータ７の作
用により安定化した後に、冷媒温度に対応した弁動作へ
の影響が現れるので、更に安定した弁制御が可能とな
る。
動に対応した弁制御をする場合において、高圧側の目標
圧力Ｐt を求める際に、一次遅れ処理が施された冷媒温
度Ｔout が用いられるので、冷媒温度の変動に対しての
弁の応答を遅らせることができる。これにより、循環冷
媒量の急増により、高圧側の冷媒温度が上昇しても、圧
力増加による開弁動作が優先され、ハンチングが起こら
ないと共に、高圧側の圧力が異常上昇するのを防止する
ことができる。また、冷媒温度に対する電磁膨張弁５の
応答性の時定数が３０〜１２０秒となるように、前記ス
テップ１０２に示す数式中の定数Ｋを設定することによ
り、サイクルを循環する冷媒量がアキュムレータ７の作
用により安定化した後に、冷媒温度に対応した弁動作へ
の影響が現れるので、更に安定した弁制御が可能とな
る。
【００５５】
【発明の効果】以上のように、この発明によれば、膨張
弁のハンチング、高圧圧力の異常上昇を防止することが
できる冷凍サイクル及びこれに用いられる膨張弁を提供
することができる。
弁のハンチング、高圧圧力の異常上昇を防止することが
できる冷凍サイクル及びこれに用いられる膨張弁を提供
することができる。
【図１】図１は、本発明の第１の実施の形態に係る冷凍
サイクルを示す図である。
サイクルを示す図である。
【図２】図２（ａ）は、本発明の第１の実施の形態に係
る膨張弁を示す図である。図２（ｂ）は、図２（ａ）に
示す膨張弁に用いられる遮蔽部材を示す図である。
る膨張弁を示す図である。図２（ｂ）は、図２（ａ）に
示す膨張弁に用いられる遮蔽部材を示す図である。
【図３】図３は、本発明の第２の実施の形態に係る膨張
弁を示す図である。
弁を示す図である。
【図４】図４は、本発明の第３の実施の形態に係る膨張
弁を示す図である。
弁を示す図である。
【図５】図５は、本発明の第４の実施の形態に係る膨張
弁を示す図である。
弁を示す図である。
【図６】図６は、本発明の第５の実施の形態に係る冷凍
サイクルを示す図である。
サイクルを示す図である。
【図７】図７は、第５の実施の形態に係る冷凍サイクル
において行なわれる電磁式膨張弁の制御を示すフローチ
ャートである。
において行なわれる電磁式膨張弁の制御を示すフローチ
ャートである。
１，６０ 冷凍サイクル ２ 圧縮機 ３ 放熱器 ５，３０，４０，５５ 膨張弁 ６ 蒸発器 ７ アキュムレータ １０ アッパシェル １１ ロワシェル １４ 弁体 １５ 弁座 １６ 断熱材 １７ ベローズ ２０ 遮蔽部材 ３１ 仕切り ３２ 通孔 ３３ 冷媒通路 ３４ ベローズ配置空間 ４１ 第１の封入部材 ４３ 弁体 ４４ 支持部材 ４５ 弁座 ４６ ダイアフラム ４８ 通孔 ４９ 圧力伝達孔 ５０ 第２の封入部材 ５１ 遮蔽部材 ５２ 高圧通路 ５３ 低圧通路 ６１ 温度センサ ６２ 圧力センサ ６３ コントロールユニット（Ｃ／Ｕ）
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ２５Ｂ 41/06 Ｆ２５Ｂ 41/06 Ｍ Ｑ (72)発明者 務川 大 埼玉県大里郡江南町大字千代字東原39番地 株式会社ゼクセルヴァレオクライメート コントロール内 Ｆターム(参考） 3H057 AA02 BB42 BB43 CC05 DD05 EE01 FC07 HH01 HH18
Claims (11)
- 【請求項１】 冷媒を圧送する圧縮機と、前記圧縮機に
より圧送された冷媒を冷却する放熱器と、前記放熱器に
より冷却された高圧冷媒を膨張させると共に高圧側の冷
媒圧力を目標圧力にするべく高圧側の冷媒圧力及び高圧
側の冷媒温度に応じて開閉する膨張弁と、前記膨張弁に
より膨張された低圧冷媒を蒸発させる蒸発器と、前記蒸
発器から流出した冷媒を気液分離し液相を貯蔵し気相の
みを前記圧縮機へ送るアキュムレータとが配管接続さ
れ、冷媒として二酸化炭素が循環される冷凍サイクルに
おいて、 前記高圧側の冷媒温度の変動に対応する前記膨張弁の応
答性を鈍化させる温度対応鈍化手段を備えることを特徴
とする冷凍サイクル。 - 【請求項２】 前記温度対応鈍化手段は、前記高圧側の
冷媒温度の変動に対応する膨張弁の応答性の時定数が、
冷凍サイクルを循環する冷媒量の安定化の時定数よりも
大きくなるようにすることを特徴とする請求項１記載の
冷凍サイクル。 - 【請求項３】 前記膨張弁の応答性の時定数が３０〜１
２０秒であることを特徴とする請求項２記載の冷凍サイ
クル。 - 【請求項４】 前記高圧側の冷媒圧力に対応する前記膨
張弁の応答性の時定数が１秒以下であることを特徴とす
る請求項３記載の冷凍サイクル。 - 【請求項５】 前記膨張弁は、コントロールユニットか
らの制御信号により前記高圧側の冷媒圧力が目標圧力と
なるように開閉制御され、 前記膨張弁の上流側には、冷媒圧力を検出する圧力セン
サ及び冷媒温度を検出する温度センサが設置され、 前記コントロールユニットは、前記温度センサにより検
出された高圧側の冷媒温度から、所定の遅延演算を用い
て前記目標圧力を算出することを特徴とする請求項１〜
４のいずれか１つに記載の冷凍サイクル。 - 【請求項６】 高圧側の冷媒圧力が目標圧力より大きく
なった時に開放位置に移動する弁体と、高圧側の冷媒温
度により体積変化するガスが封入され該ガスの体積変化
に応じて前記弁体を開方向又は閉方向に付勢するガス封
入手段と、冷媒の熱が前記ガス封入手段に伝達するのを
抑制する熱伝達抑制手段を備えることを特徴とする膨張
弁。 - 【請求項７】 前記熱伝達抑制手段は、冷媒が直接前記
ガス封入手段に接触しないようにするか、若しくは接触
し難くするものであることを特徴とする請求項６記載の
膨張弁。 - 【請求項８】 前記熱伝達抑制手段は、前記ガス封入手
段を構成する材料よりも熱伝導率の低い材料からなり、
前記ガス封入手段の一部又は全部を覆う形状を有するこ
とを特徴とする請求項７記載の膨張弁。 - 【請求項９】 前記熱伝達抑制手段は、冷媒通路と前記
ガス封入手段が配置される空間とを仕切ると共に通孔が
穿設された仕切り部を含んで構成されることを特徴とす
る請求項７記載の膨張弁。 - 【請求項１０】 前記ガス封入手段はベローズを含んで
構成されていることを特徴とする請求項８又は９に記載
の膨張弁。 - 【請求項１１】 前記ガス封入手段はダイアフラムを含
んで構成されていることを特徴とする請求項８又は９に
記載の膨張弁。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000279610A JP2002089979A (ja) | 2000-09-14 | 2000-09-14 | 冷凍サイクル及びこれに用いられる膨張弁 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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|---|---|---|---|---|
| JP2006220407A (ja) * | 2005-01-13 | 2006-08-24 | Denso Corp | 冷凍サイクル用膨張弁 |
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| CN111854239A (zh) * | 2019-04-25 | 2020-10-30 | 株式会社鹭宫制作所 | 膨胀阀以及冷冻循环系统 |
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-
2000
- 2000-09-14 JP JP2000279610A patent/JP2002089979A/ja active Pending
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| JP4701178B2 (ja) * | 2003-10-02 | 2011-06-15 | バイエリッシェ モートーレン ウエルケ アクチエンゲゼルシャフト | 少なくとも２つの物理量を監視するためのセンサ装置 |
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