JP2002081358A - 燃料噴射装置 - Google Patents

燃料噴射装置

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JP2002081358A JP2000275012A JP2000275012A JP2002081358A JP 2002081358 A JP2002081358 A JP 2002081358A JP 2000275012 A JP2000275012 A JP 2000275012A JP 2000275012 A JP2000275012 A JP 2000275012A JP 2002081358 A JP2002081358 A JP 2002081358A
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Abstract

(57)【要約】 【課題】 高圧燃料供給通路内の圧力を変更することな
く、燃料噴射率を高くする必要がない噴孔開閉弁の閉弁
動作中に燃料噴射率が高くなるのを回避する。 【解決手段】 噴孔１を開閉するニードル弁２と、ニー
ドル弁２の全開時のリフト量である最大リフト量を調節
するリフトロックピストン５と、最大リフト量を大きく
する側にリフトロックピストン５を付勢すると共にニー
ドル弁２を閉弁側に付勢する第一圧力制御室３と、最大
リフト量を小さくする側にリフトロックピストン５を付
勢する第二圧力制御室６とを設けた。第一圧力制御室３
及び第二圧力制御室６内の圧力を制御する圧力制御弁10
を最小リフト位置に配置した時にニードル弁２が全閉さ
れ、圧力制御弁10を最大リフト位置に配置した時に最大
リフト量を大きくした状態でニードル弁２が全開され、
圧力制御弁10を中間リフト位置に配置した時に最大リフ
ト量を小さくした状態でニードル弁２が全開される。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は燃料噴射装置に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、燃料噴射用噴孔を開閉する噴孔開
閉弁と、噴孔開閉弁を閉弁側に付勢する閉弁側付勢手段
と、噴孔開閉弁を開弁側に付勢する開弁側付勢手段とを
具備する燃料噴射装置が知られている。この種の燃料噴
射装置の例としては、例えば特開平８−３３４０７２号
公報に記載されたものがある。特開平８−３３４０７２
号公報に記載された第一の燃料噴射装置では、噴孔から
噴射すべき燃料を燃料噴射装置に供給する高圧燃料供給
通路内の圧力を変更することにより、噴孔開閉弁の全開
時のリフト量である最大リフト量が変更せしめられる。
また、特開平８−３３４０７２号公報に記載された第二
の燃料噴射装置では、噴孔開閉弁の全開時に噴孔開閉弁
が突き当てられる突き当て部の位置を変更するためにピ
エゾ式アクチュエータの伸長量が変更せしめられる。つ
まり、この燃料噴射装置では、突き当て部の位置がピエ
ゾ式アクチュエータにより直接制御される。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところが、上述したよ
うに特開平８−３３４０７２号公報に記載された第一の
燃料噴射装置では、噴孔開閉弁の全開時のリフト量であ
る最大リフト量を変更せしめるために、高圧燃料供給通
路内の圧力を変更しなければならない。また、特開平８
−３３４０７２号公報に記載された第二の燃料噴射装置
では、噴孔開閉弁の全開時のリフト量である最大リフト
量の変更が、ピエゾ式アクチュエータの伸長量を変更す
ることにより行われる。従って、最大リフト量を変更す
ることが予定されていない場合であっても、温度が変化
するとピエゾ式アクチュエータの伸長量（熱膨張量）が
変化してしまい、最大リフト量も変化してしまう。つま
り、特開平８−３３４０７２号公報に記載された第二の
燃料噴射装置では、温度が変化したときに最大リフト量
を正確に制御することができない。
【０００４】また特開平８−３３４０７２号公報には、
高圧燃料供給通路内の圧力を変更することなく噴孔開閉
弁が最大リフト量を小さくして全開された状態を噴孔開
閉弁が全閉された状態に切り換えている期間中に、噴孔
開閉弁が最大リフト量を大きくして全開された状態にな
らないようにする方法について開示されていない。
【０００５】前記問題点に鑑み、本発明は、高圧燃料供
給通路内の圧力を変更する必要なく噴孔開閉弁の最大リ
フト量を変更することができると共に、温度が変化した
場合であっても噴孔開閉弁の最大リフト量を正確に制御
することができることに加え、高圧燃料供給通路内の圧
力を変更することなく噴孔開閉弁が最大リフト量を小さ
くして全開された状態を噴孔開閉弁が全閉された状態に
切り換えている期間中に、噴孔開閉弁が最大リフト量を
大きくして全開された状態にならないようにすることが
できる燃料噴射装置を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明に
よれば、燃料噴射用噴孔を開閉する噴孔開閉弁と、前記
噴孔開閉弁を閉弁側に付勢する閉弁側付勢手段と、前記
噴孔開閉弁を開弁側に付勢する開弁側付勢手段とを具備
する燃料噴射装置において、前記噴孔開閉弁の全開時の
リフト量である最大リフト量を調節する最大リフト量調
節手段を設け、最大リフト量を大きくする側に前記最大
リフト量調節手段を付勢する第一圧力制御室と、最大リ
フト量を小さくする側に前記最大リフト量調節手段を付
勢する第二圧力制御室とを設け、前記第一圧力制御室内
の圧力及び前記第二圧力制御室内の圧力を制御するため
の圧力制御弁を設け、前記圧力制御弁を最小リフト位置
に配置した時に前記噴孔開閉弁が全閉され、前記圧力制
御弁を最大リフト位置に配置した時に最大リフト量を大
きくした状態で前記噴孔開閉弁が全開され、前記圧力制
御弁を最小リフト位置と最大リフト位置との間の中間リ
フト位置に配置した時に最大リフト量を小さくした状態
で前記噴孔開閉弁が全開されるようにした燃料噴射装置
が提供される。
【０００７】請求項２に記載の発明によれば、前記噴孔
開閉弁が最大リフト量を小さくして全開された状態から
前記噴孔開閉弁が全閉された状態への切換期間中に、前
記噴孔開閉弁が最大リフト量を大きくして全開された状
態にならないようにした請求項１に記載の燃料噴射装置
が提供される。
【０００８】請求項３に記載の発明によれば、前記圧力
制御弁を圧力制御弁室内に配置し、高圧燃料供給通路と
前記第一圧力制御室とを第一入口通路によって連通する
と共に前記第一圧力制御室と前記圧力制御弁室とを第一
出口通路によって連通し、前記高圧燃料供給通路と前記
第二圧力制御室とを第二入口通路によって連通すると共
に前記第二圧力制御室と前記圧力制御弁室とを第二出口
通路によって連通し、前記高圧燃料供給通路と前記圧力
制御弁室とを第三入口通路によって連通し、前記圧力制
御弁が中間リフト位置に配置されている時、前記高圧燃
料供給通路から前記第三入口通路を介して前記圧力制御
弁室内に供給された燃料が前記第二出口通路を介して前
記第二圧力制御室内に流入し、前記圧力制御弁が最大リ
フト位置に配置されている時、前記第三入口通路から前
記圧力制御弁室内への燃料の流れが前記圧力制御弁によ
って遮断されると共に、前記第二圧力制御室内の燃料が
前記第二出口通路を介して流出するようにした請求項１
に記載の燃料噴射装置が提供される。
【０００９】請求項１〜３に記載の燃料噴射装置では、
圧力制御弁を中間リフト位置に配置するか、あるいは、
最大リフト位置に配置するかを選択することにより、噴
孔開閉弁の全開時の最大リフト量が変更せしめられる。
つまり、最大リフト量を変更するために、圧力制御弁の
リフト位置を変更すればよく、高圧燃料供給通路内の圧
力を変更する必要がない。また、最大リフト量を変更す
るために変更される対象が第一圧力制御室及び第二圧力
制御室内の圧力であるため、ピエゾ式アクチュエータの
伸長量を変更することにより最大リフト量を変更する場
合のように温度変化に伴って最大リフト量が変化してし
まうことがない。そのため、高圧燃料供給通路内の圧力
を変更する必要なく噴孔開閉弁の全開時の最大リフト量
を変更することができると共に、温度が変化した場合で
あっても噴孔開閉弁の全開時の最大リフト量を正確に制
御することができる。更に請求項１〜３に記載の燃料噴
射装置では、圧力制御弁を最小リフト位置に配置した時
に噴孔開閉弁が全閉され、圧力制御弁を最大リフト位置
に配置した時に最大リフト量を大きくした状態で噴孔開
閉弁が全開され、圧力制御弁を最小リフト位置と最大リ
フト位置との間の中間リフト位置に配置した時に最大リ
フト量を小さくした状態で噴孔開閉弁が全開される。つ
まり、圧力制御弁リフト量を小さくするに従って噴孔開
閉弁リフト量も小さくなる。そのため、噴孔開閉弁が最
大リフト量を小さくして全開された状態から噴孔開閉弁
が全閉された状態への切換期間中に、噴孔開閉弁が最大
リフト量を大きくして全開された状態になることはな
い。それゆえ、高圧燃料供給通路内の圧力を変更するこ
となく噴孔開閉弁が最大リフト量を小さくして全開され
た状態を噴孔開閉弁が全閉された状態に切り換えている
期間中に、噴孔開閉弁が最大リフト量を大きくして全開
された状態にならないようにすることができる。すなわ
ち、燃料噴射率を高くする必要がない噴孔開閉弁の閉弁
動作中に燃料噴射率が高くなってしまうのを回避するこ
とができる。
【００１０】請求項４に記載の発明によれば、前記第一
入口通路を介して前記第一圧力制御室内に流入する燃料
流量よりも前記第二入口通路を介して前記第二圧力制御
室内に流入する燃料流量が大きくなるように前記第一入
口通路及び前記第二入口通路を形成した請求項３に記載
の燃料噴射装置が提供される。
【００１１】請求項４に記載の燃料噴射装置では、第一
入口通路を介して第一圧力制御室内に流入する燃料流量
よりも第二入口通路を介して第二圧力制御室内に流入す
る燃料流量が大きくされる。つまり、第二圧力制御室内
の圧力が第一圧力制御室内の圧力よりも高くなりやすく
され、噴孔開閉弁の最大リフト量を大きくした状態より
も噴孔開閉弁の最大リフト量を小さくした状態になりや
すくされる。そのため、圧力制御弁の中間リフト位置の
範囲を拡大することができ、圧力制御弁リフト量を正確
に制御しなければならない必要性を低減することができ
る。
【００１２】請求項５に記載の発明によれば、前記第一
圧力制御室から前記第一出口通路を介して流出する燃料
流量よりも前記第二圧力制御室から前記第二出口通路を
介して流出する燃料流量が小さくなるように前記第一出
口通路及び前記第二出口通路を形成した請求項３又は４
に記載の燃料噴射装置が提供される。
【００１３】請求項５に記載の燃料噴射装置では、第一
圧力制御室から第一出口通路を介して流出する燃料流量
よりも第二圧力制御室から第二出口通路を介して流出す
る燃料流量が小さくされる。つまり、第二圧力制御室内
の圧力が第一圧力制御室内の圧力よりも高くなりやすく
され、噴孔開閉弁の最大リフト量を大きくした状態より
も噴孔開閉弁の最大リフト量を小さくした状態になりや
すくされる。そのため、圧力制御弁の中間リフト位置の
範囲を拡大することができ、圧力制御弁リフト量を正確
に制御しなければならない必要性を低減することができ
る。
【００１４】請求項６に記載の発明によれば、前記第二
圧力制御室から前記第二出口通路を介して前記圧力制御
弁室内に流入する燃料流量係数が前記圧力制御弁室から
前記第二出口通路を介して前記第二圧力制御室内に流入
する燃料流量係数よりも小さくなるように前記第二出口
通路を形成した請求項３に記載の燃料噴射装置が提供さ
れる。
【００１５】請求項６に記載の燃料噴射装置では、第二
圧力制御室から第二出口通路を介して圧力制御弁室内に
流入する燃料流量係数が圧力制御弁室から第二出口通路
を介して第二圧力制御室内に流入する燃料流量係数より
も小さくされる。すなわち、燃料が第二圧力制御室から
比較的流出しづらくされる。つまり、第二圧力制御室内
の圧力が第一圧力制御室内の圧力よりも高くなりやすく
され、噴孔開閉弁の最大リフト量を大きくした状態より
も噴孔開閉弁の最大リフト量を小さくした状態になりや
すくされる。そのため、圧力制御弁の中間リフト位置の
範囲を拡大することができ、圧力制御弁リフト量を正確
に制御しなければならない必要性を低減することができ
る。更に、第二圧力制御室から第二出口通路を介して圧
力制御弁室内に流入する燃料流量係数が圧力制御弁室か
ら第二出口通路を介して第二圧力制御室内に流入する燃
料流量係数よりも小さくされることにより、燃料が第二
圧力制御室内に比較的流入しやすくされる。そのため、
噴孔開閉弁が最大リフト量を大きくして全開されている
状態から噴孔開閉弁が全閉されている状態へ切り換える
ときにその切換を促進することができる。つまり、噴孔
開閉弁の閉弁速度を増加させることができる。
【００１６】請求項７に記載の発明によれば、最大リフ
ト量を小さくした状態で前記噴孔開閉弁を全開せしめる
ことが要求されると、前記圧力制御弁を最小リフト位置
から中間リフト位置まで移動させてその位置に維持し、
次いで、最大リフト量を大きくした状態で前記噴孔開閉
弁を全開せしめることが要求されると、前記圧力制御弁
を中間リフト位置から最大リフト位置まで移動させてそ
の位置に維持するようにした請求項１に記載の燃料噴射
装置が提供される。
【００１７】請求項７に記載の燃料噴射装置では、最大
リフト量を小さくした状態で噴孔開閉弁が全開せしめら
れ、次いで、最大リフト量を大きくした状態で噴孔開閉
弁が全開せしめられる。そのため、噴孔開閉弁の開弁期
間初期に燃料噴射率が比較的低い燃料噴射を実行し、噴
孔開閉弁の開弁期間後半に燃料噴射率が比較的高い燃料
噴射を実行することができる。それゆえ、噴孔開閉弁の
開弁期間初期に燃料噴射率が比較的高い燃料噴射を実行
するのに伴ってＮＯｘ発生量が増加し燃焼騒音が増加し
てしまうのを抑制することができる。
【００１８】請求項８に記載の発明によれば、最大リフ
ト量を小さくした状態で前記噴孔開閉弁を所定期間全開
せしめ、次いで、最大リフト量を大きくした状態で前記
噴孔開閉弁を全開せしめることが要求されると、前記圧
力制御弁を最小リフト位置から最大リフト位置に向かっ
て移動させるのを開始すると共に、前記所定期間経過時
に前記圧力制御弁が最大リフト位置に到達するように圧
力制御弁の移動速度を設定した請求項１に記載の燃料噴
射装置が提供される。
【００１９】請求項８に記載の燃料噴射装置では、最大
リフト量を小さくした状態で噴孔開閉弁が全開せしめら
れ、次いで、最大リフト量を大きくした状態で噴孔開閉
弁が全開せしめられる。そのため、噴孔開閉弁の開弁期
間初期に燃料噴射率が比較的低い燃料噴射を実行し、噴
孔開閉弁の開弁期間後半に燃料噴射率が比較的高い燃料
噴射を実行することができる。それゆえ、噴孔開閉弁の
開弁期間初期に燃料噴射率が比較的高い燃料噴射を実行
するのに伴ってＮＯｘ発生量が増加し燃焼騒音が増加し
てしまうのを抑制することができる。
【００２０】請求項９に記載の発明によれば、主燃料を
噴射する前に副燃料を噴射すべきときに、まず、前記圧
力制御弁を中間リフト位置に配置し、最大リフト量を小
さくした状態で前記噴孔開閉弁を全開せしめて燃料噴射
率が比較的低い燃料噴射を実行し、次いで、所定時間経
過後であって主燃料噴射前に、前記圧力制御弁を最大リ
フト位置に配置し、前記噴孔開閉弁が最大リフト量を大
きくした状態で全開するまでの間に燃料噴射率が比較的
高い燃料噴射を実行するようにした請求項１に記載の燃
料噴射装置が提供される。
【００２１】請求項９に記載の燃料噴射装置では、主燃
料を噴射する前に副燃料を噴射すべきときに、まず、燃
料噴射率が比較的低い燃料噴射が実行される。そのた
め、筒内圧及び筒内温度が低い主燃料噴射前に燃料噴射
率が比較的高く燃料噴霧の貫徹力が比較的大きい燃料噴
射が実行されるのに伴ってシリンダ壁面に燃料が付着し
てしまうのを抑制することができる。更に請求項９に記
載の燃料噴射装置では、主燃料噴射前の燃料噴射率が比
較的低い燃料噴射に次いで燃料噴射率が比較的高い燃料
噴射が実行される。そのため、燃料噴霧の貫徹力が増加
せしめられ、燃料噴霧を主燃料着火位置の近くに配置す
ることができる。それゆえ、燃料噴霧を主燃料着火位置
の近くに配置できないのに伴ってスモーク発生量が増加
してしまうのを抑制することができる。
【００２２】請求項１０に記載の発明によれば、主燃料
を噴射した後に副燃料を噴射すべきときに、まず、前記
圧力制御弁を最大リフト位置に配置し、前記噴孔開閉弁
が最大リフト量を大きくした状態で全開するまでの間に
燃料噴射率が比較的高い燃料噴射を実行し、次いで所定
時間経過後に、前記圧力制御弁を中間リフト位置に配置
し、最大リフト量を小さくした状態で前記噴孔開閉弁を
全開せしめて燃料噴射率が比較的低い燃料噴射を実行す
るようにした請求項１に記載の燃料噴射装置が提供され
る。
【００２３】請求項１０に記載の燃料噴射装置では、主
燃料を噴射した後に副燃料を噴射すべきときに、まず、
燃料噴射率が比較的高い燃料噴射が実行される。そのた
め、燃料噴霧の貫徹力が増加せしめられ、筒内混合気の
攪拌を促進することができる。それゆえ、筒内において
微粒子を再燃焼させるのを促進することができる。更に
請求項１０に記載の燃料噴射装置では、主燃料噴射後の
燃料噴射率が比較的高い燃料噴射に次いで燃料噴射率が
比較的低い燃料噴射が実行される。そのため、機関排気
通路内の触媒等に還元剤としてＨＣを供給することがで
きる。また、燃料噴霧の貫徹力が減少せしめられるた
め、燃焼が行われていない排気行程中に燃料がシリンダ
壁面に付着してしまうのを抑制することができる。
【００２４】請求項１１に記載の発明によれば、前記高
圧燃料供給通路内の圧力が要求値よりも高いとき、前記
圧力制御弁を中間リフト位置に配置し、最大リフト量を
小さくした状態で前記噴孔開閉弁を全開せしめて燃料噴
射率が比較的低い燃料噴射を実行するようにした請求項
３に記載の燃料噴射装置が提供される。
【００２５】請求項１１に記載の燃料噴射装置では、高
圧燃料供給通路内の圧力が要求値よりも高いときに燃料
噴射率が比較的低い燃料噴射が実行される。そのため、
高圧燃料供給通路内の圧力が要求値よりも高いときに燃
料噴射率が比較的高い燃料噴射が実行されるのに伴って
異常な作動音が発生してしまうのを抑制することができ
る。また、高圧燃料供給通路内の圧力が要求値よりも高
いときの異常な作動音を抑制するために電磁リリーフ弁
を設けたり、燃料噴射装置のカラ打ちを実行する必要性
を排除することができる。
【００２６】請求項１２に記載の発明によれば、前記圧
力制御弁を圧力制御弁室内に配置し、前記第一圧力制御
室と前記圧力制御弁室とを第一出口通路によって連通
し、高圧燃料供給通路と前記第二圧力制御室とを第二入
口通路によって連通すると共に前記第二圧力制御室と前
記圧力制御弁室とを第二出口通路によって連通し、前記
高圧燃料供給通路と前記圧力制御弁室とを第三入口通路
によって連通し、前記高圧燃料供給通路から前記第三入
口通路を介して前記圧力制御弁室内に供給された燃料が
前記第一出口通路を介して前記第一圧力制御室内に供給
されるようにした請求項１に記載の燃料噴射装置が提供
される。
【００２７】請求項１２に記載の燃料噴射装置では、高
圧燃料供給通路から第三入口通路を介して圧力制御弁室
内に供給された燃料が第一出口通路を介して第一圧力制
御室内に供給される。そのため、高圧燃料供給通路から
第一圧力制御室内に燃料を供給するために高圧燃料供給
通路と第一圧力制御室とを連通している通路を排除する
ことができる。また、高圧燃料供給通路と第一圧力制御
室とを連通している通路が設けられている場合よりも第
一圧力制御室内の圧力が低くなりやすくされ、噴孔開閉
弁の最大リフト量を大きくした状態よりも噴孔開閉弁の
最大リフト量を小さくした状態になりやすくされる。そ
のため、圧力制御弁の中間リフト位置の範囲を拡大する
ことができ、圧力制御弁リフト量を正確に制御しなけれ
ばならない必要性を低減することができる。
【００２８】請求項１３に記載の発明によれば、最大リ
フト量を小さくした状態で前記噴孔開閉弁を全開すべき
とき、前記噴孔開閉弁の開弁動作時に、前記圧力制御弁
を中間リフト位置よりも最大リフト位置側にシフトして
配置するようにした請求項１に記載の燃料噴射装置が提
供される。
【００２９】請求項１３に記載の燃料噴射装置では、最
大リフト量を小さくした状態で噴孔開閉弁を全開すべき
とき、噴孔開閉弁の開弁動作時に、圧力制御弁が中間リ
フト位置よりも最大リフト位置側にシフトして配置され
る。そのため、噴孔開閉弁の開弁動作時に圧力制御弁が
中間リフト位置に配置される場合よりも噴孔開閉弁を開
弁側に付勢する力を大きくすることができる。それゆ
え、噴孔開閉弁を確実に開弁させることができる。
【００３０】
【発明の実施の形態】以下、添付図面を用いて本発明の
実施形態について説明する。
【００３１】図１は本発明の燃料噴射装置の第一の実施
形態の全体構成図、図２は図１の拡大図である。図１及
び図２において、１は燃料噴射用噴孔、２は燃料噴射用
噴孔１を開閉するニードル弁、２ａはニードル弁２の上
側に配置されたコマンドピストン、３はニードル弁２及
びコマンドピストン２ａを閉弁側に付勢する第一圧力制
御室、４はニードル弁２及びコマンドピストン２ａを開
弁側に付勢する燃料だまり室である。５はニードル弁２
の全開時のリフト量である最大リフト量を調節するリフ
トロックピストンである。つまり、所定の位置に位置せ
しめられたリフトロックピストン５にコマンドピストン
２ａが突き当てられた時のニードル弁２の位置が最大リ
フト位置となる。リフトロックピストン５は、第一圧力
制御室３内の圧力により最大リフト量を大きくする側に
付勢され、第二圧力制御室６内の圧力により最大リフト
量を小さくする側に付勢される。
【００３２】第一圧力制御室３内の圧力が第二圧力制御
室６内の圧力よりも低い時、リフトロックピストン５は
下側に付勢され、突き当て面に突き当たるまで下側に移
動せしめられる。一方、第一圧力制御室３内の圧力が第
二圧力制御室６内の圧力よりも高い時、リフトロックピ
ストン５は上側に付勢され、突き当て面に突き当たるま
で上側に移動せしめられる。１０は第一圧力制御室３及
び第二圧力制御室６内の圧力を調節するための圧力制御
弁、１０ａは圧力制御弁１０を構成する棒状部材、１０
ｂは圧力制御弁１０を構成する球状部材である。圧力制
御弁１０は圧力制御弁室８内に配置されている。１１は
圧力制御弁１０を駆動するためのピエゾ式アクチュエー
タ、１２は圧力制御弁１０とピエゾ式アクチュエータ１
１との間に配置された中間油圧室、１３はニードル弁２
を閉弁側に付勢するばねである。
【００３３】２０は高圧の燃料（作動油）が流れる高圧
燃料供給通路、２１は高圧燃料供給通路２０内よりも低
圧の燃料が流れる低圧燃料リーク通路である。高圧燃料
供給通路２０内には、コモンレール（図示せず）から所
定の圧力の燃料が供給されている。１５は高圧燃料供給
通路２０と第一圧力制御室３とを連通する第一入口通
路、１５’は第一入口通路１５に形成された絞り部であ
る。１６は第一圧力制御室３と圧力制御弁室８とを連通
する第一出口通路、１６’は第一出口通路１６に形成さ
れた絞り部である。１７は高圧燃料供給通路２０と第二
圧力制御室６とを連通する第二入口通路、１７’は第二
入口通路１７に形成された絞り部である。１８は第二圧
力制御室６と圧力制御弁室８とを連通する第二出口通
路、１８’は第二出口通路１８に形成された絞り部であ
る。１９は高圧燃料供給通路２０と圧力制御弁室８とを
連通する第三入口通路、１９’は第三入口通路１９に形
成された絞り部である。
【００３４】図２に示すように、ピエゾ式アクチュエー
タ１１が収縮されて圧力制御弁１０が全閉されている
時、つまり、圧力制御弁１０が最小リフト位置に配置さ
れている時（圧力制御弁リフト量ＣＬ＝０）、圧力制御
弁室８から低圧燃料リーク通路２１内への燃料の流れが
圧力制御弁１０の棒状部材１０ａによって遮断される。
また、高圧燃料供給通路２０内の燃料は、第一入口通路
１５を介して第一圧力制御室３内に流入すると共に、第
三入口通路１９、圧力制御弁室８及び第一出口通路１６
を介して第一圧力制御室３内に流入する。その結果、第
一圧力制御室３内の燃料がニードル弁２を下側（図１、
図２）に付勢する力とばね１３がニードル弁２を下側
（図１、図２）に付勢する力との合力は、燃料だまり室
４内の燃料がニードル弁２を上側（図１、図２）に付勢
する力よりも大きくなる。そのため、ニードル弁２が全
閉せしめられる（ニードル弁リフト量ＮＬ＝０）。尚、
この時、高圧燃料供給通路２０内の燃料は、第二入口通
路１７を介して第二圧力制御室６内に流入すると共に、
第三入口通路１９、圧力制御弁室８及び第二出口通路１
８を介して第二圧力制御室６内に流入する。その結果、
第二圧力制御室６内の燃料がリフトロックピストン５を
下側（図１、図２）に付勢する力は、第一圧力制御室３
内の燃料がリフトロックピストン５を上側（図１、図
２）に付勢する力よりも大きくなる。そのため、リフト
ロックピストン５が下側（図１、図２）に突き当てられ
る。
【００３５】図３は圧力制御弁が最大リフト位置に配置
されている時の図２と同様の拡大図である。図３に示す
ように、ピエゾ式アクチュエータ１１が伸長されて圧力
制御弁１０が全開されている時、つまり、圧力制御弁１
０が最大リフト位置に配置されている時（圧力制御弁リ
フト量ＣＬ＝ＣＬｍａｘ）、圧力制御弁室８から低圧燃
料リーク通路２１内への燃料の流れは圧力制御弁１０に
よって遮断されない。一方で、高圧燃料供給通路２０か
ら第三入口通路１９を介し圧力制御弁室８内への燃料の
流れが圧力制御弁１０の球状部材１０ｂによって遮断さ
れる。その結果、圧力制御弁室８内の圧力が低下し、第
二圧力制御室６内の燃料が第二出口通路１８を介して流
出せしめられ、第二圧力制御室６内の圧力が低下する。
そのため、第二圧力制御室６内の燃料がリフトロックピ
ストン５を下側（図１、図３）に付勢する力が低下し、
リフトロックピストン５が上側（図１、図３）に移動せ
しめられて突き当てられる。また、第一圧力制御室３内
の燃料も第一出口通路１６を介して流出せしめられ、第
一圧力制御室６内の圧力が低下する。そのため、第一圧
力制御室３内の燃料がニードル弁２を下側（図１、図
３）に付勢する力が低下し、ニードル弁２が上側（図
１、図３）、つまり、開弁側に移動せしめられ全開せし
められる。すなわち、ニードル弁２は最大リフト量を大
きくした状態で全開せしめられる（ニードル弁リフト量
ＮＬ＝ＮＬｍａｘ）。
【００３６】図４は圧力制御弁が最小リフト位置と最大
リフト位置との間の中間リフト位置に配置されている時
の図２と同様の拡大図である。図４に示すように、ピエ
ゾ式アクチュエータ１１が所定量だけ伸長されて圧力制
御弁１０が中間リフト位置に配置されている時（圧力制
御弁リフト量ＣＬ＝ＣＬｓｍａｌｌ）、つまり、圧力制
御弁１０が全閉も全開もされていない時、圧力制御弁室
８から低圧燃料リーク通路２１内への燃料の流れは圧力
制御弁１０によって遮断されないものの、その流れは図
３に示した場合よりも弱くなる。また、高圧燃料供給通
路２０から第三入口通路１９を介し圧力制御弁室８内へ
の燃料の流れも圧力制御弁１０によって遮断されない。
その結果、図３に示した場合ほど、圧力制御弁室８内の
圧力が低下しない。本実施形態では、第二圧力制御室６
内の燃料が第二出口通路１８を介して流出せしめられ
ず、逆に、高圧燃料供給通路２０内の燃料が第三入口通
路１９、圧力制御弁室８及び第二出口通路１８を介して
第二圧力制御室６内に流入せしめられるように、絞り部
１５’、１６’、１７’、１８’、１９’の絞り度合い
が設定されている。そのため、第二圧力制御室６内の圧
力は低下せず、第二圧力制御室６内の燃料がリフトロッ
クピストン５を下側（図１、図４）に付勢する力は、第
一圧力制御室３内に燃料がリフトロックピストン５を上
側（図１、図４）に付勢する力よりも小さくならない。
それゆえ、リフトロックピストン５が下側（図１、図
４）に突き当てられる。一方、この時、第一圧力制御室
３内の燃料が第一出口通路１６を介して流出せしめら
れ、第一圧力制御室３内の圧力が低下するように、絞り
部１５’、１６’、１７’、１８’、１９’の絞り度合
いが設定されている。そのため、第一圧力制御室３内の
燃料がニードル弁２を下側（図１、図４）に付勢する力
が低下し、ニードル弁２が上側（図１、図４）、つま
り、開弁側に移動せしめられ全開せしめられる。すなわ
ち、ニードル弁２は最大リフト量を小さくした状態で全
開せしめられる（ニードル弁リフト量ＮＬ＝ＮＬｓｍａ
ｌｌ）。
【００３７】詳細には、第一入口通路１５を介して第一
圧力制御室３内に流入する燃料流量よりも第二入口通路
１７を介して第二圧力制御室６内に流入する燃料流量が
大きくなるように、第一入口通路１５の絞り部１５’及
び第二入口通路１７の絞り部１７’の絞り度合いが設定
されている。すなわち、絞り部１７’の内径が絞り部１
５’の内径よりも大きくされている。そのため、第二圧
力制御室６内の圧力が第一圧力制御室３内の圧力よりも
高くなりやすくなり、リフトロックピストン５が下側
（図１、図４）に突き当てられやすくなっている。その
結果、最大リフト量を大きくした状態よりも最大リフト
量を小さくした状態でニードル弁２が全開せしめられや
すくなっている。つまり、圧力制御弁１０の中間リフト
位置（図４）として成立する圧力制御弁リフト量の範囲
が拡大せしめられている。その結果、最大リフト量を小
さくした状態でニードル弁２を全開させるために圧力制
御弁リフト量を正確に制御しなければならない必要性が
低減せしめられている。本実施形態の変形例では、絞り
部１７’の内径を絞り部１５’の内径よりも大きくする
代わりに、流体研磨、電解研磨等によって絞り部１７’
の入口を絞り部１５’の入口よりも丸みをもたせて、つ
まり、滑らかに形成することも可能である。あるいは、
絞り部１７’を複数設け、絞り部１７’の本数が絞り部
１５’の本数より多くなるようにすることも可能であ
る。
【００３８】更に、第一圧力制御室３から第一出口通路
１６を介して流出する燃料流量よりも第二圧力制御室６
から第二出口通路１８を介して流出する燃料流量が小さ
くなるように第一出口通路１６の絞り部１６’及び第二
出口通路１８の絞り部１８’の絞り度合いが設定されて
いる。すなわち、絞り部１６’の内径が絞り部１８’の
内径よりも大きくされている。このことによっても、第
二圧力制御室６内の圧力が第一圧力制御室３内の圧力よ
りも高くなりやすくなり、リフトロックピストン５が下
側（図１、図４）に突き当てられやすくなっている。そ
の結果、最大リフト量を大きくした状態よりも最大リフ
ト量を小さくした状態でニードル弁２が全開せしめられ
やすくなっている。つまり、圧力制御弁１０の中間リフ
ト位置（図４）として成立する圧力制御弁リフト量の範
囲が拡大せしめられている。その結果、最大リフト量を
小さくした状態でニードル弁２を全開させるために圧力
制御弁リフト量を正確に制御しなければならない必要性
が低減せしめられている。本実施形態の変形例では、絞
り部１６’の内径を絞り部１８’の内径よりも大きくす
る代わりに、流体研磨、電解研磨等によって絞り部１
６’の入口を絞り部１８’の入口よりも丸みをもたせ
て、つまり、滑らかに形成することも可能である。ある
いは、絞り部１６’を複数設け、絞り部１６’の本数が
絞り部１８’の本数より多くなるようにすることも可能
である。
【００３９】その上、第二圧力制御室６から第二出口通
路１８を介して圧力制御弁室８内に流入する燃料流量係
数が圧力制御弁室８から第二出口通路１８を介して第二
圧力制御室６内に流入する燃料流量係数よりも小さくな
るように第二出口通路１８の絞り部１８’の形状が設定
されている。すなわち、圧力制御弁室８から第二圧力制
御室６へ向かう方向にのみ絞り部１８’が流体研磨され
ている。このことによっても、第二圧力制御室６内の圧
力が上昇しやすくなり、リフトロックピストン５が下側
（図１、図４）に突き当てられやすくなっている。その
結果、最大リフト量を大きくした状態よりも最大リフト
量を小さくした状態でニードル弁２が全開せしめられや
すくなっている。つまり、圧力制御弁１０の中間リフト
位置（図４）として成立する圧力制御弁リフト量の範囲
が拡大せしめられている。その結果、最大リフト量を小
さくした状態でニードル弁２を全開させるために圧力制
御弁リフト量を正確に制御しなければならない必要性が
低減せしめられている。更に、最大リフト量を大きくし
た状態でニードル弁２が全開せしめられているときにニ
ードル弁２が全閉される場合には、図３に示すようにリ
フトロックピストン５とコマンドピストン２ａとが当接
しているため、燃料が圧力制御弁室８から第二出口通路
１８を介して第二圧力制御室６内に流入しやすいように
絞り部１８’が形成されていることにより、第二圧力制
御室６内に流入する燃料によってニードル弁２の閉弁動
作が促進されることになる。
【００４０】図５は本実施形態の燃料噴射装置において
最大リフト量を大きくした状態でニードル弁を全開させ
ることが要求される場合の圧力制御弁リフト量、ニード
ル弁リフト量及び燃料噴射率の関係を示した図である。
図５に示すように、圧力制御弁１０が最小リフト位置
（圧力制御弁リフト量ＣＬ＝０）（図２）から最大リフ
ト位置（圧力制御弁リフト量ＣＬ＝ＣＬｍａｘ）（図
３）に移動されると、ニードル弁２が全閉位置（ニード
ル弁リフト量ＮＬ＝０）から最大リフト量を大きくした
状態の全開位置（ニードル弁リフト量ＮＬ＝ＮＬｍａ
ｘ）まで移動せしめられ、高い燃料噴射率ＩＲｈｉｇｈ
で燃料が噴射される。次いで、圧力制御弁１０が最大リ
フト位置（圧力制御弁リフト量ＣＬ＝ＣＬｍａｘ）（図
３）から最小リフト位置（圧力制御弁リフト量ＣＬ＝
０）（図２）に移動されると、ニードル弁２が最大リフ
ト量を大きくした状態の全開位置（ニードル弁リフト量
ＮＬ＝ＮＬｍａｘ）から全閉位置（ニードル弁リフト量
ＮＬ＝０）まで移動せしめられ、燃料噴射が停止され
る。尚、図中の一点鎖線は、圧力制御弁を中間リフト位
置に配置した時にニードル弁が最大リフト量を大きくし
た状態で全開され、圧力制御弁を最大リフト位置に配置
した時にニードル弁が最大リフト量を小さくした状態で
全開される燃料噴射装置を使用した場合の圧力制御弁リ
フト量を示している。この燃料噴射装置を使用した場合
のニードル弁リフト量曲線及び燃料噴射率曲線は、本実
施形態の燃料噴射装置を使用した場合のニードル弁リフ
ト量曲線及び燃料噴射率曲線と同様になる。
【００４１】図６は本実施形態の燃料噴射装置において
最大リフト量を小さくした状態でニードル弁を全開させ
ることが要求される場合の圧力制御弁リフト量、ニード
ル弁リフト量及び燃料噴射率の関係を示した図である。
図６に示すように、圧力制御弁１０が最小リフト位置
（圧力制御弁リフト量ＣＬ＝０）（図２）から中間リフ
ト位置（圧力制御弁リフト量ＣＬ＝ＣＬｓｍａｌｌ）
（図４）に移動されると、ニードル弁２が全閉位置（ニ
ードル弁リフト量ＮＬ＝０）から最大リフト量を小さく
した状態の全開位置（ニードル弁リフト量ＮＬ＝ＮＬｓ
ｍａｌｌ）まで移動せしめられ、低い燃料噴射率ＩＲｌ
ｏｗで燃料が噴射される。次いで、圧力制御弁１０が中
間リフト位置（圧力制御弁リフト量ＣＬ＝ＣＬｓｍａｌ
ｌ）（図４）から最小リフト位置（圧力制御弁リフト量
ＣＬ＝０）（図２）に移動されると、ニードル弁２が最
大リフト量を小さくした状態の全開位置（ニードル弁リ
フト量ＮＬ＝ＮＬｓｍａｌｌ）から全閉位置（ニードル
弁リフト量ＮＬ＝０）まで移動せしめられ、燃料噴射が
停止される。尚、図中の一点鎖線は、圧力制御弁を中間
リフト位置に配置した時にニードル弁が最大リフト量を
大きくした状態で全開され、圧力制御弁を最大リフト位
置に配置した時にニードル弁が最大リフト量を小さくし
た状態で全開される燃料噴射装置を使用した場合の圧力
制御弁リフト量を示しており、二点鎖線はその場合のニ
ードル弁リフト量を示しており、三点鎖線はその場合の
燃料噴射率を示している。この燃料噴射装置を使用した
場合、圧力制御弁を最大リフト位置から最小リフト位置
まで移動させている間に圧力制御弁が一時的に中間リフ
ト位置に配置され、その結果、ニードル弁リフト量を増
加させる必要がないにもかかわらずニードル弁リフト量
が一時的に増加し、また、燃料噴射率を増加させる必要
がないにもかかわらず燃料噴射率が一時的に増加してし
まう。
【００４２】図７は本実施形態の燃料噴射装置において
最初に最大リフト量を小さくした状態でニードル弁を全
開させ、次いで最大リフト量を大きくした状態でニード
ル弁を全開させることが要求される場合の圧力制御弁リ
フト量、ニードル弁リフト量及び燃料噴射率の関係を示
した図である。図７に示すように、まず、圧力制御弁１
０が最小リフト位置（圧力制御弁リフト量ＣＬ＝０）
（図２）から中間リフト位置（圧力制御弁リフト量ＣＬ
＝ＣＬｓｍａｌｌ）（図４）に移動されると、ニードル
弁２が全閉位置（ニードル弁リフト量ＮＬ＝０）から最
大リフト量を小さくした状態の全開位置（ニードル弁リ
フト量ＮＬ＝ＮＬｓｍａｌｌ）まで移動せしめられ、低
い燃料噴射率ＩＲｌｏｗで燃料が噴射される。次いで、
圧力制御弁１０が中間リフト位置（圧力制御弁リフト量
ＣＬ＝ＣＬｓｍａｌｌ）（図４）から最大リフト位置
（圧力制御弁リフト量ＣＬ＝ＣＬｍａｘ）（図３）に移
動されると、ニードル弁２が最大リフト量を小さくした
状態の全開位置（ニードル弁リフト量ＮＬ＝ＮＬｓｍａ
ｌｌ）から最大リフト量を大きくした状態の全開位置
（ニードル弁リフト量ＮＬ＝ＮＬｍａｘ）まで移動せし
められ、高い燃料噴射率ＩＲｈｉｇｈで燃料が噴射され
る。最後に、圧力制御弁１０が最大リフト位置（圧力制
御弁リフト量ＣＬ＝ＣＬｍａｘ）（図３）から最小リフ
ト位置（圧力制御弁リフト量ＣＬ＝０）（図２）に移動
されると、ニードル弁２が最大リフト量を大きくした状
態の全開位置（ニードル弁リフト量ＮＬ＝ＮＬｓｍａｌ
ｌ）から全閉位置（ニードル弁リフト量ＮＬ＝０）まで
移動せしめられ、燃料噴射が停止される。
【００４３】図８は本実施形態の変形例の燃料噴射装置
において最初に最大リフト量を小さくした状態でニード
ル弁を全開させ、次いで最大リフト量を大きくした状態
でニードル弁を全開させることが要求される場合の圧力
制御弁リフト量、ニードル弁リフト量及び燃料噴射率の
関係を示した図である。図８に示すように、まず、圧力
制御弁１０を最小リフト位置（圧力制御弁リフト量ＣＬ
＝０）（図２）から最大リフト位置（圧力制御弁リフト
量ＣＬ＝ＣＬｍａｘ）（図３）に向かって移動させるの
が開始され、最大リフト量を小さくした状態でニードル
弁２を全開させることが要求される期間の経過後に圧力
制御弁１０が最大リフト位置（圧力制御弁リフト量ＣＬ
＝ＣＬｍａｘ）（図３）に到達するように圧力制御弁１
０の移動速度が比較的低速に設定される。その結果、要
求された期間中、ニードル弁２が最大リフト量を小さく
した状態の全開位置（ニードル弁リフト量ＮＬ＝ＮＬｓ
ｍａｌｌ）に維持され、低い燃料噴射率ＩＲｌｏｗで燃
料が噴射される。次いで、圧力制御弁１０が最大リフト
位置（圧力制御弁リフト量ＣＬ＝ＣＬｍａｘ）（図３）
に到達すると、ニードル弁２が最大リフト量を小さくし
た状態の全開位置（ニードル弁リフト量ＮＬ＝ＮＬｓｍ
ａｌｌ）から最大リフト量を大きくした状態の全開位置
（ニードル弁リフト量ＮＬ＝ＮＬｍａｘ）まで移動せし
められ、高い燃料噴射率ＩＲｈｉｇｈで燃料が噴射され
る。最後に、圧力制御弁１０が最大リフト位置（圧力制
御弁リフト量ＣＬ＝ＣＬｍａｘ）（図３）から最小リフ
ト位置（圧力制御弁リフト量ＣＬ＝０）（図２）に移動
されると、ニードル弁２が最大リフト量を大きくした状
態の全開位置（ニードル弁リフト量ＮＬ＝ＮＬｓｍａｌ
ｌ）から全閉位置（ニードル弁リフト量ＮＬ＝０）まで
移動せしめられ、燃料噴射が停止される。
【００４４】図９は本実施形態の燃料噴射装置において
主燃料噴射前に副燃料を噴射させ主燃料噴射後に更なる
副燃料を噴射させることが要求される場合の圧力制御弁
リフト量、ニードル弁リフト量及び燃料噴射率の関係を
示した図である。図９に示すように、まず、圧力制御弁
１０が中間リフト位置（圧力制御弁リフト量ＣＬ＝ＣＬ
ｓｍａｌｌ）（図４）に配置され、ニードル弁２が最大
リフト量を小さくした状態の全開位置（ニードル弁リフ
ト量ＮＬ＝ＮＬｓｍａｌｌ）に配置され、予混合圧縮着
火（ＵＮＩＢＵＳ）又は機関冷間時始動のために低い燃
料噴射率ＩＲｌｏｗで早期パイロット噴射が行われる。
次いで、所定期間燃料噴射が停止された後に、圧力制御
弁１０が最大リフト位置（圧力制御弁リフト量ＣＬ＝Ｃ
Ｌｍａｘ）（図３）に配置され、ニードル弁２が最大リ
フト量を大きくした状態の全開位置（ニードル弁リフト
量ＮＬ＝ＮＬｍａｘ）に向かって移動せしめられ、比較
的高い燃料噴射率で近接パイロット噴射が行われる。
【００４５】次いで図５に示した場合と同様にして主燃
料が噴射され、その後、再び圧力制御弁１０が最大リフ
ト位置（圧力制御弁リフト量ＣＬ＝ＣＬｍａｘ）（図
３）に配置され、ニードル弁２が最大リフト量を大きく
した状態の全開位置（ニードル弁リフト量ＮＬ＝ＮＬｍ
ａｘ）に向かって移動せしめられ、比較的高い燃料噴射
率でアフター噴射が行われる。次いで、所定期間燃料噴
射が停止された後に、再び、圧力制御弁１０が中間リフ
ト位置（圧力制御弁リフト量ＣＬ＝ＣＬｓｍａｌｌ）
（図４）に配置され、ニードル弁２が最大リフト量を小
さくした状態の全開位置（ニードル弁リフト量ＮＬ＝Ｎ
Ｌｓｍａｌｌ）に配置され、機関排気通路内に配置され
たＮＯｘ触媒等に還元剤としてのＨＣを供給するために
低い燃料噴射率ＩＲｌｏｗでポスト噴射が行われる。
【００４６】更に本実施形態では、例えば機関高速高負
荷状態からの急減速時、あるいは、レーシング後のアク
セルオフ時のように、高圧燃料供給通路２０内の圧力が
所定の要求値よりも高い時、圧力制御弁１０が中間リフ
ト位置（圧力制御弁リフト量ＣＬ＝ＣＬｓｍａｌｌ）
（図４）に配置され、ニードル弁２が最大リフト量を小
さくした状態の全開位置（ニードル弁リフト量ＮＬ＝Ｎ
Ｌｓｍａｌｌ）に配置され、低い燃料噴射率ＩＲｌｏｗ
で燃料が噴射される。次いで、高圧燃料供給通路２０内
の圧力が所定の要求値以下になった時には、圧力制御弁
１０が最大リフト位置（圧力制御弁リフト量ＣＬ＝ＣＬ
ｍａｘ）（図３）に配置され、ニードル弁２が最大リフ
ト量を大きくした状態の全開位置（ニードル弁リフト量
ＮＬ＝ＮＬｍａｘ）に配置され、高い燃料噴射率ＩＲｈ
ｉｇｈで燃料が噴射される。本実施形態では、機関運転
状態に基づいて高圧燃料供給通路２０内の圧力が所定の
要求値よりも高いか否かを推定するが、本実施形態の変
形例では、その代わりに、高圧燃料供給通路２０内に配
置されたセンサによって高圧燃料供給通路２０内の圧力
が所定の要求値よりも高いか否かが判定される。
【００４７】また本実施形態では、燃料噴射率を切り換
えるために高圧燃料供給通路２０内の圧力を変更するの
ではなく、高圧燃料供給通路２０内の圧力を所定値に維
持しつつ、圧力制御弁１０のリフト位置を変更すること
によって燃料噴射率が切り換えられる。詳細には、高圧
燃料供給通路２０内の圧力が、従来の高圧燃料供給通路
２０内の圧力の最高値と最低値との間のほぼ中間値に設
定されている。つまり、機関低速低負荷時に低い燃料噴
射率が要求されるときには、高圧燃料供給通路２０内の
圧力を最低値に設定して最大リフト量を大きくした状態
でニードル弁２を全開させるのではなく、高圧燃料供給
通路２０内の圧力を中間値に設定して最大リフト量を小
さくした状態でニードル弁２が全開せしめられる（図
４）。
【００４８】本実施形態によれば、圧力制御弁１０を中
間リフト位置（図４）に配置するか、あるいは、最大リ
フト位置（図３）に配置するかを選択することにより、
ニードル弁２の全開時の最大リフト量が変更せしめられ
る。つまり、ニードル弁２の最大リフト量を変更するた
めに、圧力制御弁１０のリフト位置を変更すればよく、
高圧燃料供給通路２０内の圧力を変更する必要がない。
また、ニードル弁２の最大リフト量を変更するために変
更される対象が第一圧力制御室３及び第二圧力制御室６
内の圧力であるため、ピエゾ式アクチュエータの伸長量
を変更することにより最大リフト量を直接変更する従来
の場合のように温度変化に伴って最大リフト量が変化し
てしまうことがない。そのため、高圧燃料供給通路２０
内の圧力を変更する必要なくニードル弁２の全開時の最
大リフト量を変更することができると共に、温度が変化
した場合であってもニードル弁２の全開時の最大リフト
量を正確に制御することができる。
【００４９】更に本実施形態によれば、圧力制御弁１０
を最小リフト位置（図２）に配置した時にニードル弁２
が全閉され、圧力制御弁１０を最大リフト位置（図４）
に配置した時に最大リフト量を大きくした状態でニード
ル弁２が全開され、圧力制御弁１０を最小リフト位置と
最大リフト位置との間の中間リフト位置（図３）に配置
した時に最大リフト量を小さくした状態でニードル弁２
が全開される。つまり、圧力制御弁リフト量を小さくす
るに従ってニードル弁リフト量も小さくなる。そのた
め、ニードル弁２が最大リフト量を小さくして全開され
た状態（図４）からニードル弁２が全閉された状態（図
２）への切換期間中に、ニードル弁２が最大リフト量を
大きくして全開された状態（図３）になることはない。
それゆえ、高圧燃料供給通路２０内の圧力を変更するこ
となくニードル弁２が最大リフト量を小さくして全開さ
れた状態（図４）をニードル弁２が全閉された状態（図
２）に切り換えている期間中に、ニードル弁２が最大リ
フト量を大きくして全開された状態（図３）にならない
ようにすることができる。すなわち、図６に三点鎖線で
示したように燃料噴射率を高くする必要がないニードル
弁２の閉弁動作中に燃料噴射率が高くなってしまうのを
回避することができる。
【００５０】更に本実施形態によれば、第一入口通路１
５を介して第一圧力制御室３内に流入する燃料流量より
も第二入口通路１７を介して第二圧力制御室６内に流入
する燃料流量が大きくされる。つまり、第二圧力制御室
６内の圧力が第一圧力制御室３内の圧力よりも高くなり
やすくされ、ニードル弁２の最大リフト量を大きくした
状態（図３）よりもニードル弁２の最大リフト量を小さ
くした状態（図４）になりやすくされる。そのため、圧
力制御弁１０の中間リフト位置の範囲を拡大することが
でき、圧力制御弁リフト量を正確に制御しなければなら
ない必要性を低減することができる。
【００５１】更に本実施形態によれば、第一圧力制御室
３から第一出口通路１６を介して流出する燃料流量より
も第二圧力制御室６から第二出口通路１８を介して流出
する燃料流量が小さくされる。つまり、第二圧力制御室
６内の圧力が第一圧力制御室３内の圧力よりも高くなり
やすくされ、ニードル弁２の最大リフト量を大きくした
状態（図３）よりもニードル弁２の最大リフト量を小さ
くした状態（図４）になりやすくされる。そのため、圧
力制御弁１０の中間リフト位置の範囲を拡大することが
でき、圧力制御弁リフト量を正確に制御しなければなら
ない必要性を低減することができる。
【００５２】更に本実施形態によれば、第二圧力制御室
６から第二出口通路１８を介して圧力制御弁室８内に流
入する燃料流量係数が圧力制御弁室８から第二出口通路
１８を介して第二圧力制御室６内に流入する燃料流量係
数よりも小さくされる。すなわち、燃料が第二圧力制御
室６から比較的流出しづらくされる。つまり、第二圧力
制御室６内の圧力が第一圧力制御室３内の圧力よりも高
くなりやすくされ、ニードル弁２の最大リフト量を大き
くした状態（図３）よりもニードル弁２の最大リフト量
を小さくした状態（図４）になりやすくされる。そのた
め、圧力制御弁１０の中間リフト位置の範囲を拡大する
ことができ、圧力制御弁リフト量を正確に制御しなけれ
ばならない必要性を低減することができる。更に、第二
圧力制御室６から第二出口通路１８を介して圧力制御弁
室８内に流入する燃料流量係数が圧力制御弁室８から第
二出口通路１８を介して第二圧力制御室６内に流入する
燃料流量係数よりも小さくされることにより、燃料が第
二圧力制御室６内に比較的流入しやすくされる。そのた
め、ニードル弁２が最大リフト量を大きくして全開され
ている状態（図３）からニードル弁２が全閉されている
状態（図２）へ切り換えるときにその切換を促進するこ
とができる。つまり、ニードル弁２の閉弁速度を増加さ
せることができる。
【００５３】更に本実施形態によれば、図７に示したよ
うに、最大リフト量を小さくした状態でニードル弁２が
全開せしめられ、次いで、最大リフト量を大きくした状
態でニードル弁２が全開せしめられる。そのため、ニー
ドル弁２の開弁期間初期に燃料噴射率が比較的低い燃料
噴射を実行し、ニードル弁２の開弁期間後半に燃料噴射
率が比較的高い燃料噴射を実行することができる。それ
ゆえ、ニードル弁２の開弁期間初期に燃料噴射率が比較
的高い燃料噴射を実行するのに伴ってＮＯｘ発生量が増
加し燃焼騒音が増加してしまうのを抑制することができ
る。
【００５４】更に本実施形態の変形例によれば、図８に
示したように、最大リフト量を小さくした状態でニード
ル弁２が全開せしめられ、次いで、最大リフト量を大き
くした状態でニードル弁２が全開せしめられる。そのた
め、ニードル弁２の開弁期間初期に燃料噴射率が比較的
低い燃料噴射を実行し、ニードル弁２の開弁期間後半に
燃料噴射率が比較的高い燃料噴射を実行することができ
る。それゆえ、ニードル弁２の開弁期間初期に燃料噴射
率が比較的高い燃料噴射を実行するのに伴ってＮＯｘ発
生量が増加し燃焼騒音が増加してしまうのを抑制するこ
とができる。
【００５５】更に本実施形態によれば、図９に示したよ
うに、主燃料を噴射する前に副燃料を噴射すべきとき
に、まず、燃料噴射率が比較的低い早期パイロット噴射
が実行される。そのため、筒内圧及び筒内温度が低い主
燃料噴射前に燃料噴射率が比較的高く燃料噴霧の貫徹力
が比較的大きい燃料噴射が実行されるのに伴ってシリン
ダ壁面に燃料が付着してしまうのを抑制することができ
る。更に主燃料噴射前の燃料噴射率が比較的低い早期パ
イロット噴射に次いで燃料噴射率が比較的高い近接パイ
ロット噴射が実行される。そのため、燃料噴霧の貫徹力
が増加せしめられ、燃料噴霧を主燃料着火位置の近くに
配置することができる。それゆえ、燃料噴霧を主燃料着
火位置の近くに配置できないのに伴ってスモーク発生量
が増加してしまうのを抑制することができる。
【００５６】更に本実施形態によれば、図９に示したよ
うに、主燃料を噴射した後に副燃料を噴射すべきとき
に、まず、燃料噴射率が比較的高いアフター噴射が実行
される。そのため、燃料噴霧の貫徹力が増加せしめら
れ、筒内混合気の攪拌を促進することができる。それゆ
え、筒内において微粒子を再燃焼させるのを促進するこ
とができる。更に主燃料噴射後の燃料噴射率が比較的高
いアフター噴射に次いで燃料噴射率が比較的低いポスト
噴射が実行される。そのため、機関排気通路内の触媒等
に還元剤としてＨＣを供給することができる。また、燃
料噴霧の貫徹力が減少せしめられるため、燃焼が行われ
ていない排気行程中に燃料がシリンダ壁面に付着してし
まうのを抑制することができる。
【００５７】更に本実施形態によれば、高圧燃料供給通
路２０内の圧力が要求値よりも高いときに燃料噴射率が
比較的低い燃料噴射が実行される。そのため、高圧燃料
供給通路２０内の圧力が要求値よりも高いときに燃料噴
射率が比較的高い燃料噴射が実行されるのに伴って異常
な作動音が発生してしまうのを抑制することができる。
また、高圧燃料供給通路２０内の圧力が要求値よりも高
いときの異常な作動音を抑制するために電磁リリーフ弁
を設けたり、燃料噴射装置のカラ打ちを実行する必要性
を排除することができる。
【００５８】以下、本発明の燃料噴射装置の第二の実施
形態について説明する。本実施形態の燃料噴射装置の構
成は、後述する点を除いて第一の実施形態の燃料噴射装
置の構成とほぼ同様である。
【００５９】図１０は本実施形態の燃料噴射装置の図２
と同様の拡大図である。図１０に示すように、本実施形
態の燃料噴射装置は第一入口通路１５及びその絞り部１
５’が排除されている点が第一の実施形態の燃料噴射装
置と異なる。詳細には、本実施形態においては、高圧燃
料供給通路２０から第三入口通路１９を介して圧力制御
弁室８内に供給された燃料が第一出口通路１６を介して
第一圧力制御室３内に供給される。そのため、高圧燃料
供給通路２０から第一圧力制御室３内に燃料を供給する
ために高圧燃料供給通路２０と第一圧力制御室３とを連
通している通路を排除しても、第一圧力制御室３内の燃
料を供給することができる。また、高圧燃料供給通路２
０と第一圧力制御室３とを連通している通路が設けられ
ている場合よりも第一圧力制御室３内の圧力が低くなり
やすくされ、ニードル弁２の最大リフト量を大きくした
状態よりもニードル弁２の最大リフト量を小さくした状
態になりやすくされる。そのため、圧力制御弁１０の中
間リフト位置（図４）の範囲を拡大することができ、圧
力制御弁リフト量を正確に制御しなければならない必要
性を低減することができる。
【００６０】図１１は本実施形態の燃料噴射装置におい
て最大リフト量を小さくした状態でニードル弁を全開さ
せることが要求される場合の圧力制御弁リフト量、ニー
ドル弁リフト量及び燃料噴射率の関係を示した図であ
る。図１１に示すように、本実施形態では、ニードル弁
２を確実に開弁させるために、まず、圧力制御弁１０が
最小リフト位置（圧力制御弁リフト量ＣＬ＝０）（図
２）から中間リフト位置（圧力制御弁リフト量ＣＬ＝Ｃ
Ｌｓｍａｌｌ）（図４）よりも少し大きいリフト位置ま
で移動せしめられる。その結果、ニードル弁２の開弁動
作が確実に開始する。次いで、圧力制御弁１０が中間リ
フト位置（圧力制御弁リフト量ＣＬ＝ＣＬｓｍａｌｌ）
（図４）まで戻されると、ニードル弁２が最大リフト量
を小さくした状態の全開位置（ニードル弁リフト量ＮＬ
＝ＮＬｓｍａｌｌ）に維持され、低い燃料噴射率ＩＲｌ
ｏｗで燃料が噴射される。次いで、圧力制御弁１０が中
間リフト位置（圧力制御弁リフト量ＣＬ＝ＣＬｓｍａｌ
ｌ）（図４）から最小リフト位置（圧力制御弁リフト量
ＣＬ＝０）（図２）に移動されると、ニードル弁２が最
大リフト量を小さくした状態の全開位置（ニードル弁リ
フト量ＮＬ＝ＮＬｓｍａｌｌ）から全閉位置（ニードル
弁リフト量ＮＬ＝０）まで移動せしめられ、燃料噴射が
停止される。
【００６１】本実施形態によれば、図１１に示したよう
に、最大リフト量を小さくした状態でニードル弁２を全
開すべきとき、ニードル弁２の開弁動作時に、圧力制御
弁１０が中間リフト位置よりも最大リフト位置側にシフ
トして配置される。そのため、ニードル弁２の開弁動作
時に圧力制御弁１０が中間リフト位置に配置される場合
よりもニードル弁２を開弁側に付勢する力を大きくする
ことができる。それゆえ、ニードル弁２を確実に開弁さ
せることができる。
【００６２】
【発明の効果】請求項１〜３に記載の発明によれば、高
圧燃料供給通路内の圧力を変更する必要なく噴孔開閉弁
の全開時の最大リフト量を変更することができると共
に、温度が変化した場合であっても噴孔開閉弁の全開時
の最大リフト量を正確に制御することができる。更に噴
孔開閉弁が最大リフト量を小さくして全開された状態か
ら噴孔開閉弁が全閉された状態への切換期間中に、噴孔
開閉弁が最大リフト量を大きくして全開された状態にな
ることはない。それゆえ、高圧燃料供給通路内の圧力を
変更することなく噴孔開閉弁が最大リフト量を小さくし
て全開された状態を噴孔開閉弁が全閉された状態に切り
換えている期間中に、噴孔開閉弁が最大リフト量を大き
くして全開された状態にならないようにすることができ
る。すなわち、燃料噴射率を高くする必要がない噴孔開
閉弁の閉弁動作中に燃料噴射率が高くなってしまうのを
回避することができる。
【００６３】請求項４又は５に記載の発明によれば、圧
力制御弁の中間リフト位置の範囲を拡大することがで
き、圧力制御弁リフト量を正確に制御しなければならな
い必要性を低減することができる。
【００６４】請求項６に記載の発明によれば、圧力制御
弁の中間リフト位置の範囲を拡大することができ、圧力
制御弁リフト量を正確に制御しなければならない必要性
を低減することができる。更に、噴孔開閉弁が最大リフ
ト量を大きくして全開されている状態から噴孔開閉弁が
全閉されている状態へ切り換えるときにその切換を促進
することができる。つまり、噴孔開閉弁の閉弁速度を増
加させることができる。
【００６５】請求項７又は８に記載の発明によれば、噴
孔開閉弁の開弁期間初期に燃料噴射率が比較的低い燃料
噴射を実行し、噴孔開閉弁の開弁期間後半に燃料噴射率
が比較的高い燃料噴射を実行することができる。それゆ
え、噴孔開閉弁の開弁期間初期に燃料噴射率が比較的高
い燃料噴射を実行するのに伴ってＮＯｘ発生量が増加し
燃焼騒音が増加してしまうのを抑制することができる。
【００６６】請求項９に記載の発明によれば、筒内圧及
び筒内温度が低い主燃料噴射前に燃料噴射率が比較的高
く燃料噴霧の貫徹力が比較的大きい燃料噴射が実行され
るのに伴ってシリンダ壁面に燃料が付着してしまうのを
抑制することができる。更に、燃料噴霧の貫徹力が増加
せしめられ、燃料噴霧を主燃料着火位置の近くに配置す
ることができる。それゆえ、燃料噴霧を主燃料着火位置
の近くに配置できないのに伴ってスモーク発生量が増加
してしまうのを抑制することができる。
【００６７】請求項１０に記載の発明によれば、燃料噴
霧の貫徹力が増加せしめられ、筒内混合気の攪拌を促進
することができる。それゆえ、筒内において微粒子を再
燃焼させるのを促進することができる。更に、機関排気
通路内の触媒等に還元剤としてＨＣを供給することがで
きる。また、燃料噴霧の貫徹力が減少せしめられるた
め、燃焼が行われていない排気行程中に燃料がシリンダ
壁面に付着してしまうのを抑制することができる。
【００６８】請求項１１に記載の発明によれば、高圧燃
料供給通路内の圧力が要求値よりも高いときに燃料噴射
率が比較的高い燃料噴射が実行されるのに伴って異常な
作動音が発生してしまうのを抑制することができる。ま
た、高圧燃料供給通路内の圧力が要求値よりも高いとき
の異常な作動音を抑制するために電磁リリーフ弁を設け
たり、燃料噴射装置のカラ打ちを実行する必要性を排除
することができる。
【００６９】請求項１２に記載の発明によれば、高圧燃
料供給通路から第一圧力制御室内に燃料を供給するため
に高圧燃料供給通路と第一圧力制御室とを連通している
通路を排除することができる。また、圧力制御弁の中間
リフト位置の範囲を拡大することができ、圧力制御弁リ
フト量を正確に制御しなければならない必要性を低減す
ることができる。
【００７０】請求項１３に記載の発明によれば、噴孔開
閉弁の開弁動作時に圧力制御弁が中間リフト位置に配置
される場合よりも噴孔開閉弁を開弁側に付勢する力を大
きくすることができる。それゆえ、噴孔開閉弁を確実に
開弁させることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の燃料噴射装置の第一の実施形態の全体
構成図である。
【図２】図１の拡大図である。
【図３】圧力制御弁が最大リフト位置に配置されている
時の図２と同様の拡大図である。
【図４】圧力制御弁が最小リフト位置と最大リフト位置
との間の中間リフト位置に配置されている時の図２と同
様の拡大図である。
【図５】第一の実施形態の燃料噴射装置において最大リ
フト量を大きくした状態でニードル弁を全開させること
が要求される場合の圧力制御弁リフト量、ニードル弁リ
フト量及び燃料噴射率の関係を示した図である。
【図６】第一の実施形態の燃料噴射装置において最大リ
フト量を小さくした状態でニードル弁を全開させること
が要求される場合の圧力制御弁リフト量、ニードル弁リ
フト量及び燃料噴射率の関係を示した図である。
【図７】第一の実施形態の燃料噴射装置において最初に
最大リフト量を小さくした状態でニードル弁を全開さ
せ、次いで最大リフト量を大きくした状態でニードル弁
を全開させることが要求される場合の圧力制御弁リフト
量、ニードル弁リフト量及び燃料噴射率の関係を示した
図である。
【図８】第一の実施形態の変形例の燃料噴射装置におい
て最初に最大リフト量を小さくした状態でニードル弁を
全開させ、次いで最大リフト量を大きくした状態でニー
ドル弁を全開させることが要求される場合の圧力制御弁
リフト量、ニードル弁リフト量及び燃料噴射率の関係を
示した図である。
【図９】第一の実施形態の燃料噴射装置において主燃料
噴射前に副燃料を噴射させ主燃料噴射後に更なる副燃料
を噴射させることが要求される場合の圧力制御弁リフト
量、ニードル弁リフト量及び燃料噴射率の関係を示した
図である。
【図１０】第二の実施形態の燃料噴射装置の図２と同様
の拡大図である。
【図１１】第二の実施形態の燃料噴射装置において最大
リフト量を小さくした状態でニードル弁を全開させるこ
とが要求される場合の圧力制御弁リフト量、ニードル弁
リフト量及び燃料噴射率の関係を示した図である。
【符号の説明】
１…燃料噴射用噴孔 ２…ニードル弁 ３…第一圧力制御室 ４…燃料だまり室 ５…リフトロックピストン ６…第二圧力制御室 ８…圧力制御弁室 １０…圧力制御弁 １１…ピエゾ式アクチュエータ １３…ばね １５…第一入口通路 １６…第一出口通路 １７…第二入口通路 １８…第二出口通路 １９…第三入口通路 １５’，１６’，１７’，１８’，１９’…絞り部 ２０…高圧燃料供給通路 ２１…低圧燃料リーク通路
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 3G066 AA07 AB02 AC09 BA13 BA19 BA22 BA24 BA25 BA44 CA18 CA36 CC06T CC14 CC70 CE12 CE27 DA01 DA09

Claims (13)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 燃料噴射用噴孔を開閉する噴孔開閉弁
    と、前記噴孔開閉弁を閉弁側に付勢する閉弁側付勢手段
    と、前記噴孔開閉弁を開弁側に付勢する開弁側付勢手段
    とを具備する燃料噴射装置において、前記噴孔開閉弁の
    全開時のリフト量である最大リフト量を調節する最大リ
    フト量調節手段を設け、最大リフト量を大きくする側に
    前記最大リフト量調節手段を付勢する第一圧力制御室
    と、最大リフト量を小さくする側に前記最大リフト量調
    節手段を付勢する第二圧力制御室とを設け、前記第一圧
    力制御室内の圧力及び前記第二圧力制御室内の圧力を制
    御するための圧力制御弁を設け、前記圧力制御弁を最小
    リフト位置に配置した時に前記噴孔開閉弁が全閉され、
    前記圧力制御弁を最大リフト位置に配置した時に最大リ
    フト量を大きくした状態で前記噴孔開閉弁が全開され、
    前記圧力制御弁を最小リフト位置と最大リフト位置との
    間の中間リフト位置に配置した時に最大リフト量を小さ
    くした状態で前記噴孔開閉弁が全開されるようにした燃
    料噴射装置。
  2. 【請求項２】 前記噴孔開閉弁が最大リフト量を小さく
    して全開された状態から前記噴孔開閉弁が全閉された状
    態への切換期間中に、前記噴孔開閉弁が最大リフト量を
    大きくして全開された状態にならないようにした請求項
    １に記載の燃料噴射装置。
  3. 【請求項３】 前記圧力制御弁を圧力制御弁室内に配置
    し、高圧燃料供給通路と前記第一圧力制御室とを第一入
    口通路によって連通すると共に前記第一圧力制御室と前
    記圧力制御弁室とを第一出口通路によって連通し、前記
    高圧燃料供給通路と前記第二圧力制御室とを第二入口通
    路によって連通すると共に前記第二圧力制御室と前記圧
    力制御弁室とを第二出口通路によって連通し、前記高圧
    燃料供給通路と前記圧力制御弁室とを第三入口通路によ
    って連通し、前記圧力制御弁が中間リフト位置に配置さ
    れている時、前記高圧燃料供給通路から前記第三入口通
    路を介して前記圧力制御弁室内に供給された燃料が前記
    第二出口通路を介して前記第二圧力制御室内に流入し、
    前記圧力制御弁が最大リフト位置に配置されている時、
    前記第三入口通路から前記圧力制御弁室内への燃料の流
    れが前記圧力制御弁によって遮断されると共に、前記第
    二圧力制御室内の燃料が前記第二出口通路を介して流出
    するようにした請求項１に記載の燃料噴射装置。
  4. 【請求項４】 前記第一入口通路を介して前記第一圧力
    制御室内に流入する燃料流量よりも前記第二入口通路を
    介して前記第二圧力制御室内に流入する燃料流量が大き
    くなるように前記第一入口通路及び前記第二入口通路を
    形成した請求項３に記載の燃料噴射装置。
  5. 【請求項５】 前記第一圧力制御室から前記第一出口通
    路を介して流出する燃料流量よりも前記第二圧力制御室
    から前記第二出口通路を介して流出する燃料流量が小さ
    くなるように前記第一出口通路及び前記第二出口通路を
    形成した請求項３又は４に記載の燃料噴射装置。
  6. 【請求項６】 前記第二圧力制御室から前記第二出口通
    路を介して前記圧力制御弁室内に流入する燃料流量係数
    が前記圧力制御弁室から前記第二出口通路を介して前記
    第二圧力制御室内に流入する燃料流量係数よりも小さく
    なるように前記第二出口通路を形成した請求項３に記載
    の燃料噴射装置。
  7. 【請求項７】 最大リフト量を小さくした状態で前記噴
    孔開閉弁を全開せしめることが要求されると、前記圧力
    制御弁を最小リフト位置から中間リフト位置まで移動さ
    せてその位置に維持し、次いで、最大リフト量を大きく
    した状態で前記噴孔開閉弁を全開せしめることが要求さ
    れると、前記圧力制御弁を中間リフト位置から最大リフ
    ト位置まで移動させてその位置に維持するようにした請
    求項１に記載の燃料噴射装置。
  8. 【請求項８】 最大リフト量を小さくした状態で前記噴
    孔開閉弁を所定期間全開せしめ、次いで、最大リフト量
    を大きくした状態で前記噴孔開閉弁を全開せしめること
    が要求されると、前記圧力制御弁を最小リフト位置から
    最大リフト位置に向かって移動させるのを開始すると共
    に、前記所定期間経過時に前記圧力制御弁が最大リフト
    位置に到達するように圧力制御弁の移動速度を設定した
    請求項１に記載の燃料噴射装置。
  9. 【請求項９】 主燃料を噴射する前に副燃料を噴射すべ
    きときに、まず、前記圧力制御弁を中間リフト位置に配
    置し、最大リフト量を小さくした状態で前記噴孔開閉弁
    を全開せしめて燃料噴射率が比較的低い燃料噴射を実行
    し、次いで、所定時間経過後であって主燃料噴射前に、
    前記圧力制御弁を最大リフト位置に配置し、前記噴孔開
    閉弁が最大リフト量を大きくした状態で全開するまでの
    間に燃料噴射率が比較的高い燃料噴射を実行するように
    した請求項１に記載の燃料噴射装置。
  10. 【請求項１０】 主燃料を噴射した後に副燃料を噴射す
    べきときに、まず、前記圧力制御弁を最大リフト位置に
    配置し、前記噴孔開閉弁が最大リフト量を大きくした状
    態で全開するまでの間に燃料噴射率が比較的高い燃料噴
    射を実行し、次いで所定時間経過後に、前記圧力制御弁
    を中間リフト位置に配置し、最大リフト量を小さくした
    状態で前記噴孔開閉弁を全開せしめて燃料噴射率が比較
    的低い燃料噴射を実行するようにした請求項１に記載の
    燃料噴射装置。
  11. 【請求項１１】 前記高圧燃料供給通路内の圧力が要求
    値よりも高いとき、前記圧力制御弁を中間リフト位置に
    配置し、最大リフト量を小さくした状態で前記噴孔開閉
    弁を全開せしめて燃料噴射率が比較的低い燃料噴射を実
    行するようにした請求項３に記載の燃料噴射装置。
  12. 【請求項１２】 前記圧力制御弁を圧力制御弁室内に配
    置し、前記第一圧力制御室と前記圧力制御弁室とを第一
    出口通路によって連通し、高圧燃料供給通路と前記第二
    圧力制御室とを第二入口通路によって連通すると共に前
    記第二圧力制御室と前記圧力制御弁室とを第二出口通路
    によって連通し、前記高圧燃料供給通路と前記圧力制御
    弁室とを第三入口通路によって連通し、前記高圧燃料供
    給通路から前記第三入口通路を介して前記圧力制御弁室
    内に供給された燃料が前記第一出口通路を介して前記第
    一圧力制御室内に供給されるようにした請求項１に記載
    の燃料噴射装置。
  13. 【請求項１３】 最大リフト量を小さくした状態で前記
    噴孔開閉弁を全開すべきとき、前記噴孔開閉弁の開弁動
    作時に、前記圧力制御弁を中間リフト位置よりも最大リ
    フト位置側にシフトして配置するようにした請求項１に
    記載の燃料噴射装置。
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