JP2002076805A - Ａｇｃ増幅回路及びそれを用いた受信装置 - Google Patents
Ａｇｃ増幅回路及びそれを用いた受信装置Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】最小利得のバラツキを抑えることができるＡＧ
Ｃ増幅回路を提供する。 【解決手段】ＡＧＣ増幅回路は、利得がＡＧＣ電圧によ
り制御されない固定利得増幅器２と、利得がＡＧＣ電圧
により制御される可変利得増幅器３とを並列に接続して
成り、ＡＧＣ電圧が所定の電圧範囲内では可変利得増幅
器３により利得が変化し、所定電圧範囲外では固定利得
増幅器２により利得が一定になる。ＡＧＣ増幅回路の最
小利得が固定利得増幅器の利得と等しく設定されてい
る。
Ｃ増幅回路を提供する。 【解決手段】ＡＧＣ増幅回路は、利得がＡＧＣ電圧によ
り制御されない固定利得増幅器２と、利得がＡＧＣ電圧
により制御される可変利得増幅器３とを並列に接続して
成り、ＡＧＣ電圧が所定の電圧範囲内では可変利得増幅
器３により利得が変化し、所定電圧範囲外では固定利得
増幅器２により利得が一定になる。ＡＧＣ増幅回路の最
小利得が固定利得増幅器の利得と等しく設定されてい
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、デジタル衛星放送
送受信装置における増幅回路に関するものである。
送受信装置における増幅回路に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】デジタル衛星放送送受信装置の構成の一
例としてダイレクトコンバージョン方式の受送信装置の
ブロック図を図５に示す。図５は大きく分けてアンテナ
部３２、チューナ部３３及びデジタル信号処理部３４の
３つのブロックで構成される。アンテナ部３２におい
て、受信アンテナ１４は、上空の静止衛星からの１２Ｇ
Ｈｚ帯の衛星放送デジタル信号を受信する。
例としてダイレクトコンバージョン方式の受送信装置の
ブロック図を図５に示す。図５は大きく分けてアンテナ
部３２、チューナ部３３及びデジタル信号処理部３４の
３つのブロックで構成される。アンテナ部３２におい
て、受信アンテナ１４は、上空の静止衛星からの１２Ｇ
Ｈｚ帯の衛星放送デジタル信号を受信する。
【０００３】アンテナ直下に取り付けられたＬＮＢ（Lo
w Noise amplifier and BlockDown Converter）１
５は、受信アンテナ１４で受信した微弱な衛星放送デジ
タル信号を低雑音、高利得のアンプで増幅するととも
に、１２ＧＨｚ帯の信号を９５０ＭＨｚ〜２１５０ＭＨ
ｚにダウンコンバートし、チューナ部３３に供給する。
w Noise amplifier and BlockDown Converter）１
５は、受信アンテナ１４で受信した微弱な衛星放送デジ
タル信号を低雑音、高利得のアンプで増幅するととも
に、１２ＧＨｚ帯の信号を９５０ＭＨｚ〜２１５０ＭＨ
ｚにダウンコンバートし、チューナ部３３に供給する。
【０００４】チューナ部３３において、ＲＦ ＡＧＣ増
幅回路１６は、ＬＮＢ１５でダウンコンバートされた９
５０ＭＨｚ〜２１５０ＭＨｚの信号を広帯域増幅するも
ので、利得制御電圧Ｖａｇｃ１により利得を変えること
ができる。ＲＦ ＡＧＣ増幅回路１６のＡＧＣ電圧Ｖａ
ｇｃに対する利得の特性（一点鎖線）Ｋを図６に示す。
ミキサ回路１７、１８は回路構成及びその入力信号につ
いては全く同じであるが、別途供給されるローカル信号
の位相がミキサ回路１７とミキサ回路１８では９０゜の
位相差を持っている。
幅回路１６は、ＬＮＢ１５でダウンコンバートされた９
５０ＭＨｚ〜２１５０ＭＨｚの信号を広帯域増幅するも
ので、利得制御電圧Ｖａｇｃ１により利得を変えること
ができる。ＲＦ ＡＧＣ増幅回路１６のＡＧＣ電圧Ｖａ
ｇｃに対する利得の特性（一点鎖線）Ｋを図６に示す。
ミキサ回路１７、１８は回路構成及びその入力信号につ
いては全く同じであるが、別途供給されるローカル信号
の位相がミキサ回路１７とミキサ回路１８では９０゜の
位相差を持っている。
【０００５】また、ダイレクトコンバージョン方式であ
るため、ミキサ１７、１８に供給される入力信号とロー
カル信号の周波数は同一で、ベースバンド信号に直接周
波数変換される。上記ミキサ回路１７、１８に９０°の
位相差のローカル信号を供給するため、ＶＣＯ（電圧制
御発振器）２０とＰＬＬ（Phase Locked Loop）２３
により、基準クロックと同等の周波数精度に保たれた、
受信チャンネルに正確に同調したローカル信号をミキサ
回路１７へは直接、ミキサ回路１８へは９０°移相器を
介してそれぞれ供給している。
るため、ミキサ１７、１８に供給される入力信号とロー
カル信号の周波数は同一で、ベースバンド信号に直接周
波数変換される。上記ミキサ回路１７、１８に９０°の
位相差のローカル信号を供給するため、ＶＣＯ（電圧制
御発振器）２０とＰＬＬ（Phase Locked Loop）２３
により、基準クロックと同等の周波数精度に保たれた、
受信チャンネルに正確に同調したローカル信号をミキサ
回路１７へは直接、ミキサ回路１８へは９０°移相器を
介してそれぞれ供給している。
【０００６】ＢＢ（ベースバンド） ＡＧＣ増幅回路２
１、２２は、周波数変換されたベースバンド信号を利得
制御電圧Ｖａｇｃ２に応じた利得だけ増幅する。ＢＢ
ＡＧＣ増幅回路２１、２２のＡＧＣ電圧Ｖａｇｃに対す
る利得の特性（二点鎖線）Ｋ２を図６に示す。
１、２２は、周波数変換されたベースバンド信号を利得
制御電圧Ｖａｇｃ２に応じた利得だけ増幅する。ＢＢ
ＡＧＣ増幅回路２１、２２のＡＧＣ電圧Ｖａｇｃに対す
る利得の特性（二点鎖線）Ｋ２を図６に示す。
【０００７】この段階でＢＢ ＡＧＣ増幅回路２１、２
２の出力レベルは、ＲＦ ＡＧＣ増幅回路１６に入力さ
れた信号レベルの変動範囲にかかわらず、一定となるよ
うに、ＡＧＣ電圧制御回路３１で利得制御電圧Ｖａｇｃ
１及びＶａｇｃ２が調整されている。これは、後段の回
路の利得が一定であるためである。
２の出力レベルは、ＲＦ ＡＧＣ増幅回路１６に入力さ
れた信号レベルの変動範囲にかかわらず、一定となるよ
うに、ＡＧＣ電圧制御回路３１で利得制御電圧Ｖａｇｃ
１及びＶａｇｃ２が調整されている。これは、後段の回
路の利得が一定であるためである。
【０００８】ＬＰＦ（ローパスフィルタ）２４、２５
は、希望受信信号以外の隣接チャンネル信号等の不要な
周波数成分を取り除くためのフィルタで利得は持ってい
ない。また、受信信号の帯域に応じてカットオフ周波数
を変更している。ＢＢ（ベースバンド）増幅回路２６、
２７は利得固定の増幅器で、デジタル信号処理に必要な
レベルまでベースバンド信号を増幅する。
は、希望受信信号以外の隣接チャンネル信号等の不要な
周波数成分を取り除くためのフィルタで利得は持ってい
ない。また、受信信号の帯域に応じてカットオフ周波数
を変更している。ＢＢ（ベースバンド）増幅回路２６、
２７は利得固定の増幅器で、デジタル信号処理に必要な
レベルまでベースバンド信号を増幅する。
【０００９】デジタル信号処理部３４において、アナロ
グ信号処理により、十分なレベルまで増幅されたベース
バンド信号は、最終的にＡ／Ｄ（Analog／Digital）変
換器２８、２９により、デジタル信号に変換された後、
ＱＰＳＫ復調回路３０によりデジタル信号処理が行わ
れ、送信前の元のＩ及びＱ信号に復調される。チューナ
部３３は、受信性能を最大限に発揮するために、デジタ
ル信号処理部３４からのＡＧＣ電圧Ｖａｇｃにより、出
力レベルを一定に保つように制御されている。
グ信号処理により、十分なレベルまで増幅されたベース
バンド信号は、最終的にＡ／Ｄ（Analog／Digital）変
換器２８、２９により、デジタル信号に変換された後、
ＱＰＳＫ復調回路３０によりデジタル信号処理が行わ
れ、送信前の元のＩ及びＱ信号に復調される。チューナ
部３３は、受信性能を最大限に発揮するために、デジタ
ル信号処理部３４からのＡＧＣ電圧Ｖａｇｃにより、出
力レベルを一定に保つように制御されている。
【００１０】チューナ部３３に加えられたＡＧＣ電圧Ｖ
ａｇｃは、ＡＧＣ電圧制御回路３１により、Ｖａｇｃ１
及びＶａｇｃ２の２つの制御電圧となり、Ｖａｇｃ１で
ＲＦＡＧＣ増幅回路１６の利得を、Ｖａｇｃ２でＢＢ
ＡＧＣ増幅回路２１、２２の利得をそれぞれ制御し、Ｂ
Ｂ増幅回路２８、２９の出力レベルが一定となるように
している。この時の出力レベルのピーク値はＡ／Ｄ変換
器２８、２９の入力ダイナミックレンジを超えないレベ
ルとなっている。
ａｇｃは、ＡＧＣ電圧制御回路３１により、Ｖａｇｃ１
及びＶａｇｃ２の２つの制御電圧となり、Ｖａｇｃ１で
ＲＦＡＧＣ増幅回路１６の利得を、Ｖａｇｃ２でＢＢ
ＡＧＣ増幅回路２１、２２の利得をそれぞれ制御し、Ｂ
Ｂ増幅回路２８、２９の出力レベルが一定となるように
している。この時の出力レベルのピーク値はＡ／Ｄ変換
器２８、２９の入力ダイナミックレンジを超えないレベ
ルとなっている。
【００１１】上記ＡＧＣ電圧Ｖａｇｃにより受信装置の
利得を制御する方法について、図５のＲＦ ＡＧＣ増幅
回路１６、ミキサ回路１７、ＢＢ ＡＧＣ増幅回路２
１、ＬＰＦ回路２４、ＢＢ増幅回路２６、Ａ／Ｄ変換器
２８の系を用いて説明する。
利得を制御する方法について、図５のＲＦ ＡＧＣ増幅
回路１６、ミキサ回路１７、ＢＢ ＡＧＣ増幅回路２
１、ＬＰＦ回路２４、ＢＢ増幅回路２６、Ａ／Ｄ変換器
２８の系を用いて説明する。
【００１２】本受信装置でのＡＧＣ電圧ＶａｇｃとＲＦ
ＡＧＣ増幅回路１６及びＢＢ ＡＧＣ増幅回路２１の利
得特性及び受信装置の総合利得特性を図６に、この時の
各段の利得配分を図７に示す。ＲＦ ＡＧＣ増幅回路１
６への入力レベルが全く無い状態では、ＡＧＣ電圧Ｖａ
ｇｃは０となり、ＲＦ ＡＧＣ増幅回路１６とＢＢ ＡＧ
Ｃ増幅回路２１は利得が最大の状態となる。
ＡＧＣ増幅回路１６及びＢＢ ＡＧＣ増幅回路２１の利
得特性及び受信装置の総合利得特性を図６に、この時の
各段の利得配分を図７に示す。ＲＦ ＡＧＣ増幅回路１
６への入力レベルが全く無い状態では、ＡＧＣ電圧Ｖａ
ｇｃは０となり、ＲＦ ＡＧＣ増幅回路１６とＢＢ ＡＧ
Ｃ増幅回路２１は利得が最大の状態となる。
【００１３】ＲＦ ＡＧＣ増幅回路１６への入力レベル
が上昇するとともに、ＢＢ増幅回路２６の出力レベルが
上昇し、Ａ／Ｄ変換器２８の変換値が設定を超えそうに
なると、ＱＰＳＫ復調回路３０からのＡＧＣ電圧Ｖａｇ
ｃが上昇を始め、受信装置の利得が下がり始める。この
とき、図６に示すように、ＡＧＣ電圧ＶａｇｃがＶｓｅ
ｔ以下では、ＲＦ ＡＧＣ増幅回路１６の利得は下がら
ず、ＢＢ ＡＧＣ増幅回路２１の利得のみが減少する。
が上昇するとともに、ＢＢ増幅回路２６の出力レベルが
上昇し、Ａ／Ｄ変換器２８の変換値が設定を超えそうに
なると、ＱＰＳＫ復調回路３０からのＡＧＣ電圧Ｖａｇ
ｃが上昇を始め、受信装置の利得が下がり始める。この
とき、図６に示すように、ＡＧＣ電圧ＶａｇｃがＶｓｅ
ｔ以下では、ＲＦ ＡＧＣ増幅回路１６の利得は下がら
ず、ＢＢ ＡＧＣ増幅回路２１の利得のみが減少する。
【００１４】さらに入力レベルが上昇し、ＡＧＣ電圧Ｖ
ａｇｃがＶｓｅｔを超えると、ＢＢＡＧＣ増幅回路２１
の利得はＧＢＢｍｉｎで安定する（ＡＧＣ電圧が上昇し
ても、利得は下がらない）と同時に今度はＲＦ ＡＧＣ
増幅回路１６の利得がＧＲＦｍａｘから減少してゆく。
この両者の働きにより、チューナー部３３の利得はＡＧ
Ｃ電圧の上昇とともに減少し、最終的にＡ／Ｄ変換器２
８の変換値と入力範囲設定値との差がある範囲に収まっ
たところでＡＧＣ電圧Ｖａｇｃの上昇は止まり、安定す
る。
ａｇｃがＶｓｅｔを超えると、ＢＢＡＧＣ増幅回路２１
の利得はＧＢＢｍｉｎで安定する（ＡＧＣ電圧が上昇し
ても、利得は下がらない）と同時に今度はＲＦ ＡＧＣ
増幅回路１６の利得がＧＲＦｍａｘから減少してゆく。
この両者の働きにより、チューナー部３３の利得はＡＧ
Ｃ電圧の上昇とともに減少し、最終的にＡ／Ｄ変換器２
８の変換値と入力範囲設定値との差がある範囲に収まっ
たところでＡＧＣ電圧Ｖａｇｃの上昇は止まり、安定す
る。
【００１５】上記ＲＦ ＡＧＣ増幅回路１６とＢＢ ＡＧ
Ｃ増幅回路２１のそれぞれ特徴をもった、利得調整の作
用を実現するために、ＡＧＣ電圧制御回路３１はチュー
ナー部３３に入力されたＡＧＣ電圧ＶａｇｃがＶｓｅｔ
に達するまではＢＢ ＡＧＣ増幅回路２１の利得制御電
圧Ｖａｇｃ２のみを調整し、ＲＦ ＡＧＣ増幅回路１６
の利得制御電圧Ｖａｇｃ１は最大利得ＧＲＦｍａｘを維
持するように制御している。
Ｃ増幅回路２１のそれぞれ特徴をもった、利得調整の作
用を実現するために、ＡＧＣ電圧制御回路３１はチュー
ナー部３３に入力されたＡＧＣ電圧ＶａｇｃがＶｓｅｔ
に達するまではＢＢ ＡＧＣ増幅回路２１の利得制御電
圧Ｖａｇｃ２のみを調整し、ＲＦ ＡＧＣ増幅回路１６
の利得制御電圧Ｖａｇｃ１は最大利得ＧＲＦｍａｘを維
持するように制御している。
【００１６】ＡＧＣ電圧ＶａｇｃがＶｓｅｔを超える
と、今度はＢＢ ＡＧＣ増幅回路２１の利得制御電圧Ｖ
ａｇｃ２を固定し、ＧＢＢｍｉｎの利得を維持するよう
にし、代わりにＲＦ ＡＧＣ増幅回路１６の利得制御電
圧Ｖａｇｃ１を制御して、チューナー部３３の利得を減
少させ、ＢＢ増幅回路２６の出力レベルがＡ／Ｄ変換器
２８の規定した入力レベルを超えないように制御する。
と、今度はＢＢ ＡＧＣ増幅回路２１の利得制御電圧Ｖ
ａｇｃ２を固定し、ＧＢＢｍｉｎの利得を維持するよう
にし、代わりにＲＦ ＡＧＣ増幅回路１６の利得制御電
圧Ｖａｇｃ１を制御して、チューナー部３３の利得を減
少させ、ＢＢ増幅回路２６の出力レベルがＡ／Ｄ変換器
２８の規定した入力レベルを超えないように制御する。
【００１７】このような利得制御（即ち、ＡＧＣ増幅回
路１６のＡＧＣ動作をＢＢ ＡＧＣよりも遅延させて行
なう利得制御）を行う理由は、受信装置におけるＮＦ
（雑音指数）特性が良好な領域をできるだけ広くするた
めである。そのため、アンテナ部３２からチューナー部
３３への入力レベルが比較的低い領域においては、ＲＦ
ＡＧＣ増幅回路１６の利得を最大に維持した上で、チュ
ーナー部３３における総合利得を下げるために、ＢＢ
ＡＧＣ増幅回路２１の利得を調整している。
路１６のＡＧＣ動作をＢＢ ＡＧＣよりも遅延させて行
なう利得制御）を行う理由は、受信装置におけるＮＦ
（雑音指数）特性が良好な領域をできるだけ広くするた
めである。そのため、アンテナ部３２からチューナー部
３３への入力レベルが比較的低い領域においては、ＲＦ
ＡＧＣ増幅回路１６の利得を最大に維持した上で、チュ
ーナー部３３における総合利得を下げるために、ＢＢ
ＡＧＣ増幅回路２１の利得を調整している。
【００１８】さらに、チューナー部３３への入力レベル
がさらに大きくなった場合、前記制御においては、ＢＢ
ＡＧＣ増幅回路２１の利得を下げずにＲＦ ＡＧＣ増幅
回路１６の利得を下げる制御が行われる。これは、チュ
ーナー部への入力レベルが大きくなると、図７に示すよ
うに、ミキサ回路１７への入力レベルが増加し、ＩＭ
（相互変調歪）特性の劣化が問題となるため、ＲＦ Ａ
ＧＣ増幅回路１６の利得を下げ、ミキサ回路１７への過
大な入力レベルを避ける為である。また、ＢＢＡＧＣ増
幅回路２１の利得を一定値（ＧＢＢｍｉｎ）で維持し
て、それ以上低くしないのも、ミキサ回路１７及びＢＢ
ＡＧＣ増幅回路２１への入力レベルが大きくなりすぎる
のを押さえるためでもある。
がさらに大きくなった場合、前記制御においては、ＢＢ
ＡＧＣ増幅回路２１の利得を下げずにＲＦ ＡＧＣ増幅
回路１６の利得を下げる制御が行われる。これは、チュ
ーナー部への入力レベルが大きくなると、図７に示すよ
うに、ミキサ回路１７への入力レベルが増加し、ＩＭ
（相互変調歪）特性の劣化が問題となるため、ＲＦ Ａ
ＧＣ増幅回路１６の利得を下げ、ミキサ回路１７への過
大な入力レベルを避ける為である。また、ＢＢＡＧＣ増
幅回路２１の利得を一定値（ＧＢＢｍｉｎ）で維持し
て、それ以上低くしないのも、ミキサ回路１７及びＢＢ
ＡＧＣ増幅回路２１への入力レベルが大きくなりすぎる
のを押さえるためでもある。
【００１９】前記利得制御において、ＲＦ ＡＧＣ増幅
回路１６の利得制御電圧Ｖａｇｃ１は、ＡＧＣ電圧Ｖａ
ｇｃがＶｓｅｔ電圧より大きくなった時点で利得制御が
始まり、ＡＧＣ電圧Ｖａｇｃが大きくなるに従って、利
得を下げる方向に利得制御電圧Ｖａｇｃ１を制御する。
一方、ＢＢ ＡＧＣ増幅回路２１の利得制御電圧Ｖａｇ
ｃ２については、ＡＧＣ電圧ＶａｇｃがＶｓｅｔを超え
た時に、ＢＢ ＡＧＣ増幅回路２１の利得がＧＢＢｍｉ
ｎに正確に固定される必要がある。
回路１６の利得制御電圧Ｖａｇｃ１は、ＡＧＣ電圧Ｖａ
ｇｃがＶｓｅｔ電圧より大きくなった時点で利得制御が
始まり、ＡＧＣ電圧Ｖａｇｃが大きくなるに従って、利
得を下げる方向に利得制御電圧Ｖａｇｃ１を制御する。
一方、ＢＢ ＡＧＣ増幅回路２１の利得制御電圧Ｖａｇ
ｃ２については、ＡＧＣ電圧ＶａｇｃがＶｓｅｔを超え
た時に、ＢＢ ＡＧＣ増幅回路２１の利得がＧＢＢｍｉ
ｎに正確に固定される必要がある。
【００２０】この作用を実現する方法を図１０、この時
の利得制御電圧Ｖａｇｃ２の状態を図１１にそれぞれ示
す。図１０において、振幅制限回路３５には、入力端子
１１を通って供給されるＡＧＣ電圧ＶａｇｃとそのＶａ
ｇｃの最大レベルを制限する電圧レベルＶｅｓｔ’が基
準電圧発生回路１２より加えられる。
の利得制御電圧Ｖａｇｃ２の状態を図１１にそれぞれ示
す。図１０において、振幅制限回路３５には、入力端子
１１を通って供給されるＡＧＣ電圧ＶａｇｃとそのＶａ
ｇｃの最大レベルを制限する電圧レベルＶｅｓｔ’が基
準電圧発生回路１２より加えられる。
【００２１】図１１（ハ）に示すように、振幅制限回路
３５から出力される振幅制限電圧Ｖａｇｃ’と基準電圧
発生回路１２から供給される基準電圧Ｖｒｅｆは、電圧
Ｖｃでクロスするような関係となっており、ＡＧＣ電圧
Ｖａｇｃが出力制限電圧値Ｖｓｅｔ’以上になると、振
幅制限電圧Ｖａｇｃ’は一定電圧ＶＢＢＧｍｉｎに固定
される。この基準電圧Ｖｒｅｆと振幅制限電圧Ｖａｇ
ｃ’を差動増幅器１３により、ＤＣオフセットレベル及
び差動電位差を調整することで、可変利得増幅器３にお
いて、ＡＧＣ電圧Ｖａｇｃに対応した利得制御を行うこ
とができる。
３５から出力される振幅制限電圧Ｖａｇｃ’と基準電圧
発生回路１２から供給される基準電圧Ｖｒｅｆは、電圧
Ｖｃでクロスするような関係となっており、ＡＧＣ電圧
Ｖａｇｃが出力制限電圧値Ｖｓｅｔ’以上になると、振
幅制限電圧Ｖａｇｃ’は一定電圧ＶＢＢＧｍｉｎに固定
される。この基準電圧Ｖｒｅｆと振幅制限電圧Ｖａｇ
ｃ’を差動増幅器１３により、ＤＣオフセットレベル及
び差動電位差を調整することで、可変利得増幅器３にお
いて、ＡＧＣ電圧Ｖａｇｃに対応した利得制御を行うこ
とができる。
【００２２】ところで、この最小利得ＧＢＢｍｉｎが変
化すると、前途したように、ミキサ回路１７及ＢＢ Ａ
ＧＣ増幅回路２１への入力レベルが変動することにな
る。ここで、入力レベルが１ｄＢ変動すると、問題とな
る３次のＩＭ成分は３ｄＢ変化するので、ＩＭ特性は２
ｄＢの劣化を招く。従って、ＢＢ ＡＧＣ増幅回路２１
における利得制御においては、ＢＢ ＡＧＣ増幅回路２
１自体の利得制御電圧Ｖａｇｃ２に対する利得可変特性
もさることながら、最小利得時における利得制御電圧Ｖ
ａｇｃ２の動作温度、回路電圧レベル及び回路構成素子
のばらつきを含めて変動を最小限に押さえる必要があ
る。図１０の従来技術では、ＡＧＣ電圧Ｖａｇｃの電圧
を振幅制限回路３５により制限することで、ＢＢ ＡＧ
Ｃ増幅回路２１の最小利得ＧＢＢｍｉｎを決定してい
た。
化すると、前途したように、ミキサ回路１７及ＢＢ Ａ
ＧＣ増幅回路２１への入力レベルが変動することにな
る。ここで、入力レベルが１ｄＢ変動すると、問題とな
る３次のＩＭ成分は３ｄＢ変化するので、ＩＭ特性は２
ｄＢの劣化を招く。従って、ＢＢ ＡＧＣ増幅回路２１
における利得制御においては、ＢＢ ＡＧＣ増幅回路２
１自体の利得制御電圧Ｖａｇｃ２に対する利得可変特性
もさることながら、最小利得時における利得制御電圧Ｖ
ａｇｃ２の動作温度、回路電圧レベル及び回路構成素子
のばらつきを含めて変動を最小限に押さえる必要があ
る。図１０の従来技術では、ＡＧＣ電圧Ｖａｇｃの電圧
を振幅制限回路３５により制限することで、ＢＢ ＡＧ
Ｃ増幅回路２１の最小利得ＧＢＢｍｉｎを決定してい
た。
【００２３】
【発明が解決しようとする課題】この場合、最小利得Ｇ
ＢＢｍｉｎの絶対値は、ＢＢ ＡＧＣ増幅回路２１を構
成する回路ブロックにおいて、可変利得増幅器３、差動
増幅器１３及び振幅制限回路３５それぞれの動作温度及
び動作電圧の変動、そして回路素子定数のばらつきに対
する変動により変動するが、特に、可変利得増幅器３の
利得対電圧感度は高く、例えば差動電位差が約７μＶ変
化すると、利得が１ｄＢ変化するため、利得制御電圧Ｖ
ａｇｃ２のばらつきによる利得変動が大きい。
ＢＢｍｉｎの絶対値は、ＢＢ ＡＧＣ増幅回路２１を構
成する回路ブロックにおいて、可変利得増幅器３、差動
増幅器１３及び振幅制限回路３５それぞれの動作温度及
び動作電圧の変動、そして回路素子定数のばらつきに対
する変動により変動するが、特に、可変利得増幅器３の
利得対電圧感度は高く、例えば差動電位差が約７μＶ変
化すると、利得が１ｄＢ変化するため、利得制御電圧Ｖ
ａｇｃ２のばらつきによる利得変動が大きい。
【００２４】よって、図８に示すように、ＲＦ ＡＧＣ
増幅回路１６とＢＢ ＡＧＣ増幅回路２１の利得制御切
替え点を決める制御電圧Ｖｓｅｔはほとんど変動しない
ため、ＢＢ ＡＧＣ増幅回路２１の利得特性の傾きが変
化することにより、この最小利得ＧＢＢｍｉｎの絶対値
が変動する。従って、この最小利得ＧＢＢｍｉｎをＩＭ
特性に影響を与えず、受信性能上、問題の無い一定の範
囲内に収まるような工夫を行うことが必要となる。
増幅回路１６とＢＢ ＡＧＣ増幅回路２１の利得制御切
替え点を決める制御電圧Ｖｓｅｔはほとんど変動しない
ため、ＢＢ ＡＧＣ増幅回路２１の利得特性の傾きが変
化することにより、この最小利得ＧＢＢｍｉｎの絶対値
が変動する。従って、この最小利得ＧＢＢｍｉｎをＩＭ
特性に影響を与えず、受信性能上、問題の無い一定の範
囲内に収まるような工夫を行うことが必要となる。
【００２５】しかしながら、このような回路を集積回路
において実現する場合、それぞれの回路ブロックで回路
素子定数のばらつきにより発生する変動の幅を小さくす
るには限界があり、従って複数の回路の組合せにより機
能を実現する場合、総合的な特性の変動を少なくするこ
とは非常に困難であった。
において実現する場合、それぞれの回路ブロックで回路
素子定数のばらつきにより発生する変動の幅を小さくす
るには限界があり、従って複数の回路の組合せにより機
能を実現する場合、総合的な特性の変動を少なくするこ
とは非常に困難であった。
【００２６】
【課題を解決するための手段】この問題を解決するため
本発明では、ＢＢ ＡＧＣ増幅回路２１において、ＡＧ
Ｃ電圧ＶａｇｃがＶｓｅｔ以上の領域における最低利得
を実現するために、図１０に示すような可変利得増幅器
３への利得制御電圧Ｖａｇｃ２及びＶａｇｃ２’自体を
振幅制限回路３５でのＡＧＣ電圧Ｖａｇｃの制限により
行うのではなく、図１（本発明）に示すように、利得が
ＡＧＣ電圧Ｖａｇｃ依存しない固定利得増幅器２と可変
利得増幅器３とを並列に接続し、かつ振幅制限回路３５
を廃止するシステムを提案する。図１で構成されるＢＢ
ＡＧＣ増幅回路では、可変利得増幅器３は従来の可変
利得増幅器そのままで、固定利得増幅器２の利得を、Ｂ
ＢＡＧＣ増幅回路の最小利得ＧＢＢｍｉｎに設定する。
本発明では、ＢＢ ＡＧＣ増幅回路２１において、ＡＧ
Ｃ電圧ＶａｇｃがＶｓｅｔ以上の領域における最低利得
を実現するために、図１０に示すような可変利得増幅器
３への利得制御電圧Ｖａｇｃ２及びＶａｇｃ２’自体を
振幅制限回路３５でのＡＧＣ電圧Ｖａｇｃの制限により
行うのではなく、図１（本発明）に示すように、利得が
ＡＧＣ電圧Ｖａｇｃ依存しない固定利得増幅器２と可変
利得増幅器３とを並列に接続し、かつ振幅制限回路３５
を廃止するシステムを提案する。図１で構成されるＢＢ
ＡＧＣ増幅回路では、可変利得増幅器３は従来の可変
利得増幅器そのままで、固定利得増幅器２の利得を、Ｂ
ＢＡＧＣ増幅回路の最小利得ＧＢＢｍｉｎに設定する。
【００２７】前記２つの固定利得増幅器２と可変利得増
幅器３を並列に設けると、従来の方式と同じようにＡＧ
Ｃ電圧Ｖａｇｃが大きくなるにつれて可変利得増幅器３
の利得は小さくなるが、固定利得増幅器２の利得に近づ
くにつれて、可変利得増幅器３の影響は無くなり、代わ
りに固定利得増幅器２の利得がこのＢＢ ＡＧＣ増幅回
路２１の最小利得となる。
幅器３を並列に設けると、従来の方式と同じようにＡＧ
Ｃ電圧Ｖａｇｃが大きくなるにつれて可変利得増幅器３
の利得は小さくなるが、固定利得増幅器２の利得に近づ
くにつれて、可変利得増幅器３の影響は無くなり、代わ
りに固定利得増幅器２の利得がこのＢＢ ＡＧＣ増幅回
路２１の最小利得となる。
【００２８】この固定利得増幅器２の利得はＡＧＣ電圧
Ｖａｇｃの変動の影響を受けないため、この固定利得増
幅器２における動作温度、電圧の変動及び回路素子のば
らつきによる利得変動を最小限に抑えることのみで、Ｂ
Ｂ ＡＧＣ増幅回路２１の最小利得ＧＢＢｍｉｎのばら
つきを抑えることができる。
Ｖａｇｃの変動の影響を受けないため、この固定利得増
幅器２における動作温度、電圧の変動及び回路素子のば
らつきによる利得変動を最小限に抑えることのみで、Ｂ
Ｂ ＡＧＣ増幅回路２１の最小利得ＧＢＢｍｉｎのばら
つきを抑えることができる。
【００２９】
【発明の実施の形態】図１に本発明の実施形態に係るＡ
ＧＣ増幅回路を示す。このＡＧＣ増幅回路は例えば前述
のＢＢ ＡＧＣ増幅回路２１として用いられる。図１に
おいて、１は信号入力端子、２はＡＧＣ電圧に依存しな
い固定利得増幅器、３は可変利得増幅器、４は信号出力
端子、５はＡＧＣ電圧入力端子、６はレベル変換用の差
動増幅器、７は基準電圧発生回路である。ここで、基準
電圧発生回路７は、集積回路では一般的なバンドギャッ
プ定電圧回路で、温度、電源電圧の変動を受けにくくな
っており、安定な基準電圧Ｖｒｅｆを供給できる。端子
１から入力した信号はそれぞれ、固定利得増幅器２と可
変利得増幅器３に入力される。
ＧＣ増幅回路を示す。このＡＧＣ増幅回路は例えば前述
のＢＢ ＡＧＣ増幅回路２１として用いられる。図１に
おいて、１は信号入力端子、２はＡＧＣ電圧に依存しな
い固定利得増幅器、３は可変利得増幅器、４は信号出力
端子、５はＡＧＣ電圧入力端子、６はレベル変換用の差
動増幅器、７は基準電圧発生回路である。ここで、基準
電圧発生回路７は、集積回路では一般的なバンドギャッ
プ定電圧回路で、温度、電源電圧の変動を受けにくくな
っており、安定な基準電圧Ｖｒｅｆを供給できる。端子
１から入力した信号はそれぞれ、固定利得増幅器２と可
変利得増幅器３に入力される。
【００３０】図２は前記差動増幅器６の具体的構成例を
示している。Ｔ１、Ｔ２は差動対を構成するＮＰＮ型の
トランジスタであって、それらのコレクタはそれぞれ抵
抗Ｒ１１、Ｒ１２を介して電源ライン接続され、エミッ
タは定電流源２００に接続されている。トランジスタＴ
１のベースにはＡＧＣ電圧が入力され、Ｔ２のベースに
は基準電圧Ｖrefが印加される。トランジスタＴ１、Ｔ
２のコレクタからは、それぞれＡＧＣ電圧Ｖａｇｃ
２’、Ｖａｇｃ２が出力される。これらのＡＧＣ電圧Ｖ
ａｇｃ２’、Ｖａｇｃ２はＡＧＣ電圧Ｖａｇｃに応じて
図４（ロ）に示されるように変化する。
示している。Ｔ１、Ｔ２は差動対を構成するＮＰＮ型の
トランジスタであって、それらのコレクタはそれぞれ抵
抗Ｒ１１、Ｒ１２を介して電源ライン接続され、エミッ
タは定電流源２００に接続されている。トランジスタＴ
１のベースにはＡＧＣ電圧が入力され、Ｔ２のベースに
は基準電圧Ｖrefが印加される。トランジスタＴ１、Ｔ
２のコレクタからは、それぞれＡＧＣ電圧Ｖａｇｃ
２’、Ｖａｇｃ２が出力される。これらのＡＧＣ電圧Ｖ
ａｇｃ２’、Ｖａｇｃ２はＡＧＣ電圧Ｖａｇｃに応じて
図４（ロ）に示されるように変化する。
【００３１】図１のＡＧＣ増幅回路では、図４（イ）に
示すようにＡＧＣ電圧Ｖａｇｃが大きくなるにつれて可
変利得増幅器２の利得は小さくなるが、固定利得増幅器
２の利得より大きいときには可変利得増幅器３の利得が
ＢＢ ＡＧＣ増幅回路の利得となり、可変利得増幅器３
の利得が固定利得増幅器２の利得より小さい時には固定
利得増幅器２の利得がＢＢ ＡＧＣ増幅回路全体の利得
となる。
示すようにＡＧＣ電圧Ｖａｇｃが大きくなるにつれて可
変利得増幅器２の利得は小さくなるが、固定利得増幅器
２の利得より大きいときには可変利得増幅器３の利得が
ＢＢ ＡＧＣ増幅回路の利得となり、可変利得増幅器３
の利得が固定利得増幅器２の利得より小さい時には固定
利得増幅器２の利得がＢＢ ＡＧＣ増幅回路全体の利得
となる。
【００３２】図３は前記固定利得増幅器２と可変利得増
幅器３の具体的回路構成例を示している。同図におい
て、ＮＰＮ型のトランジスタＱ１、Ｑ２、抵抗Ｒ１、定
電流源３９、４０は固定利得増幅器２を構成している。
また、ＮＰＮ型のトランジスタＱ３〜Ｑ８、抵抗Ｒ２、
定電流源４５、４６は可変利得増幅器３を構成してい
る。負荷抵抗Ｒ３、Ｒ４は固定利得増幅器２と可変利得
増幅器３に共通に使用されている。固定利得増幅器２は
差動増幅器となっており、一方、利得増幅器３は二重平
衡差動増幅器となっている。
幅器３の具体的回路構成例を示している。同図におい
て、ＮＰＮ型のトランジスタＱ１、Ｑ２、抵抗Ｒ１、定
電流源３９、４０は固定利得増幅器２を構成している。
また、ＮＰＮ型のトランジスタＱ３〜Ｑ８、抵抗Ｒ２、
定電流源４５、４６は可変利得増幅器３を構成してい
る。負荷抵抗Ｒ３、Ｒ４は固定利得増幅器２と可変利得
増幅器３に共通に使用されている。固定利得増幅器２は
差動増幅器となっており、一方、利得増幅器３は二重平
衡差動増幅器となっている。
【００３３】入力信号Ｓ１、Ｓ２は互いに差動をなす信
号（差動信号）であり、端子５４、５５から固定利得増
幅器２の差動対トランジスタＱ１、Ｑ２のベースに供給
されるとともに、可変利得増幅器３の下段差動対を成す
トランジスタＱ３、Ｑ４のベースに供給される。端子５
２、５３から入力されるＡＧＣ電圧Ｖａｇｃ２は可変利
得増幅器３の上段差動対を成すトランジスタＱ５〜Ｑ８
のうち、トランジスタＱ５、Ｑ８のベースに与えられ、
Ｖａｇｃ２と差動をなすＶａｇｃ２’はトランジスタＱ
６、Ｑ７のベースに与えられる。端子５１からは直流電
源電圧Ｖｃｃが与えられる。
号（差動信号）であり、端子５４、５５から固定利得増
幅器２の差動対トランジスタＱ１、Ｑ２のベースに供給
されるとともに、可変利得増幅器３の下段差動対を成す
トランジスタＱ３、Ｑ４のベースに供給される。端子５
２、５３から入力されるＡＧＣ電圧Ｖａｇｃ２は可変利
得増幅器３の上段差動対を成すトランジスタＱ５〜Ｑ８
のうち、トランジスタＱ５、Ｑ８のベースに与えられ、
Ｖａｇｃ２と差動をなすＶａｇｃ２’はトランジスタＱ
６、Ｑ７のベースに与えられる。端子５１からは直流電
源電圧Ｖｃｃが与えられる。
【００３４】次に図３の動作を説明する。今、入力のＡ
ＧＣ電圧Ｖａｇｃ２がＶａｇｃ２’よりも高く、しかも
それらの電位差が大きいときには、トランジスタＱ５と
Ｑ８を流れる電流が多くなり、負荷抵抗Ｒ３、Ｒ４を流
れる信号電流も大きくなって可変利得増幅器３の利得が
高くなる。その結果、入力信号Ｓ１、Ｓ２は大きく増幅
されて、出力端子５６、５７に導出される。Ｖａｇｃ２
とＶａｇｃ２’の電位差が小さくなると、出力端子５
６、５７に導出される電圧（出力電圧）も小さくなる。
一方、固定利得増幅器２の利得は非常に小さいので、そ
の出力信号は無視してもよい。従って、出力端子５６、
５７に導出されるのは、専ら可変利得増幅器３で増幅さ
れた信号である。
ＧＣ電圧Ｖａｇｃ２がＶａｇｃ２’よりも高く、しかも
それらの電位差が大きいときには、トランジスタＱ５と
Ｑ８を流れる電流が多くなり、負荷抵抗Ｒ３、Ｒ４を流
れる信号電流も大きくなって可変利得増幅器３の利得が
高くなる。その結果、入力信号Ｓ１、Ｓ２は大きく増幅
されて、出力端子５６、５７に導出される。Ｖａｇｃ２
とＶａｇｃ２’の電位差が小さくなると、出力端子５
６、５７に導出される電圧（出力電圧）も小さくなる。
一方、固定利得増幅器２の利得は非常に小さいので、そ
の出力信号は無視してもよい。従って、出力端子５６、
５７に導出されるのは、専ら可変利得増幅器３で増幅さ
れた信号である。
【００３５】次に、Ｖａｇｃ２とＶａｇｃ２’の差が小
さくなって、ついにＶａｇｃ２とＶａｇｃ２’の大小が
逆転しても、その差が小さければトランジスタＱ５、Ｑ
８はＯＮしているが、その差が大きくなると、トランジ
スタＱ５、Ｑ８がＯＦＦという状態になる。
さくなって、ついにＶａｇｃ２とＶａｇｃ２’の大小が
逆転しても、その差が小さければトランジスタＱ５、Ｑ
８はＯＮしているが、その差が大きくなると、トランジ
スタＱ５、Ｑ８がＯＦＦという状態になる。
【００３６】この状態では、負荷抵抗Ｒ３、Ｒ４に流れ
る電流は固定利得増幅器２のトランジスタＱ１、Ｑ２の
出力電流だけである。つまり、可変利得増幅器３は実質
的に不作動で、固定利得増幅器２のみが動作する状態と
なり、ＢＢ ＡＧＣ増幅回路２１の利得は固定利得増幅
器２の利得（即ち、ＧＢＢｍｉｎ）となる。
る電流は固定利得増幅器２のトランジスタＱ１、Ｑ２の
出力電流だけである。つまり、可変利得増幅器３は実質
的に不作動で、固定利得増幅器２のみが動作する状態と
なり、ＢＢ ＡＧＣ増幅回路２１の利得は固定利得増幅
器２の利得（即ち、ＧＢＢｍｉｎ）となる。
【００３７】上記実施形態によれば、可変利得増幅器３
の利得がＡＧＣ電圧Ｖａｇｃが大きくなるにしたがっ
て、動作温度、電圧及び回路素子定数のばらつきによ
り、利得特性が変化しても、可変利得増幅器３の利得が
固定利得増幅器２の利得より小さい領域では、ＢＢ Ａ
ＧＣ増幅回路全体の最小利得ＧＢＢｍｉｎは、固定利得
増幅器２の利得でのみ決定される。
の利得がＡＧＣ電圧Ｖａｇｃが大きくなるにしたがっ
て、動作温度、電圧及び回路素子定数のばらつきによ
り、利得特性が変化しても、可変利得増幅器３の利得が
固定利得増幅器２の利得より小さい領域では、ＢＢ Ａ
ＧＣ増幅回路全体の最小利得ＧＢＢｍｉｎは、固定利得
増幅器２の利得でのみ決定される。
【００３８】また、この最小利得ＧＢＢｍｉｎのばらつ
きは、固定利得増幅器２固有の利得のばらつきでのみ決
定され、可変利得増幅器３の利得変動の影響を受けな
い。これにより、ＩＭ特性の最小利得ＧＢＢｍｉｎのば
らつきによる変動を最小限に抑えることが可能になる。
きは、固定利得増幅器２固有の利得のばらつきでのみ決
定され、可変利得増幅器３の利得変動の影響を受けな
い。これにより、ＩＭ特性の最小利得ＧＢＢｍｉｎのば
らつきによる変動を最小限に抑えることが可能になる。
【００３９】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明を用いるこ
とにより、例えばＢＢ ＡＧＣ増幅回路の最小利得のば
らつきを抑えることができ、結果としてデジタル衛星放
送受信装置の受信性能のばらつき、つまりＩＭ特性のば
らつきを抑えることができる。
とにより、例えばＢＢ ＡＧＣ増幅回路の最小利得のば
らつきを抑えることができ、結果としてデジタル衛星放
送受信装置の受信性能のばらつき、つまりＩＭ特性のば
らつきを抑えることができる。
【図１】本発明の一実施形態に係るＡＧＣ増幅回路を示
すブロック回路図
すブロック回路図
【図２】図１の一部の構成を具体的に示す回路図
【図３】図１の他の一部を具体的に示す回路図
【図４】図１の動作を説明するための特性図
【図５】デジタル衛星放送受信装置のブロック回路図
【図６】ＡＧＣ増幅回路のＡＧＣ特性を示す図
【図７】デジタル衛星放送受信装置のチューナ部におけ
る各段の利得配分を示す図
る各段の利得配分を示す図
【図８】従来例におけるＡＧＣ増幅回路の最小利得のバ
ラツキを示す図
ラツキを示す図
【図９】本発明におけるＡＧＣ増幅回路の最小利得のバ
ラツキを示す図
ラツキを示す図
【図１０】従来のＡＧＣ増幅回路を示すブロック回路図
【図１１】従来例におけるＡＧＣ増幅回路の特性を示す
図
図
【符号の説明】 ２ 固定利得増幅器 ３ 可変利得増幅器 １４ 受信アンテナ １５ ＬＮＢ １６ ＲＦ ＡＧＣ増幅回路 １７、１８ ミキサ １９ ９０°移相器 ２０ ＶＣＯ ２４、２５ ＬＰＦ ２６、２７ ＢＢ増幅回路 ２８、２９ Ａ／Ｄ変換回路 ３０ ＱＰＳＫ復調回路
Claims (6)
- 【請求項１】利得がＡＧＣ電圧により制御されない固定
利得増幅器と、 利得がＡＧＣ電圧により制御される可変利得増幅器と、 前記ＡＧＣ電圧が所定の電圧範囲内では前記可変利得増
幅器により利得が変化し、前記所定電圧範囲外では前記
固定利得増幅器により利得が一定になることを特徴とす
るＡＧＣ増幅回路。 - 【請求項２】ＡＧＣ増幅回路の最小利得が前記固定利得
増幅器の利得と等しく設定されていることを特徴とする
請求項１に記載のＡＧＣ増幅回路。 - 【請求項３】利得がＡＧＣ電圧により制御されない固定
利得増幅器と、利得がＡＧＣ電圧により制御される可変
利得増幅器と、前記固定利得増幅器と可変利得増幅器に
同一の信号を入力する入力手段とから成り、 前記可変利得増幅器の出力が前記固定利得増幅器の出力
を超えると、可変利得増幅器の出力に代えて前記固定利
得増幅器の出力が出力端子へ導出されることを特徴とす
るＡＧＣ増幅回路。 - 【請求項４】前記固定利得増幅器と可変利得増幅器は負
荷抵抗を共通にして接続された第１、第２差動増幅回路
で構成され、その可変利得増幅器を構成する第２差動増
幅回路においてＡＧＣ電圧が印加されるとともに前記負
荷抵抗に接続されたトランジスタがＡＧＣ電圧によって
カットオフすると、前記固定利得増幅器を構成する第１
差動増幅回路の出力電流のみが前記負荷抵抗に流れ、そ
のとき負荷抵抗に生じる電圧が固定利得の出力として出
力端子へ導出されることを特徴とする請求項３に記載の
ＡＧＣ増幅回路。 - 【請求項５】受信した高周波信号を増幅する第１の可変
利得増幅回路と、増幅された高周波信号を中間周波数又
はベースバンドに周波数変換するミキサと、該ミキサの
出力を増幅する第２の可変利得増幅回路と、ＡＧＣ電圧
を第２の可変利得増幅回路に与えるとともに第１の可変
利得増幅回路に遅延して与えるＡＧＣ電圧制御回路とを
備える衛星放送受信装置において、 前記第２の可変利得増幅回路が、利得がＡＧＣ電圧によ
り制御されない固定利得増幅器と、利得がＡＧＣ電圧に
より制御される可変利得増幅器と、前記固定利得増幅器
と可変利得増幅器に同一の信号を入力する入力手段とか
ら成り、前記可変利得増幅器の出力が前記固定利得増幅
器の出力を超えると、可変利得増幅器の出力に代えて前
記固定利得増幅器の出力が出力端子へ導出されることを
特徴とする衛星放送受信装置。 - 【請求項６】前記固定利得増幅器と可変利得増幅器は負
荷抵抗を共通にして接続された第１、第２差動増幅回路
で構成され、その可変利得増幅器を構成する第２差動増
幅回路においてＡＧＣ電圧が印加されるとともに前記負
荷抵抗に接続されたトランジスタがＡＧＣ電圧によって
カットオフすると、前記固定利得増幅器を構成する第１
差動増幅回路の出力電流のみが前記負荷抵抗に流れ、そ
のとき負荷抵抗に生じる電圧が固定利得の出力として出
力端子へ導出されることを特徴とする請求項５に記載の
衛星放送受信装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000258597A JP2002076805A (ja) | 2000-08-29 | 2000-08-29 | Ａｇｃ増幅回路及びそれを用いた受信装置 |
| US09/922,856 US7039376B2 (en) | 2000-08-29 | 2001-08-07 | AGC amplifier circuit for use in a digital satellite broadcast receiver apparatus |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000258597A JP2002076805A (ja) | 2000-08-29 | 2000-08-29 | Ａｇｃ増幅回路及びそれを用いた受信装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002076805A true JP2002076805A (ja) | 2002-03-15 |
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ID=18746888
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000258597A Pending JP2002076805A (ja) | 2000-08-29 | 2000-08-29 | Ａｇｃ増幅回路及びそれを用いた受信装置 |
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|---|---|
| US (1) | US7039376B2 (ja) |
| JP (1) | JP2002076805A (ja) |
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