JP2002069582A

JP2002069582A - 高強度圧延ｐｃ鋼棒およびその製造方法

Info

Publication number: JP2002069582A
Application number: JP2000270642A
Authority: JP
Inventors: Hajime Ishikawa; 肇石川; Tsugunori Nishida; 世紀西田
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2000-09-06
Filing date: 2000-09-06
Publication date: 2002-03-08
Anticipated expiration: 2020-09-06
Also published as: JP4477762B2

Abstract

(57)【要約】【課題】コンクリートポールやコンクリートパイル等
に用いる高強度圧延PC鋼棒を低コストで提供する。【解決手段】質量％で、C:0.8 〜1.3%、Si:0.10 〜2.
5%及び／又はMn:0.25 〜2.0%を含み、更にAl、Ti、Ca、
REM、V、Nbの１種以上、 Al、Ti、Ca、REM、V、Nbの１
種以上、B、Cr、Cu、Ni、Moの１種以上を含有し、パー
ライト面積率80% 以上の鋼からなり、YS：1200MPa以
上、TS：1400MPa以上、伸び4.5%以上の高強度圧延PC鋼
棒。上記鋼片をγ域に加熱後熱延し、線材に450 〜650
℃で恒温変態を施し、1 〜4%の歪みを付与後200 〜500
℃の温度で、5 〜600 秒でブルーイング処理を施す。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、コンクリートポー
ルやコンクリートパイル等に用いるるPC（プレストレス
コンクリート）鋼棒とその製造方法に関するものであ
る。

【０００２】

【従来の技術】コンクリートポールならびにコンクリー
トパイルには、剛性および曲げ強さの向上や、ひび割れ
防止のためにコンクリートに圧縮力を与え、コンクリー
トポールならびにコンクリートパイルそのものの強度を
高めたPCポール、PCパイルがあろ。これらは、以下に説
明する方法で製造されている。

【０００３】まず、円周上に並列に配したPC鋼材に、軟
鋼線を螺旋状に巻き付けた（以下「螺旋筋」という）
後、PC鋼材と螺旋筋の交点を固定して、円筒状の籠片型
補強体（以下「補強体」という）を製造する。次いで、
この補強体を型枠に導入して、補強体を構成するPC鋼材
の両端を固定し、引張強さの70％前後の応力で緊張す
る。次いで、型枠内にコンクリートを注入し、注入した
コンクリートが固化した後に、PC鋼材の緊張力を解除す
る。この解除と同時に、コンクリートに圧縮力が付与さ
れて、PCポールまたはPCパイルが製造される。

【０００４】このような、コンクリート構造物に使用さ
れるPC鋼材の代表的なものとして、JIS G3137 に代表さ
れるPC鋼棒と、JIS G3536 に代表されるPC鋼線を挙げる
ことができる。PC鋼棒は、熱間圧延後空冷した鋼棒を、
焼入れ焼戻しして製造されるものである。この焼入れ焼
戻しにより、JIS G3137 （Ｄ種）で規定される 1420MPa
以上のTSを確保できることが、これまでに報告されてい
る。

【０００５】例えば、特開平3-151445公報には、スポッ
ト溶接性とリラクゼーション特性を改善するために、Si
量を低減し、Moを添加したPC鋼棒に、焼入れ焼戻しを施
して、TSを 1420MPa以上の高強度のPC鋼棒を製造するこ
とが開示されている。これらのPC鋼棒は、通常、焼入れ
焼戻しによって製造されるので、組織が、焼戻しマルテ
ンサイト組織となり、そのために、一様伸びや耐遅れ破
壊特性の確保が難しいものとなっている。例えば、「鉄
と鋼 vol.81(1995),p1625」に示されているように、14
00MPa 以上の焼戻しマルテンサイトを有するPC鋼棒で
は、耐遅れ破壊特性は劣化する。

【０００６】一方、焼戻しマルテンサイト以外の組織か
らなるPC鋼棒として、熱間圧延材を冷間加工後、ブルー
イング処理を施した圧延PC鋼棒が提供されている。この
圧延PC鋼棒に関し、「プレストレストコンクリート v
ol.13(1971) p.52」には、鋳片を熱間圧延して製造した
線材に、ストレッチングとブルーイング処理を施すこと
により、TSが 1200MPa以下のPC鋼棒を製造し得ることが
開示されている。

【０００７】この圧延PC鋼棒においては、一様伸びが高
い等の優れた点がある一方で、YSが1100MPa 以下であ
り、高強度化が充分になされていない。このため、より
高強度で耐遅れ破壊特性の優れたPC鋼棒とその製造方法
が求められている。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明は、引
張強度（TS）が 1400MPa以上を有する高強度で、かつ、
高延性の高強度圧延PC鋼棒と、該鋼棒を、熱間圧延後の
パテンテイング後、伸線工程を経ずに、ヒートストレッ
チ、ブルーイングなどの時効処理により、安価に製造す
る製造方法を提供するものである。

【０００９】

【課題を解決するための手段】通常、熱間圧延後のパテ
ンテイング処理したパーライト鋼は、TSに対してYS（降
伏強度）が低く 1200MPaに満たない。そこで、本発明者
は、上記課題を解決する際において、伸線工程を経ない
パーライト組織（それ故、粒状のパーライト組織）の態
様と機械的性質の関係について、鋭意、研究調査した。

【００１０】その結果、恒温変態により、面積率80％以
上のパーライトイ組織が得られれば、ヒートストレッ
チ、ブルーイングなどの時効処理を施すのみで、YS（0.
2 ％耐力）: 1200MPa 以上、TS : 1400MPa以上で、且
つ、伸び 4.5％以上の基本特性を得ることができること
を知見した。本発明は、上記知見に基づき、上記課題を
解決するものであって、その要旨は、以下のとおりであ
る。（１）質量％で、 C : 0.8〜1.3 ％、を含有し、パーラ
イト面積率が80％以上の鋼からなり、YS（0.2 ％耐力）
が 1200MPa以上、TSが 1400MPa以上で、且つ、伸びが
4.5％以上であることを特徴とする高強度圧延PC鋼棒。（２）前記鋼が、更に、質量％で、 Si : 0.10〜2.5
％、および、 Mn : 0.25〜2.0 ％、を含有することを特
徴とする前記（１）記載の高強度圧延PC鋼棒。（３）前記鋼が、更に、質量％で、 Al : 0.05％以下、
Ti : 0.005 〜0.05％、Ca : 0.0005〜0.005 ％、 REM:
0.0005〜0.005 ％、 V : 0.002 〜0.5 ％、および、N
b : 0.005〜0.1 ％、の１種以上を含有することを特徴
とする前記（１）または（２）記載の高強度圧延PC鋼
棒。（４）前記鋼が、更に、質量％で、 B : 0.0005 〜0.01
％、 Cr : 0.05〜2.0 ％、 Cu : 0.05〜1.0 ％、 Ni :
0.05〜1.0 ％、および、 Mo : 0.05〜0.50％、の１種以
上を含有することを特徴とする前記（１）、（２）また
は（３）記載の高強度圧延PC鋼棒。（５）前記（１）、（２）、（３）または（４）記載の
高強度圧延PC鋼棒に係る成分組成を有する鋼片を、オー
ステナイト領域まで加熱し、熱間圧延することにより線
材とし、次いで、４５０〜６５０℃の温度で恒温変態を
施し、更に、１〜４％の歪みを付与し、その後、２００
〜５００℃の温度で５〜６００秒の保定時間でブルーイ
ング処理を施すことを特徴とする高強度圧延PC鋼棒の製
造方法。（６）前記（１）、（２）、（３）または（４）記載の
高強度圧延PC鋼棒に係る成分組成を有する鋼片を、オー
ステナイト領域まで加熱し、熱間圧延することにより線
材とし、次いで、４５０〜６５０℃の温度で恒温変態を
施し、更に、２００〜５００℃の温度および 0.5〜６％
の引張り歪みでヒートストレッチング処理を施すことを
特徴とする高強度圧延PC鋼棒の製造方法。（７）前記（１）、（２）、（３）または（４）記載の
高強度圧延PC鋼棒に係る成分組成を有する線材を、オー
ステナイト領域まで再加熱し、その後冷却し、４５０〜
６５０℃の温度で恒温変態を施し、更に、１〜４％の歪
みを付与し、その後、２００〜５００℃の温度で５〜６
００秒の保定時間でブルーイング処理を施すことを特徴
とする高強度圧延PC鋼棒の製造方法。（８）前記（１）、（２）、（３）または（４）記載の
高強度圧延PC鋼棒に係る成分組成を有する線材を、オー
ステナイト領域まで再加熱し、その後冷却し、４５０〜
６５０℃の温度で恒温変態を施し、更に、２００〜５０
０℃の温度および0.5 〜６％の引張り歪みでヒートスト
レッチング処理を施すことを特徴とする高強度圧延PC鋼
棒の製造方法。

【００１１】

【発明の実施の形態】まず、本発明の高強度圧延PC鋼棒
の鋼（本発明の鋼）に係る化学成分について、以下に説
明する。Ｃは、TSやYSを確保するために重要で、かつ、
経済的な元素であるが、PC鋼棒として必要なTS : 1400M
Pa以上、および、YS : 1200MPa以上を、それぞれ得るた
めには、少なくとも、0.8 ％以上必要であり、0.8 ％未
満では必要な強度が得られない。望ましくは、0.85％以
上必要である。一方、Ｃが1.3 ％を超えると、粒界に、
網状セメンタイトまたは粗大セメンタイトが析出して、
延性の低下が顕著になる。このため、Ｃ添加量は、0.8
〜1.3 ％とする。

【００１２】Siは、フェライト（パーライト中のフェラ
イト地）に固溶し、顕著な固溶強化作用により、YSを向
上させる元素である。この向上効果を得るためには、少
なくとも、0.10％以上の添加量が必要である。一方、Si
の添加量が 2.5％を超えると、強度が高くなりすぎて延
性が低下する。このため、Si添加量の上限を2.5 ％とす
る。

【００１３】Mnは、鋼の焼入性を向上させて強度を上昇
させるとともに、鋼棒の横断面における組織を均一にす
るのに有効な元素である。これらの効果を得るために
は、少なくとも、0.25％以上の添加量が必要である。し
かし、Mnを過剰に添加すると、中心偏析部に、延性を低
下せしめるミクロマルテンサイトが生成し易くなる。ミ
クロマルテンサイトの生成を抑制するには、高温変態で
の変態時間を長くする必要があるが、これは実用的では
ない。このため、Mn添加量の上限を2.0 ％とし、Mn添加
量は、0.25〜2.0 ％とする。

【００１４】Ｐは、粒界に偏析し，粒界脆化を起こし易
くする元素であるので、0.03％以下に低減する必要があ
る。本発明の鋼におい、Ｐは不純物元素であり、極力低
減することが望ましい。Ｓも、Ｐと同様に、粒界に偏析
し、粒界脆化を起こし易くす元素であるので、0.03％以
下に低減する必要がある。本発明の鋼において、Ｓは、
Ｐと同様に、不純物元素であり、極力低減することが望
ましい。

【００１５】次に、本発明の鋼が含有する選択元素につ
いて説明する。主に、γ粒径を微細にし、延性を向上さ
せるために、Al、Ti、Ca、REM 、NbおよびＶのうちの１
種または２種以上を添加する。また、主に、圧延PC鋼棒
の強度を向上させるために、Ｂ、Cr、Cu、NiおよびMoの
うちの１種または２種以上を添加する。

【００１６】Alは、微細な Al₂Ｏ₃またはAlＮ析出物の
ピンニング効果により、熱処理時のγ粒径を微細化する
ために添加する元素である。しかし、0.05％を超えて添
加すると、粗大な Al₂Ｏ₃ が生成し延性が低下する。こ
のため、Al添加量の上限を0.05％とする。Tiは、TiＯ₂
等の酸化物、あるいは、TiＮ、TiＣ等のTi析出物のピン
ニング効果により、熱処理時のγ粒径などを微細化する
ために添加する元素である。この効果を得るためには、
0.005 ％以上の添加が必要である。しかし、0.05％を超
えて添加すると、粗大なTiＮが多量に析出して、延性を
劣化させる。このため、Ti添加量の上限を0.05％とす
る。

【００１７】Caは、CaS(O)の生成により、熱処理時のγ
粒径を微細化するのに有効な元素である。0.0005％未満
では効果がないので、0.0005％を、Ca添加量の下限とす
る。しかし、0.005 ％を超えて添加すると、鋼の清浄度
が低下するとともに、Ca介在物が粗大化し、延性が低下
するので、上限を0.005 ％とする。REM も、Caと同様
に、熱処理時のγ粒径を微細化するのに有効な元素であ
る。0.0005％未満の添加では効果がないので、0.0005％
を、REM 添加量の下限とする。しかし、0.005 ％を超え
添加すると、鋼の清浄度が低下するとともに、REM を含
む介在物が粗大化し、延性が低下するので、上限を0.00
5 ％とする。

【００１８】Nbは、Nb析出物のピンニング効果によりオ
ーステナイト粒を微細化し、圧延PC鋼棒の延性を向上さ
せる元素である。このため、0.005 ％以上の添加が必要
である。しかし、多量に添加しても効果が飽和し、経済
的に不利となるので、0.1 ％を上限とする。このため、
Nb添加量は、0.005 〜0.1 ％とする。Ｖは、炭窒化物を
析出させγ粒を微細化し、強度、延性を向上させる元素
である。また、Ｖは、鋼中に侵入した水素をトラップす
るトラップサイトとなり、遅れ破壊特性を改善する元素
でもある。これらの効果を得るには、0.002 ％以上の添
加が必要である。しかし、多量の添加では効果が飽和
し、経済的に不利になるので、上限を 0.5％とする。

【００１９】Ｂは、焼入性を向上させて、圧延PC鋼棒の
強度を高める元素である。また、Ｂは、優先的に粒界に
偏析し、Ｐ、Ｓ、Mn等の粒界偏析を抑制する粒界清浄効
果を介して、遅れ破壊の劣化を抑える元素でもある。こ
のため、Ｂ添加量の下限を0.0005％とする。しかし、0.
01％を超て添加すると、Fe₂₃Ｂが析出し、耐遅れ破壊特
性が劣化する。このため、Ｂ添加量は、0.0005〜0.01％
とする。

【００２０】Crは、固溶強化により、また、焼入性を向
上させパーライトのラメラー間隔を小さくして、強度を
上昇させる元素である。0.05％未満の添加では、この効
果が不十分である。しかし、 2.0％を超て添加すると、
強度が高くなり過ぎ、延性が低下する。このため、Cr含
有量の上限を2.0 ％とする。Cuは、焼入性を向上させる
ために添加する元素である。また、Cuは、安定な腐食生
成物を生成して、水素の侵入を抑制し、遅れ破壊を改善
する元素でもある。この効果を得るには、0.05％以上の
添加量が必要である。しかし、 1.0％を超えて添加する
と、圧延時に熱間割れが起き易くなるので、Cu添加量の
上限を 1.0％とする。

【００２１】Niは、Cuと同様に、焼入性を向上させるた
めに添加する元素である。また、Niは、安定な腐食生成
物を生成して、水素の侵入を抑制し、遅れ破壊を改善す
る元素でもある。更に、Niは、Cu脆化を抑制する効果も
奏する元素である。耐遅れ破壊特性を向上するには、0.
05％以上の添加量が必要である。しかし、 1.0％を超え
添加しても、その効果は飽和し、経済的に不利になるの
で、Ni添加量の上限を1.0 ％とする。

【００２２】Moは、リラクセーション特性を向上させる
ために有効な元素である。鋼の強度を上昇させるために
は、少なくとも、0.05％以上の添加量が必要である。し
かし、0.50％を超えて添加すると、フェライトの生成が
抑制されるので、上限を0.50％とする。そのため、Mo添
加量は、0.10〜0.50％とする。以上、本発明の鋼に係る
化学成分について説明したが、YSを 1200MPa以上確保す
るためには、熱間圧延後、恒温変態させた線材におい
て、TSを、少なくとも、1400MPa 以上にする必要があ
り、これを考慮して、Ｃ量や、他の強化元素との組合わ
せ、および、添加量を決定し、鋼の化学成分を構成する
必要がある。

【００２３】そして、本発明の鋼は、前述した化学成分
を主体とするものであるが、面積率80％以上のパーライ
ト組織において、YS : 1200MPa以上、TS : 1400MPa以
上、および、伸び4.5 ％以上が確保される限りにおい
て、他の化学成分も含有してもよいものであり、本発明
の高強度圧延PC鋼棒の成分組成は、上記化学成分と、残
部鉄および不可避的不純物に限定されるものではない。

【００２４】例えば、PC棒鋼を機械加工して使用する場
合もあるので、被削性を付与するため、Ｐ、Ｓ、Te、S
e、Bi、As、Sb等を、機械的特性を損なわない範囲で、
適宜量添加してもよい。また、Ca、Mg、REM 等は組織を
微細化し延性を向上させるため適宜量添加してもよい。
次に、本発明の高強度圧延PC鋼棒を製造する製造方法
（本発明の製造方法）について説明する。

【００２５】本発明の製造方法の特徴は、伸線等の強加
工をしない状態のパーライト組織で、YSを 1200MPa以上
とした点にある。即ち、本発明の鋼におけるパーライト
組織は高延性を有するものである。前記のように、TSを
1400MPa 以上確保できた過共析鋼のＤＬＰ線材であって
も、Ｃ量を 1.0％以上に高めた場合を除いて、そのまま
では、YSを 1200MPa以上とすることは難しい。実際の過
共析鋼にＤＬＰを施したままの線材において、TSが1400
MPa以上の場合、伸びは７％程度と低く、さらに、スト
レッチング＋ブルーイング処理を施すと、時効硬化によ
り、延性が低下する恐れがある。

【００２６】そこで、本発明者らは、上記課題を解決す
べく、恒温変態後、伸線加工を施さずに、ストレッチン
グ＋ブルーイング処理、もしくは、ヒートストレッチ処
理を施した後のYSの上昇と、破断伸びの低下について検
討した。そして、TSが 1400MPa以上を有するパーライト
組織の鋼に、ストレッチイング＋ブルーイング処理、も
しくは、ヒートストレッチ処理を施すことにより、YSを
約100MPa以上高め、かつ、伸びの低下を約２％以下に抑
えることができることを見い出した。

【００２７】以上のことから、Ｃ量が 0.8％以上のPC棒
鋼においても、YS : 1200MPa以上、TS : 1400MPa以上、
かつ、伸び 4.5％以上を確保することが容易に可能にな
った。次に、詳細に組織、および、製造条件について説
明する。本発明の鋼の特徴は、パーライト主体組織で、
TSが 1400MPa以上となることである。このためには、前
記化学成分を満足するとともに、パーライト組織が面積
率で80％以上存在することが必要であり、本発明の製造
方法においては、鋼材を熱間圧延し線材とした後、もし
くは、線材を再加熱した後、該線材に恒温変態を施す必
要がある。この恒温変態を４５０〜６５０℃の温度で行
い、面積率80％以上のパーライト組織を得る。パーライ
ト組織の面積率が80％未満であると、所定のTSが得られ
ない。

【００２８】恒温変態において、保持温度が４５０℃未
満であると、多量のベイナイトが生成し、パーライト80
％以上の組織を確保することができず、所望のTSが得ら
れない。一方、保持温度が６５０℃を超えると、ラメラ
ー間隔が粗になりパーライト組織の強度が低下する。そ
れ故、恒温変態における保持温度は、４５０〜６５０℃
とする。

【００２９】YSを上昇させるために、線材を、ストレッ
チングで塑性域まで引張り、次いで、ブルーイング処理
を施し、この時付与した加工歪みを除去する。前記のよ
うに、YS : 1200MPa以上で、破断伸び 4.5％以上を確保
できる“ストレッチング＋ブルーイング処理”に係る条
件は、１〜４％の歪みを付与し、その後、２００〜５０
０℃の温度で５〜６００秒の時間、保定することであ
る。

【００３０】ストレッチングの付与する歪みが１％未満
では、YSの上昇が図れない。一方、付与する歪みが４％
を超えると、破断伸び４．５％以上を確保できない。ま
た、ブルーイング処理における熱処理温度が、２００℃
未満では、Ｃの拡散が不十分で、転位が固着されないの
で、時効によるYSの上昇を図ることができない。一方、
熱処理温度が５００℃を超えると、炭化物が粗大化して
延性が低下する。このため、ブルーイング処理における
熱処理温度は、２００〜５００℃とする。

【００３１】上記の適正な熱処理温度範囲であっても、
ヒートストレッチまたは予歪み後ブルーイング処理にお
ける処理時間が適切でないと、所望のYSと伸びの確保が
困難となる。処理時間が５秒未満では、Ｃの拡散が不十
分で、時効によりYSの上昇を図ることができない。一
方、６００秒を超えて処理しても、時効の効果は飽和す
るので、処理時間の上限は６００秒とする。

【００３２】本発明の製造方法においては、“ストレッ
チング＋ブルーイング処理”に替えて、ヒートストレッ
チ処理を用いることができる。このヒートストレッチ処
理は、線材に、０．５〜６％の引張歪みを与えながら２
００〜５００℃の温度に加熱する処理である。与える引
張歪みが０．５％未満では、YSの上昇を図ることができ
ない。一方、引張歪みが６％を超えると、破断伸び４．
５％以上を確保することができない。

【００３３】また、ヒートストレッチにおける熱処理温
度が、２００℃未満では、Ｃの拡散が不十分で、転位が
固着されないので、時効によるYSの上昇を図ることがで
きない。一方、熱処理温度が５００℃を超えると、炭化
物が粗大化して延性が低下する。このため、ヒートスト
レッチにおける熱処理温度は、２００〜５００℃とす
る。

【００３４】本発明の製造方法は、以上の条件の下で、
高強度圧延PC鋼棒において、YS : 1200MPa以上、TS : 1
400MPa以上、かつ、伸び 4.5％以上を確保することがで
きるものである。そして、更に、本発明の製造方法で
は、従来必要とされていた伸線工程を省略し、加熱（オ
ーステナイト化）→熱間圧延→恒温変態→冷却→ストレ
ッチング＋ブルーイング処理、または、加熱（オーステ
ナイト化）→熱間圧延→恒温変態→冷却→ヒートストレ
ッチ処理のいずれかの各工程を経て、高強度圧延PC鋼棒
を、低コストで製造することが可能となった。

【００３５】

【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。表
１に示す化学成分の鋳片を加熱後、熱間圧延により線材
とし、これにＤＬＰ処理（溶融塩処理）を施した。その
後、上記線材に、“ストレッチイング＋ブルーイング処
理”、または、“ブルーイング処理”を施した。製造条
件および材質特性を表２に示す。引張り試験での伸び
は、突き合わせ法により測定した。パーライトの面積率
は、光学顕微鏡観察によって決定した。

【００３６】発明例T1〜T12 では、TSが 1400MPa以上、
YSが 1200MPa以上、および、Elが4.5 ％以上を満足して
いる。PC鋼棒に要求される材質特性として、耐遅れ破壊
特性やリラクゼーションが挙げられる。そこで、発明例
T3において、耐遅れ破壊特性をＦＩＰ試験で評価し、リ
ラクゼーションをリラクゼーション試験で評価した。Ｆ
ＩＰ試験では、1420MPa ×0.7 の荷重の付与の下で20hr
以上もち応え、結果は良好なものであった。

【００３７】また、リラクゼーション試験では、 180℃
の高温リラクゼーションで評価し、1420MPa ×0.7 の荷
重の付与の下で、20％以下であり、この結果も良好なも
のであった。一方、比較例H1〜H3は、適切な鋼成分のも
のではないので、所望の機械的性質を確保できなかった
例である。比較例H1では、Ｃ量が少なく，所定の強度
（YSとTS）が得られていない。比較例H2では、Ｃ量が多
く，延性（El）が低下している。比較例H3では、Si量が
多く、同様に延性が低下している。

【００３８】また、比較例H4〜H8では、適正な製造条件
で製造されていないので、所望の材質特性が得られてい
ない。比較例H4では、恒温変態温度が低く、80％以上の
パーライト分率に満たず、強度が低下している。また、
比較例H5では、恒温変態温度６５０℃を超えているの
で、強度が低下している。比較例H6では、ストレッチン
グによる予歪みが１％未満であるので、所望の強度（Y
S）が得られていない。比較例H7では、ブルーイング温
度が２００℃より低く、Ｃの拡散が不十分であるので、
所望の強度（YS）が得られていない。比較例H8では、ブ
ルーイング温度が５００℃を超えているので、時効硬化
により延性が低下している。

【００３９】

【表１】

【００４０】

【表２】

【００４１】

【発明の効果】本発明によると、高強度圧延PC鋼棒を、
低コストで製造し、提供することができる。よって、本
発明は、工業的に非常に有用なものである。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続きＦターム(参考） 4K032 AA01 AA02 AA06 AA07 AA08 AA11 AA12 AA14 AA16 AA19 AA22 AA23 AA31 AA32 AA35 AA36 AA40 BA02 CA01 CF01 CF02 CG01 CH04

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】質量％で、 C : 0.8 〜1.3 ％、を含有し、パーライト面積率が80％以上の鋼からなり、
YS（0.2 ％耐力）が 1200MPa以上、TSが 1400MPa以上
で、且つ、伸びが 4.5％以上であることを特徴とする高
強度圧延PC鋼棒。
【請求項２】前記鋼が、更に、質量％で、 Si : 0.10〜2.5 ％、および、 Mn : 0.25〜2.0 ％、を含有することを特徴とする請求項１記載の高強度圧延
PC鋼棒。
【請求項３】前記鋼が、更に、質量％で、 Al : 0.05％以下、 Ti : 0.005 〜0.05％、 Ca : 0.0005〜0.005 ％、 REM: 0.0005〜0.005 ％、 V : 0.002 〜0.5 ％、および、 Nb : 0.005 〜0.1 ％、の１種以上を含有することを特徴とする請求項１または
２記載の高強度圧延PC鋼棒。
【請求項４】前記鋼が、更に、質量％で、 B : 0.0005〜0.01％、 Cr : 0.05〜2.0 ％、 Cu : 0.05〜1.0 ％、 Ni : 0.05〜1.0 ％、および、 Mo : 0.05〜0.50％、の１種以上を含有することを特徴とする請求項１、２ま
たは３記載の高強度圧延PC鋼棒。
【請求項５】請求項１、２、３または４記載の高強度
圧延PC鋼棒に係る成分組成を有する鋼片を、オーステナ
イト領域まで加熱し、熱間圧延することにより線材と
し、次いで、４５０〜６５０℃の温度で恒温変態を施
し、更に、１〜４％の歪みを付与し、その後、２００〜
５００℃の温度で５〜６００秒の保定時間でブルーイン
グ処理を施すことを特徴とする高強度圧延PC鋼棒の製造
方法。
【請求項６】請求項１、２、３または４記載の高強度
圧延PC鋼棒に係る成分組成を有する鋼片を、オーステナ
イト領域まで加熱し、熱間圧延することにより線材と
し、次いで、４５０〜６５０℃の温度で恒温変態を施
し、更に、２００〜５００℃の温度および 0.5〜６％の
引張り歪みでヒートストレッチング処理を施すことを特
徴とする高強度圧延PC鋼棒の製造方法。
【請求項７】請求項１、２、３または４記載の高強度
圧延PC鋼棒に係る成分組成を有する線材を、オーステナ
イト領域まで再加熱し、その後冷却し、４５０〜６５０
℃の温度で恒温変態を施し、更に、１〜４％の歪みを付
与し、その後、２００〜５００℃の温度で５〜６００秒
の保定時間でブルーイング処理を施すことを特徴とする
高強度圧延PC鋼棒の製造方法。
【請求項８】請求項１、２、３または４記載の高強度
圧延PC鋼棒に係る成分組成を有する線材を、オーステナ
イト領域まで再加熱し、その後冷却し、４５０〜６５０
℃の温度で恒温変態を施し、更に、２００〜５００℃の
温度および0.5 〜６％の引張り歪みでヒートストレッチ
ング処理を施すことを特徴とする高強度圧延PC鋼棒の製
造方法。