JP2003268493A - 一様伸びの優れたｐｃ鋼棒及びｐｃパイルのｐｃ鋼棒 - Google Patents
一様伸びの優れたｐｃ鋼棒及びｐｃパイルのｐｃ鋼棒Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 Ｃが低く、溶接後に問題を生ずることがな
く、また特殊な温度制御を要することなく、一様伸びと
強度とのバランスのよいＰＣ鋼棒を得る。 【解決手段】Ｃ：０．１５〜０．２９質量％のＰＣ鋼材
を熱間圧延し冷却速度０．２℃／ｓｅｃ以上で冷却して
マルテンサイト組織とし、その後必要により伸線および
異形加工を行い、さらに３５０〜６５０℃の範囲で焼戻
しを行って得られた鋼材であって、引張強さが１４２０
Ｎ／ｍｍ2以上、０．２％耐力が１２７５Ｎ／ｍｍ2以
上、一様伸びが５％以上の特性を有する一様伸びの優れ
たＰＣ鋼棒である。
く、また特殊な温度制御を要することなく、一様伸びと
強度とのバランスのよいＰＣ鋼棒を得る。 【解決手段】Ｃ：０．１５〜０．２９質量％のＰＣ鋼材
を熱間圧延し冷却速度０．２℃／ｓｅｃ以上で冷却して
マルテンサイト組織とし、その後必要により伸線および
異形加工を行い、さらに３５０〜６５０℃の範囲で焼戻
しを行って得られた鋼材であって、引張強さが１４２０
Ｎ／ｍｍ2以上、０．２％耐力が１２７５Ｎ／ｍｍ2以
上、一様伸びが５％以上の特性を有する一様伸びの優れ
たＰＣ鋼棒である。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、一様伸びの優れた
ＰＣ鋼棒及びＰＣパイルのＰＣ鋼棒に関する。
ＰＣ鋼棒及びＰＣパイルのＰＣ鋼棒に関する。
【０００２】
【従来の技術】建築物の基礎等に使用される高強度コン
クリート（ＰＨＣ）パイルは、許容支持力が極めて大き
く、打撃にも強く、コストの点でも他の杭にまさる優れ
たものであるが、水平変形能（靭性）の点では鋼管を外
周に巻いたＳＣ杭より劣っている。そのため、一部の使
用例では、３本つなぎの上杭（地表に近い部分）には水
平変形能に優れたＳＣ杭を用い、中杭・下杭にはＰＨＣ
杭を使用し、両者の利点をもつようにしたものもある
が、現場作業性やコストの問題があった。
クリート（ＰＨＣ）パイルは、許容支持力が極めて大き
く、打撃にも強く、コストの点でも他の杭にまさる優れ
たものであるが、水平変形能（靭性）の点では鋼管を外
周に巻いたＳＣ杭より劣っている。そのため、一部の使
用例では、３本つなぎの上杭（地表に近い部分）には水
平変形能に優れたＳＣ杭を用い、中杭・下杭にはＰＨＣ
杭を使用し、両者の利点をもつようにしたものもある
が、現場作業性やコストの問題があった。
【０００３】ＰＨＣ杭のコスト優位性は主に、主筋であ
るＰＣ鋼棒の外周に鉄線や鉄筋を点溶接して篭状にした
鉄筋篭の製造方法にある。この方法の中でＰＨＣ杭の水
平変形能を改善するため、ＰＣ鋼棒の一様伸びを改善す
ることが試みられ、点溶接しても一様伸びが５％を達成
するものが提案されてきた。例えば、特開２００１−２
９４９８０号公報、特開２０００−１９２１４４号公
報、特開平１０−０２５５４３号公報などにこのことが
示されている。
るＰＣ鋼棒の外周に鉄線や鉄筋を点溶接して篭状にした
鉄筋篭の製造方法にある。この方法の中でＰＨＣ杭の水
平変形能を改善するため、ＰＣ鋼棒の一様伸びを改善す
ることが試みられ、点溶接しても一様伸びが５％を達成
するものが提案されてきた。例えば、特開２００１−２
９４９８０号公報、特開２０００−１９２１４４号公
報、特開平１０−０２５５４３号公報などにこのことが
示されている。
【０００４】しかしながらこれらの鋼棒は、製造コスト
上の問題がある上、点溶接して篭を作る鉄線又は鉄筋と
しては直径４ｍｍの鉄線を使用しており、こうしたもの
ではＰＨＣ杭の水平変形能の改善はわずかで、横拘束筋
としての効果も小さい。この点について最新の道路橋示
方書では、主筋であるＰＣ鋼棒の外周に巻く鉄筋（横拘
束筋）としては、その降伏点強さと量（体積比）を掛け
た値が２５以上と規定している。すなわち、 ρsσy≧２５ ただし、σy：鉄筋の降伏点（ｋｇｆ／ｃｍ2）（×９．
８Ｎ／ｃｍ2） ρs：スパイラル鉄筋の体積比 である。ＰＨＣ杭の水平変形能を改善するためには、点
溶接後のＰＣ鋼棒の一様伸びが５％以上であるＰＣ鋼棒
を使用するとともに、横拘束筋としても降伏点強さの高
いものを使用することが必要であることを示している。
ちなみに前述の４ｍｍの鉄線の場合、その降伏点は高め
にみても３０ｋｇｆ／ｍｍ2（２９５Ｎ／ｍｍ2）で、直
径５００ｍｍ、コンクリート厚８０ｍｍの標準的なＰＨ
Ｃ杭の場合、鉄線の巻付けピッチは１４ｍｍとなり、鉄
線の間隔が１０ｍｍしかないため、コンクリートの投入
が極めて困難で、実用上不可である。
上の問題がある上、点溶接して篭を作る鉄線又は鉄筋と
しては直径４ｍｍの鉄線を使用しており、こうしたもの
ではＰＨＣ杭の水平変形能の改善はわずかで、横拘束筋
としての効果も小さい。この点について最新の道路橋示
方書では、主筋であるＰＣ鋼棒の外周に巻く鉄筋（横拘
束筋）としては、その降伏点強さと量（体積比）を掛け
た値が２５以上と規定している。すなわち、 ρsσy≧２５ ただし、σy：鉄筋の降伏点（ｋｇｆ／ｃｍ2）（×９．
８Ｎ／ｃｍ2） ρs：スパイラル鉄筋の体積比 である。ＰＨＣ杭の水平変形能を改善するためには、点
溶接後のＰＣ鋼棒の一様伸びが５％以上であるＰＣ鋼棒
を使用するとともに、横拘束筋としても降伏点強さの高
いものを使用することが必要であることを示している。
ちなみに前述の４ｍｍの鉄線の場合、その降伏点は高め
にみても３０ｋｇｆ／ｍｍ2（２９５Ｎ／ｍｍ2）で、直
径５００ｍｍ、コンクリート厚８０ｍｍの標準的なＰＨ
Ｃ杭の場合、鉄線の巻付けピッチは１４ｍｍとなり、鉄
線の間隔が１０ｍｍしかないため、コンクリートの投入
が極めて困難で、実用上不可である。
【０００５】横拘束筋の降伏点を高めるには合金金属等
の添加が必要となり、また強度も当然高くなるため、巻
付けた時の反発力も高まり、点溶接しにくくなる。鉄筋
篭を保持できるようにしっかり点溶接するためには溶接
電流や溶接時間等、点溶接条件も強める必要がある。し
かし、ＰＣ鋼棒の熱影響も大きくなるため、一様伸びも
劣化し、前述したものでは一様伸び５％はとても無理
で、確認したところ３％台がやっとの状態であった。ま
た、降伏点を高めるかわりに線径を太くして対応するこ
とも考えられるが、この場合も同様に反発力が大きくな
り、さらに、鉄線又は鉄筋の径が太くなるほど点溶接さ
れたＰＣ鋼棒の熱影響部が大きくなり、劣化も著しくな
るとの知見も得られた。
の添加が必要となり、また強度も当然高くなるため、巻
付けた時の反発力も高まり、点溶接しにくくなる。鉄筋
篭を保持できるようにしっかり点溶接するためには溶接
電流や溶接時間等、点溶接条件も強める必要がある。し
かし、ＰＣ鋼棒の熱影響も大きくなるため、一様伸びも
劣化し、前述したものでは一様伸び５％はとても無理
で、確認したところ３％台がやっとの状態であった。ま
た、降伏点を高めるかわりに線径を太くして対応するこ
とも考えられるが、この場合も同様に反発力が大きくな
り、さらに、鉄線又は鉄筋の径が太くなるほど点溶接さ
れたＰＣ鋼棒の熱影響部が大きくなり、劣化も著しくな
るとの知見も得られた。
【０００６】本発明は十分に水平変形能を有する経済的
なＰＨＣ杭を製造するために、横拘束筋としてρsσy≧
２５を満たす高強度鉄筋を用い、この鉄筋を点溶接して
鉄筋篭を作り、点溶接して一様伸びが多少劣化してもな
お５％以上を有するＰＣ鋼棒を開発して実現した。
なＰＨＣ杭を製造するために、横拘束筋としてρsσy≧
２５を満たす高強度鉄筋を用い、この鉄筋を点溶接して
鉄筋篭を作り、点溶接して一様伸びが多少劣化してもな
お５％以上を有するＰＣ鋼棒を開発して実現した。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】コンクリートパイルの
鉄筋は、溶接すると溶接部及び熱影響部の強度低下、全
体の伸び低下、局部応力増大等を招来し、コンクリート
パイルの靭性が大幅に低下するので、特に高靭性を要求
するＰＣパイルでは、通常、溶接は行わないものであっ
た。また、ＰＣパイルの鉄筋篭はせん断補強筋を点溶接
して組立てると、点溶接部の強度や耐力が低下する問題
があった。
鉄筋は、溶接すると溶接部及び熱影響部の強度低下、全
体の伸び低下、局部応力増大等を招来し、コンクリート
パイルの靭性が大幅に低下するので、特に高靭性を要求
するＰＣパイルでは、通常、溶接は行わないものであっ
た。また、ＰＣパイルの鉄筋篭はせん断補強筋を点溶接
して組立てると、点溶接部の強度や耐力が低下する問題
があった。
【０００８】しかし近時、ＰＣパイルのＰＣ鋼棒は横方
向の補助筋によって篭を成形しており、両者の固定には
点溶接を用いることが一般的となってきた。従って、Ｐ
Ｃ鋼棒は溶接後に問題を生じないことが望まれる。
向の補助筋によって篭を成形しており、両者の固定には
点溶接を用いることが一般的となってきた。従って、Ｐ
Ｃ鋼棒は溶接後に問題を生じないことが望まれる。
【０００９】本発明はこのような状況に鑑みてなされた
ものであり、多量のＣ添加を必要とせず、従って、溶接
後に問題を生じることがなく、さらに製造時に例えば冷
却途中での一定温度で保持するというような特殊な温度
制御も必要とせず、一様伸びと強度とのバランスが優れ
たＰＣ鋼棒及びＰＣパイルのＰＣ鋼棒を提供することを
目的とする。
ものであり、多量のＣ添加を必要とせず、従って、溶接
後に問題を生じることがなく、さらに製造時に例えば冷
却途中での一定温度で保持するというような特殊な温度
制御も必要とせず、一様伸びと強度とのバランスが優れ
たＰＣ鋼棒及びＰＣパイルのＰＣ鋼棒を提供することを
目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するために開発されたもので、その技術的手段は、次
の通りである。
成するために開発されたもので、その技術的手段は、次
の通りである。
【００１１】Ｃ：０．１５〜０．２９質量％、
Ｓｉ：０．８〜２．０質量％、
Ｍｎ：０．８〜２．０質量％、
Ａｌ：０．００５〜０．０５０質量％、
Ｎｂ：０．００５〜０．１５０質量％、
Ｎ：０．００３０〜０．０１５０質量％
を含み、さらに、
Ｃｒ：０．０５〜２．００質量％、
Ｍｏ：０．０５〜１．００質量％、
Ｖ：０．０５〜１．００質量％、
の１種または２種以上を
（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）≧０．５質量％
含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるＰＣ
鋼材を熱間圧延し冷却速度０．２℃／ｓｅｃ以上で冷却
してマルテンサイト組織とし、その後必要に応じて伸線
および異形加工を行い、さらに３５０〜６５０℃の範囲
で焼戻しを行って得られた鋼材であって、引張強さが１
４２０Ｎ／ｍｍ2以上、０．２％耐力が１２７５Ｎ／ｍ
ｍ2以上、一様伸び５％以上であることを特徴とする一
様伸びの優れたＰＣ鋼棒である。ＰＣ鋼材の一様伸びは
従来４％程度であったが、本発明の成分組成と加工条件
によって５％以上を確保することができる。
鋼材を熱間圧延し冷却速度０．２℃／ｓｅｃ以上で冷却
してマルテンサイト組織とし、その後必要に応じて伸線
および異形加工を行い、さらに３５０〜６５０℃の範囲
で焼戻しを行って得られた鋼材であって、引張強さが１
４２０Ｎ／ｍｍ2以上、０．２％耐力が１２７５Ｎ／ｍ
ｍ2以上、一様伸び５％以上であることを特徴とする一
様伸びの優れたＰＣ鋼棒である。ＰＣ鋼材の一様伸びは
従来４％程度であったが、本発明の成分組成と加工条件
によって５％以上を確保することができる。
【００１２】また、前記成分にさらに
Ｔｉ：０．００１〜０．１００質量％、
Ｂ：０．０００３〜０．０１００質量％、
を１種または２種を含有することとすれば一層好適であ
る。
る。
【００１３】また、上記成分から成るＰＣ鋼材を熱間圧
延し、徐冷してＨＭＶ５００以下の硬度とした後、必要
に応じて伸線および異形加工を行い、さらに８５０℃以
上１０００℃以下に加熱急冷してマルテンサイトとし、
さらに３５０〜６５０℃の範囲で焼戻しを行って得られ
た鋼材であって、引張強さが１４２０Ｎ／ｍｍ2以上、
０．２％耐力が１２７５Ｎ／ｍｍ2以上、一様伸びが５
％以上であることを特徴とする一様伸びの優れたＰＣ鋼
棒を得ることができる。ＨＭＶはマイクロビーカース硬
度である。
延し、徐冷してＨＭＶ５００以下の硬度とした後、必要
に応じて伸線および異形加工を行い、さらに８５０℃以
上１０００℃以下に加熱急冷してマルテンサイトとし、
さらに３５０〜６５０℃の範囲で焼戻しを行って得られ
た鋼材であって、引張強さが１４２０Ｎ／ｍｍ2以上、
０．２％耐力が１２７５Ｎ／ｍｍ2以上、一様伸びが５
％以上であることを特徴とする一様伸びの優れたＰＣ鋼
棒を得ることができる。ＨＭＶはマイクロビーカース硬
度である。
【００１４】また、本発明はこれらの一様伸びの優れた
ＰＣ鋼棒を用い、これに鉄線又はせん断補強筋をスパイ
ラル筋として点溶接して鉄筋篭とし、所定のＰＣパイル
の製造工程を経て製造されたＰＣパイルを構成するＰＣ
鋼棒であって、引張強さが１４２０Ｎ／ｍｍ2以上、
０．２％耐力が１２７５Ｎ／ｍｍ2以上、一様伸びが５
％以上であることを特徴とするＰＣパイルのＰＣ鋼棒を
提供する。スパイラル筋を点溶接することによって、従
来のＰＣ鋼棒では一様伸びが４％程度のものでも３％程
度に低下するのが一般的であったが、本発明ではスパイ
ラル筋を点溶接して形成した鉄筋篭がＰＣパイルの構成
要素となっている時点で、引張強さ、０．２％耐力が優
れていると共に一様伸び５％以上を確保することができ
る。なお、所定のＰＣパイルの製造工程とは、鉄筋篭を
緊張して取付けた遠心成形型枠を高速回転させその中に
高強度コンクリートを打設し、コンクリート硬化後緊張
を解除してコンクリートにプレストレスを導入する工程
を経て、オートクレーブ処理と云われる、温度１８０℃
程度、蒸気圧１０ｋＰａ程度の条件で３時間程度水熱反
応養生を行う処理をいう。
ＰＣ鋼棒を用い、これに鉄線又はせん断補強筋をスパイ
ラル筋として点溶接して鉄筋篭とし、所定のＰＣパイル
の製造工程を経て製造されたＰＣパイルを構成するＰＣ
鋼棒であって、引張強さが１４２０Ｎ／ｍｍ2以上、
０．２％耐力が１２７５Ｎ／ｍｍ2以上、一様伸びが５
％以上であることを特徴とするＰＣパイルのＰＣ鋼棒を
提供する。スパイラル筋を点溶接することによって、従
来のＰＣ鋼棒では一様伸びが４％程度のものでも３％程
度に低下するのが一般的であったが、本発明ではスパイ
ラル筋を点溶接して形成した鉄筋篭がＰＣパイルの構成
要素となっている時点で、引張強さ、０．２％耐力が優
れていると共に一様伸び５％以上を確保することができ
る。なお、所定のＰＣパイルの製造工程とは、鉄筋篭を
緊張して取付けた遠心成形型枠を高速回転させその中に
高強度コンクリートを打設し、コンクリート硬化後緊張
を解除してコンクリートにプレストレスを導入する工程
を経て、オートクレーブ処理と云われる、温度１８０℃
程度、蒸気圧１０ｋＰａ程度の条件で３時間程度水熱反
応養生を行う処理をいう。
【００１５】なお、上記ＰＣ鋼棒の鉄筋篭を作る前記鉄
線およびせん断補強筋がＰＣ鋼棒の棒径の０．３〜０．
８倍の径であり、せん断補強筋の耐力は３４５〜７８５
Ｎ／ｍｍ2とすれば好適である。
線およびせん断補強筋がＰＣ鋼棒の棒径の０．３〜０．
８倍の径であり、せん断補強筋の耐力は３４５〜７８５
Ｎ／ｍｍ2とすれば好適である。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下本発明の成分限定理由につい
て説明する。
て説明する。
【００１７】Ｃ：０．１５〜０．２９質量％
ＣはＰＣ鋼材の強度を効果的に高めるのに有用である
が、点溶接による強度低下が大きい。本発明はＣを低く
して他の合金元素を補うことによって、上記欠点をカバ
ーするようにしたものである。Ｃは、０．１５質量％を
下回ると０．２％耐力が不足するので０．１５質量％以
上と規定する。一方Ｃが０．２９質量％を越えると、点
溶接後の一様伸びが５％を切ってしまうので、０．２９
質量％を上限とする。このＣレベルは先行技術の０．３
質量％以上の値に対して低い値である。
が、点溶接による強度低下が大きい。本発明はＣを低く
して他の合金元素を補うことによって、上記欠点をカバ
ーするようにしたものである。Ｃは、０．１５質量％を
下回ると０．２％耐力が不足するので０．１５質量％以
上と規定する。一方Ｃが０．２９質量％を越えると、点
溶接後の一様伸びが５％を切ってしまうので、０．２９
質量％を上限とする。このＣレベルは先行技術の０．３
質量％以上の値に対して低い値である。
【００１８】Ｓｉ：０．８〜２．０質量％
Ｓｉは、０．８質量％以上で強度上昇効果に優れた特性
を示し、２．０質量％を越えると強度上昇効果が飽和す
るので、０．８質量％以上２．０質量％以下とした。
を示し、２．０質量％を越えると強度上昇効果が飽和す
るので、０．８質量％以上２．０質量％以下とした。
【００１９】Ｍｎ：０．８〜２．０質量％
Ｍｎは、脱酸、脱硫作用のために添加するもので、Ｓを
固定し、強度向上にも寄与する。０．８質量％未満では
効果が乏しく、２．０質量％を越える量を含有すると、
溶接性に悪影響があり、強度向上も飽和するので２．０
質量％を上限とする。
固定し、強度向上にも寄与する。０．８質量％未満では
効果が乏しく、２．０質量％を越える量を含有すると、
溶接性に悪影響があり、強度向上も飽和するので２．０
質量％を上限とする。
【００２０】Ａｌ：０．００５〜０．０５０質量％
Ａｌは、結晶粒を微粒化にすることができ、延性を向上
させる。このためには０．００５質量％以上必要であ
る。しかし多く含有しすぎると酸化物が介在物として析
出して延性に悪影響を及ぼすので、０．０５０質量％ま
でに限定した。
させる。このためには０．００５質量％以上必要であ
る。しかし多く含有しすぎると酸化物が介在物として析
出して延性に悪影響を及ぼすので、０．０５０質量％ま
でに限定した。
【００２１】Ｎｂ：０．００５〜０．１５０質量％
Ｎｂは、析出硬化による焼戻し後の強度を上昇させると
ともに、組織の微細化にも有効な成分であるため、鋼材
の焼入れ焼戻し後の強度の向上に有効である。Ｎｂ量が
０．００５質量％未満では必要な効果が得られず、一
方、０．１５０質量％を超えて添加しても効果が飽和し
て経済的でないので、０．００５〜０．１５０質量％の
範囲で添加することとした。
ともに、組織の微細化にも有効な成分であるため、鋼材
の焼入れ焼戻し後の強度の向上に有効である。Ｎｂ量が
０．００５質量％未満では必要な効果が得られず、一
方、０．１５０質量％を超えて添加しても効果が飽和し
て経済的でないので、０．００５〜０．１５０質量％の
範囲で添加することとした。
【００２２】Ｎ：０．００３０〜０．０１５０質量％
Ｎは、ＡｌやＮｂと結合して組織を微細化させる成分で
あるとともに、鋼中の固溶Ｎ自身も焼入れ焼戻し後の組
織の微細化に有効である。Ｎ量が０．００３０質量％に
満たないと十分な効果が得られない。一方、０．０１５
０質量％を超えて含有させると効果が飽和し、脆化の恐
れもあるため、０．００３０〜０．０１５０質量％とし
た。
あるとともに、鋼中の固溶Ｎ自身も焼入れ焼戻し後の組
織の微細化に有効である。Ｎ量が０．００３０質量％に
満たないと十分な効果が得られない。一方、０．０１５
０質量％を超えて含有させると効果が飽和し、脆化の恐
れもあるため、０．００３０〜０．０１５０質量％とし
た。
【００２３】Ｃｒ：０．０５〜２．００質量％
Ｃｒは、焼入れ性を向上させるとともに、焼戻し時の炭
窒化物析出により強度を上昇させ、鋼の焼戻し軟化抵抗
を上昇させ、溶接時の熱影響境界部での硬度低下を押さ
えることに有効な成分である。すなわち、焼戻し温度を
高めることにより、強度低下を押さえながら高い一様伸
びを確保することができる。Ｃｒ量が０．０５質量％未
満では必要な効果が得られず、２．００質量％を超えて
添加しても効果が飽和するばかりか、経済的でないの
で、０．０５〜２．０質量％の添加とした。
窒化物析出により強度を上昇させ、鋼の焼戻し軟化抵抗
を上昇させ、溶接時の熱影響境界部での硬度低下を押さ
えることに有効な成分である。すなわち、焼戻し温度を
高めることにより、強度低下を押さえながら高い一様伸
びを確保することができる。Ｃｒ量が０．０５質量％未
満では必要な効果が得られず、２．００質量％を超えて
添加しても効果が飽和するばかりか、経済的でないの
で、０．０５〜２．０質量％の添加とした。
【００２４】Ｍｏ：０．０５〜１．００質量％、Ｖ：
０．０５〜１．００質量％ Ｍｏ及びＶは、析出硬化により焼戻し後の強度を上昇さ
せ、Ｃｒ同様に組織の微細化にも有効に作用すること
で、焼入れ焼戻し後の強度を向上させるのに極めて有効
な成分である。これらの成分量が０．０５質量％未満で
は必要な効果がえられず、一方、１．０質量％を超えて
添加しても効果が飽和するばかりか経済的でないので、
それぞれ０．０５〜１．０質量％の添加とした。
０．０５〜１．００質量％ Ｍｏ及びＶは、析出硬化により焼戻し後の強度を上昇さ
せ、Ｃｒ同様に組織の微細化にも有効に作用すること
で、焼入れ焼戻し後の強度を向上させるのに極めて有効
な成分である。これらの成分量が０．０５質量％未満で
は必要な効果がえられず、一方、１．０質量％を超えて
添加しても効果が飽和するばかりか経済的でないので、
それぞれ０．０５〜１．０質量％の添加とした。
【００２５】（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）≧０．５質量％
上述したＣｒ、Ｍｏ及びＶは、単独添加、あるいは２種
以上の複合添加のいずれでも構わないが、これらの成分
の添加量の総量が０．５質量％に満たない場合には、焼
入れ焼戻し後に必要な強度を得ることができない。その
ため、Ｃｒ、Ｍｏ及びＶの添加量は、それぞれ上記の範
囲でかつ、（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）≧０．５質量％を満たす
ことを必要とする。好ましくはＣｒ、Ｍｏ、Ｖの２元素
以上を含み（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）≧０．７では効果が顕著
である。
以上の複合添加のいずれでも構わないが、これらの成分
の添加量の総量が０．５質量％に満たない場合には、焼
入れ焼戻し後に必要な強度を得ることができない。その
ため、Ｃｒ、Ｍｏ及びＶの添加量は、それぞれ上記の範
囲でかつ、（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）≧０．５質量％を満たす
ことを必要とする。好ましくはＣｒ、Ｍｏ、Ｖの２元素
以上を含み（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）≧０．７では効果が顕著
である。
【００２６】Ｔｉ：０．００１〜０．１００質量％、
Ｔｉは、結晶粒を微粒化にすることができ、延性や曲げ
性を向上させる。Ｔｉは０．００１質量％以上必要であ
る。しかし多く含有しすぎると効果が飽和し、さらに多
くなると延性に悪影響を及ぼすので、０．１００質量％
までに限定した。
性を向上させる。Ｔｉは０．００１質量％以上必要であ
る。しかし多く含有しすぎると効果が飽和し、さらに多
くなると延性に悪影響を及ぼすので、０．１００質量％
までに限定した。
【００２７】Ｂ：０．０００３〜０．０１００質量％、
Ｂは微量添加で焼入性を大幅向上させ、組織改善に寄与
する元素である。０．０００３質量％以上必要で０．０
１００質量％を越えても効果が飽和しさらに靭性が低下
するので０．０１００質量％までに限定した。
する元素である。０．０００３質量％以上必要で０．０
１００質量％を越えても効果が飽和しさらに靭性が低下
するので０．０１００質量％までに限定した。
【００２８】前述の成分組成範囲を有する鋼は熱間圧延
後、微細なマルテンサイト主体の組織とする。このよう
な組織を得るためには、熱間圧延仕上後の冷却速度を
０．２℃／ｓｅｃ以上とする必要がある。これは冷却速
度がこれより低くなると、組織中のベイナイトあるいは
フェライトの比率が高くなり、この発明で規定するＣ等
の添加量にて十分な強度を得ることが困難となるからで
ある。一方、上限としては、５０℃／ｓｅｃを超える冷
却速度とすると割れが発生するため、５０℃／ｓｅｃ以
下の範囲とすることが好ましい。
後、微細なマルテンサイト主体の組織とする。このよう
な組織を得るためには、熱間圧延仕上後の冷却速度を
０．２℃／ｓｅｃ以上とする必要がある。これは冷却速
度がこれより低くなると、組織中のベイナイトあるいは
フェライトの比率が高くなり、この発明で規定するＣ等
の添加量にて十分な強度を得ることが困難となるからで
ある。一方、上限としては、５０℃／ｓｅｃを超える冷
却速度とすると割れが発生するため、５０℃／ｓｅｃ以
下の範囲とすることが好ましい。
【００２９】経済的なＰＣ鋼棒の作り方としては、上述
の通り、熱間圧延後に適度な冷却速度で冷却して微細な
マルテンテイト組織を得て、必要な強度、０．２％耐
力、一様伸びを得るために、３５０〜６５０℃の温度範
囲で焼戻しを行うものであるが、長さ方向のＰＣ鋼棒の
強度のバラツキが極めて少ないＰＣ鋼棒を得るために
は、熱間圧延後の鋼材がＨＭＶで５００以下とする必要
がある。ＨＭＶ５００を超えると硬すぎてこの後の作業
がきわめて行いにくいためである。続いて８５０℃以上
１０００℃以下に高周波等により加熱し急冷してマルテ
ンサイト組織を得る。８５０℃未満では鋼材の全体をオ
ーステナイト化することができず、１０００℃を超える
と熱エネルギーが無駄となるばかりでなく、オーステナ
イト結晶粒が粗大化して機械的性質の劣化を招くため、
この範囲とした。
の通り、熱間圧延後に適度な冷却速度で冷却して微細な
マルテンテイト組織を得て、必要な強度、０．２％耐
力、一様伸びを得るために、３５０〜６５０℃の温度範
囲で焼戻しを行うものであるが、長さ方向のＰＣ鋼棒の
強度のバラツキが極めて少ないＰＣ鋼棒を得るために
は、熱間圧延後の鋼材がＨＭＶで５００以下とする必要
がある。ＨＭＶ５００を超えると硬すぎてこの後の作業
がきわめて行いにくいためである。続いて８５０℃以上
１０００℃以下に高周波等により加熱し急冷してマルテ
ンサイト組織を得る。８５０℃未満では鋼材の全体をオ
ーステナイト化することができず、１０００℃を超える
と熱エネルギーが無駄となるばかりでなく、オーステナ
イト結晶粒が粗大化して機械的性質の劣化を招くため、
この範囲とした。
【００３０】スパイラル筋として高強度筋を選定するに
あたっては、実用的に必要な鉄筋の巻付けピッチを研究
し、ピッチが４０ｍｍ以上必要であることを見出し、さ
らに前述の道路橋示方書の上限である１００ｍｍを上限
とした。４０ｍｍ以上を可能とする鉄筋の降伏点強さと
して３５ｋｇｆ／ｍｍ2（３４５Ｎ／ｍｍ2）以上とした
が、使用できる範囲、採用する鉄筋の径を考えると好ま
しくは５０ｋｇｆ／ｍｍ2（４９０Ｎ／ｍｍ2）以上がよ
い。又、８０ｋｇｆ／ｍｍ2（７８５Ｎ／ｍｍ2）を越え
た降伏点強さになると反発が強く点溶接が次第にむつか
しくなり、鉄筋の実際の降伏点としては８０ｋｇｆ／ｍ
ｍ2（１２７５Ｎ／ｍｍ2）を保証するためには２０％程
度は高いものを考えておく必要があり、このため、上限
の規定降伏点としては８０ｋｇｆ／ｍｍ2（７８５Ｎ／
ｍｍ2）とした。また、横拘束筋の直径については、一
般に細い方が好ましいが、ＰＣ鋼棒径の０．８倍を超え
ると熱影響部が著しく大きくなり、一様伸びも低下する
ため０．８倍を上限とした。０．３倍を下限としたの
は、０．３倍を下まわると巻付けピッチが細かくなりす
ぎ、作業上問題があるからである。
あたっては、実用的に必要な鉄筋の巻付けピッチを研究
し、ピッチが４０ｍｍ以上必要であることを見出し、さ
らに前述の道路橋示方書の上限である１００ｍｍを上限
とした。４０ｍｍ以上を可能とする鉄筋の降伏点強さと
して３５ｋｇｆ／ｍｍ2（３４５Ｎ／ｍｍ2）以上とした
が、使用できる範囲、採用する鉄筋の径を考えると好ま
しくは５０ｋｇｆ／ｍｍ2（４９０Ｎ／ｍｍ2）以上がよ
い。又、８０ｋｇｆ／ｍｍ2（７８５Ｎ／ｍｍ2）を越え
た降伏点強さになると反発が強く点溶接が次第にむつか
しくなり、鉄筋の実際の降伏点としては８０ｋｇｆ／ｍ
ｍ2（１２７５Ｎ／ｍｍ2）を保証するためには２０％程
度は高いものを考えておく必要があり、このため、上限
の規定降伏点としては８０ｋｇｆ／ｍｍ2（７８５Ｎ／
ｍｍ2）とした。また、横拘束筋の直径については、一
般に細い方が好ましいが、ＰＣ鋼棒径の０．８倍を超え
ると熱影響部が著しく大きくなり、一様伸びも低下する
ため０．８倍を上限とした。０．３倍を下限としたの
は、０．３倍を下まわると巻付けピッチが細かくなりす
ぎ、作業上問題があるからである。
【００３１】次に、スパイラル筋の強度・径とピッチの
関係について検討すると以下の通りである。先ずスパイ
ラル筋は下式を満足するものとする。
関係について検討すると以下の通りである。先ずスパイ
ラル筋は下式を満足するものとする。
【００３２】ρsσy≧２５
ただし、ρs：スパイラル筋の体積比
σy：スパイラル筋の降伏点（０．２％耐力）（ｋｇｆ
／ｃｍ2）（×９．８Ｎ／ｃｍ2） である。また、 ρs＝４Ａｈ／Ｓ・ｄ ただし、Ａｈ：スパイラル筋のピッチ断面積（ｃｍ2） Ｓ：スパイラル筋のピッチ（ｃｍ） ｄ：スパイラル筋の有効長（ｃｍ） である。ここで、Ｓ≦１０を満足するスパイラル筋のピ
ッチＳを検証する。表１に代表的なスパイラル径につい
ての試算例を示した。
／ｃｍ2）（×９．８Ｎ／ｃｍ2） である。また、 ρs＝４Ａｈ／Ｓ・ｄ ただし、Ａｈ：スパイラル筋のピッチ断面積（ｃｍ2） Ｓ：スパイラル筋のピッチ（ｃｍ） ｄ：スパイラル筋の有効長（ｃｍ） である。ここで、Ｓ≦１０を満足するスパイラル筋のピ
ッチＳを検証する。表１に代表的なスパイラル径につい
ての試算例を示した。
【００３３】
【表１】
【００３４】表１から明らかなように、太さ４ｍｍの鉄
線ではスパイラル筋のピッチが小さすぎて、コンクリー
ト投入作業不可である。パイル径８００ｍｍで高強度鉄
筋６ｍｍ、耐力５０ｋｇｆ／ｍｍ2（４９０Ｎ／ｍｍ2）
を用いてもピッチは３１ｍｍとなり、間隔は２５ｍｍと
なり、不足となる。鉄筋径としては７．０ｍｍを使用
し、その時のピッチは４２ｍｍとなる。逆に、上記の代
表的なパイル径の例について、スパイラル筋のピッチを
１００ｍｍにすることができる鉄筋径を求めると表２に
示すようになる。表２から明らかなように、５〜９ｍｍ
程度の適正な線径を有するスパイラル筋は耐力が５０ｋ
ｇｆ／ｍｍ2（４９０Ｎ／ｍｍ2）クラス以上のものが必
要なことがわかる。
線ではスパイラル筋のピッチが小さすぎて、コンクリー
ト投入作業不可である。パイル径８００ｍｍで高強度鉄
筋６ｍｍ、耐力５０ｋｇｆ／ｍｍ2（４９０Ｎ／ｍｍ2）
を用いてもピッチは３１ｍｍとなり、間隔は２５ｍｍと
なり、不足となる。鉄筋径としては７．０ｍｍを使用
し、その時のピッチは４２ｍｍとなる。逆に、上記の代
表的なパイル径の例について、スパイラル筋のピッチを
１００ｍｍにすることができる鉄筋径を求めると表２に
示すようになる。表２から明らかなように、５〜９ｍｍ
程度の適正な線径を有するスパイラル筋は耐力が５０ｋ
ｇｆ／ｍｍ2（４９０Ｎ／ｍｍ2）クラス以上のものが必
要なことがわかる。
【００３５】
【表２】
【００３６】
【実施例】表３に示す化学成分からなるＰＣ鋼棒用鋼材
に伸線加工及び異形加工を施し、焼入を施したものと、
焼入を施こさずに焼戻した９ｍｍφのＰＣ鋼棒の引張試
験を行った。その結果を表４、表５に示した。
に伸線加工及び異形加工を施し、焼入を施したものと、
焼入を施こさずに焼戻した９ｍｍφのＰＣ鋼棒の引張試
験を行った。その結果を表４、表５に示した。
【００３７】
【表３】
【００３８】
【表４】
【００３９】
【表５】
【００４０】表３において、鋼Ｎｏ．１〜１０は本発明
に係る開発鋼で、鋼Ｎｏ．８〜１０はＴｉ、Ｂを含ま
ず、鋼Ｎｏ．１〜７はＴｉ、Ｂを含むものである。鋼Ｎ
ｏ．１１〜１８は比較鋼であって、Ｎｏ．１１は合金元
素（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）含有率が低いもの、Ｎｏ．１２は
Ｍｎが低く、Ｎｂを含有しないもの、Ｎｏ．１３、１
４、１６は合金元素（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）が０又は低いも
の、Ｎｏ．１５はＣが０．６２質量％のもの、Ｎｏ．１
７はＳｉ及び（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）が低いもの、Ｎｏ．１
８はＣが低く、０．１０質量％のものである。
に係る開発鋼で、鋼Ｎｏ．８〜１０はＴｉ、Ｂを含ま
ず、鋼Ｎｏ．１〜７はＴｉ、Ｂを含むものである。鋼Ｎ
ｏ．１１〜１８は比較鋼であって、Ｎｏ．１１は合金元
素（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）含有率が低いもの、Ｎｏ．１２は
Ｍｎが低く、Ｎｂを含有しないもの、Ｎｏ．１３、１
４、１６は合金元素（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）が０又は低いも
の、Ｎｏ．１５はＣが０．６２質量％のもの、Ｎｏ．１
７はＳｉ及び（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）が低いもの、Ｎｏ．１
８はＣが低く、０．１０質量％のものである。
【００４１】これらの鋼材に焼入れを行わないで焼戻し
を施したときの焼戻温度及び機械的性質を表４に、焼入
れ焼戻しを施したＰＣ鋼棒の焼入温度、焼戻温度及び機
械的性質を表５に示した。表４の焼入を行わないＰＣ鋼
棒において、鋼Ｎｏ．１〜１０と鋼Ｎｏ．１５は規格強
度と一様伸び５％が両立している。比較鋼（Ｎｏ．１１
〜１４及び１６〜１８）では引張強さと耐力は良好であ
るが一様伸びが小さい。
を施したときの焼戻温度及び機械的性質を表４に、焼入
れ焼戻しを施したＰＣ鋼棒の焼入温度、焼戻温度及び機
械的性質を表５に示した。表４の焼入を行わないＰＣ鋼
棒において、鋼Ｎｏ．１〜１０と鋼Ｎｏ．１５は規格強
度と一様伸び５％が両立している。比較鋼（Ｎｏ．１１
〜１４及び１６〜１８）では引張強さと耐力は良好であ
るが一様伸びが小さい。
【００４２】表６に示すせん断補強筋をＰＣ鋼棒に点溶
接した。表６にそのせん断補強筋の線径、引張強さ、耐
力及び点溶接条件を示す。点溶接を施した後のＰＣ鋼棒
の引張試験による機械的性質及び点溶接部破断数（１０
個の試料中点溶接部で破断した数）を表７に示した。
接した。表６にそのせん断補強筋の線径、引張強さ、耐
力及び点溶接条件を示す。点溶接を施した後のＰＣ鋼棒
の引張試験による機械的性質及び点溶接部破断数（１０
個の試料中点溶接部で破断した数）を表７に示した。
【００４３】
【表６】
【００４４】
【表７】
【００４５】ＪＩＳ Ｇ ３１３７ Ｄ種規格である引
張強さ１４２０Ｎ／ｍｍ2以上、耐力１２７５Ｎ／ｍｍ2
以上を満たす強度となるように焼戻し温度をとってい
る。
張強さ１４２０Ｎ／ｍｍ2以上、耐力１２７５Ｎ／ｍｍ2
以上を満たす強度となるように焼戻し温度をとってい
る。
【００４６】表７に示す点溶接後の引張試験を参照する
と、鋼Ｎｏ．１５は点溶接前には引張強さ、一様伸び共
に優れた値を示したものの、点溶接後は引張強さ及び一
様伸びが大幅に低下している。比較鋼Ｎｏ．１１〜１
４、１６〜１８では表４、５、７、８のいずれも一様伸
び値が５％に達していない。
と、鋼Ｎｏ．１５は点溶接前には引張強さ、一様伸び共
に優れた値を示したものの、点溶接後は引張強さ及び一
様伸びが大幅に低下している。比較鋼Ｎｏ．１１〜１
４、１６〜１８では表４、５、７、８のいずれも一様伸
び値が５％に達していない。
【００４７】次に引張強さ及び０．２％耐力の長さ方向
のばらつきを調べて図１〜図４に示した。図１、図３は
圧延で焼入後焼戻した実施例のＰＣ鋼棒の引張強さ及び
０．２％耐力の分布を示すもので、横軸は本数（ｎ）で
ある。引張強さは図１に示すように、すべて１４２０Ｎ
／ｍｍ2以上であるが１４４０〜１５８０Ｎ／ｍｍ2まで
の間に広くばらついている。また０．２％耐力も図３に
示すように、１２７５Ｎ／ｍｍ2以上であるが、１３６
０〜１４８０Ｎ／ｍｍ2の間に広くばらついている。図
２、図４は圧延後高周波焼入焼戻しを施した実施例のＰ
Ｃ鋼棒についてのそれぞれ引張強さ及び０．２％耐力の
分布を示すもので図２に示すように、引張強さは１４４
０〜１４８０Ｎ／ｍｍ2の狭い分布を示している。また
図４に示すように、０．２％耐力も１３４０〜１４２０
Ｎ／ｍｍ2の狭い範囲に分布している。
のばらつきを調べて図１〜図４に示した。図１、図３は
圧延で焼入後焼戻した実施例のＰＣ鋼棒の引張強さ及び
０．２％耐力の分布を示すもので、横軸は本数（ｎ）で
ある。引張強さは図１に示すように、すべて１４２０Ｎ
／ｍｍ2以上であるが１４４０〜１５８０Ｎ／ｍｍ2まで
の間に広くばらついている。また０．２％耐力も図３に
示すように、１２７５Ｎ／ｍｍ2以上であるが、１３６
０〜１４８０Ｎ／ｍｍ2の間に広くばらついている。図
２、図４は圧延後高周波焼入焼戻しを施した実施例のＰ
Ｃ鋼棒についてのそれぞれ引張強さ及び０．２％耐力の
分布を示すもので図２に示すように、引張強さは１４４
０〜１４８０Ｎ／ｍｍ2の狭い分布を示している。また
図４に示すように、０．２％耐力も１３４０〜１４２０
Ｎ／ｍｍ2の狭い範囲に分布している。
【００４８】
【発明の効果】以上、説明したように、本発明によれ
ば、Ｃが低く、従って溶接後に問題を生ずることがな
く、また特殊な温度制御を要することなく、一様伸びと
強度とのバランスのよいＰＣ鋼棒を得ることができた。
ば、Ｃが低く、従って溶接後に問題を生ずることがな
く、また特殊な温度制御を要することなく、一様伸びと
強度とのバランスのよいＰＣ鋼棒を得ることができた。
【図１】引張強さの分布を示すグラフである。
【図２】引張強さの分布を示すグラフである。
【図３】０．２％耐力の分布を示すグラフである。
【図４】０．２％耐力の分布を示すグラフである。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 武井 雅光
千葉県千葉市中央区新浜町１番地 川鉄テ
クノワイヤ株式会社内
(72)発明者 岩本 隆
岡山県倉敷市水島川崎通１丁目（番地な
し） 川崎製鉄株式会社水島製鉄所内
(72)発明者 天野 虔一
岡山県倉敷市水島川崎通１丁目（番地な
し） 川崎製鉄株式会社水島製鉄所内
Ｆターム(参考） 4K042 AA14 BA01 BA02 BA11 CA06
CA08 CA09 CA13 DA01 DA02
DC02 DE05
Claims (5)
- 【請求項１】 Ｃ：０．１５〜０．２９質量％、 Ｓｉ：０．８〜２．０質量％、 Ｍｎ：０．８〜２．０質量％、 Ａｌ：０．００５〜０．０５０質量％、 Ｎｂ：０．００５〜０．１５０質量％、 Ｎ：０．００３０〜０．０１５０質量％ を含み、さらに、 Ｃｒ：０．０５〜２．００質量％、 Ｍｏ：０．０５〜１．００質量％、 Ｖ：０．０５〜１．００質量％、 の１種または２種以上を （Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）≧０．５質量％ 含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるＰＣ
鋼材を熱間圧延し、冷却速度０．２℃／ｓｅｃ以上で冷
却してマルテンサイト組織とし、３５０〜６５０℃の範
囲で焼戻しを行って得られた鋼材であって、引張強さが
１４２０Ｎ／ｍｍ 2以上、０．２％耐力が１２７５Ｎ／
ｍｍ2以上、一様伸びが５％以上であることを特徴とす
る一様伸びの優れたＰＣ鋼棒。 - 【請求項２】 前記成分にさらに Ｔｉ：０．００１〜０．１００質量％、 Ｂ：０．０００３〜０．０１００質量％、 を１種または２種を含有することを特徴とする請求項１
記載の一様伸びの優れたＰＣ鋼棒。 - 【請求項３】 請求項１又は２記載の成分から成るＰＣ
鋼材を熱間圧延し、徐冷してＨＭＶ５００以下とした
後、８５０℃以上１０００℃以下に加熱急冷しマルテン
サイトとし、さらに３５０〜６５０℃の範囲で焼戻しを
行って得られた鋼材であって、引張強さが１４２０Ｎ／
ｍｍ2以上、０．２％耐力が１２７５Ｎ／ｍｍ2以上、一
様伸びが５％以上であることを特徴とする一様伸びの優
れたＰＣ鋼棒。 - 【請求項４】 請求項１〜３のいずれかに記載の一様伸
びの優れたＰＣ鋼棒を用い、これに鉄線又はせん断補強
筋をスパイラル筋として点溶接して鉄筋篭とし、ＰＣパ
イルを構成するＰＣ鋼棒であって、引張強さが１４２０
Ｎ／ｍｍ2以上、０．２％耐力が１２７５Ｎ／ｍｍ2以
上、一様伸びが５％以上であることを特徴とするＰＣパ
イルのＰＣ鋼棒。 - 【請求項５】 ＰＣ鋼棒の鉄筋篭を作る前記鉄線および
せん断補強筋がＰＣ鋼棒の棒径の０．３〜０．８倍の径
であり、せん断補強筋の耐力は３４５〜７８５Ｎ／ｍｍ
2であり、スパイラル鉄筋のピッチが４０〜１００ｍｍ
で、ρsσy≧２５であることを特徴とする請求項４記載
のＰＣパイルのＰＣ鋼棒。 ただし、σy：鉄筋の降伏点（ｋｇｆ／ｃｍ2）（×９．
８Ｎ／ｃｍ2） ρs：スパイラル鉄筋の体積比，
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002073915A JP2003268493A (ja) | 2002-03-18 | 2002-03-18 | 一様伸びの優れたｐｃ鋼棒及びｐｃパイルのｐｃ鋼棒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002073915A JP2003268493A (ja) | 2002-03-18 | 2002-03-18 | 一様伸びの優れたｐｃ鋼棒及びｐｃパイルのｐｃ鋼棒 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003268493A true JP2003268493A (ja) | 2003-09-25 |
Family
ID=29203452
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002073915A Pending JP2003268493A (ja) | 2002-03-18 | 2002-03-18 | 一様伸びの優れたｐｃ鋼棒及びｐｃパイルのｐｃ鋼棒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003268493A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110295326A (zh) * | 2019-08-07 | 2019-10-01 | 无锡东大汉森冶金实业有限公司 | Hrb500e铌钛微合金高强度抗震钢筋及生产工艺 |
| CN110373610A (zh) * | 2019-08-23 | 2019-10-25 | 福建三宝钢铁有限公司 | 一种生产hrb400e的细晶钢筋制备方法 |
| CN113151645A (zh) * | 2021-04-14 | 2021-07-23 | 鞍钢集团北京研究院有限公司 | 一种抗疲劳性优异的高延展性马氏体时效钢及其制备方法 |
| CN113736972A (zh) * | 2020-05-27 | 2021-12-03 | 山西通才工贸有限公司 | 一种含铌微合金化hrb400e钢筋的控轧控冷生产工艺 |
-
2002
- 2002-03-18 JP JP2002073915A patent/JP2003268493A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110295326A (zh) * | 2019-08-07 | 2019-10-01 | 无锡东大汉森冶金实业有限公司 | Hrb500e铌钛微合金高强度抗震钢筋及生产工艺 |
| CN110373610A (zh) * | 2019-08-23 | 2019-10-25 | 福建三宝钢铁有限公司 | 一种生产hrb400e的细晶钢筋制备方法 |
| CN110373610B (zh) * | 2019-08-23 | 2020-07-10 | 福建三宝钢铁有限公司 | 一种生产hrb400e的细晶钢筋制备方法 |
| CN113736972A (zh) * | 2020-05-27 | 2021-12-03 | 山西通才工贸有限公司 | 一种含铌微合金化hrb400e钢筋的控轧控冷生产工艺 |
| CN113151645A (zh) * | 2021-04-14 | 2021-07-23 | 鞍钢集团北京研究院有限公司 | 一种抗疲劳性优异的高延展性马氏体时效钢及其制备方法 |
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