JP2002069578A - 高強度圧延ｐｃ鋼棒およびその製造方法 - Google Patents
高強度圧延ｐｃ鋼棒およびその製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 YS(O.2% ％耐力):1200 MPa以上、TS:1400 MP
a 以上、伸び4.5%以上の高強度圧延PC鋼棒を提供する。 【解決手段】 質量％で、C:0.6 〜0.85% 及びCr:1.0〜
3.0%を含有し、ラメラー間隔が0.1 μｍ以下のパーライ
トが面積率で80% 以上の鋼からなり、YS(0.2% 耐力):12
00MPa 以上、TS:1400MPa以上、かつ、伸び4.5%以上の高
強度圧延PC鋼棒。該鋼棒は、更に、Si:0.10 〜2.5%とM
n:0.25 〜2.0%を含み、適宜、Al、Ti、Ca、REM 、V 及
びNbの１種以上、及び／または、B 、Cu、Ni及びMoの１
種以上を含有する。上記化学組成の線材を、450 〜650
℃の温度で恒温変態させ、4%以下の歪みを付与した後、
200 〜500 ℃の温度で5 〜600 秒の保定時間でブルーイ
ング処理を施して製造する。
a 以上、伸び4.5%以上の高強度圧延PC鋼棒を提供する。 【解決手段】 質量％で、C:0.6 〜0.85% 及びCr:1.0〜
3.0%を含有し、ラメラー間隔が0.1 μｍ以下のパーライ
トが面積率で80% 以上の鋼からなり、YS(0.2% 耐力):12
00MPa 以上、TS:1400MPa以上、かつ、伸び4.5%以上の高
強度圧延PC鋼棒。該鋼棒は、更に、Si:0.10 〜2.5%とM
n:0.25 〜2.0%を含み、適宜、Al、Ti、Ca、REM 、V 及
びNbの１種以上、及び／または、B 、Cu、Ni及びMoの１
種以上を含有する。上記化学組成の線材を、450 〜650
℃の温度で恒温変態させ、4%以下の歪みを付与した後、
200 〜500 ℃の温度で5 〜600 秒の保定時間でブルーイ
ング処理を施して製造する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、コンクリートポー
ルやコンクリートパイル等に用いるＰＣ（プレストレス
コンクリート）鋼棒とその製造方法に関するものであ
る。
ルやコンクリートパイル等に用いるＰＣ（プレストレス
コンクリート）鋼棒とその製造方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】コンクリートポール及びコンクリートパ
イルには、剛性および曲げ強さの向上や、ひび割れ防止
のためにコンクリートに圧縮力を与え、コンクリートポ
ール及びコンクリートパイルそのものの強度を高めたＰ
Ｃポール及びＰＣパイルがある。そして、これらは、以
下のようにして製造されている。
イルには、剛性および曲げ強さの向上や、ひび割れ防止
のためにコンクリートに圧縮力を与え、コンクリートポ
ール及びコンクリートパイルそのものの強度を高めたＰ
Ｃポール及びＰＣパイルがある。そして、これらは、以
下のようにして製造されている。
【０００３】まず、円周上に並列に配したＰＣ鋼材に軟
鋼線を螺旋状に巻き付け（以下「螺旋筋」と称す。）、
次いで、ＰＣ鋼材と螺旋筋の交点を固定して、円筒状の
籠片型補強体（以下「補強体」と称す。）を製造する。
次に、該補強体を型枠に導入して、補強体を構成するＰ
Ｃ鋼材の両端を固定し、引張強さの７０％前後の応力で
緊張する。次いで、型枠内にコンクリートを注入し、コ
ンクリートが固化した後に、ＰＣ鋼材から緊張応力を解
除する。この解除により、コンクリートに圧縮力が付与
されることになり、ＰＣポールまたはＰＣパイルが製造
される。
鋼線を螺旋状に巻き付け（以下「螺旋筋」と称す。）、
次いで、ＰＣ鋼材と螺旋筋の交点を固定して、円筒状の
籠片型補強体（以下「補強体」と称す。）を製造する。
次に、該補強体を型枠に導入して、補強体を構成するＰ
Ｃ鋼材の両端を固定し、引張強さの７０％前後の応力で
緊張する。次いで、型枠内にコンクリートを注入し、コ
ンクリートが固化した後に、ＰＣ鋼材から緊張応力を解
除する。この解除により、コンクリートに圧縮力が付与
されることになり、ＰＣポールまたはＰＣパイルが製造
される。
【０００４】このようなコンクリート構造物に使用する
ＰＣ鋼材としては、ＪＩＳＧ３１３７に規定されるＰＣ
鋼棒と、ＪＩＳＧ３５３６に規定されるＰＣ鋼線を、代
表的なものとして挙げることができる。ＰＣ鋼棒は、熱
間圧延後空冷した鋼棒を、焼入れ焼戻しして製造され
る。この焼入れ焼戻しにより、ＪＩＳＧ３１３７（Ｄ
種）で規定する１４２０ MPa以上のＴＳ（引張強度）を
確保することができる。
ＰＣ鋼材としては、ＪＩＳＧ３１３７に規定されるＰＣ
鋼棒と、ＪＩＳＧ３５３６に規定されるＰＣ鋼線を、代
表的なものとして挙げることができる。ＰＣ鋼棒は、熱
間圧延後空冷した鋼棒を、焼入れ焼戻しして製造され
る。この焼入れ焼戻しにより、ＪＩＳＧ３１３７（Ｄ
種）で規定する１４２０ MPa以上のＴＳ（引張強度）を
確保することができる。
【０００５】例えば、特開平３−１５１４４５公報に
は、スポット溶接性とリラクゼーション特性を改善する
ため、Ｓｉを低減し、Ｍｏを添加したＰＣ鋼棒に、焼入
れ焼戻しを施して、ＴＳ：１４２０ MPa以上の高強度Ｐ
Ｃ鋼棒を製造することが開示されている。このように、
ＰＣ鋼棒には、通常、焼入れ焼戻しが施されるが、この
焼入れ焼戻しにより、ＰＣ鋼棒の組織は、焼戻しマルテ
ンサイト組織となるので、所要の一様伸びや、耐遅れ破
壊特性を確保することが難しい。例えば、「鉄と鋼vol.
81（1995）.P1625」に示されているように、１４００ M
Pa以上の焼戻しマルテンサイト組織を有するＰＣ鋼棒で
は、耐遅れ破壊特性が劣化する。
は、スポット溶接性とリラクゼーション特性を改善する
ため、Ｓｉを低減し、Ｍｏを添加したＰＣ鋼棒に、焼入
れ焼戻しを施して、ＴＳ：１４２０ MPa以上の高強度Ｐ
Ｃ鋼棒を製造することが開示されている。このように、
ＰＣ鋼棒には、通常、焼入れ焼戻しが施されるが、この
焼入れ焼戻しにより、ＰＣ鋼棒の組織は、焼戻しマルテ
ンサイト組織となるので、所要の一様伸びや、耐遅れ破
壊特性を確保することが難しい。例えば、「鉄と鋼vol.
81（1995）.P1625」に示されているように、１４００ M
Pa以上の焼戻しマルテンサイト組織を有するＰＣ鋼棒で
は、耐遅れ破壊特性が劣化する。
【０００６】一方、焼戻しマルテンサイト以外の組織を
有するＰＣ鋼棒として、熱間圧延材を冷間加工し、次い
で、ブルーイング処理を施した圧延ＰＣ鋼棒が提供され
ている。この圧延ＰＣ鋼棒に関し、「プレストレストコ
ンクリートvol.13（1971）p.52」には、鋳片を熱間圧延
した線材にストレッチングとブルーイング処理を施すこ
とにより、ＴＳ１２００ MPa以下のＰＣ鋼棒を製造し得
ることが開示されている。
有するＰＣ鋼棒として、熱間圧延材を冷間加工し、次い
で、ブルーイング処理を施した圧延ＰＣ鋼棒が提供され
ている。この圧延ＰＣ鋼棒に関し、「プレストレストコ
ンクリートvol.13（1971）p.52」には、鋳片を熱間圧延
した線材にストレッチングとブルーイング処理を施すこ
とにより、ＴＳ１２００ MPa以下のＰＣ鋼棒を製造し得
ることが開示されている。
【０００７】圧延ＰＣ鋼棒においては、一様伸びが高い
など優れた点がある一方、ＹＳ（降伏強度）が１１００
MPa以下であり、高強度化が充分になされていないのが
実情である。このため、より高強度で耐遅れ破壊特性の
優れた圧延ＰＣ鋼棒とその製造方法が求められている。
など優れた点がある一方、ＹＳ（降伏強度）が１１００
MPa以下であり、高強度化が充分になされていないのが
実情である。このため、より高強度で耐遅れ破壊特性の
優れた圧延ＰＣ鋼棒とその製造方法が求められている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明は、引
張強度（ＴＳ）が１４００ MPa以上を有する高強度で、
かつ、高延性の高強度圧延ＰＣ鋼棒と、該ＰＣ鋼棒を、
通常のパティンティング、伸線工程を経ずに、ヒートス
トレッチ、ブルーイングなどの時効処理により安価に製
造する製造方法を提供することを課題とするものであ
る。
張強度（ＴＳ）が１４００ MPa以上を有する高強度で、
かつ、高延性の高強度圧延ＰＣ鋼棒と、該ＰＣ鋼棒を、
通常のパティンティング、伸線工程を経ずに、ヒートス
トレッチ、ブルーイングなどの時効処理により安価に製
造する製造方法を提供することを課題とするものであ
る。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の課
題を解決するために亜共析または共析鋼の組織と成分に
ついて検討した。たとえば０．８％Ｃの鋼ではＴＳを適
正な強度にするためには、恒温変態を施し８０％以上の
パーライト組織が必要である。しかし、ＴＳが１４００
MPa 以上であってもＹＳを１２００MPa 以上にすること
は困難である。このためにはラメラー間隔を０．１μｍ
以下にする必要があることを見いだした。一般的にはＣ
ｒはラメラー間隔を小さくしＴＳを上昇させることが知
られているが、ＹＳを１２００MPa 以上にするために添
加する必要がある。また、本発明ではヒートストレッチ
等によりＹＳの上昇をはかることを提示しているが、
０．０５μｍ以下であればそれらの簡易加工をせずにＹ
Ｓを１２００MPa 以上の確保も可能である。
題を解決するために亜共析または共析鋼の組織と成分に
ついて検討した。たとえば０．８％Ｃの鋼ではＴＳを適
正な強度にするためには、恒温変態を施し８０％以上の
パーライト組織が必要である。しかし、ＴＳが１４００
MPa 以上であってもＹＳを１２００MPa 以上にすること
は困難である。このためにはラメラー間隔を０．１μｍ
以下にする必要があることを見いだした。一般的にはＣ
ｒはラメラー間隔を小さくしＴＳを上昇させることが知
られているが、ＹＳを１２００MPa 以上にするために添
加する必要がある。また、本発明ではヒートストレッチ
等によりＹＳの上昇をはかることを提示しているが、
０．０５μｍ以下であればそれらの簡易加工をせずにＹ
Ｓを１２００MPa 以上の確保も可能である。
【００１０】本発明は、上記知見に基づき、上記課題を
解決するものであって、その要旨は、以下のとおりであ
る。 （１）質量％で、Ｃ：０．６〜０．８５％、及び、Ｃ
ｒ：１．０〜３．０％、を含有し、ラメラー間隔が０．
１μｍ以下のパーライトが面積率で８０％以上の鋼から
なり、ＹＳ（０．２％耐力）が１２００ MPa以上、ＴＳ
が１４００ MPa以上で、かつ、伸びが４．５％以上であ
ることを特徴とする高強度圧延ＰＣ鋼棒。
解決するものであって、その要旨は、以下のとおりであ
る。 （１）質量％で、Ｃ：０．６〜０．８５％、及び、Ｃ
ｒ：１．０〜３．０％、を含有し、ラメラー間隔が０．
１μｍ以下のパーライトが面積率で８０％以上の鋼から
なり、ＹＳ（０．２％耐力）が１２００ MPa以上、ＴＳ
が１４００ MPa以上で、かつ、伸びが４．５％以上であ
ることを特徴とする高強度圧延ＰＣ鋼棒。
【００１１】（２）前記鋼が、更に、質量％で、Ｓｉ：
０．１０〜２．５％、及び、Ｍｎ：０．２５〜２．０
％、を含有することを特徴とする上記（１）記載の高強
度圧延ＰＣ鋼棒。 （３）前記鋼が、更に、質量％で、Ａｌ：０．０５％以
下、Ｔｉ：０．００５〜０．０５％、Ｃａ：０．０００
５〜０．００５％、ＲＥＭ：０．０００５〜０．００５
％、Ｖ：０．００２〜０．５％、及び、Ｎｂ：０．００
５〜０．１％の１種以上を含有することを特徴とする上
記（１）または（２）記載の高強度圧延ＰＣ鋼棒。
０．１０〜２．５％、及び、Ｍｎ：０．２５〜２．０
％、を含有することを特徴とする上記（１）記載の高強
度圧延ＰＣ鋼棒。 （３）前記鋼が、更に、質量％で、Ａｌ：０．０５％以
下、Ｔｉ：０．００５〜０．０５％、Ｃａ：０．０００
５〜０．００５％、ＲＥＭ：０．０００５〜０．００５
％、Ｖ：０．００２〜０．５％、及び、Ｎｂ：０．００
５〜０．１％の１種以上を含有することを特徴とする上
記（１）または（２）記載の高強度圧延ＰＣ鋼棒。
【００１２】（４）前記鋼が、更に、質量％で、Ｂ：
０．０００５〜０．０１％、Ｃｕ：０．０５〜１．０
％、Ｎｉ：０．０５〜１．０％、及び、Ｍｏ：０．０５
〜０．５０％の１種以上を含有することを特徴とする上
記（１）、（２）または（３）記載の高強度圧延ＰＣ鋼
棒。
０．０００５〜０．０１％、Ｃｕ：０．０５〜１．０
％、Ｎｉ：０．０５〜１．０％、及び、Ｍｏ：０．０５
〜０．５０％の１種以上を含有することを特徴とする上
記（１）、（２）または（３）記載の高強度圧延ＰＣ鋼
棒。
【００１３】（５）上記（１）、（２）、（３）または
（４）記載の高強度圧延ＰＣ鋼棒に係る化学成分を有す
る鋼片を、オーステナイト領域まで加熱後、熱間圧延し
て線材とし、次いで、４５０〜７００℃の温度で恒温変
態を施し、その後、更に、４％以下の歪みを付与し、次
いで、２００〜５００℃の温度で５〜６００秒の保定時
間でブルーイング処理を施すことを特徴とする高強度圧
延ＰＣ鋼棒の製造方法。
（４）記載の高強度圧延ＰＣ鋼棒に係る化学成分を有す
る鋼片を、オーステナイト領域まで加熱後、熱間圧延し
て線材とし、次いで、４５０〜７００℃の温度で恒温変
態を施し、その後、更に、４％以下の歪みを付与し、次
いで、２００〜５００℃の温度で５〜６００秒の保定時
間でブルーイング処理を施すことを特徴とする高強度圧
延ＰＣ鋼棒の製造方法。
【００１４】（６）上記（１）、（２）、（３）または
（４）記載の高強度圧延ＰＣ鋼棒に係る化学成分を有す
る鋼片を、オーステナイト領域まで加熱後、熱間圧延し
て線材とし、次いで、４５０〜７００℃の温度で恒温変
態を施し、その後、更に、２００〜５００℃の温度及び
４％以下の引張り歪みでヒートストレッチング処理を施
すことを特徴とする高強度圧延ＰＣ鋼棒の製造方法。
（４）記載の高強度圧延ＰＣ鋼棒に係る化学成分を有す
る鋼片を、オーステナイト領域まで加熱後、熱間圧延し
て線材とし、次いで、４５０〜７００℃の温度で恒温変
態を施し、その後、更に、２００〜５００℃の温度及び
４％以下の引張り歪みでヒートストレッチング処理を施
すことを特徴とする高強度圧延ＰＣ鋼棒の製造方法。
【００１５】（７）上記（１）、（２）、（３）または
（４）記載の高強度圧延ＰＣ鋼棒に係る化学成分を有す
る線材を、オーステナイト領域まで再加熱後、冷却し、
次いで、４５０〜７００℃の温度で恒温変態を施し、そ
の後、更に、４％以下の歪みを付与し、次いで、２００
〜５００℃の温度で５〜６００秒の保定時間でブルーイ
ング処理を施すことを特徴とする高強度圧延ＰＣ鋼棒の
製造方法。
（４）記載の高強度圧延ＰＣ鋼棒に係る化学成分を有す
る線材を、オーステナイト領域まで再加熱後、冷却し、
次いで、４５０〜７００℃の温度で恒温変態を施し、そ
の後、更に、４％以下の歪みを付与し、次いで、２００
〜５００℃の温度で５〜６００秒の保定時間でブルーイ
ング処理を施すことを特徴とする高強度圧延ＰＣ鋼棒の
製造方法。
【００１６】（８）上記（１）、（２）、（３）または
（４）記載の高強度圧延ＰＣ鋼棒に係る化学成分を有す
る線材を、オーステナイト領域まで再加熱後、冷却し、
次いで、４５０〜７００℃の温度で恒温変態を施し、そ
の後、更に、２００〜５００℃の温度及び４％以下の引
張り歪みでヒートストレッチング処理を施すことを特徴
とする高強度圧延ＰＣ鋼棒の製造方法。
（４）記載の高強度圧延ＰＣ鋼棒に係る化学成分を有す
る線材を、オーステナイト領域まで再加熱後、冷却し、
次いで、４５０〜７００℃の温度で恒温変態を施し、そ
の後、更に、２００〜５００℃の温度及び４％以下の引
張り歪みでヒートストレッチング処理を施すことを特徴
とする高強度圧延ＰＣ鋼棒の製造方法。
【００１７】
【発明の実施の形態】まず、本発明の高強度圧延ＰＣ鋼
棒の鋼（本発明の鋼）に係る化学成分について説明す
る。Ｃは、ＴＳやＹＳを確保するために重要で、かつ、
経済的な元素であるが、ＰＣ鋼棒として必要なＴＳ：１
４００ MPa以上、及び、ＹＳ：１２００MPa 以上を、そ
れぞれ得るためには、少なくとも０．６％以上必要であ
り、０．６％未満では、必要な強度が得られない。望ま
しくは、０．６５％以上必要である。一方、Ｃが０．８
５％を超えると、粒界に、網状セメンタイトまたは粗大
セメンタイトが析出して、延性の低下が顕著になる。こ
のため、Ｃ添加量は、０．６〜０．８５％とする。
棒の鋼（本発明の鋼）に係る化学成分について説明す
る。Ｃは、ＴＳやＹＳを確保するために重要で、かつ、
経済的な元素であるが、ＰＣ鋼棒として必要なＴＳ：１
４００ MPa以上、及び、ＹＳ：１２００MPa 以上を、そ
れぞれ得るためには、少なくとも０．６％以上必要であ
り、０．６％未満では、必要な強度が得られない。望ま
しくは、０．６５％以上必要である。一方、Ｃが０．８
５％を超えると、粒界に、網状セメンタイトまたは粗大
セメンタイトが析出して、延性の低下が顕著になる。こ
のため、Ｃ添加量は、０．６〜０．８５％とする。
【００１８】Ｃｒは、固溶強化により、また、焼入性を
向上させパーライトのラメラー間隔を小さくして、強度
を上昇させる元素である。１．０％未満では、ラメラー
間隔を小さくする効果が不十分であり、０．１μｍ以下
のラメラー間隔が得られない。しかし、３．０％を超え
て添加すると、所望のラメラー間隔が得られるものの、
強度が高くなり過ぎ、延性が低下する。このため、上限
を３．０％とし、Ｃｒ添加量は１．０〜３．０％とす
る。
向上させパーライトのラメラー間隔を小さくして、強度
を上昇させる元素である。１．０％未満では、ラメラー
間隔を小さくする効果が不十分であり、０．１μｍ以下
のラメラー間隔が得られない。しかし、３．０％を超え
て添加すると、所望のラメラー間隔が得られるものの、
強度が高くなり過ぎ、延性が低下する。このため、上限
を３．０％とし、Ｃｒ添加量は１．０〜３．０％とす
る。
【００１９】Ｓｉは、フエライト（パーライト中のフエ
ライト地）に固溶し、顕著な固溶強化作用により、ＹＳ
を向上させる元素である。この向上効果を得るために
は、少なくとも、０．１０％以上の添加量が必要であ
る。一方、Ｓｉの添加量が２．５％を超えると、強度が
高くなりすぎて延性が低下する。このため、Ｓｉ添加量
の上限を２．５％とする。
ライト地）に固溶し、顕著な固溶強化作用により、ＹＳ
を向上させる元素である。この向上効果を得るために
は、少なくとも、０．１０％以上の添加量が必要であ
る。一方、Ｓｉの添加量が２．５％を超えると、強度が
高くなりすぎて延性が低下する。このため、Ｓｉ添加量
の上限を２．５％とする。
【００２０】Ｍｎは、焼入れ性を高めて強度を上昇させ
るとともに、鋼棒の横断面における組織を均一にするの
に有効な元素である。これらの効果を得るためには、少
なくとも、０．２５％以上の添加量が必要がある。一
方、Ｍｎを過剰に添加すると、中心偏析部に、延性を低
下せしめるミクロマルテンサイトが発生し易くなる。こ
のため、Ｍｎの添加量の上限を２．０％とし、Ｍｎの添
加量は、０．２５〜２．０とする。
るとともに、鋼棒の横断面における組織を均一にするの
に有効な元素である。これらの効果を得るためには、少
なくとも、０．２５％以上の添加量が必要がある。一
方、Ｍｎを過剰に添加すると、中心偏析部に、延性を低
下せしめるミクロマルテンサイトが発生し易くなる。こ
のため、Ｍｎの添加量の上限を２．０％とし、Ｍｎの添
加量は、０．２５〜２．０とする。
【００２１】Ｐは、粒界に偏析し、粒界脆化を起こし易
くする元素であるので、０．０３％以下に低減する必要
がある。本発明の鋼において、Ｐは不純物元素であり、
極力低減することが望ましい。Ｓも、Ｐと同様に、粒界
に偏析し粒界脆化を起こし易くする元素であるので、
０．０３％以下に低減する必要がある。本発明の鋼にお
いて、Ｓは、Ｐと同様に不純物元素であり、極力低減す
ることが望ましい。
くする元素であるので、０．０３％以下に低減する必要
がある。本発明の鋼において、Ｐは不純物元素であり、
極力低減することが望ましい。Ｓも、Ｐと同様に、粒界
に偏析し粒界脆化を起こし易くする元素であるので、
０．０３％以下に低減する必要がある。本発明の鋼にお
いて、Ｓは、Ｐと同様に不純物元素であり、極力低減す
ることが望ましい。
【００２２】次に、本発明の鋼が含有する選択元素につ
いて説明する。主に、γ粒径を微細化し、延性を向上さ
せるために、Ａｌ、Ｔｉ、Ｃａ、ＲＥＭ、Ｖ、及び、Ｎ
ｂのうちの１種あるいは２種以上を添加する。また、主
に、圧延ＰＣ鋼棒の強度を向上させるために、Ｂ、Ｃ
ｕ、Ｎｉ、及び、Ｍｏのうちの１種あるいは２種以上を
添加する。
いて説明する。主に、γ粒径を微細化し、延性を向上さ
せるために、Ａｌ、Ｔｉ、Ｃａ、ＲＥＭ、Ｖ、及び、Ｎ
ｂのうちの１種あるいは２種以上を添加する。また、主
に、圧延ＰＣ鋼棒の強度を向上させるために、Ｂ、Ｃ
ｕ、Ｎｉ、及び、Ｍｏのうちの１種あるいは２種以上を
添加する。
【００２３】Ａｌは、微細なAl2 Ｏ3 あるいはAlＮ析出
物のピンニング効果により、熱処理時のγ粒径を微細化
するために添加する元素である。しかし、０．０５％を
超えて添加すると、粗大なAl2 Ｏ3 が発生し、延性が低
下する。このため、Ａｌ添加量の上限を０．０５％とす
る。Ｔｉは、TiO2等の酸化物あるいはTiＮ、TiＣ等のＴ
ｉ析出物のピンニング効果により、熱処理時のγ粒径を
微細化するために添加する元素である。この効果を得る
ためには、０．００５％以上の添加が必要である。しか
し、０．０５％を超えて添加すると、粗大なTiＮが多量
に析出して、延性を劣化させる。このため、Ｔｉ添加量
の上限を０．０５％とする。
物のピンニング効果により、熱処理時のγ粒径を微細化
するために添加する元素である。しかし、０．０５％を
超えて添加すると、粗大なAl2 Ｏ3 が発生し、延性が低
下する。このため、Ａｌ添加量の上限を０．０５％とす
る。Ｔｉは、TiO2等の酸化物あるいはTiＮ、TiＣ等のＴ
ｉ析出物のピンニング効果により、熱処理時のγ粒径を
微細化するために添加する元素である。この効果を得る
ためには、０．００５％以上の添加が必要である。しか
し、０．０５％を超えて添加すると、粗大なTiＮが多量
に析出して、延性を劣化させる。このため、Ｔｉ添加量
の上限を０．０５％とする。
【００２４】Ｃａは、CaＳ（Ｏ）の生成により、熱処理
時のγ粒径を微細化するのに有効な元素である。０．０
００５％未満では効果がないので、０．０００５％を、
Ｃａ添加量の下限とする。しかし、０．００５％を超え
て添加すると、清浄度が低下するとともに、Ｃａ介在物
が粗大化し、延性が低下するので、上限を０．００５％
とする。
時のγ粒径を微細化するのに有効な元素である。０．０
００５％未満では効果がないので、０．０００５％を、
Ｃａ添加量の下限とする。しかし、０．００５％を超え
て添加すると、清浄度が低下するとともに、Ｃａ介在物
が粗大化し、延性が低下するので、上限を０．００５％
とする。
【００２５】ＲＥＭも、Ｃａと同様に、熱処理時のγ粒
径を微細化するのに有効な元素である。０．０００５％
未満では効果がないので、０．０００５％を、ＲＥＭ添
加量の下限とする。しかし、０．００５％を超えて添加
すると、清浄度が低下するとともに、ＲＥＭを含む介在
物が粗大化し、延性が低下するので、上限を０．００５
％とする。
径を微細化するのに有効な元素である。０．０００５％
未満では効果がないので、０．０００５％を、ＲＥＭ添
加量の下限とする。しかし、０．００５％を超えて添加
すると、清浄度が低下するとともに、ＲＥＭを含む介在
物が粗大化し、延性が低下するので、上限を０．００５
％とする。
【００２６】Ｖは、炭窒化物を析出させγ粒を微細化
し、強度、延性を向上させる元素である。また、Ｖは、
鋼中に侵入した水素のトラップサイトとなり、遅れ破壊
特性を改善する元素でもある。これらの効果を得るに
は、０．００２％以上の添加が必要である。しかし、多
量の添加では効果が飽和し、経済的に不利になるので、
上限を０．５％とする。
し、強度、延性を向上させる元素である。また、Ｖは、
鋼中に侵入した水素のトラップサイトとなり、遅れ破壊
特性を改善する元素でもある。これらの効果を得るに
は、０．００２％以上の添加が必要である。しかし、多
量の添加では効果が飽和し、経済的に不利になるので、
上限を０．５％とする。
【００２７】Ｎｂは、Ｎｂ析出物のピンニング効果によ
りオーステナイト粒を微細化し、圧延ＰＣ鋼棒の延性を
向上させる元素である。このため、０．００５％以上の
添加が必要である。しかし、多量に添加しても効果が飽
和し、経済的に不利となるので、０．１％を上限とす
る。このため、Ｎｂ添加量は、０．００５〜０．１％と
する。
りオーステナイト粒を微細化し、圧延ＰＣ鋼棒の延性を
向上させる元素である。このため、０．００５％以上の
添加が必要である。しかし、多量に添加しても効果が飽
和し、経済的に不利となるので、０．１％を上限とす
る。このため、Ｎｂ添加量は、０．００５〜０．１％と
する。
【００２８】Ｂは、焼入性を向上させて、圧延ＰＣ鋼棒
の強度を高める元素である。また、Ｂは、優先的に粒界
に偏析し、Ｐ、Ｓ、Ｍｎ等の粒界偏析を抑制する粒界清
浄効果を介して、遅れ破壊の劣化を抑える元素でもあ
る。このため、Ｂ添加量の下限を０．０００５％とす
る。しかし、０．０１％を超えて添加すると、Fe23Ｂが
析出し、耐遅れ破壊特性が劣化する。このため、Ｂ添加
量は、０．０００５〜０．０１％とする。
の強度を高める元素である。また、Ｂは、優先的に粒界
に偏析し、Ｐ、Ｓ、Ｍｎ等の粒界偏析を抑制する粒界清
浄効果を介して、遅れ破壊の劣化を抑える元素でもあ
る。このため、Ｂ添加量の下限を０．０００５％とす
る。しかし、０．０１％を超えて添加すると、Fe23Ｂが
析出し、耐遅れ破壊特性が劣化する。このため、Ｂ添加
量は、０．０００５〜０．０１％とする。
【００２９】Ｃｕは、焼入性を向上させるために添加す
る元素である。また、Ｃｕは、安定な腐食生成物を生成
して、水素の侵入を抑制し、遅れ破壊を改善する元素で
もある。この効果を得るには、０．０５％以上の添加が
必要である。しかし、１．０％を超えて添加すると、圧
延時に熱間割れが起き易くなるので、上限を１．０％と
する。
る元素である。また、Ｃｕは、安定な腐食生成物を生成
して、水素の侵入を抑制し、遅れ破壊を改善する元素で
もある。この効果を得るには、０．０５％以上の添加が
必要である。しかし、１．０％を超えて添加すると、圧
延時に熱間割れが起き易くなるので、上限を１．０％と
する。
【００３０】Ｎｉは、Ｃｕと同様に、焼入性の向上させ
るために添加する元素である。また、Ｎｉは、安定な腐
食生成物を生成して、水素の侵入を抑制し、遅れ破壊を
改善する元素でもある。さらに、Ｎｉは、Ｃｕ脆化を抑
制する効果も奏する元素である。耐遅れ破壊特性を向上
するには、０．０５％以上の添加が必要である。しか
し、１．０％を超えて添加しても、その効果は飽和し、
経済的に不利になるので、上限を１．０％とする。
るために添加する元素である。また、Ｎｉは、安定な腐
食生成物を生成して、水素の侵入を抑制し、遅れ破壊を
改善する元素でもある。さらに、Ｎｉは、Ｃｕ脆化を抑
制する効果も奏する元素である。耐遅れ破壊特性を向上
するには、０．０５％以上の添加が必要である。しか
し、１．０％を超えて添加しても、その効果は飽和し、
経済的に不利になるので、上限を１．０％とする。
【００３１】Ｍｏは、リラクゼーション特性を向上させ
るために有効な元素である。鋼の強度を上昇させるため
には、少なくとも、０．０５％以上の添加が必要であ
る。しかし、０．５０％を超えて添加すると、フエライ
トの生成が抑制されるので、上限を０．５０％とする。
そのため、Ｍｏ添加量は、０．１０〜０．５０％とす
る。
るために有効な元素である。鋼の強度を上昇させるため
には、少なくとも、０．０５％以上の添加が必要であ
る。しかし、０．５０％を超えて添加すると、フエライ
トの生成が抑制されるので、上限を０．５０％とする。
そのため、Ｍｏ添加量は、０．１０〜０．５０％とす
る。
【００３２】以上、鋼の化学成分について説明した。圧
延ＰＣ鋼棒において、ＹＳを１２００ MPa以上確保する
ためには、熱間圧延後、衝風冷却した線材において、Ｔ
Ｓを、少なくとも、１４００MPa 以上にする必要があ
り、これを考慮して、Ｃ量や、他の強化元素の組合わせ
及び添加量を決定し、鋼の化学成分を構成する必要があ
るが、次に、本発明の高強度圧延ＰＣ鋼棒を製造する製
造方法（本発明の製造方法）について説明する。
延ＰＣ鋼棒において、ＹＳを１２００ MPa以上確保する
ためには、熱間圧延後、衝風冷却した線材において、Ｔ
Ｓを、少なくとも、１４００MPa 以上にする必要があ
り、これを考慮して、Ｃ量や、他の強化元素の組合わせ
及び添加量を決定し、鋼の化学成分を構成する必要があ
るが、次に、本発明の高強度圧延ＰＣ鋼棒を製造する製
造方法（本発明の製造方法）について説明する。
【００３３】本発明の製造方法の特徴は、伸線等の強加
工をしない状態のパーライト組織で、ＹＳを１２００MP
a 以上とした点にある。即ち、本発明の鋼におけるパー
ライト組織は高延性を有するものである。前述したよう
に、ＴＳが１４００MPa 以上確保できた過共析鋼のＤＬ
Ｐ線材であっても、Ｃ量を１．０％以上に高めた場合を
除いて、そのままでは、ＹＳを１２００MPa 以上とする
ことは難しい。実際の過共析鋼にＤＬＰを施したままの
線材において、ＴＳが１４００MPa 以上の場合、伸びは
７％程度と低く、さらに、ストレッチング＋ブルーイン
グ処理を施すと、時効硬化により、延性が低下する恐れ
がある。
工をしない状態のパーライト組織で、ＹＳを１２００MP
a 以上とした点にある。即ち、本発明の鋼におけるパー
ライト組織は高延性を有するものである。前述したよう
に、ＴＳが１４００MPa 以上確保できた過共析鋼のＤＬ
Ｐ線材であっても、Ｃ量を１．０％以上に高めた場合を
除いて、そのままでは、ＹＳを１２００MPa 以上とする
ことは難しい。実際の過共析鋼にＤＬＰを施したままの
線材において、ＴＳが１４００MPa 以上の場合、伸びは
７％程度と低く、さらに、ストレッチング＋ブルーイン
グ処理を施すと、時効硬化により、延性が低下する恐れ
がある。
【００３４】そこで、本発明者らは、上記課題を解決す
べく、伸線加工を施さずに、ストレッチング後ブルーイ
ング処理、もしくは、ヒートストレッチ処理を施した後
のＹＳの上昇と、破断伸びの低下について検討した。そ
して、ＴＳが１４００MPa 以上を有するパーライト組織
の鋼に、ストレッチング＋ブルーイング処理、もしく
は、ヒートストレッチ処理を施すことにより、ＹＳを約
１００MPa 以上高め、伸びの低下を約２％以下に抑える
ことができることを見い出した。
べく、伸線加工を施さずに、ストレッチング後ブルーイ
ング処理、もしくは、ヒートストレッチ処理を施した後
のＹＳの上昇と、破断伸びの低下について検討した。そ
して、ＴＳが１４００MPa 以上を有するパーライト組織
の鋼に、ストレッチング＋ブルーイング処理、もしく
は、ヒートストレッチ処理を施すことにより、ＹＳを約
１００MPa 以上高め、伸びの低下を約２％以下に抑える
ことができることを見い出した。
【００３５】以上のことから、Ｃ量が０．６％以上の鋼
においても、ＹＳ：１２００MPa 以上、ＴＳ：１４００
MPa 以上、かつ、伸び４．５％以上を確保することが容
易に可能になった。次に、鋼の組織、及び、製造条件に
ついて説明する。本発明の鋼の特徴は、パーライト主体
の組織で、ＴＳが１４００MPa 以上となることである。
このためには、前述した化学成分を満足するとともに、
パーライト組織が８０％以上存在することが必要であ
り、本発明の製造方法においては、鋼材の熱間圧延後、
もしくは、線材の加熱後、４５０〜６５０℃の温度での
恒温変態により、ラメラー間隔０．１μｍ以下のパーラ
イト組織を得ることを特徴とする。パーライト組織が８
０％未満では、所望の強度（ＴＳ）が得られない。そし
て、パーライト組織におけるラメラー間隔を０．１μｍ
以下にするのは、該間隔が０．１μｍを超えると、パー
ライト組織の強度が低下し、所望のＴＳが得られないか
らである。
においても、ＹＳ：１２００MPa 以上、ＴＳ：１４００
MPa 以上、かつ、伸び４．５％以上を確保することが容
易に可能になった。次に、鋼の組織、及び、製造条件に
ついて説明する。本発明の鋼の特徴は、パーライト主体
の組織で、ＴＳが１４００MPa 以上となることである。
このためには、前述した化学成分を満足するとともに、
パーライト組織が８０％以上存在することが必要であ
り、本発明の製造方法においては、鋼材の熱間圧延後、
もしくは、線材の加熱後、４５０〜６５０℃の温度での
恒温変態により、ラメラー間隔０．１μｍ以下のパーラ
イト組織を得ることを特徴とする。パーライト組織が８
０％未満では、所望の強度（ＴＳ）が得られない。そし
て、パーライト組織におけるラメラー間隔を０．１μｍ
以下にするのは、該間隔が０．１μｍを超えると、パー
ライト組織の強度が低下し、所望のＴＳが得られないか
らである。
【００３６】恒温変態において、保持温度が４５０℃未
満であると、多量のベイナイトが生成し、パーライト８
０％以上の組織を確保することができず、所望のＴＳが
得られない。一方、保持温度が６５０℃を超えると、ラ
メラー間隔が０．１μｍを超えてしまい、所望のＴＳが
得られない。従って、恒温変態における保持温度は、４
５０〜６５０℃とする。
満であると、多量のベイナイトが生成し、パーライト８
０％以上の組織を確保することができず、所望のＴＳが
得られない。一方、保持温度が６５０℃を超えると、ラ
メラー間隔が０．１μｍを超えてしまい、所望のＴＳが
得られない。従って、恒温変態における保持温度は、４
５０〜６５０℃とする。
【００３７】ＹＳを上昇させるために、線材を、ストレ
ッチングで塑性域まで引張り、次いで、ブルーイング処
理を施し、この時付与した加工歪みを除去する。前述し
たように、ＹＳ：１２００MPa 以上で、破断伸び４．５
％以上を確保できるストレッチング及びブルーイングに
係る条件は、４％以下の歪みを付与した後、２００〜５
００℃の温度で５〜６００秒の時間、保定することであ
る。
ッチングで塑性域まで引張り、次いで、ブルーイング処
理を施し、この時付与した加工歪みを除去する。前述し
たように、ＹＳ：１２００MPa 以上で、破断伸び４．５
％以上を確保できるストレッチング及びブルーイングに
係る条件は、４％以下の歪みを付与した後、２００〜５
００℃の温度で５〜６００秒の時間、保定することであ
る。
【００３８】ストレッチングが１％未満では、ＹＳの上
昇が図れない。一方、ストレッチングが４％を超える
と、破断伸び４．５％以上を確保できない。また、熱処
理温度が、２００℃未満では、Ｃの拡散が不十分で、転
位が固着されないので、時効によるＹＳの上昇を図るこ
とができない。一方、熱処理温度が５００℃を超える
と、炭化物が粗大化して延性が低下する。このため、ブ
ルーイング処理の熱処理温度は、２００〜５００℃とす
る。
昇が図れない。一方、ストレッチングが４％を超える
と、破断伸び４．５％以上を確保できない。また、熱処
理温度が、２００℃未満では、Ｃの拡散が不十分で、転
位が固着されないので、時効によるＹＳの上昇を図るこ
とができない。一方、熱処理温度が５００℃を超える
と、炭化物が粗大化して延性が低下する。このため、ブ
ルーイング処理の熱処理温度は、２００〜５００℃とす
る。
【００３９】上記の適正な熱処理温度範囲であっても、
処理時間が適切でないと、所望のＹＳと伸びの確保が困
難となる。処理時間が５秒未満では、Ｃの拡散が不十分
で、時効によるＹＳの上昇を図ることができない。一
方、６００秒を超えて処理しても、時効の効果は飽和す
るので、処理時間の上限は６００秒とする。本発明の製
造方法においては、ストレッチング＋ブルーイング処理
に替えて、ヒートストレッチング処理を用いることがで
きる。このヒートストレッチング処理は、線材に、０．
５〜６％の引張り歪みを与えて２００〜５００℃の温度
に加熱して行う処理である。
処理時間が適切でないと、所望のＹＳと伸びの確保が困
難となる。処理時間が５秒未満では、Ｃの拡散が不十分
で、時効によるＹＳの上昇を図ることができない。一
方、６００秒を超えて処理しても、時効の効果は飽和す
るので、処理時間の上限は６００秒とする。本発明の製
造方法においては、ストレッチング＋ブルーイング処理
に替えて、ヒートストレッチング処理を用いることがで
きる。このヒートストレッチング処理は、線材に、０．
５〜６％の引張り歪みを与えて２００〜５００℃の温度
に加熱して行う処理である。
【００４０】与える引張り歪みが０．５％未満では、Ｙ
Ｓの上昇が図れない。一方、引張り歪みが６％を超える
と、破断伸び４．５％以上を確保できない。また、熱処
理温度が、２００℃未満では、Ｃの拡散が不十分で、転
位が固着されないので、時効によるＹＳの上昇を図るこ
とができない。一方、熱処理温度が５００℃を超える
と、炭化物が粗大化して延性が低下する。このため、ヒ
ートストレッチング処理の熱処理温度は、２００〜５０
０℃とする。
Ｓの上昇が図れない。一方、引張り歪みが６％を超える
と、破断伸び４．５％以上を確保できない。また、熱処
理温度が、２００℃未満では、Ｃの拡散が不十分で、転
位が固着されないので、時効によるＹＳの上昇を図るこ
とができない。一方、熱処理温度が５００℃を超える
と、炭化物が粗大化して延性が低下する。このため、ヒ
ートストレッチング処理の熱処理温度は、２００〜５０
０℃とする。
【００４１】本発明の製造方法は、以上の条件の下で、
高強度圧延ＰＣ鋼棒において、ＹＳ：１２００MPa 以
上、ＴＳ：１４００MPa 以上、かつ、伸び４．５％以上
を確保することができるものである。そして、更に、本
発明の製造方法では、従来必要とされていた伸線工程を
省略し、加熱（オーステナイト化）→熱間圧延→恒温変
態→冷却→ストレッチング＋ブルーイング処理、また
は、加熱（オーステナイト化）→熱間圧延→恒温変態→
冷却→ヒートストレッチング処理のいずれかの各工程を
経て、高強度圧延ＰＣ鋼棒を、低コストで製造すること
が可能となった。
高強度圧延ＰＣ鋼棒において、ＹＳ：１２００MPa 以
上、ＴＳ：１４００MPa 以上、かつ、伸び４．５％以上
を確保することができるものである。そして、更に、本
発明の製造方法では、従来必要とされていた伸線工程を
省略し、加熱（オーステナイト化）→熱間圧延→恒温変
態→冷却→ストレッチング＋ブルーイング処理、また
は、加熱（オーステナイト化）→熱間圧延→恒温変態→
冷却→ヒートストレッチング処理のいずれかの各工程を
経て、高強度圧延ＰＣ鋼棒を、低コストで製造すること
が可能となった。
【００４２】
【実施例】以下本発明の実施例について説明する。表１
の化学成分の鋳片を加熱後熱間圧延し、ＤＬＰを実施し
た。その後該線材をストレッチングした後にブルーイン
グ処理した。製造条件および材質特性を表２に示す。引
張り試験での伸びは突き合わせ法により測定した。パー
ライトの面積率は光学顕微鏡観察によって決定した。本
発明鋼のＴ１〜Ｔ１１ではＴＳが１４００MPa 以上、Ｙ
Ｓが１２００MPa 以上およびＥ１が４．５％以上を満足
した。なお、鋼Ｈ１０，１１はストレッチング＋ブルー
イングをせずに強度および延性が確保できる例である。
の化学成分の鋳片を加熱後熱間圧延し、ＤＬＰを実施し
た。その後該線材をストレッチングした後にブルーイン
グ処理した。製造条件および材質特性を表２に示す。引
張り試験での伸びは突き合わせ法により測定した。パー
ライトの面積率は光学顕微鏡観察によって決定した。本
発明鋼のＴ１〜Ｔ１１ではＴＳが１４００MPa 以上、Ｙ
Ｓが１２００MPa 以上およびＥ１が４．５％以上を満足
した。なお、鋼Ｈ１０，１１はストレッチング＋ブルー
イングをせずに強度および延性が確保できる例である。
【００４３】鋼Ｈ１〜Ｈ３は適切な鋼成分ではないの
で、機械的性質が確保できなかった。鋼Ｈ１はＣ量が少
なく所定の強度が得られない。鋼Ｈ２はＣｒ量が少ない
ためＹＳが低下した。鋼Ｈ３はＣｒ添加量が多く延性が
低下した例である。鋼Ｈ４〜Ｈ８では適正な製造条件と
なっておらず材質特性が得られない。鋼Ｈ４は恒温変態
温度が低く８０％以上のパーライト分率に満たないため
強度が低下した。また、鋼Ｈ５では恒温変態温度が高い
ためパーライトのラメラー間隔が大きくなり強度が低下
した例である。鋼Ｈ６では予歪みの量が高く、延性が低
下した。鋼Ｈ７ではブルーイング温度が低くＣの拡散が
不十分であるためＹＳの所定の強度が得られない例であ
る。鋼Ｈ８はブルーイング温度が高く時効硬化により延
性が低下した。
で、機械的性質が確保できなかった。鋼Ｈ１はＣ量が少
なく所定の強度が得られない。鋼Ｈ２はＣｒ量が少ない
ためＹＳが低下した。鋼Ｈ３はＣｒ添加量が多く延性が
低下した例である。鋼Ｈ４〜Ｈ８では適正な製造条件と
なっておらず材質特性が得られない。鋼Ｈ４は恒温変態
温度が低く８０％以上のパーライト分率に満たないため
強度が低下した。また、鋼Ｈ５では恒温変態温度が高い
ためパーライトのラメラー間隔が大きくなり強度が低下
した例である。鋼Ｈ６では予歪みの量が高く、延性が低
下した。鋼Ｈ７ではブルーイング温度が低くＣの拡散が
不十分であるためＹＳの所定の強度が得られない例であ
る。鋼Ｈ８はブルーイング温度が高く時効硬化により延
性が低下した。
【００４４】
【表１】
【００４５】
【表２】
【００４６】
【発明の効果】本発明によれば、高延性で高強度の圧延
ＰＣ鋼棒を、低コストで製造し、提供することができ
る。したがって、本発明は、工業的に非常に有用なもの
である。
ＰＣ鋼棒を、低コストで製造し、提供することができ
る。したがって、本発明は、工業的に非常に有用なもの
である。
フロントページの続き (72)発明者 大羽 浩 千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株式 会社君津製鐵所内 (72)発明者 西川 ▲よし▼孝 千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株式 会社君津製鐵所内 Ｆターム(参考） 4K032 AA01 AA02 AA06 AA08 AA11 AA12 AA14 AA16 AA19 AA22 AA23 AA31 AA32 AA35 AA36 AA40 BA02 CA01 CF01 CF02 CG01 CH04
Claims (8)
- 【請求項１】 質量％で、 Ｃ：０．６〜０．８５％、及び、 Ｃｒ：１．０〜３．０％、 を含有し、ラメラー間隔が０．１μｍ以下のパーライト
が面積率で８０％以上の鋼からなり、ＹＳ（０．２％耐
力）が１２００ MPa以上、ＴＳが１４００ MPa以上で、
かつ、伸びが４．５％以上であることを特徴とする高強
度圧延ＰＣ鋼棒。 - 【請求項２】 前記鋼が、更に、質量％で、 Ｓｉ：０．１０〜２．５％、及び、 Ｍｎ：０．２５〜２．０％、 を含有することを特徴とする請求項１記載の高強度圧延
ＰＣ鋼棒。 - 【請求項３】 前記鋼が、更に、質量％で、 Ａｌ：０．０５％以下、 Ｔｉ：０．００５〜０．０５％、 Ｃａ：０．０００５〜０．００５％、 ＲＥＭ：０．０００５〜０．００５％、 Ｖ：０．００２〜０．５％、及び、 Ｎｂ：０．００５〜０．１％ の１種以上を含有することを特徴とする請求項１または
２記載の高強度圧延ＰＣ鋼棒。 - 【請求項４】 前記鋼が、更に、質量％で、 Ｂ：０．０００５〜０．０１％、 Ｃｕ：０．０５〜１．０％、 Ｎｉ：０．０５〜１．０％、及び、 Ｍｏ：０．０５〜０．５０％ の１種以上を含有することを特徴とする請求項１、２ま
たは３記載の高強度圧延ＰＣ鋼棒。 - 【請求項５】 請求項１、２、３または４記載の高強度
圧延ＰＣ鋼棒に係る化学成分を有する鋼片を、オーステ
ナイト領域まで加熱後、熱間圧延して線材とし、次い
で、４５０〜７００℃の温度で恒温変態を施し、その
後、更に、４％以下の歪みを付与し、次いで、２００〜
５００℃の温度で５〜６００秒の保定時間でブルーイン
グ処理を施すことを特徴とする高強度圧延ＰＣ鋼棒の製
造方法。 - 【請求項６】 請求項１、２、３または４記載の高強度
圧延ＰＣ鋼棒に係る化学成分を有する鋼片を、オーステ
ナイト領域まで加熱後、熱間圧延して線材とし、次い
で、４５０〜７００℃の温度で恒温変態を施し、その
後、更に、２００〜５００℃の温度及び４％以下の引張
り歪みでヒートストレッチング処理を施すことを特徴と
する高強度圧延ＰＣ鋼棒の製造方法。 - 【請求項７】 請求項１、２、３または４記載の高強度
圧延ＰＣ鋼棒に係る化学成分を有する線材を、オーステ
ナイト領域まで再加熱後、冷却し、次いで、４５０〜７
００℃の温度で恒温変態を施し、その後、更に、４％以
下の歪みを付与し、次いで、２００〜５００℃の温度で
５〜６００秒の保定時間でブルーイング処理を施すこと
を特徴とする高強度圧延ＰＣ鋼棒の製造方法。 - 【請求項８】 請求項１、２、３または４記載の高強度
圧延ＰＣ鋼棒に係る化学成分を有する線材を、オーステ
ナイト領域まで再加熱後、冷却し、次いで、４５０〜７
００℃の温度で恒温変態を施し、その後、更に、２００
〜５００℃の温度及び４％以下の引張り歪みでヒートス
トレッチング処理を施すことを特徴とする高強度圧延Ｐ
Ｃ鋼棒の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000270466A JP4486236B2 (ja) | 2000-09-06 | 2000-09-06 | 高強度圧延ｐｃ鋼棒およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000270466A JP4486236B2 (ja) | 2000-09-06 | 2000-09-06 | 高強度圧延ｐｃ鋼棒およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002069578A true JP2002069578A (ja) | 2002-03-08 |
| JP4486236B2 JP4486236B2 (ja) | 2010-06-23 |
Family
ID=18756900
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000270466A Expired - Lifetime JP4486236B2 (ja) | 2000-09-06 | 2000-09-06 | 高強度圧延ｐｃ鋼棒およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4486236B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005024084A1 (en) * | 2003-09-09 | 2005-03-17 | Roche Castings Pty Ltd | An alloy steel composition |
| CN104404374A (zh) * | 2014-11-08 | 2015-03-11 | 江苏天舜金属材料集团有限公司 | 一种抗拉pc钢棒及其热处理方法 |
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| JPS57140822A (en) * | 1981-02-23 | 1982-08-31 | Nippon Steel Corp | Production of high-strength steel bar and wire |
| JPS6039120A (ja) * | 1983-08-10 | 1985-02-28 | Shinko Kosen Kogyo Kk | 高靭性太径鋼棒の製造方法 |
-
2000
- 2000-09-06 JP JP2000270466A patent/JP4486236B2/ja not_active Expired - Lifetime
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