JP2001308419A - 音響チャープ補正を備えた放電レーザ - Google Patents

音響チャープ補正を備えた放電レーザ

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Abstract

(57)【要約】 【課題】 音響チャープ補正を備えた放電レーザを提供
することを目的とする。 【解決手段】 高パルス周波数ガス放電レーザにおいて
波長チャープを最小にするための構造的変化と方法。本
出願人は、高パルス繰返数ガス放電リソグラフィ用レー
ザにおける波長チャープの主要原因が、後に続く放電と
同時に放電領域に反射して戻る、放電からの圧力波であ
ることを突き止めた。この圧力波の到着のタイミング
は、そこを通ってその波が伝搬するレーザガスの温度に
より決められる。チャープ問題に対する解決策は、放電
が作りだした圧力波を緩和する、又は、分散することに
より、又は、ガスの温度を実現できる限り一定値近くに
維持することである。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、レーザ放電レーザ
に関し、特に音響外乱を補正する装置を持つレーザに関
する。
【０００２】
【従来の技術】放電レーザチャンバにおける放電が、続
いて起こるパルスと干渉する圧力波擾乱を生じさせるこ
とは知られている。これらの擾乱を最小にするための種
々の手当を備えたレーザチャンバが、米国特許第5,978,
405号に記載されており、ここに組み入れる。'405特許
は、本発明の譲受人に譲受されている。図１は、一般的
なＫｒＦエキシマ・レーザ・チャンバの断面図である。
レーザの利得領域は、図１で３４として示される約２０
ミリメートル（ｍｍ）×４ミリメートルの断面を持ち、
細長い電極３６Ａと３６Ｂとの間で約７０センチメート
ル（ｃｍ）の長さを持つ放電領域である。チャンバ内
で、レーザガスは、扇風機３８で循環させられ、そし
て、熱交換器４０で冷却される。同様に図１に示される
のは、主絶縁体４２、陽極支持バー４４及び予備電離器
ロッド４６である。
【０００３】ＫｒＦエキシマ・レーザのような電気放電
レーザの重要な用途は、集積回路リソグラフィ用の光源
である。これらの応用例においては、レーザは、目標と
する「中心線」波長の周り約０．５ピコメートル（ｐ
ｍ）に狭められた線である。このレーザビームはステッ
パ、又は、走査機により、その上に集積回路が生成され
ているシリコン・ウェーハ上に焦点合わせされる。その
表面は、約１０００ヘルツ（Ｈｚ）以上のパルス繰返数
の下で、レーザ・パルスの短バーストを用いて照射され
る。極めて精密な集積回路形態の製造ができるようにす
るには、波長と帯域幅との超精密制御が必要とされる。
今日使用されているほとんどのステッパ及び走査機のオ
ペレータは、このレーザ光源を約１０００Ｈｚで作動さ
せるが、しかし、２０００Ｈｚの供給装置が出荷されて
おり、また、更に高い繰返数を持つレーザも開発されて
いる。ＫｒＦレーザ用の一般的なレーザガスは、３気圧
及び約４５℃において約９９％のネオンである。この温
度の下では、音波は、１０００Ｈｚにおける各パルスの
間に約４７ｃｍ、２０００Ｈｚにおける各パルスの間に
約２３．５ｃｍ、４０００Ｈｚにおける各パルスの間に
約１１．７ｃｍ伝搬する。集積回路の製造業者は、目標
波長及び帯域幅を含むビーム・パラメータを目標とする
仕様内に維持しながら、そのレーザの作動範囲内の任意
のパルス繰返数でレーザを作動できることを望んでい
る。
【０００４】一般的なリソグラフィ用エキシマ・レーザ
の放電領域とレーザ・チャンバ内の主要反射面との間の
距離は、約５から２０ｃｍの範囲である。放電領域の長
さ方向に直交する平面における各反射面間の距離は、約
５ｃｍから約１０ｃｍである。従って、図１における音
が伝搬した各距離を示す図２Ａの比較により実証される
ように、１０００Ｈｚで作動する図１のレーザにおい
て、音速で伝搬する一般的な放電が生成した圧力波は、
次の放電と同時になるように放電領域に到着して戻るた
めには何回かの反射をしなければならないであろう。２
０００Hz以上の範囲にあるパルス繰返数において、音速
で伝搬する圧力波は、ただ１回の反射を行った後、次の
パルスと同時になるように戻り得る。
【０００５】（リソグラフィ用レーザに対する波長仕
様）集積回路リソグラフィ用に現在使用されているＫｒ
Ｆエキシマ・レーザは、波長及び帯域幅を精密に制御す
るように設計されている。集積回路製造者からの現行の
仕様では、中心線波長を２４８，３２１．３ｐｍなどの
目標波長に安定範囲が±０．１ｐｍ内で制御することを
必要とする。一般的な帯域幅仕様は、半値全幅で０．６
ｐｍ、及び、９５％積分で３ｐｍであってもよい。ステ
ッパ及び走査機の製造者は、これらの仕様を強化し、同
じくパルス繰返数を２０００Ｈｚ及びそれ以上に増加さ
せようと望んでいる。
【０００６】リソグラフィ用レーザのライン・ナローイ
ングの一般的な方法が、図３に示されている。この図に
おいては、ライン・ナローイング・モジュール（「ライ
ン・ナローイング・パッケージ」すなわち「ＬＮＰ」と
称する）７は、レーザ・システム２の他の部分に比較し
て非常に拡大してある。レーザ・チャンバ３の背部端か
ら出るレーザビームは、３プリズム・ビーム・エキスパ
ンダ１８を使用して広げられ、そして、リトロー配列に
置かれた回折格子１６上に同調ミラー１４により反射さ
れる。光が照射し、また、回折格子の表面から反射され
る角度により、選択された波長が計測される。例えば、
この従来技術レーザにおいては、ステッパ・モータ１５
により作りだされた４０マイクロラジアンの枢転は、選
択された光の波長を１ｐｍだけ変化させることになる。
図３に示されるこの３プリズム・ビーム・エキスパンダ
は、一般に約２５であるその拡大係数だけ回折格子の選
択性を増加させる。ＬＮＰの方向にレーザを出て行くビ
ームの方向の変化もまた、回折格子により選択された波
長内に変化を引き起こすことができが、この方向変化
は、選択された波長内に１ｐｍの変化を生じさせようと
したら、約１ミリラジアンを必要とするであろう。
【０００７】従来技術リソグラフィ・レーザの波長は、
一般にフィードバック機構を用いて制御され、その場
合、出力ビームの波長が、波長を計測する波長計と称さ
れる機器により抽出され、計測された値は、ミラー１４
の位置を調節するために使用される波長誤差値を計算す
るために、必要とする、すなわち目標波長と比較され
る。リソグラフィ・レーザ用の一般的な従来技術波長計
は、波長を計測し、波長誤差を計算するために約３ミリ
秒を必要とする。ミラー１４の位置を調節するために、
ステッパ・モータ１５により、別に約４ミリ秒が必要と
される。これら従来技術波長制御技法は、約１０から１
５ミリ秒よりも長い周期に亘る波長ドリフトを補正する
上で巧く働いている。
【０００８】従来技術ＫｒＦエキシマ・レーザは、例え
ば連続的に２０００Ｈｚなどの定常状態で作動する場
合、たとえ極めて高い繰返数であっても非常に厳しい仕
様内で作動可能である。しかしながら、リソグラフィ用
レーザ光源用の一般的な作動モードは、定常状態の連続
からは程遠い。一般的なモードにおいては、ウェーハ上
の１７０のダイは、それぞれがパルス繰返数２０００Ｈ
ｚの下、各バースト間に０．１５秒の停止時間を持つレ
ーザ・パルスのバースト０．１５秒で照射され（すなわ
ち３００の１０ミリジュール（ｍＪ）パルス）、またそ
の後の９秒の停止時間の間に新規ウェーハが機械上に載
せられる。この全体サイクルは、約１分を必要とする筈
で、約４２．５％の使用率を表すであろう。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】１０００Ｈｚ以上の範
囲にあるパルス繰返数の下、バーストモードにおいて作
動するレーザは、波長変動パターンを示した。これらの
変動は波長「チャープ」と称され、今日に至るまでそれ
らの原因は知られていなかった。このチャープは、繰返
数が増加するにつれて増加する傾向にある。従って、必
要とされているのは、ビームパラメータを所望の仕様内
に維持することができるように、１０００Ｈｚを十分に
超えるパルス周波数で音響擾乱を最小にするための装置
を持つ電気放電レーザである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は、高パルス周波
数ガス放電レーザにおいて波長チャープを最小にするた
めの構造的変化と方法とを提供する。本出願人は、高パ
ルス繰返数ガス放電リソグラフィ用レーザにおける波長
チャープの主要原因が、後に続く放電と同時に放電領域
に反射して戻る、放電からの圧力波であることを突き止
めた。この圧力波の到着のタイミングは、そこを通って
その波が伝搬するレーザガスの温度により決められる。
バーストモード作動の間、従来技術レーザにおけるレー
ザガス温度は、数ミリ秒の時間に亘って数度ほど変化す
る。これら変化する温度は、同時に発生する圧力波の所
在を放電領域内でパルスからパルスへと変え、レーザガ
スの圧力における変動を引き起こし、それは結果として
放電領域の屈折率に影響を与え、レーザの後尾を出て行
くレーザビームに若干の方向変化を引き起こす。このビ
ーム方向の変化により、ＬＮＰ内の回折格子が放電領域
に光を若干異なる波長で反射して戻し、波長チャープを
引き起こす。
【００１１】この明細書に記載したチャープ問題に対す
る２つの解決策は、放電が作りだした圧力波を緩和す
る、又は、分散することにより、又は、ガスの温度を実
現できる限り一定値近くに維持する（パルス対パルス）
ことである。
【００１２】好ましい実施形態では、鋸波形状を変化さ
せ、レーザチャンバ壁をライニングする鋸波形状表面を
作り出すように形成された好ましくはアルミメッキされ
たニッケルであるシート金属からなる音響バッフルが圧
力波を消滅させる。この実施形態では、圧力波が、放電
方向に対して垂直な方向よりも非常に多くの方向に消散
するように、バッフルのリッジを、ガスフローパスと全
体的に整列させる。他の好ましい実施形態では、圧力波
を吸収し、消散させるように、鋸波形状バッフルは、多
孔状シート金属からなる。他の好ましい実施形態では、
圧力波を吸収、消散させるために、酸化アルミニウムフ
ァイバを、チャンバに配置する。
【００１３】
【発明の実施の形態】（本出願人の実験）本出願人は、
波長チャープが、まずレーザガスの温度変化が圧力波の
レーザ・チャンバを通る伝搬速度に影響し、その結果、
反射された圧力波が放電領域に戻るタイミングに影響し
て引き起こされたのではないかと疑った。この理論を試
験するため、本出願人は、チャンバの水配管を切り離
し、またチャンバの加熱器が働かないようにして、極め
て低い使用率モード（２０００Ｈｚで１００パルス、引
き続いて５秒の休止）でレーザを作動させた。冷却水及
び加熱器の両方が働かないようにされているので、チャ
ンバ温度の緩慢及び一様な変化が可能であった。このチ
ャンバ温度は、室温を変化させることにより、また、フ
レームから数フィートに床扇風機を置くことにより制御
された。送風機によりガスに対して与えられたパワー
は、チャンバを最大６０℃まで暖めるのに充分な熱を供
給し、また、床扇風機は、室温を３９℃に降下させるの
に充分な冷却を供給した。チャンバの加熱及び冷却は、
温度の時間微分（ｄＴ／ｄｔ）に起因するいかなる影響
をも最小にするため数時間に亘って行った。
【００１４】収集したデータから、バーストに対する平
均エネルギ、バーストに対するエネルギ変動、波長バー
ストトランジエント、及び、線中心変動の標準偏差
（「波長シグマ」と称される）が算定された。線中心バ
ーストトランジエントの定量化を可能にする単一データ
点を準備するために「波長バーストトランジエント」
は、各バーストにおける最初の３０パルスの平均線中心
波長と、最後の３０パルスの平均線中心波長との間の差
として定められた。使用されたレーザの波長計が１００
０Ｈｚでのデータをもたらしたので、これらの平均は、
わずか１５の独自の波長トランジエント値から成る。最
後の３０パルスの平均は、定常状態線中心波長の尺度と
して使用された。
【００１５】チャンバ温度は、その両極端である約４０
℃と約５５℃との間で緩慢に変化することができるよう
にされた一方で、上述のパラメータが連続的に監視され
た。計測されたパラメータ４つの全ては、チャンバ温度
が減少するにつれてかなり変化した。パルスエネルギ
は、温度の減少に伴って概して減少した（僅かな上下変
動を持つものの）が、他の３つのパラメータは、該温度
範囲に亘ってかなり増加したり減少したりした。波長バ
ーストトランジエント及び波長シグマをチャンバ温度に
対してプロットすることにより、これらの特性が安定し
て再現性のある仕方でチャンバ温度に伴って変化するこ
とが見出される。図４Ａは、冷却運転の間に取得された
データを示し、また、図４Ｂは、暖気運転中に取得され
たデータを示す。
【００１６】一旦温度に対する敏感度が再現性のある計
測結果で確立されたならば、次の答えるべき疑問は、ど
のようにしてチャンバ温度が波長トランジエントに影響
するかであった。この状態の温度に伴う変動は、他のレ
ーザ・パラメータに、最も顕著にはレーザエネルギに伴
って過去に判明している。レーザエネルギと類似の方法
で波長トランジエントが影響されるとしたら、音響的な
影響が重要な要因であるのかも知れない。ガス内の音速
は温度の平方根に依存するので、この形の関係で表現す
れば音響的な原因を示すことになるであろう。
【００１７】本出願人は、次に、２つのかなり異なるチ
ャンバ温度の下で、レーザ繰返数のある範囲に亘ってレ
ーザを作動させ、得られた曲線の比較を行った。前と同
じ４つのパラメータは、繰返数に対して計測され、約５
７℃の高温に対して、図５Ａ、図６Ａ、図７Ａ、及び、
図８Ａに示されている。約３９℃の温度に対するものと
して、低温データが図５Ｂ、図６Ｂ、図７Ｂ、及び、図
８Ｂに示されている。各図は、繰返数に関連する豊富な
構造と変動とを示しており、数ヘルツがプロットされた
パラメータに大幅な変化をもたらすことが可能である。
繰返数に伴うこれらの変動に音響との関連があるかどう
かを見るため、データは、低温データを適当にシフトさ
せてプロットすることもできる。しかし、最初に本出願
人は、２つのデータセットを互いにシフトさせないまま
プロットした。図９Ａは、図７Ａ及び図７Ｂを共にプロ
ットしたものを示す（濃いプロットは５７℃のデータを
表す）。結果には明白な相関がない。
【００１８】音速の差に起因するシフトを行った後の比
較が図９Ｂに示されている。これは、以下の比で増加し
た繰返数における３９℃のデータをプロットすることに
より行われた。
【００１９】
【００２０】温度に対するこのシフトは、実際上極めて
小さく、単に２．８％に過ぎないが、低温データに対し
て適用された場合、実質的に全ての構造がこの２つのデ
ータセット間で一致する。この２つのセット間で異なる
のは、単に３つの顕著なピークがあるに過ぎない。これ
らの特徴は、可能性としては別の現象に起因し得るが、
それらはやはり音響的なものであり、しかし、ある温度
では発生するものの他の温度では発生することのない、
異なる距離からのいくつかの反射の偶然の組合せに起因
するのかもしれない。
【００２１】図４Ａから図９Ｂに示されるデータは、バ
ーストの始めに発生する波長トランジエントがチャンバ
との音響的な干渉により劇的に影響され得ることを示
す。このデータはまた、低トランジエントに対する「最
適位置」を見出そうと試みることが困難であるかもしれ
ないということを示すが、それは、単に数度の温度変化
又は数ヘルツの繰返数の変化がトランジエントの大きな
シフトを引き起こすからである。熱交換器とチャンバ加
熱器とが稼働中の場合、空間温度勾配や急速なｄＴ／ｄ
ｔの事象を作り出し、状況は一層複雑なものになる。
【００２２】（バーストモード作動の間の温度変動）３
００パルスのバーストの後半の間、レーザは定常状態条
件に近いが、しかし、各バーストにおける最初の約６０
パルスの間は、レーザの条件は定常状態からは程遠い。
電極１０及び１２の間の放電領域は、高さ約２０ｍｍ、
高さ４ｍｍ、及び、長さ８０ｃｍの容積である。放電の
間、約２ジュール（Ｊ）の電気エネルギは、３気圧の下
で初期温度が例えば５０℃の約９９％のネオンであるガ
スのこの容積内に入れられる。放電は、約４０ナノ秒と
いう極めて短時間に起きて激しい圧力波を起こし、それ
は循環ガスを通って放電領域からほぼ音速（約４７０メ
ートル／秒（ｍ／ｓ））で伝搬して出て行く。
【００２３】この２Ｊのエネルギはまた、放電のすぐ近
くにあるガスのスラッグの温度を増加させ、それは循環
ガスの速度の約４０ｍ／ｓでゆっくりと移動して放電領
域を出る。この加熱されたスラッグは、当初ほぼ放電容
積の大きさであり、比較的ゆっくり膨張する。この比較
的ゆっくり膨張する加熱ガスのスラッグは、循環ガスに
より電極間から押し出され、その結果、２キロヘルツ
（ｋＨｚ）で作動するレーザの場合、あるパルスからの
この加熱スラッグは、次のパルスの時点で図１Ａの２０
に示すように電極の約２ｃｍ下流に中心がある。
【００２４】図１に示されるような２ｋＨｚリソグラフ
ィ・レーザ用の一般的な送風機の速度においては、レー
ザガスは、約３０ミリ秒でチャンバ周囲に完全なループ
を作る。１分の上述のタイプの４２．５％使用率（すな
わち、２０００Ｈｚにおける３００パルスの１７０短バ
ーストでその後に９秒の停止時間が続く）に対して、放
電は、ガスに対して平均割合約１．７キロワット（ｋ
ｗ）（パルス当たり約２Ｊ）で熱を加えているであろ
う。扇風機は、実質的に一定の割合約５００Ｗで熱を加
え、熱交換器は、放電及び扇風機により加えられた熱の
大部分を１分の使用時間に亘り約一定の割合で除去す
る。
【００２５】レーザ冷却システムに関する制御は、平均
ガス温度は、実現できる限り約４４℃などの一定温度近
くに維持するように設定される。しかしながら、熱は、
電極間に周期的（極めて短時間の間）に加えられ、ま
た、熱交換器において除去されるので、ガス温度は、か
なりチャンバ内で変化する。例えば、９秒の停止時間の
後における３００パルスのバーストの最初のパルスの前
のチャンバ内のガス温度は、チャンバ全体を通じて（例
えば）約４０℃（熱交換器全体を通じて小さなステップ
の温度勾配を伴う）で比較的一定であろう。この時点
で、熱は、熱交換器４０によりガスから抽出されてお
り、また、ガスに対して（この時点では）チャンバの幾
分温かな壁や他のチャンバの構造物により加えられてい
る。温度分布の大雑把な推定が図１Ａに示されている。
第２パルスの直前では、図１Ｂに示すように、電極の約
４ｃｍ下流の距離に対するガス温度は、約４２℃であろ
うが、電極上流のガス温度は、約４０℃であり続けるで
あろう。次の約４０パルスの直前、電極間及び電極上流
のガス温度は、約４０℃であり続け、下流のガス温度
は、約４２．６℃であり続けるであろうが、４２．６℃
のガスの容積は、レーザガスの加熱スラッグがレーザの
周囲に循環するので成長するであろう。図１Ｃは、第５
パルス直前のガス温度の大雑把な推定を示す。およそ第
３５から第４０パルスにおいて、ガスの上流温度は、バ
ーストの最初のパルスにより影響され始め、上流温度
は、図１Ｄに示すように約４２℃に増加することになろ
う。最初のパルスからのガスが２度目に電極を通過する
場合、それは約４２℃で、約２℃高くなり、最初のバー
ストとほぼ同じ量の熱を受領し、その温度が約４４．６
℃に上昇させられ、約３５から４０パルスに対しては、
図２Ｅに示すように、上流及び下流温度は、約４２℃及
び４４．６℃の比較的一定に留まるであろうし、その後
に上流及び下流の両方は、別の小さな段階的な温度増加
を見ることになろう。この過程は、各約４０パルスの段
階的増加がわずかに小さくなりながら続き、そのため、
最初の３００パルスバーストの最後のパルスの直前に、
上流温度は、約４２℃で、下流温度は、約４４．６℃で
ある。最初のバーストにすぐ続いて、停止時間０．１５
秒があり、その間、電極下流のガス温度は、上流温度約
４２℃にまでおおよそ減少し、その後、次の０．１５秒
全体に亘って、ガスの平均温度は、熱交換器により約２
℃だけ減少する（図１Ａから図１Ｆを通じて定性的に示
される温度変化は、１つの３００パルスバーストが継続
するわずか０．１５秒の間に極めて急速に起こるという
ことに留意されたい）。
【００２６】第２バーストの最初のパルスはまた、電極
下流の小容積内に約２．６℃の上昇を引き起こし、その
加熱された容積は、第２バーストの最初の数パルスの各
々に伴って成長する。上流温度は、上記の通り、約３５
から４０パルスの後でバーストの最初のパルスにより影
響された追加の増加で再び増加し始め、上流温度は、約
４２℃に上昇するであろう。最初のパルスからのガスが
最初のバーストとほぼ同じ量の熱を受け取って２回目に
電極を通過する場合、それは、約４４．６℃に上昇する
ことになり、約３５から４０パルスの間、上流及び下流
温度は、比較的一定の温度約４２℃及び４４．６℃に留
まり、その後、上流及び下流の両方は、別の小さな段階
的温度増加を見るであろう。この過程は、最初のバース
トにおいて説明した仕方で継続する。
【００２７】約５１秒の時間で１つのウェーハ処理に必
要とされる１７０バーストの各々の間、同じような温度
変化が発生する。この間、平均ガス温度は、約３℃だけ
上方にドリフトし、第１７０番目のバーストの最終パル
スの後で、ウェーハを交換するための停止時間９秒があ
り、その時、平均ガス温度は、約５℃降下して約４１℃
になる（上記説明は、そこから出発した）。図２Ｃは、
各バースト間が０．３秒で、８５バーストの後に９秒の
停止時間を持つ１０００Ｈｚで作動されるレーザの熱交
換器のすぐ上流に位置する超高速熱電対の温度記録を示
す。
【００２８】（戻り圧力波位置における温度効果）この
様に、リソグラフィ用レーザの１分サイクル作動の間、
レーザガス温度の超高速の段階的小変化がある。過去、
これら小さな温度変化は、その変化が小さすぎて、放
電、レーザガスの化学的性質、又は、レーザ放電領域に
おける光学的特性に関していかなる直接の影響も持たな
いと考えられたので、特に重要とは考えられていなかっ
た。本出願人は、しかしながら、レーザが１０００Ｈｚ
を超える繰返数などの極めて高い繰返数の下で作動する
場合、これら小さな温度変化が、レーザ内で放電が引き
起こした圧力波（音波及び衝撃波）の速度に対する温度
の影響に起因して、レーザビーム品質上に極めて大きな
間接の影響を持つことができることを発見した。温度と
ＫｒＦ（主としてネオン）レーザガスにおける音速との
関係が図２Ｂに示されている。この関係は、平方根の関
係だが、レーザの運転範囲においては、ほとんど線形で
ある。図２Ｂから、ネオン温度における１℃の増加は、
音速を約０．８ｍ／ｓだけ増加させる。従って、バース
ト開始に続く最初の約５ミリ秒の間に発生する下流ガス
温度の約３℃の増加は、速度を約２．４ｍ／ｓだけ増加
させることになり、その速度により、特定パルスの圧力
波からの反響は放電領域に戻る。
【００２９】本出願人の試験において、圧力波が約４ｍ
ｍの（圧力前面の）厚み、すなわち、約４ｍｍの放電領
域の厚みを持つことが分かったので、圧力波反響の戻る
時間は極めて重要であることが可能である。波の低圧部
分と高圧部分との間の差は、約０．０３から０．０７気
圧、すなわち、チャンバ圧力の約１から２％である。次
のパルスの約４０ナノ秒の時間以外であれば、圧力波が
放電領域を通っていつ反響して戻っても、何の問題も引
き起さない。問題が引き起こされるのは、特定の放電か
らの高パルス繰返数レーザにおける戻り圧力波が、次の
パルスの時刻にちょうど放電領域を通過する場合であ
る。反響パルスが、放電領域に亘って正確に中心にある
場合、その低圧部分は領域の片側にあり、高圧部分はそ
の反対側になるであろう。結果は、放電領域の片側で
３．０１５気圧などのガス圧力であり、反対側では、
２．９８５気圧である。
【００３０】３気圧のほとんどがネオンであるレーザガ
スの屈折率は、約１．０００２０１である。放電領域全
体に亘って圧力に１％の勾配があると、結果として屈折
率は、領域の片側で約１．０００２０２となり、反対側
では１．０００２００となるであろう。このことは、レ
ーザを出て行くレーザビームの方向を顕著に変化させる
影響を及ぼすことになるであろう。従って、本出願人
は、これら圧力波がほぼ間違いなくバーストモード運転
中に実際に見られる±０．１ｐｍの波長チャープの大部
分に対する原因であると判断した。
【００３１】（バーストモード運転中のパルスエネルギ
・チャープと波長チャープ）数年来、リソグラフィ用エ
キシマレーザの使用者は、バーストモード運転中、レー
ザビーム・パラメータ、特にパルスエネルギ及び波長の
小さな変動を経験してきた。変動の最大のものは、常に
ではないが普通は、バーストの始め、及び／又は、バー
スト開始のほぼ１循環後（１０００Ｈｚレーザでは約３
０ミリ秒）に発生する。これら「チャープ」変動は、パ
ターンに従うように見えたが、しかし、そのパターンは
予測困難であり、レーザ・チャンバや作動条件が違うと
異なっている。これらの変動の原因又は複数の原因に関
して多くの推測が存在してきたが、原因に関する確定し
た意見の一致はなかった。
【００３２】エネルギ・チャープ問題は、主としてレー
ザエネルギ制御システムを使用する２つの仕方で取扱わ
れてきた。第１に、レーザに対するこのエネルギ制御シ
ステムが十分に高速で、所定のパルスのエネルギは、直
前のパルスを含む先行パルスについて計測を行ったエネ
ルギに基づきフィードバック技法を使用して調節するこ
とができる。第２に、コンピュータ制御装置は、エネル
ギ・チャープのパターンを知り、目標とする個々のパル
スエネルギとバーストにおける全体「線量」エネルギを
作り出すため、これらのパターンを考慮に入れて放電電
圧を調節するように教えられる。エネルギ・チャープの
能動的制御を処理する過程は、米国特許第６，００５，
８７９号で説明されており、本明細書において参照され
る。
【００３３】波長の計測は、エネルギ計測より時間が長
くかかり、使用される現行の波長選択機構は、放電電圧
制御よりも低速であるので、波長チャープの能動的制御
は更に難しい。過去において、波長チャープは、エネル
ギ・チャープよりも一層不規則で、予期しがたいもので
あった。しかしながら、チャープの最も不規則な部分に
関する主要原因の本出願人による発見に基づき、本出願
人は、放電領域を横切る圧力波の衝撃を減少させるため
に、レーザ・チャンバ内部を変更することにより、チャ
ープを最小にする方法を工夫することができた。このこ
とにより残ったのは、能動的制御をより一層可能にす
る、より明らかで予期可能なチャープである。構造的変
更及び能動的制御技法の両方は、以下に説明される。
【００３４】（１度の角度が作り出す差異）図１Ａから
図１Ｆに示すように、約２から３℃の温度の振れは、約
５ミリ秒のような数ミリ秒の時間スケールでレーザガス
内に発生する。チャープ変動もまた数ミリ秒の範囲にあ
る。ここで、レーザが２０００Ｈｚのパルス周波数で作
動していると仮定する。各パルス間に４５℃でレーザガ
ス内を音（４６６ｍ／ｓ）が伝播する距離は、約２３．
３０ｃｍであり、４７℃でレーザガス内を音（４６７．
６ｍ／ｓ）が伝播する距離は、約２３．３８ｃｍであ
る。従って、電極下流のレーザガスが温度４５℃であ
り、直前のパルスから戻っている圧力波が放電領域のす
ぐ下流に位置する（そしてビームのいかなる乱れも引き
起こしていない）場合、ガス温度が４７℃に増加するこ
とにより、圧力波の縁部を約０．８ｍｍだけ放電領域の
中に位置するであろうし、更に２℃の上昇があると、波
の縁部を放電領域のほぼ中央に移動することになる。従
って、２０００Ｈｚにおいて直前パルスからの戻り圧力
波の位置は、温度変化が２℃あるたびに約０．８ｍｍ移
動する。１０００Ｈｚにおいて圧力波の位置は、温度変
化が１℃あるたびに約０．８ｍｍ移動する。直前のパル
スより前のパルスから戻る圧力波については、位置変化
は比例して大きくなる。
【００３５】（圧力波の緩和）圧力波の影響を緩和する
ため、多くの技法を使用することができる。幾つかのそ
のような技法は、米国特許第５，９７８，４０５号に説
明されており、本明細書において参照されている。これ
らは、前記特許の図５Ａから図５Ｄに示されるような、
圧力波を下向きにチャンバ底部内に反射するために置か
れた角度のついた反射装置を含む。
【００３６】第１の好ましい実施形態 （様々な形状の歯を持つ鋸歯状バッフル）本発明の第１
の好ましい実施形態が図１１Ａ及び図１１Ｂに示されて
いる。図１１Ａは、位置６０、６２、及び、６４におい
てチャンバの壁に、また、６６及び６８において上隅に
ねじで取り付けられたバッフルを持つレーザ・チャンバ
の断面を示す。このバッフルは、バッフル６０のエンド
・ビューである図１１Ｂに示すように様々な形状の歯を
持つ鋸歯状の断面を持つ。バッフル６０の部分の詳細図
（図１１Ｂ１及び図１１Ｂ２）に示すように、歯のピッ
チは、０．３９０インチから０．５９０インチに変化
し、歯の高さは、０．１２０インチから０．２８０イン
チに変化する。歯は、ほぼガス流の方向に向けて、レー
ザビームの方向と放電領域の長手寸法とに対して直角に
並べられる。この好ましい実施形態において、バッフル
材料は、２０ゲージのニッケルメッキされたアルミニウ
ムシートである。このバッフル設計は、放電が作りだし
た圧力波を分散させるのに極めて効果的である。この設
計は、放電領域の長手方向に対して直角方向への反射を
最小にしつつ、多くの方向に波を反射する。その結果
は、もし任意の特定パルスからの音響エネルギが放電領
域に戻ったら、又は、戻った時、その波のエネルギ（又
は、圧力の乱れ）は、極めて多数の小片へと小分けされ
ることである。
【００３７】図１１Ｃ１から図１１Ｃ４は、本出願人に
より行われた試験の結果を示し、本出願人は、図１１Ｂ
に示す精密さはないものの、ほぼ図１１Bに示すように
形成されたアルミニウム・プレートを用い、ほぼ図１１
Ａに示すように壁を１列に並べた。図１１Ｃ２に示すこ
の試験からの結果は、熱交換器及び扇風機バッフル上の
隅に位置する角度のついた金属拡散プレートを含む、図
１に示す設計のチャンバを使用して得られた図１１Ｃ１
に示されるデータに比較して、波長の乱れに関して約２
倍の改善である。唯一の主要な乱れは、約１９４０Ｈｚ
で発生する。約１９４０Ｈｚでのこの大きな乱れは、７
０で示すように、下流側壁の上半分にほぼ図１１Ｂ、１
１Ｂ１、及び、１１Ｂ２に示す形状のバッフルを置くこ
とにより図１１Ｃ３に示すように大きく減少した。同じ
ようなバッフル７２を上流側壁上に装着することで、図
１１Ｃ４に示す通り、更なる改善結果がもたらされた。
【００３８】図１１Ｃ１から１１Ｃ４に波長トランジエ
ントデータがプロットされていることに注意されたい。
これらプロットされた値は、１００パルスバーストの最
初の３０パルスの線中心波長平均と最後の３０パルスの
線中心波長平均との間の差を示す。上記及び図１１Ｃ４
において説明されたバッフル配列を使用するこのレーザ
に対して、ほとんど全てのデータ点は、約±０．０２ｐ
ｍの範囲に入り、図１１Ｃ１に示されるデータに比較す
ると驚嘆すべき改善である。また、最初の３０パルス
（２０００Ｈｚのバーストの最初の１５ミリ秒、及び、
１５００Ｈｚのバーストの最初の２０ミリ秒を示す）
が、平均においてバーストの平衡状態波長よりも約０．
０２６ｐｍ短い波長であることに注意されたい。一般
に、波長に対する通常のバーストパターンは、バースト
開始の後約７から１０ミリ秒で低い点に低下し、その後
徐々に上昇する。約２０ミリ秒の後、中心線波長（平均
の）は、実質的に平衡状態（すなわち、０．０ｐｍに中
心がある）である。この平均は、バーストの最初の約７
から１０ミリ秒の間にミラー１４を予同調することによ
り、上方にずらして約ゼロにすることもできる。レーザ
の波長制御装置は、基本的に稼働中に、予同調の最善の
程度を知るようにプログラムできることが好ましい。
【００３９】従来技術のステッパ・モータ１５を使用し
て得ることのできる最も小さい段階的移動は、約０．０
５ｐｍの中心線波長変化を作り出す。この特定のレーザ
にとって、最初の７ミリ秒に対する０．０５ｐｍの段階
的変化は、波長トランジエント値を平均で約ゼロに増加
するであろう。一般的な従来技術同調ミラーは、約５か
ら７ミリ秒の待ち時間で作動するので、その定常状態位
置（パルスを開始して約３０ミリ秒の後、目標とする中
心線波長を作り出すための位置）に約５から７ミリ秒前
もって戻るようミラーに対して指令するように、レーザ
制御装置はプログラムすることができる。最善の結果を
得るために、機械的及び電気的改善が従来技術の波長制
御に対して成されるべきである。より一層高速で精密な
制御のために、ミラー駆動装置に対して圧電性の駆動シ
ステムを加えることができ、それは速度と精度の必要な
増加をもたらすであろう。高速で精密な同調を行う圧電
の助けを持つ従来技術のステッパ・モータ配列を組み込
んだ同調ミラー駆動システムの好ましい設計は、図１
２、図１２Ａ、及び、図１２Ｂに示されている。この配
列により、波長の大きく緩な変化は、ステッパ・モータ
を使用してもたらされ、小さく高速の変化は、圧電スタ
ックを使用してもたらされる。
【００４０】第３の好ましい実施形態 （金網保持装置のＡｌ2Ｏ3繊維）本発明の好ましい実施
形態は、図１０Ａの５０及び５２で示す断面形状を持
つ、容器を形成する金網保持装置に収容された不織で緩
やかに詰められた酸化アルミニウム（Ａｌ2Ｏ3）繊維か
ら成る圧力波吸収装置を利用する。これらの保持装置
は、チャンバの長さに及ぶ。この繊維は、ペンシルバニ
ア州バーウィン所在のグッドフェロー・コーポレーショ
ンにより供給される部品番号Ａｌ ６３３７９０であ
る。約６０グラムの材料が、図１０Ａに示すように置か
れた。金網は、１ｍｍ直径の線で形成されたアルミニウ
ムの金網で、１ｃｍの格子を持つ。材料は、パルス周波
数範囲１５００Ｈｚから２０００Ｈｚに亘ってＫｒＦレ
ーザを作動させることにより、また、結果を、図１に示
されるタイプの隅反射装置を持つ同じチャンバを使用す
る類似データと比較することにより、試験された。主と
してガス流を改善するため、陽極支持バーは、図１の陽
極支持バーと比べると変更された。結果は図１０Ｂに比
較される。このトランジエントデータは、薄い線で示さ
れる従来技術のデータに比較して濃い線で示されてい
る。このＡｌ2Ｏ3繊維は、波長トランジエント効果を大
いに減少させる。
【００４１】使用し得る別の吸収性で不織の繊維材料
は、ジルコニア及び８パーセントのイットリウムから成
る。これらの材料は、極めて大きな表面積をもたらすの
で、フッ素による侵蝕は特有な問題であり、繊維がフッ
素侵蝕に対して抵抗性を持つことが重要である。他の可
能性としては、圧力波は伝達するが、フッ素を繊維から
遠ざけておくであろう極めて薄いバッグ内に繊維を集め
ることである。
【００４２】（温度を考慮した緩和）本発明の重要な新
発見は、チャンバ周囲に跳ね返る圧力波の位置変化によ
る温度変化の影響である。例えば、もしガス温度条件が
一定に保持され得るならば、圧力波は深刻な問題にはな
らない。たとえ各パルスの戻り波が放電領域の真上か、
又は、部分的上方に集中されたとしても、それが行う全
ては、放電領域のガスの屈折率への影響である。このこ
とは、ＬＮＰに向かっているビームに若干の角度をつ
け、このビームの角度付けを補正しない限り、出力波長
に影響するであろう。しかしながら、ビームへの一定の
角度付けは、レーザの通常のフィードバック制御装置に
より自動的に補正される筈であり、それは、単に同調ミ
ラー１４の位置を調節して目標とする波長を作り出すよ
うにする。すなわち、圧力波の位置を急速に変えるの
は、急速に変化するレーザガス温度であり、それが問題
を引き起こす。
【００４３】（温度を一定に保つ方法）波長チャープ問
題は、ガス温度を一定に保つことで補正できる。このこ
とは、レーザを連続的に作動させることで、容易に行う
ことができる。連続運転の下では、チャープは消滅す
る。この対処法に伴う問題は、集積回路製造業者がレー
ザの連続運転を欲しないことである。連続運転を行うと
運転コストをかなり増加させるであろう。連続運転は、
波長チャープに対する目標とする解決方法ではないが、
一般にビーム品質を顕著に改善する１つの解決方法であ
る。
【００４４】（連続運転）各バースト間の停止時間がバ
ーストの長さにほぼ等しいことから、連続的に作動する
１つのレーザを、２つのステッパ又は走査機用の光源と
して使用するのは経済的である可能性がある。このこと
は、レーザ出力ビームを２つのリソグラフィ用機械の間
で切換えるために高速の光学的スイッチを必要とする
し、また、運転を大いに複雑化する筈だが、ある極めて
自動化された状況において、そのような装置は、コスト
的に有効であり得る。レーザビームを迅速に切換える１
つの技法は、米国特許第５，８５２，６２１号で説明さ
れている。この装置の利点（多くの重大な欠点に対して
比較されるべきである）は、レーザの連続的運転に基づ
いてビーム品質を最適化する可能性があることである。
【００４５】連続的運転に代わるのは、レーザが照射し
ていない時にガスに熱を加えるため、電極の近くに熱源
を準備することである。このことは、温度サイクルがミ
リ秒の範囲なので、超高速の熱源を必要とする筈であ
る。１つの対処法は、図１２に示すように、単に熱をも
たらすのみで何らレーザとして働くことのない電極９０
を現存する電極のすぐ下流に設置することであろう。市
販されている他の超高速作動加熱器も温度トランジエン
トを最小にするために使用できるであろう。
【００４６】別の対処法は、極めて大きな表面積を持つ
受動的なヒート・シンクを、好ましくは電極のすぐ下流
に準備することである。このヒート・シンクは、レーザ
が照射している場合、ガスから熱を吸収し、停止時間の
間はガスに対して熱を加えることであろう。これは、バ
ーストモード作動の間の温度の振れをかなり減少させる
効果を持ち、従って、反射圧力波が伝搬する距離の変化
を減少させることであろう。主として圧力波を吸収する
ためにチャンバ内に置かれた上記の不織繊維は、温度の
振れを穏やかにする追加の利点をもたらす。繊維の質量
は、レーザガスの約５０グラムに比較して約６０グラム
であり、Ａｌ2Ｏ3の比熱は、レーザガスの比熱よりも大
である。温度差がある場合、繊維とガスとの間で熱は極
めて急速に転移され、従って繊維は、レーザ・チャンバ
内の温度の振れ（図２Ｇに示すものなど）を緩和する傾
向にある。
【００４７】（空間的に変動する温度）放電領域の長手
方向のガス温度変動を改善する圧力波分散の別法であ
る。これを行う１つの容易な方法は、チャンバの長さ全
体に亘ってかなりの勾配を作り出すのに十分な低い流量
で１つの流水水冷式熱交換器を使用することである。例
えば、約６リットル／メートル（ｌ／ｍ）の水の流量
は、約４０℃のΔＴを作り出すであろう。この４０℃の
勾配は、レーザガスによりかなり拾われることになり、
その結果、チャンバの一端部における最も早期の反射
は、放電領域に到着して戻り、それは、他端部における
最も早期の反射の約１．５ｃｍ前方である。別の対処法
は、放電領域に戻る圧力波の断片化を支援する目的で、
温度が異なる幾つかの領域をチャンバの長さに沿って作
り出すために、熱交換フィンの寸法をその熱交換の長さ
に沿って変更することである。好ましい設計が図１３に
示されている。この熱交換器は、領域から領域へ、少な
くとも１０℃の温度変動を作り出すように設計されるべ
きである。上で示したように、２０００Ｈｚにおいて反
射波は、温度が２℃減少するごとに少なくとも約０．８
ｍｍ遅延することになり、それで高温領域からの反射
は、１０℃低い領域からの兄弟波が放電領域に到着する
前に、ほとんど（少なくとも）が放電領域を通過するこ
とになる。別の対処法は、冷却水チューブからのフィン
の絶縁部分は別として、熱交換の長さに沿って、同じ寸
法のフィンを準備することであり、その結果、これらの
フィンは、受動的なヒート・シンクとしての働きをし、
時間平均された温度で流れ領域を保持する傾向にある。
【００４８】様々な修正は、本発明の範囲を変えること
なく本発明に行うことができる。上記の全ては、本発明
の実施例に過ぎない。当業者は、本発明の精神及び範囲
から逸脱することなく、数多くの他の修正や変形が可能
であることを容易に理解するであろう。従って、上記の
開示は、限定することを意図しておらず、本発明の範囲
は、添付の請求範囲により判断されるべきである。
【図面の簡単な説明】
【図１】従来技術のリソグラフィ用レーザ・チャンバの
断面を示す図である。
【図１Ａ】パルスバーストの間のレーザガスの温度変化
を示す図である。
【図１Ｂ】パルスバーストの間のレーザガスの温度変化
を示す図である。
【図１Ｃ】パルスバーストの間のレーザガスの温度変化
を示す図である。
【図１Ｄ】パルスバーストの間のレーザガスの温度変化
を示す図である。
【図１Ｅ】パルスバーストの間のレーザガスの温度変化
を示す図である。
【図１Ｆ】パルスバーストの間のレーザガスの温度変化
を示す図である。
【図２Ａ】様々なパルス繰返数における各レーザ・パル
スの間に音により伝搬される距離を示す図である。
【図２Ｂ】温度による音速の変化を示す図である。
【図２Ｃ】パルス・モード作動の間の温度の振れを示す
チャートである。
【図３】リソグラフィ用レーザの波長が制御される様子
を示す図である。
【図４Ａ】レーザガス温度による波長シグマ及びトラン
ジエントの変動を示す図である。
【図４Ｂ】レーザガス温度による波長シグマ及びトラン
ジエントの変動を示す図である。
【図５Ａ】２つのかなり異なる温度でのパルス繰返数に
よるビーム・パラメータの変動を示す図である。
【図５Ｂ】２つのかなり異なる温度でのパルス繰返数に
よるビーム・パラメータの変動を示す図である。
【図６Ａ】２つのかなり異なる温度でのパルス繰返数に
よるビーム・パラメータの変動を示す図である。
【図６Ｂ】２つのかなり異なる温度でのパルス繰返数に
よるビーム・パラメータの変動を示す図である。
【図７Ａ】２つのかなり異なる温度でのパルス繰返数に
よるビーム・パラメータの変動を示す図である。
【図７Ｂ】２つのかなり異なる温度でのパルス繰返数に
よるビーム・パラメータの変動を示す図である。
【図８Ａ】２つのかなり異なる温度でのパルス繰返数に
よるビーム・パラメータの変動を示す図である。
【図８Ｂ】２つのかなり異なる温度でのパルス繰返数に
よるビーム・パラメータの変動を示す図である。
【図９Ａ】前記２つの異なる温度での波長トランジエン
ト曲線対パルス繰返数曲線の比較図である。
【図９Ｂ】前記２つの異なる温度での波長トランジエン
ト曲線対パルス繰返数曲線の比較図である。
【図１０Ａ】ビーム品質に及ぼす圧力波吸収装置の効果
を実証する図である。
【図１０Ｂ】ビーム品質に及ぼす圧力波吸収装置の効果
を実証する図である。
【図１１Ａ】圧力波分散用鋸歯バッフル技法の詳細を示
す図である。
【図１１Ｂ】圧力波分散用鋸歯バッフル技法の詳細を示
す図である。
【図１１Ｂ１】圧力波分散用鋸歯バッフル技法の詳細を
示す図である。
【図１１Ｂ２】圧力波分散用鋸歯バッフル技法の詳細を
示す図である。
【図１１Ｄ１】圧力波分散用鋸歯バッフル技法の詳細を
示す図である。
【図１１Ｄ２】圧力波分散用鋸歯バッフル技法の詳細を
示す図である。
【図１１Ｃ１】バッフル技法の効果を示す図である。
【図１１Ｃ２】バッフル技法の効果を示す図である。
【図１１Ｃ３】バッフル技法の効果を示す図である。
【図１１Ｃ４】バッフル技法の効果を示す図である。
【図１２】より高速及び精密な波長制御をもたらす提案
技法を示す図である。
【図１２Ａ】より高速及び精密な波長制御をもたらす提
案技法を示す図である。
【図１２Ｂ】より高速及び精密な波長制御をもたらす提
案技法を示す図である。
【図１３】レーザ・チャンバに異なるレーザガス温度領
域を作り出す熱交換器設計を示す図である。
【図１４】レーザ停止時間の間にレーザガスに高速で熱
を供給する技法を示す図である。
【符号の説明】
３４ 放電領域 ３６Ａ、３６Ｂ 電極 ３８ 扇風機 ４０ 熱交換器 ４４ 陽極支持バー ４６ 予備電離器ロッド ６０、６２、６４、６６、６８ バッフル
フロントページの続き (72)発明者 アイゴー ヴィ フォーメンコフ アメリカ合衆国 カリフォルニア州 92129 サン ディエゴ ジャナル ウェ イ 14390 (72)発明者 ジーン マーク フーバー アメリカ合衆国 カリフォルニア州 92037 ラ ジョラ ノーティラス スト リート 347 (72)発明者 ズソルト ボル ハンガリー エイチ6726 スゼゲド シズ ユー ９−２ (72)発明者 エクハード ディ オンクルズ アメリカ合衆国 カリフォルニア州 92128 サン ディエゴ カミニト ライ アン 12008 (72)発明者 マイケル シー ケイツ アメリカ合衆国 カリフォルニア州 92029 エスコンディード アヴェニダ シーラ 3359 (72)発明者 リチャード シー ユージャズドースキィ アメリカ合衆国 カリフォルニア州 92128 サン ディエゴ グラネイト ク リーク ロード 13420 (72)発明者 ウラディミール ビー フルーロフ アメリカ合衆国 カリフォルニア州 92025 エスコンディード ヴィエント ヴァイアル 20856 (72)発明者 ディミトリ ヴィ ガイダレンコ アメリカ合衆国 カリフォルニア州 92064 ポーウェイ シルヴァーセット コート 14601

Claims (18)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】Ａ）レーザ・チャンバと， Ｂ）ビームの方向に長手寸法を備える放電領域を形成す
    る距離により分離された細長い陽極及び細長い陰極を含
    む、前記チャンバ内に封入された細長い電極構造と、 Ｃ）前記チャンバ内に収容されたレーザガスと、 Ｄ）前記レーザガスを前記チャンバ内及び前記放電領域
    を通って循環させる扇風機と、 Ｅ）圧力波を生じる反射された放電の放電領域内の到着
    時間において温度の変化を生じさせないような圧力波緩
    和手段と、を含むことを特徴とする、波長チャープ緩和
    を用いる電気放電レーザ。
  2. 【請求項２】前記圧力波緩和手段は、鋸歯状の断面を持
    つ少なくとも１つのバッフルを含むことを特徴とする請
    求項１に記載のレーザ。
  3. 【請求項３】 前記鋸歯状の断面は、様々な形状の鋸歯
    を持つことを特徴とする請求項２に記載のレーザ。
  4. 【請求項４】 前記鋸歯は、歯の高さが約０．１２０イ
    ンチから約０．２８０インチの範囲であって、約０．３
    ９０インチから約０．５９０インチの範囲のピッチを形
    成することを特徴とする請求項３に記載のレーザ。
  5. 【請求項５】 前記鋸歯は、前記ビーム方向に対してほ
    ぼ直角方向に並べられることを特徴とする請求項２に記
    載のレーザ。
  6. 【請求項６】 前記鋸歯状の断面は、前記チャンバの壁
    に合うように機械加工されることを特徴とする請求項２
    に記載のレーザ。
  7. 【請求項７】 前記バッフルは、ニッケルメッキされた
    アルミニウムから成ることを特長とする請求項２に記載
    のレーザ。
  8. 【請求項８】 前記バッフルは、金属製音響拡散プレー
    トから成ることを特徴とする請求項２に記載のレーザ。
  9. 【請求項９】 前記緩和手段は、溝状の断面を持つバッ
    フルを含むことを特徴とする請求項１に記載のレーザ。
  10. 【請求項１０】 前記溝は、圧力波を前記ビーム方向と
    直角方向よりはむしろ多くの方向に分散させるために、
    圧力波の圧力波自身との干渉を生み出すように形作られ
    ることを特徴とする請求項９に記載のレーザ。
  11. 【請求項１１】 前記緩和手段は、緩やかに詰められた
    不織繊維を含むことを特徴とする請求項１に記載のレー
    ザ。
  12. 【請求項１２】 前記繊維は、酸化アルミニウム繊維で
    あることを特徴とする請求項１１に記載のレーザ。
  13. 【請求項１３】 前記繊維は、ジルコニウム及びイット
    リウムから成ることを特長とする請求項１１に記載のレ
    ーザ。
  14. 【請求項１４】 前記ビーム方向に、少なくとも４０℃
    の前記レーザガスの温度勾配を生み出すように形成され
    た熱交換器を更に含むことを特徴とする請求項１に記載
    のレーザ。
  15. 【請求項１５】 前記緩和手段は、前記ビーム方向に沿
    って少なくとも１０℃刻みで増加及び減少するように変
    化する、前記チャンバ内のレーザガス温度を生み出すよ
    うに形成された熱交換器を含むことを特徴とする請求項
    １に記載のレーザ。
  16. 【請求項１６】 前記緩和手段は、前記レーザが作動中
    に前記電極間の放電により前記ガスに加えられたのとほ
    ぼ等しい熱を、前記レーザが停止中に前記レーザガスに
    加えるために置かれた高速作動のガス加熱システムを含
    むことを特徴とする請求項１に記載のレーザ。
  17. 【請求項１７】 １０００Ｈｚを超える繰返数で連続的
    に作動するようにプログラムされ、少なくとも２つの別
    々のステッパ又はスキャナ・システム用の光源として機
    能するように形成されて前記２つのシステムに対して交
    互にパルスのバーストを供給することを特徴とする請求
    項１に記載のレーザ。
  18. 【請求項１８】 前記少なくとも２つの別々のステッパ
    又はスキャナ・システムは、１つのステッパ又はスキャ
    ナ機の一部であることを特徴とする請求項１に記載のレ
    ーザ。
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