JP2001300550A - リンの除去方法及び装置 - Google Patents
リンの除去方法及び装置Info
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- JP2001300550A JP2001300550A JP2000125994A JP2000125994A JP2001300550A JP 2001300550 A JP2001300550 A JP 2001300550A JP 2000125994 A JP2000125994 A JP 2000125994A JP 2000125994 A JP2000125994 A JP 2000125994A JP 2001300550 A JP2001300550 A JP 2001300550A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 リン含有排水からマグネシウムアンモニウム
リン酸塩（ＭＡＰ）を析出させてリンを除去する際に、
リンの過飽和を防ぐために液を循環する必要をなくし、
かつ液流路にリン酸塩の析出が生じないようにする。 【解決手段】 リン含有水に少なくともアルカリ成分を
添加し、ＭＡＰを析出させ該含有水中より除去する処理
工程を複数段階直列に実行するに当たり、各処理段階に
おけるｐＨを、前段より高く、且つ次段へ流出する粒径
のＭＡＰ粒子を生成しない程度の過飽和度比になるよう
に調整することを特徴とするリンの除去方法。そのリン
の除去装置。
リン酸塩（ＭＡＰ）を析出させてリンを除去する際に、
リンの過飽和を防ぐために液を循環する必要をなくし、
かつ液流路にリン酸塩の析出が生じないようにする。 【解決手段】 リン含有水に少なくともアルカリ成分を
添加し、ＭＡＰを析出させ該含有水中より除去する処理
工程を複数段階直列に実行するに当たり、各処理段階に
おけるｐＨを、前段より高く、且つ次段へ流出する粒径
のＭＡＰ粒子を生成しない程度の過飽和度比になるよう
に調整することを特徴とするリンの除去方法。そのリン
の除去装置。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高濃度にリンを含
有する水からリンを除去する方法及び装置に関し、特に
被処理水中のリンをアルカリ成分を添加することによ
り、また、さらに窒素、アンモニウム、マグネシウムを
添加することによって、過飽和状態としてリンを除去す
る方法及び装置に関する。
有する水からリンを除去する方法及び装置に関し、特に
被処理水中のリンをアルカリ成分を添加することによ
り、また、さらに窒素、アンモニウム、マグネシウムを
添加することによって、過飽和状態としてリンを除去す
る方法及び装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】被処理水中のリンをリン酸マグネシウム
アンモニウム（以下「ＭＡＰ」ともいう）として不溶化
させる場合、処理水中の溶解性のリンを減少させるため
に、反応ｐＨを８以上、好ましくは８．５〜９の範囲で
処理する処理法がなされていた。高濃度にリンを含有す
る排水を処理する場合に、上記のようにｐＨ９で処理す
ると、反応塔内特に流入部のリンが高過飽和状態とな
り、処理の目的である予め投入された核体上に析出する
ＭＡＰの他に、ＭＡＰの微細粒子が大量に自己析出し、
また、生成したＭＡＰの微細粒子の沈降速度が通水速度
よりも低い場合には、処理水に同伴して上記ＭＡＰの微
細粒子が反応塔から流出して、処理水の水質を悪化させ
ていた。このようなＭＡＰの微細粒子の大量自己析出は
過飽和度比（（［Ｍｇ2+］［ＮＨ4 + ］［ＨＰＯ4 2-］
［ＯＨ- ] ）／Ｋ：ＫはＭＡＰの溶解度積）が５以上か
ら１０以上の場合生じ易い。このような状況の場合、処
理水の一部を反応塔内、或いは原水槽に返送する手段を
設け、処理水を循環させることにより、被処理水中のリ
ンの濃度を低減させ、高過飽和状態にならないようにし
ていた。
アンモニウム（以下「ＭＡＰ」ともいう）として不溶化
させる場合、処理水中の溶解性のリンを減少させるため
に、反応ｐＨを８以上、好ましくは８．５〜９の範囲で
処理する処理法がなされていた。高濃度にリンを含有す
る排水を処理する場合に、上記のようにｐＨ９で処理す
ると、反応塔内特に流入部のリンが高過飽和状態とな
り、処理の目的である予め投入された核体上に析出する
ＭＡＰの他に、ＭＡＰの微細粒子が大量に自己析出し、
また、生成したＭＡＰの微細粒子の沈降速度が通水速度
よりも低い場合には、処理水に同伴して上記ＭＡＰの微
細粒子が反応塔から流出して、処理水の水質を悪化させ
ていた。このようなＭＡＰの微細粒子の大量自己析出は
過飽和度比（（［Ｍｇ2+］［ＮＨ4 + ］［ＨＰＯ4 2-］
［ＯＨ- ] ）／Ｋ：ＫはＭＡＰの溶解度積）が５以上か
ら１０以上の場合生じ易い。このような状況の場合、処
理水の一部を反応塔内、或いは原水槽に返送する手段を
設け、処理水を循環させることにより、被処理水中のリ
ンの濃度を低減させ、高過飽和状態にならないようにし
ていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】被処理水と循環液の注
入位置の設定は極めて重要な要件であり、特に反応塔内
の下部で、被処理水を循環液と混合して希釈しようとす
る場合、前記注入位置のバランスが悪い場合には良好な
希釈効果が得られない不都合があった。原水中のリン濃
度が１０００ｍｇ／リットル以上と高い場合には、被処
理水と循環液の比率がおよそ１０以上となり、容量の大
きな循環ポンプを必要とした。また、原水の滞留時間を
十分に確保しようとする場合には、作業容量の大きな反
応装置を必要とした。循環液中には、未反応のＮ
Ｈ4 + 、ＨＰＯ4 2-、Ｍｇ2+およびアルカリ成分（例え
ば、ＯＨ- 等）が溶存していて、ＭＡＰが析出しやすい
状態にある。そのため、循環液の配管内においてもＭＡ
Ｐが析出し、流れの障害や閉塞を生ずる不都合があっ
た。本発明は、過大な循環、貯留装置を要せず、且つ処
理水中の全リン濃度に影響する微細なＭＡＰ粒の流出が
無い、高性能な水中のリン除去技術を提供することにあ
る。
入位置の設定は極めて重要な要件であり、特に反応塔内
の下部で、被処理水を循環液と混合して希釈しようとす
る場合、前記注入位置のバランスが悪い場合には良好な
希釈効果が得られない不都合があった。原水中のリン濃
度が１０００ｍｇ／リットル以上と高い場合には、被処
理水と循環液の比率がおよそ１０以上となり、容量の大
きな循環ポンプを必要とした。また、原水の滞留時間を
十分に確保しようとする場合には、作業容量の大きな反
応装置を必要とした。循環液中には、未反応のＮ
Ｈ4 + 、ＨＰＯ4 2-、Ｍｇ2+およびアルカリ成分（例え
ば、ＯＨ- 等）が溶存していて、ＭＡＰが析出しやすい
状態にある。そのため、循環液の配管内においてもＭＡ
Ｐが析出し、流れの障害や閉塞を生ずる不都合があっ
た。本発明は、過大な循環、貯留装置を要せず、且つ処
理水中の全リン濃度に影響する微細なＭＡＰ粒の流出が
無い、高性能な水中のリン除去技術を提供することにあ
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、以下の手段に
より上記の課題を解決することができた。 （１）リン含有水に少なくともアルカリ成分を添加し、
マグネシウムアンモニウムリン酸塩を析出させ該含有水
中より除去する処理工程を複数段階直列に実行するに当
たり、各処理段階におけるｐＨを、前段より高く、且つ
次段へ流出する粒径のマグネシウムアンモニウムリン酸
塩粒子を生成しない程度の過飽和度比になるように調整
することを特徴とするリンの除去方法。 （２）リン含有水に少なくともアルカリ成分を添加し、
マグネシウムアンモニウムリン酸塩を析出させ該含有水
中より除去する処理工程を複数段階直列に実行するに当
たり、各処理段階におけるｐＨを、前段より高く、且つ
沈降速度が該処理段階の通水速度を上回らない微細なマ
グネシウムアンモニウムリン酸塩粒子を生成しない程度
の過飽和度比になるように調整することを特徴とするリ
ンの除去方法。 （３）前記処理工程の各段階において、過飽和度比が１
を超え、且つ１０以下の範囲になるようｐＨを調整する
ことを特徴とする前記（１）又は（２）記載のリンの除
去方法。
より上記の課題を解決することができた。 （１）リン含有水に少なくともアルカリ成分を添加し、
マグネシウムアンモニウムリン酸塩を析出させ該含有水
中より除去する処理工程を複数段階直列に実行するに当
たり、各処理段階におけるｐＨを、前段より高く、且つ
次段へ流出する粒径のマグネシウムアンモニウムリン酸
塩粒子を生成しない程度の過飽和度比になるように調整
することを特徴とするリンの除去方法。 （２）リン含有水に少なくともアルカリ成分を添加し、
マグネシウムアンモニウムリン酸塩を析出させ該含有水
中より除去する処理工程を複数段階直列に実行するに当
たり、各処理段階におけるｐＨを、前段より高く、且つ
沈降速度が該処理段階の通水速度を上回らない微細なマ
グネシウムアンモニウムリン酸塩粒子を生成しない程度
の過飽和度比になるように調整することを特徴とするリ
ンの除去方法。 （３）前記処理工程の各段階において、過飽和度比が１
を超え、且つ１０以下の範囲になるようｐＨを調整する
ことを特徴とする前記（１）又は（２）記載のリンの除
去方法。
【０００５】（４）アルカリ成分を注入する手段を有
し、下部にリン含有水の流入部、上部に反応後の流出水
の流出部を配備した反応塔を、前段の反応塔の流出水を
次段の反応塔に送るよう複数段直列に配備し、最終段流
出水を処理水とするリンの除去装置において、各処理段
階におけるｐＨを、前段より高く、且つ沈降速度が該処
理段階のの通水速度を上回らない微細なマグネシウムア
ンモニウムリン酸塩粒子を生成しない程度の過飽和度比
になるように調整するｐＨ調整手段を有することを特徴
とするリンの除去装置。 （５）前記アルカリ成分を注入する手段が反応塔下部に
設けられ、さらにマグネシウム剤の供給手段が反応塔下
部に設けられ、該アルカリ供給手段及びマグネシウム剤
供給手段の下方にリン含有水又は前段の流出水の流入部
が設けられたことを特徴とする請求項４記載のリンの除
去装置。
し、下部にリン含有水の流入部、上部に反応後の流出水
の流出部を配備した反応塔を、前段の反応塔の流出水を
次段の反応塔に送るよう複数段直列に配備し、最終段流
出水を処理水とするリンの除去装置において、各処理段
階におけるｐＨを、前段より高く、且つ沈降速度が該処
理段階のの通水速度を上回らない微細なマグネシウムア
ンモニウムリン酸塩粒子を生成しない程度の過飽和度比
になるように調整するｐＨ調整手段を有することを特徴
とするリンの除去装置。 （５）前記アルカリ成分を注入する手段が反応塔下部に
設けられ、さらにマグネシウム剤の供給手段が反応塔下
部に設けられ、該アルカリ供給手段及びマグネシウム剤
供給手段の下方にリン含有水又は前段の流出水の流入部
が設けられたことを特徴とする請求項４記載のリンの除
去装置。
【０００６】本発明は、リンを含む被処理液を過飽和状
態として、ＭＡＰの形態でリン成分を予め存在する核
（ＭＡＰ粒）上に析出させる技術であるが、特にｐＨ条
件を制御してその過飽和度比を低い状態に保ち、高過飽
和度比の状態で多量に自己析出して生成される微粒子状
のＭＡＰが反応液に同伴されて処理液中に流出すること
を防ぐことに特徴がある。即ち、高過飽和状態で起こる
上記の不都合を回避するため、反応ｐＨを低めとし、低
い過飽和度比でその状態のＭＡＰを析出させ、飽和状態
に戻った流出液中の残余のリン成分は、次段階において
ｐＨを上げ（飽和点を下げ）、流入液中の過飽和度比を
あげて適度のＭＡＰ粒として析出させ除去する。これを
繰り返すことで、従来発生したＭＡＰ微粒子の流出を防
止する。従って、操作上は各段ほぼ同様の過飽和度比と
して多段にリンを除去することができ、操作は簡単とな
る。
態として、ＭＡＰの形態でリン成分を予め存在する核
（ＭＡＰ粒）上に析出させる技術であるが、特にｐＨ条
件を制御してその過飽和度比を低い状態に保ち、高過飽
和度比の状態で多量に自己析出して生成される微粒子状
のＭＡＰが反応液に同伴されて処理液中に流出すること
を防ぐことに特徴がある。即ち、高過飽和状態で起こる
上記の不都合を回避するため、反応ｐＨを低めとし、低
い過飽和度比でその状態のＭＡＰを析出させ、飽和状態
に戻った流出液中の残余のリン成分は、次段階において
ｐＨを上げ（飽和点を下げ）、流入液中の過飽和度比を
あげて適度のＭＡＰ粒として析出させ除去する。これを
繰り返すことで、従来発生したＭＡＰ微粒子の流出を防
止する。従って、操作上は各段ほぼ同様の過飽和度比と
して多段にリンを除去することができ、操作は簡単とな
る。
【０００７】なお、ＭＡＰとしての析出を進めるため、
リン以外の成分、アルカリ剤の他、窒素源（アンモニウ
ム源）、マグネシウム源を必要に応じて注入することは
望ましい。原理的には、通水速度側を調整してもよいこ
とにはなるが、アルカリ剤の添加量での対応が、実用的
である。本発明にＭＡＰ粒子に適用される固液分離方法
は、遠心（慣性）法、膜分離法、その他特に限定される
ものではないが、沈降分離法を用いることが、上向流式
の装置構成上好ましい。
リン以外の成分、アルカリ剤の他、窒素源（アンモニウ
ム源）、マグネシウム源を必要に応じて注入することは
望ましい。原理的には、通水速度側を調整してもよいこ
とにはなるが、アルカリ剤の添加量での対応が、実用的
である。本発明にＭＡＰ粒子に適用される固液分離方法
は、遠心（慣性）法、膜分離法、その他特に限定される
ものではないが、沈降分離法を用いることが、上向流式
の装置構成上好ましい。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を図面を参照
して詳細に説明する。図１は、本発明を実施する処理系
の一形態を示し、反応塔は２つ用いており、被処理水槽
１、第１反応塔２および第２反応塔３からなり、被処理
水槽１の上方部には被処理水４の供給管４ａを配設す
る。被処理水槽１と第１反応塔２の下方部にある被処理
水流入部２ａとは第１塔供給管５で接続する。第１反応
塔２の上方部にある処理水流出部２ｂと、第２反応塔３
の下方部にある第１反応塔処理水流入部３ａとの間に
は、第２塔供給管６が配設されている。
して詳細に説明する。図１は、本発明を実施する処理系
の一形態を示し、反応塔は２つ用いており、被処理水槽
１、第１反応塔２および第２反応塔３からなり、被処理
水槽１の上方部には被処理水４の供給管４ａを配設す
る。被処理水槽１と第１反応塔２の下方部にある被処理
水流入部２ａとは第１塔供給管５で接続する。第１反応
塔２の上方部にある処理水流出部２ｂと、第２反応塔３
の下方部にある第１反応塔処理水流入部３ａとの間に
は、第２塔供給管６が配設されている。
【０００９】第１反応塔２の第１塔供給管５が接続する
流入部２ａの上方部には、アルカリ剤供給管８、マグネ
シウム剤供給管９がそれぞれ接続し、同様に、第２反応
塔３の第２塔供給管６が接続する流入部３ａの上方部に
は、第１反応塔２と同様に、アルカリ剤供給管８、マグ
ネシウム剤供給管９がそれぞれ接続する。また、第２反
応塔３の上方部には処理水７の流出管７ｂを付設する。
被処理水の脱リン反応は、第１反応塔２においてアルカ
リ剤供給管８からのアルカリ剤の供給量を調整して、ｐ
Ｈが約８．０とし、また第２反応塔３においてはアルカ
リ剤供給管８からのアルカリ剤の供給量を調整して、例
えばｐＨが約８．５と第１反応塔２におけるｐＨよりも
高くすることが好ましい。
流入部２ａの上方部には、アルカリ剤供給管８、マグネ
シウム剤供給管９がそれぞれ接続し、同様に、第２反応
塔３の第２塔供給管６が接続する流入部３ａの上方部に
は、第１反応塔２と同様に、アルカリ剤供給管８、マグ
ネシウム剤供給管９がそれぞれ接続する。また、第２反
応塔３の上方部には処理水７の流出管７ｂを付設する。
被処理水の脱リン反応は、第１反応塔２においてアルカ
リ剤供給管８からのアルカリ剤の供給量を調整して、ｐ
Ｈが約８．０とし、また第２反応塔３においてはアルカ
リ剤供給管８からのアルカリ剤の供給量を調整して、例
えばｐＨが約８．５と第１反応塔２におけるｐＨよりも
高くすることが好ましい。
【００１０】これは、第１反応塔２においてアルカリ剤
の供給量を少なめとしてｐＨが約８．０とあまり高くな
らないようにすると、塔内特に流入部での過飽和度比が
低めに抑えられ、微細なＭＡＰの生成を防ぐことが可能
である。また第１反応塔２の処理水流出部２ｂから出
て、第２塔供給管６を通って第２反応塔３の下方部にあ
る第１反応塔処理水流入部３ａに入る液のＭＡＰの過飽
和度が低く、そのために第２塔供給管６内にＭＡＰが生
成することが抑えられる。第２反応塔３に入った液に対
し、アルカリ剤供給管８からアルカリ剤が供給されて、
また必要に応じてマグネシウム剤供給管９からマグネシ
ウム剤を供給する。その液のｐＨを約８．５とすること
により、第２反応塔の過飽和度比が高まり、１塔目で未
反応であったＨＰＯ4 2-、ＮＨ4 + 、Ｍｇ2+が反応し、
ＭＡＰが析出して沈降し、分離される。このため、１塔
目、２塔目の過飽和度比がほぼ同じで、なおかつ低く抑
えられ、微細なＭＡＰの生成を防ぐことが可能となるこ
とから、流出する処理液中のＴ−Ｐ量が減少し、リンの
含有量の少ない処理水を得ることができる。これに対し
て、第１反応塔２からｐＨを８．５になるように上げた
場合には、ＰＯ4 −Ｐの量は減少しても微細なＭＡＰが
生成しＴ−Ｐの量は減少しないため、２つの反応塔を用
いてもリンの含有量の少ない処理水を得ることができな
い。
の供給量を少なめとしてｐＨが約８．０とあまり高くな
らないようにすると、塔内特に流入部での過飽和度比が
低めに抑えられ、微細なＭＡＰの生成を防ぐことが可能
である。また第１反応塔２の処理水流出部２ｂから出
て、第２塔供給管６を通って第２反応塔３の下方部にあ
る第１反応塔処理水流入部３ａに入る液のＭＡＰの過飽
和度が低く、そのために第２塔供給管６内にＭＡＰが生
成することが抑えられる。第２反応塔３に入った液に対
し、アルカリ剤供給管８からアルカリ剤が供給されて、
また必要に応じてマグネシウム剤供給管９からマグネシ
ウム剤を供給する。その液のｐＨを約８．５とすること
により、第２反応塔の過飽和度比が高まり、１塔目で未
反応であったＨＰＯ4 2-、ＮＨ4 + 、Ｍｇ2+が反応し、
ＭＡＰが析出して沈降し、分離される。このため、１塔
目、２塔目の過飽和度比がほぼ同じで、なおかつ低く抑
えられ、微細なＭＡＰの生成を防ぐことが可能となるこ
とから、流出する処理液中のＴ−Ｐ量が減少し、リンの
含有量の少ない処理水を得ることができる。これに対し
て、第１反応塔２からｐＨを８．５になるように上げた
場合には、ＰＯ4 −Ｐの量は減少しても微細なＭＡＰが
生成しＴ−Ｐの量は減少しないため、２つの反応塔を用
いてもリンの含有量の少ない処理水を得ることができな
い。
【００１１】
【実施例】以下において、本発明を実施例により更に具
体的に説明するが、本発明は、この実施例により限定さ
れるものではない。
体的に説明するが、本発明は、この実施例により限定さ
れるものではない。
【００１２】実施例１ メタン発酵の処理水を用いて、図１に示す処理系で脱リ
ン処理を行なった。メタン発酵処理水に第１表に示す所
定の濃度になるようにリン、アンモニアを添加した液を
被処理水とし、内径３０ｍｍφ×長さ２４００ｍｍのカ
ラムを反応塔として、２つの反応塔を直列につなぎ、各
反応塔に上向流で通水した。いずれの場合においても、
通水速度（ＬＶ）は６０ｍ／ｈｒとした。なお、マグネ
シウムは、第１塔、第２塔いずれも塔内に流入するリン
に対するモル比（Ｍｇ／Ｐ）が１．４以上になるように
直接注入した。また、各反応塔には、予め、粒径が０．
５〜２．５ｍｍ範囲のＭＡＰ粒子を投入して流動させて
おいた。そして、各反応塔の塔底に沈降するＭＡＰ粒子
を分離取得してリン成分を被処理水から除いた。被処理
水の水質と各塔の流出水の水質を第１表に示す。
ン処理を行なった。メタン発酵処理水に第１表に示す所
定の濃度になるようにリン、アンモニアを添加した液を
被処理水とし、内径３０ｍｍφ×長さ２４００ｍｍのカ
ラムを反応塔として、２つの反応塔を直列につなぎ、各
反応塔に上向流で通水した。いずれの場合においても、
通水速度（ＬＶ）は６０ｍ／ｈｒとした。なお、マグネ
シウムは、第１塔、第２塔いずれも塔内に流入するリン
に対するモル比（Ｍｇ／Ｐ）が１．４以上になるように
直接注入した。また、各反応塔には、予め、粒径が０．
５〜２．５ｍｍ範囲のＭＡＰ粒子を投入して流動させて
おいた。そして、各反応塔の塔底に沈降するＭＡＰ粒子
を分離取得してリン成分を被処理水から除いた。被処理
水の水質と各塔の流出水の水質を第１表に示す。
【００１３】
【表１】
【００１４】第１塔に流入する前記被処理水の組成は、
ＰＯ4 −Ｐが９４ｍｇ／リットル（Ｔ−Ｐ＝１０３ｍｇ
／リットル）、ＮＨ4 −Ｎが３５０ｍｇ／リットルであ
り、第１塔の反応ｐＨを８．０として操作したところ、
第１塔流出水の組成は、ＰＯ 4 −Ｐは３２ｍｇ／リット
ル、Ｔ−Ｐは４４ｍｇ／リットルであった。なお、第１
塔の流入部における過飽和度比（（［Ｍｇ2+］［ＮＨ4
+ ］［ＨＰＯ4 2-］［ＯＨ- ] ）／Ｋ：ＫはＭＡＰの溶
解度積）は、５．４であった。上記の第１塔流出水（組
成；ＰＯ4 −Ｐは３２ｍｇ／リットル、Ｔ−Ｐは４４ｍ
ｇ／リットル、ＮＨ4 −Ｎは３００ｍｇ／リットル）を
第２塔に供給し、反応ｐＨ８．５で処理したところ、第
２塔の流出水の組成は、ＰＯ4 −Ｐは８ｍｇ／リット
ル、Ｔ−Ｐは２０ｍｇ／リットルであった。なお、第２
塔流入部における過飽和度比は、５．０であった。上記
処理の結果、Ｔ−Ｐの除去率８１％を得た。
ＰＯ4 −Ｐが９４ｍｇ／リットル（Ｔ−Ｐ＝１０３ｍｇ
／リットル）、ＮＨ4 −Ｎが３５０ｍｇ／リットルであ
り、第１塔の反応ｐＨを８．０として操作したところ、
第１塔流出水の組成は、ＰＯ 4 −Ｐは３２ｍｇ／リット
ル、Ｔ−Ｐは４４ｍｇ／リットルであった。なお、第１
塔の流入部における過飽和度比（（［Ｍｇ2+］［ＮＨ4
+ ］［ＨＰＯ4 2-］［ＯＨ- ] ）／Ｋ：ＫはＭＡＰの溶
解度積）は、５．４であった。上記の第１塔流出水（組
成；ＰＯ4 −Ｐは３２ｍｇ／リットル、Ｔ−Ｐは４４ｍ
ｇ／リットル、ＮＨ4 −Ｎは３００ｍｇ／リットル）を
第２塔に供給し、反応ｐＨ８．５で処理したところ、第
２塔の流出水の組成は、ＰＯ4 −Ｐは８ｍｇ／リット
ル、Ｔ−Ｐは２０ｍｇ／リットルであった。なお、第２
塔流入部における過飽和度比は、５．０であった。上記
処理の結果、Ｔ−Ｐの除去率８１％を得た。
【００１５】比較例１ 実施例に用いたカラムからなる反応塔を１ケ用いて用
い、それに実施例に供した被処理水と同じ組成の被処理
水をＬＶ６０ｍ／ｈｒの流速で通水した。反応ｐＨは
８．５とした。流入水のＰＯ4 −Ｐは９４ｍｇ／リット
ル（Ｔ−Ｐ＝１０３ｍｇ／リットル）、ＮＨ4 −Ｎは３
５０ｍｇ／リットルであり、流出水のＰＯ4 −Ｐは８ｍ
ｇ／リットル、Ｔ−Ｐは４０ｍｇ／リットルであった。
なお、第１塔流入部における過飽和度比は、１７．１で
あった。この結果、Ｔ−Ｐの除去率は６１％（＝〔（１
０３−４０）／１０３〕×１００）であった。ちなみ
に、循環液を脱リン塔流入部で被処理水と１：１の比で
混合させた場合、循環液にリンが殆ど含まれていないと
仮定すると、過飽和度比は８．５となる。従来の技術で
は、このように循環液を返送することにより、過飽和度
比を下げていた。
い、それに実施例に供した被処理水と同じ組成の被処理
水をＬＶ６０ｍ／ｈｒの流速で通水した。反応ｐＨは
８．５とした。流入水のＰＯ4 −Ｐは９４ｍｇ／リット
ル（Ｔ−Ｐ＝１０３ｍｇ／リットル）、ＮＨ4 −Ｎは３
５０ｍｇ／リットルであり、流出水のＰＯ4 −Ｐは８ｍ
ｇ／リットル、Ｔ−Ｐは４０ｍｇ／リットルであった。
なお、第１塔流入部における過飽和度比は、１７．１で
あった。この結果、Ｔ−Ｐの除去率は６１％（＝〔（１
０３−４０）／１０３〕×１００）であった。ちなみ
に、循環液を脱リン塔流入部で被処理水と１：１の比で
混合させた場合、循環液にリンが殆ど含まれていないと
仮定すると、過飽和度比は８．５となる。従来の技術で
は、このように循環液を返送することにより、過飽和度
比を下げていた。
【００１６】
【発明の効果】本発明によれば、高い過飽和状態による
ＭＡＰ微粒子の自己析出を防ぎ、循環や希釈に要する諸
動力を低減させることができる。また、循環配管を不要
にすることによりスケールの生成による各種の弊害が解
消し、常時良好な脱リン処理を可能とする。また、反応
塔を２塔以上設備し、被処理液のｐＨを独立して調整操
作することによって、各流入部の過飽和度比を低下さ
せ、ＭＡＰの微細結晶の生成、流出を抑制してリンの除
去率を向上させることができた。
ＭＡＰ微粒子の自己析出を防ぎ、循環や希釈に要する諸
動力を低減させることができる。また、循環配管を不要
にすることによりスケールの生成による各種の弊害が解
消し、常時良好な脱リン処理を可能とする。また、反応
塔を２塔以上設備し、被処理液のｐＨを独立して調整操
作することによって、各流入部の過飽和度比を低下さ
せ、ＭＡＰの微細結晶の生成、流出を抑制してリンの除
去率を向上させることができた。
【図１】本発明を実施する処理系の一形態のフロー図を
示す。
示す。
１ 被処理水槽 ２ 第１反応塔 ２ａ 被処理水流入部 ２ｂ 処理水流出部 ３ 第２反応塔 ３ａ 第１塔脱リン処理水流入部 ３ｂ 処理水流出部 ４ 被処理水 ４ａ 被処理水の供給管 ５ 第１塔供給管 ６ 第２塔供給管 ７ 処理水 ７ｂ 処理水流出管 ８ アルカリ剤供給管 ９ マグネシウム剤供給管
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 田中 俊博 神奈川県藤沢市本藤沢４丁目２番１号 株 式会社荏原総合研究所内 Ｆターム(参考） 4D038 AA08 AB48 BA02 BA04 BB13 BB20
Claims (5)
- 【請求項１】 リン含有水に少なくともアルカリ成分を
添加し、マグネシウムアンモニウムリン酸塩を析出させ
該含有水中より除去する処理工程を複数段階直列に実行
するに当たり、各処理段階におけるｐＨを、前段より高
く、且つ次段へ流出する粒径のマグネシウムアンモニウ
ムリン酸塩粒子を生成しない程度の過飽和度比になるよ
うに調整することを特徴とするリンの除去方法。 - 【請求項２】 リン含有水に少なくともアルカリ成分を
添加し、マグネシウムアンモニウムリン酸塩を析出させ
該含有水中より除去する処理工程を複数段階直列に実行
するに当たり、各処理段階におけるｐＨを、前段より高
く、且つ沈降速度が該処理段階の通水速度を上回らない
微細なマグネシウムアンモニウムリン酸塩粒子を生成し
ない程度の過飽和度比になるように調整することを特徴
とするリンの除去方法。 - 【請求項３】 前記処理工程の各段階において、過飽和
度比が１を超え、且つ１０以下の範囲になるようｐＨを
調整することを特徴とする請求項１又は請求項２記載の
リンの除去方法。 - 【請求項４】 アルカリ成分を注入する手段を有し、下
部にリン含有水の流入部、上部に反応後の流出水の流出
部を配備した反応塔を、前段の反応塔の流出水を次段の
反応塔に送るよう複数段直列に配備し、最終段流出水を
処理水とするリンの除去装置において、各処理段階にお
けるｐＨを、前段より高く、且つ沈降速度が該処理段階
のの通水速度を上回らない微細なマグネシウムアンモニ
ウムリン酸塩粒子を生成しない程度の過飽和度比になる
ように調整するｐＨ調整手段を有することを特徴とする
リンの除去装置。 - 【請求項５】 前記アルカリ成分を注入する手段が反応
塔下部に設けられ、さらにマグネシウム剤の供給手段が
反応塔下部に設けられ、該アルカリ供給手段及びマグネ
シウム剤供給手段の下方にリン含有水又は前段の流出水
の流入部が設けられたことを特徴とする請求項４記載の
リンの除去装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000125994A JP2001300550A (ja) | 2000-04-26 | 2000-04-26 | リンの除去方法及び装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000125994A JP2001300550A (ja) | 2000-04-26 | 2000-04-26 | リンの除去方法及び装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001300550A true JP2001300550A (ja) | 2001-10-30 |
Family
ID=18635851
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000125994A Withdrawn JP2001300550A (ja) | 2000-04-26 | 2000-04-26 | リンの除去方法及び装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001300550A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006074643A2 (de) * | 2005-01-14 | 2006-07-20 | Clausthaler Umwelttechnik-Institut Gmbh (Cutec-Institut) | Verfahren zur gewinnung von phosphatsalzen, insbesondere magnesium-ammonium-phosphat |
-
2000
- 2000-04-26 JP JP2000125994A patent/JP2001300550A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006074643A2 (de) * | 2005-01-14 | 2006-07-20 | Clausthaler Umwelttechnik-Institut Gmbh (Cutec-Institut) | Verfahren zur gewinnung von phosphatsalzen, insbesondere magnesium-ammonium-phosphat |
| WO2006074643A3 (de) * | 2005-01-14 | 2007-04-26 | Clausthaler Umwelttechnik Inst | Verfahren zur gewinnung von phosphatsalzen, insbesondere magnesium-ammonium-phosphat |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| RD04 | Notification of resignation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424 Effective date: 20060324 |
|
| A761 | Written withdrawal of application |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A761 Effective date: 20060628 |