JP2001294942A - ダストの処理方法 - Google Patents
ダストの処理方法Info
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 鉄鋼ダスト等を還元処理した際に発生する、
亜鉛濃度が低く、再利用する時に支障になるアルカリ金
属，ハロゲン成分等の有害物を含む２次ダストから、有
害物を分離して亜鉛濃度の高いダストを得る。 【解決手段】 ２次ダストを還元剤を添加しないでペレ
ットまたはブリケットに成型し、回転炉床炉８で酸化雰
囲気で焼成することで、アルカリ金属，ハロゲン成分を
蒸発させて分離し、亜鉛濃度５０％以上の亜鉛ダストを
得る。
亜鉛濃度が低く、再利用する時に支障になるアルカリ金
属，ハロゲン成分等の有害物を含む２次ダストから、有
害物を分離して亜鉛濃度の高いダストを得る。 【解決手段】 ２次ダストを還元剤を添加しないでペレ
ットまたはブリケットに成型し、回転炉床炉８で酸化雰
囲気で焼成することで、アルカリ金属，ハロゲン成分を
蒸発させて分離し、亜鉛濃度５０％以上の亜鉛ダストを
得る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鉄鋼ダスト等を脱
亜鉛処理して得られる亜鉛を含むダストの処理方法に関
する。
亜鉛処理して得られる亜鉛を含むダストの処理方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】製鉄所で発生する亜鉛を含有する鉄鋼ダ
ストは、そのまま製鉄原料に使用すると亜鉛濃度が高く
なるので、脱亜鉛処理を行ってリサイクル利用してい
る。脱亜鉛処理は、回転炉床炉，キルンを使用する方法
等があり、これらの方法では、粉コークスまたは粉石炭
等の還元剤を添加して１０００℃以上の高温でダストに
含まれる亜鉛を還元して金属にし、金属亜鉛は蒸気圧が
低いことから蒸発して排ガスに移動することでダストと
亜鉛を分離し、同時にダストに含まれる鉄も還元して製
鉄原料に再利用する。蒸発した亜鉛は、排ガスが冷却さ
れる過程で酸化亜鉛になって固化し、バグフィルター等
の集塵装置で捕集される。鉄鋼ダストには、亜鉛の他に
スクラップ等に含まれるＮａ，Ｋ等のアルカリ金属と塩
素等のハロゲン元素も含まれ、これらも還元処理時に蒸
発して排ガスに移動し、排ガス冷却時に固化して酸化亜
鉛と共に集塵装置で捕集される。捕集した亜鉛を含むダ
ストは亜鉛原料として利用されるが、亜鉛濃度が低く塩
素等のハロゲン元素を多く含む場合は、亜鉛原料として
利用するのに処理費が高くなることから利用出来ない問
題がある。亜鉛は酸化亜鉛の他に一部は塩化亜鉛でも捕
集され、集塵ダストにはペレットまたはブリケットから
飛散する酸化鉄等も含まれる。
ストは、そのまま製鉄原料に使用すると亜鉛濃度が高く
なるので、脱亜鉛処理を行ってリサイクル利用してい
る。脱亜鉛処理は、回転炉床炉，キルンを使用する方法
等があり、これらの方法では、粉コークスまたは粉石炭
等の還元剤を添加して１０００℃以上の高温でダストに
含まれる亜鉛を還元して金属にし、金属亜鉛は蒸気圧が
低いことから蒸発して排ガスに移動することでダストと
亜鉛を分離し、同時にダストに含まれる鉄も還元して製
鉄原料に再利用する。蒸発した亜鉛は、排ガスが冷却さ
れる過程で酸化亜鉛になって固化し、バグフィルター等
の集塵装置で捕集される。鉄鋼ダストには、亜鉛の他に
スクラップ等に含まれるＮａ，Ｋ等のアルカリ金属と塩
素等のハロゲン元素も含まれ、これらも還元処理時に蒸
発して排ガスに移動し、排ガス冷却時に固化して酸化亜
鉛と共に集塵装置で捕集される。捕集した亜鉛を含むダ
ストは亜鉛原料として利用されるが、亜鉛濃度が低く塩
素等のハロゲン元素を多く含む場合は、亜鉛原料として
利用するのに処理費が高くなることから利用出来ない問
題がある。亜鉛は酸化亜鉛の他に一部は塩化亜鉛でも捕
集され、集塵ダストにはペレットまたはブリケットから
飛散する酸化鉄等も含まれる。
【０００３】従って、鉄鋼ダストを処理してリサイクル
する場合、還元した鉄は有効に利用できるが、アルカリ
金属，ハロゲン元素の多い鉄鋼ダストでは、亜鉛含有率
が低い他に、アルカリ金属、ハロゲン成分が多く有効に
利用できないことがあり、資源リサイクルを進める点か
らも、亜鉛を濃縮し、アルカリ金属，ハロゲン成分を低
減することで有効に利用することが望ましい。
する場合、還元した鉄は有効に利用できるが、アルカリ
金属，ハロゲン元素の多い鉄鋼ダストでは、亜鉛含有率
が低い他に、アルカリ金属、ハロゲン成分が多く有効に
利用できないことがあり、資源リサイクルを進める点か
らも、亜鉛を濃縮し、アルカリ金属，ハロゲン成分を低
減することで有効に利用することが望ましい。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】アルカリ金属，ハロゲ
ン成分の多い鉄鋼ダストを還元処理して得られた集塵ダ
ストは、亜鉛濃度が低く、アルカリ金属，ハロゲン成分
が多く含まれるため、亜鉛原料として利用されない。ま
た、亜鉛濃度が高いダストについても、アルカリ金属，
ハロゲン成分は精錬工程で除去するため、含有量は少な
いことが望ましい。
ン成分の多い鉄鋼ダストを還元処理して得られた集塵ダ
ストは、亜鉛濃度が低く、アルカリ金属，ハロゲン成分
が多く含まれるため、亜鉛原料として利用されない。ま
た、亜鉛濃度が高いダストについても、アルカリ金属，
ハロゲン成分は精錬工程で除去するため、含有量は少な
いことが望ましい。
【０００５】従って、本発明の目的は、簡単な設備ある
いは既存の設備を使用して、集塵ダストの亜鉛濃度を高
くし、アルカリ金属，ハロゲン成分の含有量を少なくし
て、回収した集塵ダストを有効に活用する方法を提供す
ることにある。
いは既存の設備を使用して、集塵ダストの亜鉛濃度を高
くし、アルカリ金属，ハロゲン成分の含有量を少なくし
て、回収した集塵ダストを有効に活用する方法を提供す
ることにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
の本発明の手段は以下の通りである。
の本発明の手段は以下の通りである。
【０００７】（１）鉄鋼ダストを還元して脱亜鉛する際
に発生する亜鉛を主成分とする集塵ダストに還元剤を添
加しないでペレットまたはブリケットに成型後、回転炉
床炉で焼成して濃度５０％以上の亜鉛ダストを得ること
を特徴とするダストの処理方法。
に発生する亜鉛を主成分とする集塵ダストに還元剤を添
加しないでペレットまたはブリケットに成型後、回転炉
床炉で焼成して濃度５０％以上の亜鉛ダストを得ること
を特徴とするダストの処理方法。
【０００８】（２）前記回転炉床炉での焼成において、
成型したペレットまたはブリケットの炉内滞留時間を５
〜２０分にし、かつ、ペレットまたはブリケットの温度
を１０５０〜１２００℃にすることを特徴とする前記
（１）のダストの処理方法。
成型したペレットまたはブリケットの炉内滞留時間を５
〜２０分にし、かつ、ペレットまたはブリケットの温度
を１０５０〜１２００℃にすることを特徴とする前記
（１）のダストの処理方法。
【０００９】（３）前記回転炉床炉のバーナーの空気比
を１〜１．３で燃焼して焼成することを特徴とする前記
（１）又は（２）のダストの処理方法。
を１〜１．３で燃焼して焼成することを特徴とする前記
（１）又は（２）のダストの処理方法。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下本発明について詳細に説明す
る。亜鉛を含有する鉄鋼ダスト（以下１次ダストと称す
る）は、粉コークスまたは粉石炭等の還元剤を添加して
還元処理を行い、亜鉛を主成分とする集塵ダスト（以下
２次ダストと称する）は、バグフィルター等で捕集す
る。捕集した２次ダストは、粉コークス，粉石炭等の還
元剤を添加しないでペレットまたはブリケットに成型し
て、回転炉床炉で焼成する。還元剤を添加しないで、燃
焼バーナーも空気比１〜１．３で燃焼して炉内を酸化雰
囲気で加熱処理することで、酸化亜鉛は固体のまま炉内
に残留するが、アルカリ金属，ハロゲン成分は蒸発して
排ガスと共に炉外に排出されて亜鉛と分離され、排ガス
の冷却で固化して集塵機で回収される。２次ダストに還
元剤を添加しないのは、還元剤を添加すると酸化亜鉛が
還元されて金属亜鉛になって、炉内残留物中の亜鉛が減
少するためである。燃焼バーナーの空気比は、２次ダス
ト中の塩化亜鉛を酸化亜鉛に転換して炉内残留物中の亜
鉛を増加させる点から１以上とし、空気比が高いと燃料
使用量が増加するので１．３以下が好ましい。
る。亜鉛を含有する鉄鋼ダスト（以下１次ダストと称す
る）は、粉コークスまたは粉石炭等の還元剤を添加して
還元処理を行い、亜鉛を主成分とする集塵ダスト（以下
２次ダストと称する）は、バグフィルター等で捕集す
る。捕集した２次ダストは、粉コークス，粉石炭等の還
元剤を添加しないでペレットまたはブリケットに成型し
て、回転炉床炉で焼成する。還元剤を添加しないで、燃
焼バーナーも空気比１〜１．３で燃焼して炉内を酸化雰
囲気で加熱処理することで、酸化亜鉛は固体のまま炉内
に残留するが、アルカリ金属，ハロゲン成分は蒸発して
排ガスと共に炉外に排出されて亜鉛と分離され、排ガス
の冷却で固化して集塵機で回収される。２次ダストに還
元剤を添加しないのは、還元剤を添加すると酸化亜鉛が
還元されて金属亜鉛になって、炉内残留物中の亜鉛が減
少するためである。燃焼バーナーの空気比は、２次ダス
ト中の塩化亜鉛を酸化亜鉛に転換して炉内残留物中の亜
鉛を増加させる点から１以上とし、空気比が高いと燃料
使用量が増加するので１．３以下が好ましい。
【００１１】亜鉛を多く含む炉内残留物は、スクリュー
コンベア等の排出装置で炉外に排出し、冷却後亜鉛を多
く含んだ製品として亜鉛精錬に使用する。アルカリ金
属，ハロゲン成分を主成分とするダスト（以下３次ダス
トと称する）はバグフィルター等の集塵装置で捕集後廃
棄あるいは亜鉛原料に使用できる。
コンベア等の排出装置で炉外に排出し、冷却後亜鉛を多
く含んだ製品として亜鉛精錬に使用する。アルカリ金
属，ハロゲン成分を主成分とするダスト（以下３次ダス
トと称する）はバグフィルター等の集塵装置で捕集後廃
棄あるいは亜鉛原料に使用できる。
【００１２】２次ダストを亜鉛精錬に使用するには、亜
鉛濃度が５０％以上でアルカリ金属，ハロゲン成分が少
ないことが要求されている。ペレット温度が高く、滞留
時間が長い方がアルカリ金属，ハロゲン成分の除去量は
増加して炉内残留物の亜鉛濃度は高くなるが、亜鉛の除
去量も増加して回収量が減少することになる。滞留時間
は５〜２０分間とするが、回転炉床炉では１次ダストの
還元処理が１０〜１５分間で行われることが多く、成型
設備，搬送設備を併用して使用すると設備費の削減が可
能になることから、滞留時間は１０〜１５分間が好まし
い。ペレット温度は、滞留時間１０〜１５分間で炉内残
留物の亜鉛濃度５０％以上を達成できる１０５０℃以上
が好ましい。ペレット温度は高い方が、炉内残留物の亜
鉛濃度が高くなってアルカリ金属，ハロゲン成分が減少
するが、１２００℃を越えると回収亜鉛量が減少する他
に、燃料使用量が増加するので好ましくない。
鉛濃度が５０％以上でアルカリ金属，ハロゲン成分が少
ないことが要求されている。ペレット温度が高く、滞留
時間が長い方がアルカリ金属，ハロゲン成分の除去量は
増加して炉内残留物の亜鉛濃度は高くなるが、亜鉛の除
去量も増加して回収量が減少することになる。滞留時間
は５〜２０分間とするが、回転炉床炉では１次ダストの
還元処理が１０〜１５分間で行われることが多く、成型
設備，搬送設備を併用して使用すると設備費の削減が可
能になることから、滞留時間は１０〜１５分間が好まし
い。ペレット温度は、滞留時間１０〜１５分間で炉内残
留物の亜鉛濃度５０％以上を達成できる１０５０℃以上
が好ましい。ペレット温度は高い方が、炉内残留物の亜
鉛濃度が高くなってアルカリ金属，ハロゲン成分が減少
するが、１２００℃を越えると回収亜鉛量が減少する他
に、燃料使用量が増加するので好ましくない。
【００１３】以下添付図によって本発明の実施の形態を
説明する。図１は本発明を実施するための装置の構成を
示す図面である。２次ダストはホッパー１に貯蔵され、
ホッパー１から払い出された２次ダストはコンベア２を
経由して成型装置３でペレットまたはブリケットに成型
される。成型されたペレットまたはブリケットは、分級
装置４で粉を除去して、コンベア５を経由して回転炉床
炉８の装入装置７から装入される。分級装置４から発生
した粉は、搬送装置６を経由して成型装置３にリサイク
ルされる。装入されたペレットまたはブリケットは、回
転炉床炉８内の本図には示していないバーナーで燃焼し
た排ガスで加熱される。加熱されたペレットまたはブリ
ケット中のアルカリ金属，ハロゲン成分は、蒸発して排
ガスに移行する。排ガスはダクト１１から炉外に排出さ
れ、ガス冷却装置１２で温度が低下して蒸発したアルカ
リ金属，ハロゲン成分が固化し、集塵装置１３で捕集
後、誘引ファン１４で吸引されて煙突１５から排出され
る。ガス冷却装置１２には水噴霧冷却装置が使用できる
が、廃熱ボイラー、空気予熱器等で熱回収することも可
能である。アルカリ金属，ハロゲン成分を除去したペレ
ットまたはブリケットは排出装置９から炉外に排出され
冷却装置１０で冷却される。
説明する。図１は本発明を実施するための装置の構成を
示す図面である。２次ダストはホッパー１に貯蔵され、
ホッパー１から払い出された２次ダストはコンベア２を
経由して成型装置３でペレットまたはブリケットに成型
される。成型されたペレットまたはブリケットは、分級
装置４で粉を除去して、コンベア５を経由して回転炉床
炉８の装入装置７から装入される。分級装置４から発生
した粉は、搬送装置６を経由して成型装置３にリサイク
ルされる。装入されたペレットまたはブリケットは、回
転炉床炉８内の本図には示していないバーナーで燃焼し
た排ガスで加熱される。加熱されたペレットまたはブリ
ケット中のアルカリ金属，ハロゲン成分は、蒸発して排
ガスに移行する。排ガスはダクト１１から炉外に排出さ
れ、ガス冷却装置１２で温度が低下して蒸発したアルカ
リ金属，ハロゲン成分が固化し、集塵装置１３で捕集
後、誘引ファン１４で吸引されて煙突１５から排出され
る。ガス冷却装置１２には水噴霧冷却装置が使用できる
が、廃熱ボイラー、空気予熱器等で熱回収することも可
能である。アルカリ金属，ハロゲン成分を除去したペレ
ットまたはブリケットは排出装置９から炉外に排出され
冷却装置１０で冷却される。
【００１４】上記設備のうち、ホッパー１以外は、回転
炉床炉でダストの還元を行う設備がそのまま使用できる
ことから、既存の設備を使用して２次ダストの亜鉛濃縮
が可能になる。
炉床炉でダストの還元を行う設備がそのまま使用できる
ことから、既存の設備を使用して２次ダストの亜鉛濃縮
が可能になる。
【００１５】
【実施例】表１に示す組成の鉄鋼ダストを回転炉床炉で
還元処理して、表２に示す組成の２次ダストを得た。次
に、表２に示す２次ダストを還元剤を添加しないで成型
装置でブリケットに成型して、回転炉床炉で処理した炉
内残留物および集塵装置で捕集した３次ダストと排ガス
に移行した合計の２次ダスト１００ｇ当たりの各成分の
回収量，組成を表３に示す。回転炉床炉のバーナーの空
気比は１．１とした。
還元処理して、表２に示す組成の２次ダストを得た。次
に、表２に示す２次ダストを還元剤を添加しないで成型
装置でブリケットに成型して、回転炉床炉で処理した炉
内残留物および集塵装置で捕集した３次ダストと排ガス
に移行した合計の２次ダスト１００ｇ当たりの各成分の
回収量，組成を表３に示す。回転炉床炉のバーナーの空
気比は１．１とした。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】
【表３】
【００１９】実施例１は炉温１２００℃，滞留時間１０
分間の条件、実施例２は炉温１２００℃，滞留時間５分
間，比較例３は炉温１１００℃，滞留時間１０分間、実
施例４は炉温１３００℃，滞留時間１０分間の条件とし
た。炉温とペレット温度の関係は、排出装置の前でペレ
ット温度は炉温から１００℃低かった。表３の結果か
ら、実施例１が亜鉛の濃度も高く，回収量が多く最も好
ましい。実施例２は、亜鉛濃度は５０％以上になってお
り、アルカリ金属，ハロゲン成分の除去が不十分である
が採用は可能である。実施例４は、亜鉛濃度が高く，ア
ルカリ金属，ハロゲン成分の除去率も高く、亜鉛の回収
率が低いが採用は可能である。比較例３は、亜鉛濃度が
低くて焼成が不十分である。
分間の条件、実施例２は炉温１２００℃，滞留時間５分
間，比較例３は炉温１１００℃，滞留時間１０分間、実
施例４は炉温１３００℃，滞留時間１０分間の条件とし
た。炉温とペレット温度の関係は、排出装置の前でペレ
ット温度は炉温から１００℃低かった。表３の結果か
ら、実施例１が亜鉛の濃度も高く，回収量が多く最も好
ましい。実施例２は、亜鉛濃度は５０％以上になってお
り、アルカリ金属，ハロゲン成分の除去が不十分である
が採用は可能である。実施例４は、亜鉛濃度が高く，ア
ルカリ金属，ハロゲン成分の除去率も高く、亜鉛の回収
率が低いが採用は可能である。比較例３は、亜鉛濃度が
低くて焼成が不十分である。
【００２０】炉温が高く、滞留時間が長い方が亜鉛の濃
度が高くなり、アルカリ金属、ハロゲン成分の割合が減
少するが、滞留時間が１０分で炉温が１３００℃（ブリ
ケット温度が１２００℃）の実施例４では、亜鉛の回収
量が減少しており、滞留時間は１０分以下、ブリケット
温度は１２００℃以下とすることが好ましい。一方、炉
温１１５０℃（ブリケット温度が１０５０℃），滞留時
間５分の比較例３では、亜鉛の濃度が低く、アルカリ金
属、ハロゲン元素の含有率が高く精錬原料に使用するの
に好ましくなかった。３次ダストに亜鉛が含まれるの
は、２次ダスト中に亜鉛の酸化物の他に塩化物が含ま
れ、塩化物が酸化物に変化する前に昇華して排ガスに移
行するためである。表２に示した２次ダストは、亜鉛濃
度が低く、アルカリ金属，ハロゲン成分が多いため、亜
鉛精錬に使用出来なかったが、実施例１、２では亜鉛の
９５％以上を再資源化することが可能になり、実施例
１、４では亜鉛濃度６０％以上でアルカリ金属，ハロゲ
ン成分を大幅に減少した回収物が得られ、２次ダストの
有効活用が可能になった。
度が高くなり、アルカリ金属、ハロゲン成分の割合が減
少するが、滞留時間が１０分で炉温が１３００℃（ブリ
ケット温度が１２００℃）の実施例４では、亜鉛の回収
量が減少しており、滞留時間は１０分以下、ブリケット
温度は１２００℃以下とすることが好ましい。一方、炉
温１１５０℃（ブリケット温度が１０５０℃），滞留時
間５分の比較例３では、亜鉛の濃度が低く、アルカリ金
属、ハロゲン元素の含有率が高く精錬原料に使用するの
に好ましくなかった。３次ダストに亜鉛が含まれるの
は、２次ダスト中に亜鉛の酸化物の他に塩化物が含ま
れ、塩化物が酸化物に変化する前に昇華して排ガスに移
行するためである。表２に示した２次ダストは、亜鉛濃
度が低く、アルカリ金属，ハロゲン成分が多いため、亜
鉛精錬に使用出来なかったが、実施例１、２では亜鉛の
９５％以上を再資源化することが可能になり、実施例
１、４では亜鉛濃度６０％以上でアルカリ金属，ハロゲ
ン成分を大幅に減少した回収物が得られ、２次ダストの
有効活用が可能になった。
【００２１】
【発明の効果】本発明によれば、ダストを処理する回転
炉床炉を用いて、従来であれば精錬に不適な亜鉛濃度が
低く、アルカリ金属，ハロゲン成分を含んだ２次ダスト
を、亜鉛濃度が高く、アルカリ金属，ハロゲン成分が少
ないダストに濃縮することが可能になり、ダストを有効
に利用できる。
炉床炉を用いて、従来であれば精錬に不適な亜鉛濃度が
低く、アルカリ金属，ハロゲン成分を含んだ２次ダスト
を、亜鉛濃度が高く、アルカリ金属，ハロゲン成分が少
ないダストに濃縮することが可能になり、ダストを有効
に利用できる。
【図１】本発明を実施するための装置の例を示す図であ
る。
る。
１ ホッパー ２ コンベア ３ 成型装置 ４ 分級装置 ５ コンベア ６ 搬送装置 ７ 装入装置 ８ 回転炉床炉 ９ 排出装置 １０ 冷却装置 １１ ダクト １２ ガス冷却装置 １３ 集塵装置 １４ 誘引ファン １５ 煙突
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 伊藤 彰 北九州市戸畑区大字中原46−59 新日本製 鐵株式会社エンジニアリング事業本部内 (72)発明者 岩永 竹市 北九州市戸畑区大字中原46−59 日鐵プラ ント設計株式会社内 Ｆターム(参考） 4K001 AA10 AA30 BA14 CA18 CA23 GA19
Claims (3)
- 【請求項１】 鉄鋼ダストを還元して脱亜鉛する際に発
生する亜鉛を主成分とする集塵ダストに還元剤を添加し
ないでペレットまたはブリケットに成型後、回転炉床炉
で焼成して濃度５０％以上の亜鉛ダストを得ることを特
徴とするダストの処理方法。 - 【請求項２】 前記回転炉床炉での焼成において、成型
したペレットまたはブリケットの炉内滞留時間を５〜２
０分にし、かつ、ペレットまたはブリケットの温度を１
０５０〜１２００℃にすることを特徴とする請求項１記
載のダストの処理方法。 - 【請求項３】 前記回転炉床炉のバーナーの空気比を１
〜１．３で燃焼して焼成することを特徴とする請求項１
又は２記載のダストの処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000110039A JP2001294942A (ja) | 2000-04-12 | 2000-04-12 | ダストの処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000110039A JP2001294942A (ja) | 2000-04-12 | 2000-04-12 | ダストの処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001294942A true JP2001294942A (ja) | 2001-10-26 |
Family
ID=18622627
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000110039A Withdrawn JP2001294942A (ja) | 2000-04-12 | 2000-04-12 | ダストの処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001294942A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004024961A1 (ja) * | 2002-09-13 | 2004-03-25 | Nippon Steel Corporation | 金属酸化物又は製鉄廃棄物の還元処理方法、及び、亜鉛及び／又は鉛の濃縮・回収方法 |
| WO2007049822A1 (ja) * | 2005-10-27 | 2007-05-03 | Nippon Steel Corporation | 不定形耐火物 |
| JP2007154312A (ja) * | 2005-11-09 | 2007-06-21 | Sinto Brator Co Ltd | 亜鉛有価物の製造方法およびその亜鉛有価物 |
-
2000
- 2000-04-12 JP JP2000110039A patent/JP2001294942A/ja not_active Withdrawn
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