JP2001279395A - クロム−ニッケル系耐熱合金 - Google Patents
クロム−ニッケル系耐熱合金Info
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/50—Fuel cells
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ５００℃以上のガス雰囲気下における浸炭腐
食や、メタルダスティングコロージョンに対する耐食性
が著しく高く、長時間の使用に際しても減肉しない優れ
た耐熱合金を提供する。 【解決手段】 Ｃｒ−Ｎｉ−Ｆｅの３元系からなる耐熱
合金であって、合金中におけるＮｉ含有量を重量％で
ｎ、Ｃｒ含有量を重量％でｃと表した場合に、式ｎ＋２
ｃ＞１００で示される範囲に各成分が配合されたこと、
あるいは、合金中に微量成分としてＳｉもしくはＹ又は
これら両方を含み、これら微量成分の含有量が重量％
で、Ｓｉ：５．０％以下、Ｙ：１．０％以下であること
を特徴とするクロム−ニッケル耐熱合金。
食や、メタルダスティングコロージョンに対する耐食性
が著しく高く、長時間の使用に際しても減肉しない優れ
た耐熱合金を提供する。 【解決手段】 Ｃｒ−Ｎｉ−Ｆｅの３元系からなる耐熱
合金であって、合金中におけるＮｉ含有量を重量％で
ｎ、Ｃｒ含有量を重量％でｃと表した場合に、式ｎ＋２
ｃ＞１００で示される範囲に各成分が配合されたこと、
あるいは、合金中に微量成分としてＳｉもしくはＹ又は
これら両方を含み、これら微量成分の含有量が重量％
で、Ｓｉ：５．０％以下、Ｙ：１．０％以下であること
を特徴とするクロム−ニッケル耐熱合金。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高クロム−高ニッ
ケル系の耐熱合金に関し、さらに詳しくは、高温におけ
る耐食性が重要となる化学プラントにおける周辺機器や
改質炉、あるいは固体電解質型燃料電池の周辺部材など
の材料として好適に用いられる高クロム−高ニッケル系
の耐熱合金に関するものである。
ケル系の耐熱合金に関し、さらに詳しくは、高温におけ
る耐食性が重要となる化学プラントにおける周辺機器や
改質炉、あるいは固体電解質型燃料電池の周辺部材など
の材料として好適に用いられる高クロム−高ニッケル系
の耐熱合金に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より、高温使用条件での耐食材料と
しては、種々の材料が開発されてきている。例えば、熱
効率の改善を目的とするような高温高圧ボイラでは、従
来のボイラに比較して、蒸気条件が高温・高圧化されて
いるため、高温強度や耐食性に対する一層厳しい要求性
能を満たさなければならない。このようなことから、酸
化雰囲気下での使用に耐えるために、Ｎｉ：３５〜６０
重量％、Ｃｒ：２８〜３８重量％で含有するオーステナ
イト鋼などが開発されている。
しては、種々の材料が開発されてきている。例えば、熱
効率の改善を目的とするような高温高圧ボイラでは、従
来のボイラに比較して、蒸気条件が高温・高圧化されて
いるため、高温強度や耐食性に対する一層厳しい要求性
能を満たさなければならない。このようなことから、酸
化雰囲気下での使用に耐えるために、Ｎｉ：３５〜６０
重量％、Ｃｒ：２８〜３８重量％で含有するオーステナ
イト鋼などが開発されている。
【０００３】しかしながら、上記のような成分組成の材
料では、ＣＯ，ＣＨ4を多く含む、５００℃以上のガス
雰囲気下において生じる腐食（浸炭腐食）、あるいは、
該浸炭腐食が更に進行した腐食（メタルダスティングコ
ロージョン）に対する耐食性が低く、より耐食性の高い
材料が求められている。ここで浸炭腐食とは、ＣＯやＣ
Ｈ4中の炭素原子が腐食する材料の表面に付着した後、
該材料中に拡散浸透して材料の靭性を低下させる腐食の
ことであり、メタルダスティングコロージョンとは、浸
炭腐食した箇所で、さらに減肉が起こるような腐食であ
り、腐食箇所が粉状に崩れていくものである。
料では、ＣＯ，ＣＨ4を多く含む、５００℃以上のガス
雰囲気下において生じる腐食（浸炭腐食）、あるいは、
該浸炭腐食が更に進行した腐食（メタルダスティングコ
ロージョン）に対する耐食性が低く、より耐食性の高い
材料が求められている。ここで浸炭腐食とは、ＣＯやＣ
Ｈ4中の炭素原子が腐食する材料の表面に付着した後、
該材料中に拡散浸透して材料の靭性を低下させる腐食の
ことであり、メタルダスティングコロージョンとは、浸
炭腐食した箇所で、さらに減肉が起こるような腐食であ
り、腐食箇所が粉状に崩れていくものである。
【０００４】一方、燃料電池の分野においても、浸炭腐
食に耐え得る耐食材料が必要にされてきている。例え
ば、固体電解質型燃料電池ではＣＯを多く含む改質ガス
の使用に伴い、電池部分へガスを供給する配管で浸炭環
境となる場合がある。電池及び周辺部には耐久性のある
材料が望まれており、長時間の運転に際しても安定した
電力供給を可能にする必要がある。ところが、これらの
装置に要求される耐久性、特に浸炭腐食のメカニズムと
耐浸炭腐食性の充分にある材料は知られていなかった。
食に耐え得る耐食材料が必要にされてきている。例え
ば、固体電解質型燃料電池ではＣＯを多く含む改質ガス
の使用に伴い、電池部分へガスを供給する配管で浸炭環
境となる場合がある。電池及び周辺部には耐久性のある
材料が望まれており、長時間の運転に際しても安定した
電力供給を可能にする必要がある。ところが、これらの
装置に要求される耐久性、特に浸炭腐食のメカニズムと
耐浸炭腐食性の充分にある材料は知られていなかった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明者らは、上記問
題点に鑑み、５００℃以上のガス雰囲気下における浸炭
腐食や、該浸炭腐食が更に進行したメタルダスティング
コロージョンに対する耐食性が著しく高く、長時間の使
用に際しても減肉しないような優れた耐熱合金を開発す
べく、鋭意検討した。その結果、本発明者らは、Ｃｒ−
Ｎｉ−Ｆｅの３元系からなる耐熱合金において、合金中
におけるＮｉおよびＣｒの含有量を一定以上に規定する
こと、あるいは、合金中に微量成分としてＳｉ又はＹを
含むことによって、上記問題点が解決されることを見い
出した。本発明は、かかる見地より完成されたものであ
る。
題点に鑑み、５００℃以上のガス雰囲気下における浸炭
腐食や、該浸炭腐食が更に進行したメタルダスティング
コロージョンに対する耐食性が著しく高く、長時間の使
用に際しても減肉しないような優れた耐熱合金を開発す
べく、鋭意検討した。その結果、本発明者らは、Ｃｒ−
Ｎｉ−Ｆｅの３元系からなる耐熱合金において、合金中
におけるＮｉおよびＣｒの含有量を一定以上に規定する
こと、あるいは、合金中に微量成分としてＳｉ又はＹを
含むことによって、上記問題点が解決されることを見い
出した。本発明は、かかる見地より完成されたものであ
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明は、Ｃ
ｒ−Ｎｉ−Ｆｅの３元系からなる耐熱合金であって、合
金中におけるＮｉ含有量を重量％でｎ、Ｃｒ含有量を重
量％でｃと表した場合に、下式（１） ｎ＋２ｃ＞１００ ・・・（１） で示される範囲に各成分が配合されたことを特徴とする
クロム−ニッケル系耐熱合金を提供するものである。こ
こで、コスト面から、Ｎｉの含有量はＣｒ−Ｎｉ−Ｆｅ
の３元系の中で、好ましくは７０重量％以下、より好ま
しくは６０％以下である。また、本発明は、Ｃｒ−Ｎｉ
−Ｆｅの３元系からなる耐熱合金であって、合金中に微
量成分としてＳｉもしくはＹ又はこれら両方を含み、こ
れら微量成分の含有量が重量％で、Ｓｉ：５．０％以
下、Ｙ：１．０％以下、であることを特徴とするクロム
−ニッケル系耐熱合金を提供するものである。ここでク
ロム−ニッケル耐熱合金としては、上記微量成分である
ＳｉもしくはＹの含有量が、Ｓｉ：１．０％を超え５．
０％以下、Ｙ：０．１％を超え（特に好ましくは０．２
５％を超え）０．５％以下、であることが好ましい。
ｒ−Ｎｉ−Ｆｅの３元系からなる耐熱合金であって、合
金中におけるＮｉ含有量を重量％でｎ、Ｃｒ含有量を重
量％でｃと表した場合に、下式（１） ｎ＋２ｃ＞１００ ・・・（１） で示される範囲に各成分が配合されたことを特徴とする
クロム−ニッケル系耐熱合金を提供するものである。こ
こで、コスト面から、Ｎｉの含有量はＣｒ−Ｎｉ−Ｆｅ
の３元系の中で、好ましくは７０重量％以下、より好ま
しくは６０％以下である。また、本発明は、Ｃｒ−Ｎｉ
−Ｆｅの３元系からなる耐熱合金であって、合金中に微
量成分としてＳｉもしくはＹ又はこれら両方を含み、こ
れら微量成分の含有量が重量％で、Ｓｉ：５．０％以
下、Ｙ：１．０％以下、であることを特徴とするクロム
−ニッケル系耐熱合金を提供するものである。ここでク
ロム−ニッケル耐熱合金としては、上記微量成分である
ＳｉもしくはＹの含有量が、Ｓｉ：１．０％を超え５．
０％以下、Ｙ：０．１％を超え（特に好ましくは０．２
５％を超え）０．５％以下、であることが好ましい。
【０００７】本発明の耐熱合金を用いれば、現在、浸炭
腐食が問題となっている機器、例えば化学プラント改質
炉周辺機器や固体電解質型燃料電池（ＳＯＦＣ）などに
おいて、腐食寿命が向上し、材料コスト、メンテナンス
等の負担が軽減する。また、部分酸化（ＰＯＸ）改質炉
等において、腐食を考慮しない機器設計が可能となり、
装置の耐久性等の特性向上が可能になる。
腐食が問題となっている機器、例えば化学プラント改質
炉周辺機器や固体電解質型燃料電池（ＳＯＦＣ）などに
おいて、腐食寿命が向上し、材料コスト、メンテナンス
等の負担が軽減する。また、部分酸化（ＰＯＸ）改質炉
等において、腐食を考慮しない機器設計が可能となり、
装置の耐久性等の特性向上が可能になる。
【０００８】
【発明の実施の形態】以下、本発明を添付図面等を参考
にしながら、実施の形態に基づいて詳細に説明する。実施の形態（その１） 本実施の形態の耐熱合金は、Ｃｒ−Ｎｉ−Ｆｅの３元系
からなる合金である。但し、通常はこれら３元素以外
に、不可避的に混入もしくは含有する不純物は含まれて
いる。このクロム−ニッケル系合金中におけるＮｉ含有
量を重量％でｎ、Ｃｒ含有量を重量％でｃと表した場合
に、下式（１） ｎ＋２ｃ＞１００ ・・・（１） で示される範囲に各成分が配合されている。Ｃｒ−Ｎｉ
−Ｆｅの３元系を示す図中に式〔Ni+2Cr=110〕を示す
と、図１のようになり、上記（１）式の不等号の範囲は
Ｉ領域を含む範囲を示すものである。本実施の形態のよ
うな高クロム−高ニッケル領域の合金は、５００℃以上
のガス雰囲気下において生じる腐食（浸炭腐食）や、浸
炭腐食が更に進行した腐食（メタルダスティングコロー
ジョン）に対する耐食性が著しく高く、長時間の使用に
際しても減肉等に至ることが殆どない。
にしながら、実施の形態に基づいて詳細に説明する。実施の形態（その１） 本実施の形態の耐熱合金は、Ｃｒ−Ｎｉ−Ｆｅの３元系
からなる合金である。但し、通常はこれら３元素以外
に、不可避的に混入もしくは含有する不純物は含まれて
いる。このクロム−ニッケル系合金中におけるＮｉ含有
量を重量％でｎ、Ｃｒ含有量を重量％でｃと表した場合
に、下式（１） ｎ＋２ｃ＞１００ ・・・（１） で示される範囲に各成分が配合されている。Ｃｒ−Ｎｉ
−Ｆｅの３元系を示す図中に式〔Ni+2Cr=110〕を示す
と、図１のようになり、上記（１）式の不等号の範囲は
Ｉ領域を含む範囲を示すものである。本実施の形態のよ
うな高クロム−高ニッケル領域の合金は、５００℃以上
のガス雰囲気下において生じる腐食（浸炭腐食）や、浸
炭腐食が更に進行した腐食（メタルダスティングコロー
ジョン）に対する耐食性が著しく高く、長時間の使用に
際しても減肉等に至ることが殆どない。
【０００９】合金中のＣｒは、材料の表面に安定な酸化
皮膜を形成することにより、ガス中から材料中への炭素
の侵入を防止する。これにより、耐酸化性、耐水蒸気性
あるいは耐腐食性の改善に優れた効果を発揮する。ま
た、Ｆｅはガス中の炭素と結合して化合物を形成し、材
料中から剥離して著しい減肉を引き起こすが、Ｎｉ量を
増加させることによって、相対的にＦｅ量が減少し、減
肉が抑制される。Ｎｉは、オーステナイト組織を安定化
させ、靭性を高めるために必要不可欠な元素である。但
し、添加量が多すぎると材料のコストアップを招き、ま
た硫化腐食に対する耐食性が低下する。よって、Ｎｉの
含有量はＣｒ−Ｎｉ−Ｆｅの３元系の中で、好ましくは
７０重量％以下、より好ましくは６０％以下である。
皮膜を形成することにより、ガス中から材料中への炭素
の侵入を防止する。これにより、耐酸化性、耐水蒸気性
あるいは耐腐食性の改善に優れた効果を発揮する。ま
た、Ｆｅはガス中の炭素と結合して化合物を形成し、材
料中から剥離して著しい減肉を引き起こすが、Ｎｉ量を
増加させることによって、相対的にＦｅ量が減少し、減
肉が抑制される。Ｎｉは、オーステナイト組織を安定化
させ、靭性を高めるために必要不可欠な元素である。但
し、添加量が多すぎると材料のコストアップを招き、ま
た硫化腐食に対する耐食性が低下する。よって、Ｎｉの
含有量はＣｒ−Ｎｉ−Ｆｅの３元系の中で、好ましくは
７０重量％以下、より好ましくは６０％以下である。
【００１０】実施の形態（その２） 本実施の形態のクロム−ニッケル耐熱合金は、実施の形
態（その１）と同様にＣｒ−Ｎｉ−Ｆｅの３元系からな
る耐熱合金であるが、合金中に微量成分としてＳｉもし
くはＹ又はこれら両方を含む。ＳｉあるいはＹはそれぞ
れ単独で含有されていても良いし、両方ともに含有され
ていても良い。これら微量成分の含有量は、重量％にて
Ｓｉが通常５．０％以下、好ましくは１．０％を超え
４．０％以下、特に好ましくは２．０〜４．０％であ
る。同様にＹについては、重量％にて通常１．０％以
下、好ましくは０．１％を超え１．０％以下、さらに好
ましくは０．１〜０．５％である。
態（その１）と同様にＣｒ−Ｎｉ−Ｆｅの３元系からな
る耐熱合金であるが、合金中に微量成分としてＳｉもし
くはＹ又はこれら両方を含む。ＳｉあるいはＹはそれぞ
れ単独で含有されていても良いし、両方ともに含有され
ていても良い。これら微量成分の含有量は、重量％にて
Ｓｉが通常５．０％以下、好ましくは１．０％を超え
４．０％以下、特に好ましくは２．０〜４．０％であ
る。同様にＹについては、重量％にて通常１．０％以
下、好ましくは０．１％を超え１．０％以下、さらに好
ましくは０．１〜０．５％である。
【００１１】Ｓｉは、一般には脱酸剤として添加される
ものであり、耐酸化性の改善に寄与する元素である。こ
のＳｉ添加によって、本実施の形態の耐熱合金はＹの添
加と同程度の耐食性を示す。Ｙは、一般には合金中の微
量不純物であるＳを硫化物としてメタル中に固定してメ
タルと皮膜の密着性を高め、高温使用時における耐水蒸
気酸化性などを向上させる。このＹ添加によっても、耐
熱合金の耐食性は向上する。以下、本発明を実施例によ
りさらに具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例
によって何ら限定されるものではない。
ものであり、耐酸化性の改善に寄与する元素である。こ
のＳｉ添加によって、本実施の形態の耐熱合金はＹの添
加と同程度の耐食性を示す。Ｙは、一般には合金中の微
量不純物であるＳを硫化物としてメタル中に固定してメ
タルと皮膜の密着性を高め、高温使用時における耐水蒸
気酸化性などを向上させる。このＹ添加によっても、耐
熱合金の耐食性は向上する。以下、本発明を実施例によ
りさらに具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例
によって何ら限定されるものではない。
【００１２】
【実施例】実施例１ 高い耐食性を有する材料成分の探索のため、まず、Ｃｒ
−Ｎｉ−Ｆｅの成分組成比を複数の系の合金を作製し
た。ここでは、Ｃｒ−Ｎｉ−Ｆｅの３元系の成分比を代
えた、５０Ｎｉ−３０Ｃｒ、５０Ｎｉ−４０Ｃｒ、４５
Ａ、４５Ｃ（以上４種が実施例）、および、５０Ｎｉ−
２０Ｃｒ、３０Ｎｉ−３０Ｃｒ（以上２種が比較例）に
ついて実験した。下記表１に示す組成からなる上記Ｃｒ
−Ｎｉ−Ｆｅ３元系合金を製作し、加速環境での腐食試
験を行って耐食性を調べた。腐食試験の環境条件は、温
度：７００℃、ガス：１００％ＣＯ、圧力：５kgf/cm2
Ｇ、ガス流速：０．３５L/分であり、８００時間経過後
の重量変化を測定した。各試験材料の内、耐腐食性が劣
る合金は浸炭腐食、さらに生じるメタルダスティングコ
ロージョンによって、材料の減肉により重量が減少し
た。この試験の結果を、下記表１および図１に示す。
−Ｎｉ−Ｆｅの成分組成比を複数の系の合金を作製し
た。ここでは、Ｃｒ−Ｎｉ−Ｆｅの３元系の成分比を代
えた、５０Ｎｉ−３０Ｃｒ、５０Ｎｉ−４０Ｃｒ、４５
Ａ、４５Ｃ（以上４種が実施例）、および、５０Ｎｉ−
２０Ｃｒ、３０Ｎｉ−３０Ｃｒ（以上２種が比較例）に
ついて実験した。下記表１に示す組成からなる上記Ｃｒ
−Ｎｉ−Ｆｅ３元系合金を製作し、加速環境での腐食試
験を行って耐食性を調べた。腐食試験の環境条件は、温
度：７００℃、ガス：１００％ＣＯ、圧力：５kgf/cm2
Ｇ、ガス流速：０．３５L/分であり、８００時間経過後
の重量変化を測定した。各試験材料の内、耐腐食性が劣
る合金は浸炭腐食、さらに生じるメタルダスティングコ
ロージョンによって、材料の減肉により重量が減少し
た。この試験の結果を、下記表１および図１に示す。
【００１３】
【表１】
【００１４】表１および図１に示されたように、高Ｃｒ
および高Ｎｉの一定以上の組成において、急激に腐食減
肉量が少なくなることがわかった。特に、図１に示すI
領域の合金に関しては、II領域における合金に比較し
て、著しい耐食性の向上が見られた。なお、図１では５
０Ｎｉ−３０Ｃｒをｃ、５０Ｎｉ−４０Ｃｒをｄ、４５
Ａをｂ、４５Ｃをａ、および、５０Ｎｉ−２０Ｃｒを
ｉ、３０Ｎｉ−３０Ｃｒをｈで表わした。
および高Ｎｉの一定以上の組成において、急激に腐食減
肉量が少なくなることがわかった。特に、図１に示すI
領域の合金に関しては、II領域における合金に比較し
て、著しい耐食性の向上が見られた。なお、図１では５
０Ｎｉ−３０Ｃｒをｃ、５０Ｎｉ−４０Ｃｒをｄ、４５
Ａをｂ、４５Ｃをａ、および、５０Ｎｉ−２０Ｃｒを
ｉ、３０Ｎｉ−３０Ｃｒをｈで表わした。
【００１５】次に、Ｃｒ酸化膜によるガス中からの炭素
の侵入を抑制するため、３０％Ｃｒ−３０％Ｎｉ−Ｆｅ
合金（30Ni-30Cr）に対して、Ｓｉ，Ｙ（実施例）およ
びＣｅ（比較例）を微量元素として添加した合金材料を
作製し、上述の腐食試験に供した。この結果を、上記表
１に併せて示す。この結果から、Ｃｅの添加に関しては
効果がなかったが、Ｙを添加した合金（30Ni-30Cr-Y）
については耐食性が向上した。また、Ｓｉを添加した合
金（30Ni-30Cr-Si）についても耐食性が著しく向上する
ことがわかった。なお、表１には、比較として実験した
従来材であるＳＵＳ３０４（図１中のｋ）等についても
結果を示したが、いずれも耐食性が不十分であると同時
に、安定性に欠けることがわかった。以上、本発明の実
施例につき述べたが、本発明は既述の実施の形態や実施
例に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しな
い範囲内において種々の変形及び変更を加え得るもので
ある。
の侵入を抑制するため、３０％Ｃｒ−３０％Ｎｉ−Ｆｅ
合金（30Ni-30Cr）に対して、Ｓｉ，Ｙ（実施例）およ
びＣｅ（比較例）を微量元素として添加した合金材料を
作製し、上述の腐食試験に供した。この結果を、上記表
１に併せて示す。この結果から、Ｃｅの添加に関しては
効果がなかったが、Ｙを添加した合金（30Ni-30Cr-Y）
については耐食性が向上した。また、Ｓｉを添加した合
金（30Ni-30Cr-Si）についても耐食性が著しく向上する
ことがわかった。なお、表１には、比較として実験した
従来材であるＳＵＳ３０４（図１中のｋ）等についても
結果を示したが、いずれも耐食性が不十分であると同時
に、安定性に欠けることがわかった。以上、本発明の実
施例につき述べたが、本発明は既述の実施の形態や実施
例に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しな
い範囲内において種々の変形及び変更を加え得るもので
ある。
【００１６】
【発明の効果】本発明の耐熱合金は、５００℃以上のガ
ス雰囲気下において生じる腐食（浸炭腐食）や、浸炭腐
食が更に進行した腐食（メタルダスティングコロージョ
ン）に対する耐食性に著しく優れ、長時間の使用に際し
ても減肉しない優れた合金であり、現在、浸炭腐食が問
題となっている機器、例えば化学プラント改質炉周辺機
器や固体電解質型燃料電池（ＳＯＦＣ）の周辺部材など
において、腐食寿命が向上し、材料コスト、メンテナン
ス等の負担が軽減する。また、部分酸化（ＰＯＸ）改質
炉等において、腐食を考慮しない機器設計が可能とな
り、装置の耐久性等の特性向上が可能になる。
ス雰囲気下において生じる腐食（浸炭腐食）や、浸炭腐
食が更に進行した腐食（メタルダスティングコロージョ
ン）に対する耐食性に著しく優れ、長時間の使用に際し
ても減肉しない優れた合金であり、現在、浸炭腐食が問
題となっている機器、例えば化学プラント改質炉周辺機
器や固体電解質型燃料電池（ＳＯＦＣ）の周辺部材など
において、腐食寿命が向上し、材料コスト、メンテナン
ス等の負担が軽減する。また、部分酸化（ＰＯＸ）改質
炉等において、腐食を考慮しない機器設計が可能とな
り、装置の耐久性等の特性向上が可能になる。
【図１】Ｃｒ−Ｎｉ−Ｆｅ３元系の状態図の概略を示し
た図であり、三角形の頂点はそれぞれの元素が１００重
量％の場合を示す。
た図であり、三角形の頂点はそれぞれの元素が１００重
量％の場合を示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 平野 昌宏 東京都千代田区丸の内二丁目５番１号 三 菱重工業株式会社内 (72)発明者 永井 英彰 東京都千代田区丸の内二丁目５番１号 三 菱重工業株式会社内 (72)発明者 小林 一登 東京都千代田区丸の内二丁目５番１号 三 菱重工業株式会社内 Ｆターム(参考） 5H026 AA06 EE08 HH05
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｃｒ−Ｎｉ−Ｆｅの３元系からなる耐熱
合金であって、合金中におけるＮｉ含有量を重量％で
ｎ、Ｃｒ含有量を重量％でｃと表した場合に、下式
（１） ｎ＋２ｃ＞１００ ・・・（１） で示される範囲に各成分が配合されたことを特徴とする
クロム−ニッケル系耐熱合金。 - 【請求項２】 Ｃｒ−Ｎｉ−Ｆｅの３元系からなる耐熱
合金であって、合金中に微量成分としてＳｉもしくはＹ
又はこれら両方を含み、これら微量成分の含有量が重量
％で、Ｓｉ：５．０％以下、Ｙ：１．０％以下、である
ことを特徴とするクロム−ニッケル系耐熱合金。 - 【請求項３】 上記微量成分であるＳｉもしくはＹの含
有量が、Ｓｉ：１．０％を超え５．０％以下、Ｙ：０．
１％を超え１．０％以下、であることを特徴とする請求
項２に記載のクロム−ニッケル系耐熱合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000097190A JP2001279395A (ja) | 2000-03-31 | 2000-03-31 | クロム−ニッケル系耐熱合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000097190A JP2001279395A (ja) | 2000-03-31 | 2000-03-31 | クロム−ニッケル系耐熱合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001279395A true JP2001279395A (ja) | 2001-10-10 |
Family
ID=18611843
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000097190A Pending JP2001279395A (ja) | 2000-03-31 | 2000-03-31 | クロム−ニッケル系耐熱合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001279395A (ja) |
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|---|---|---|---|---|
| JP2006075841A (ja) * | 2004-09-07 | 2006-03-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 溶接継手および溶接材料 |
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2000
- 2000-03-31 JP JP2000097190A patent/JP2001279395A/ja active Pending
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