JP2001221889A - 核燃料ペレットの製法および焼結容器 - Google Patents
核燃料ペレットの製法および焼結容器Info
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- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
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Abstract
(57)【要約】
【課題】焼結中のペレット近傍の雰囲気を制御する核燃
料ペレットの製法の提供にある。 【解決手段】核燃料物質の酸化物、核的毒物の酸化物、
成形時の潤滑あるいは焼結促進する添加物の単独粉末ま
たは混合粉末を圧粉成形後これを焼結する核燃料ペレッ
トの製法において、焼結中のペレット近傍の雰囲気中の
酸素量を調節，制御する酸素供給剤を用いることを特徴
とする核燃料ペレットの製法。
料ペレットの製法の提供にある。 【解決手段】核燃料物質の酸化物、核的毒物の酸化物、
成形時の潤滑あるいは焼結促進する添加物の単独粉末ま
たは混合粉末を圧粉成形後これを焼結する核燃料ペレッ
トの製法において、焼結中のペレット近傍の雰囲気中の
酸素量を調節，制御する酸素供給剤を用いることを特徴
とする核燃料ペレットの製法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、軽水炉や高速増殖
炉などの核分裂炉に装荷される核燃料ペレットの製法、
並びに、該焼結容器に関する。
炉などの核分裂炉に装荷される核燃料ペレットの製法、
並びに、該焼結容器に関する。
【０００２】
【従来の技術】現在、商用炉に装荷されている酸化物核
燃料ペレットは、核燃料物質を酸化物粉末と成し、これ
を圧粉成形することにより製造されている。
燃料ペレットは、核燃料物質を酸化物粉末と成し、これ
を圧粉成形することにより製造されている。
【０００３】主に、核燃料酸化物として使用されている
ＵＯ2は、酸化され易い性質があるため、還元性雰囲気
中で焼結されている。ＵＯ2の焼結性は、ＵＯ2中の力チ
オンの拡散速度に依存し、該力チオンの拡散速度は焼結
雰囲気の酸素ポテンシャルに強く依存することが知られ
ている（Ｊ．Ｂｅｌｌｅ：Ｕranium Ｄioxid，ＵＳＡＥ
Ｃ（１９６１））。
ＵＯ2は、酸化され易い性質があるため、還元性雰囲気
中で焼結されている。ＵＯ2の焼結性は、ＵＯ2中の力チ
オンの拡散速度に依存し、該力チオンの拡散速度は焼結
雰囲気の酸素ポテンシャルに強く依存することが知られ
ている（Ｊ．Ｂｅｌｌｅ：Ｕranium Ｄioxid，ＵＳＡＥ
Ｃ（１９６１））。
【０００４】従って、焼結雰囲気の酸素ポテンシャルを
調節，制御することは、ペレットの焼結性を制御し、ペ
レットの品質を管理する上で重要である。
調節，制御することは、ペレットの焼結性を制御し、ペ
レットの品質を管理する上で重要である。
【０００５】しかし、上記核燃料ペレットに潤滑剤等の
添加物が存在する場合には、焼結中に添加物の分解生成
物がペレットから発生するため、ペレット近傍の酸素ポ
テンシャルが局所的に変化する。
添加物が存在する場合には、焼結中に添加物の分解生成
物がペレットから発生するため、ペレット近傍の酸素ポ
テンシャルが局所的に変化する。
【０００６】また、多数の核燃料ペレットを焼結容器内
に装荷して焼結する場合には、ペレット近傍における供
給ガス流量が不充分となるため、供給ガス流量に依存し
た酸素ポテンシャルの変動が生じ、ペレットの焼結性に
影響を及ぼす。
に装荷して焼結する場合には、ペレット近傍における供
給ガス流量が不充分となるため、供給ガス流量に依存し
た酸素ポテンシャルの変動が生じ、ペレットの焼結性に
影響を及ぼす。
【０００７】このように、ペレットの焼結性が、ペレッ
ト積載位置により変化した場合、同一ロット内の焼結ペ
レットの特性がばらつき、品質管理上好ましくない。
ト積載位置により変化した場合、同一ロット内の焼結ペ
レットの特性がばらつき、品質管理上好ましくない。
【０００８】一方、商用炉における出力の安定化のため
に、核燃料物質の酸化物に核的毒物となる酸化物を添加
して圧粉成形後、焼結によりペレットが製造されてい
る。
に、核燃料物質の酸化物に核的毒物となる酸化物を添加
して圧粉成形後、焼結によりペレットが製造されてい
る。
【０００９】核的毒物の酸化物として使用されているＧ
ｄ2Ｏ3は、焼結中にＵＯ2マトリクス中に固溶する際、
焼結雰囲気から酸素を吸収するため、ペレット近傍にお
ける酸素ガスの供給が不充分な場合には、ペレット近傍
における酸素分圧が局所的に低くなると考えられる。
ｄ2Ｏ3は、焼結中にＵＯ2マトリクス中に固溶する際、
焼結雰囲気から酸素を吸収するため、ペレット近傍にお
ける酸素ガスの供給が不充分な場合には、ペレット近傍
における酸素分圧が局所的に低くなると考えられる。
【００１０】従って、核的毒物を添加して多数の核燃料
ペレットを焼結容器内に装荷し焼結する場合、ペレット
近傍の酸素ポテンシャルの変動に起因したペレット特性
のばらつきが大きくなり易いと考えられる。
ペレットを焼結容器内に装荷し焼結する場合、ペレット
近傍の酸素ポテンシャルの変動に起因したペレット特性
のばらつきが大きくなり易いと考えられる。
【００１１】また、ペレット近傍の酸素ポテンシャルが
極端に低い場合には、Ｇｄ2Ｏ3添加ペレットでは、微細
クラックが発生することが知られている（Ｓ．Ｍ．Ｈ
ｏ，Ｋ．Ｃ．Ｒadford：Ｎｕｃｌ．Ｔｅｃｈｎｏｌ．，
７３（１９８６）３５０．）。
極端に低い場合には、Ｇｄ2Ｏ3添加ペレットでは、微細
クラックが発生することが知られている（Ｓ．Ｍ．Ｈ
ｏ，Ｋ．Ｃ．Ｒadford：Ｎｕｃｌ．Ｔｅｃｈｎｏｌ．，
７３（１９８６）３５０．）。
【００１２】また、ＵＯ2，ＧｄＯ2等の固溶体の場合
も、焼結速度が固溶体内のカチオンの拡散により律速さ
れ、カチオンの拡散速度は、焼結雰囲気の酸素ポテンシ
ャルの増加と共に増加することが知られている。
も、焼結速度が固溶体内のカチオンの拡散により律速さ
れ、カチオンの拡散速度は、焼結雰囲気の酸素ポテンシ
ャルの増加と共に増加することが知られている。
【００１３】これらのことから、ペレット近傍の酸素ポ
テンシャルをできるだけ増加させ、焼結性を向上させる
ことが望まれている。
テンシャルをできるだけ増加させ、焼結性を向上させる
ことが望まれている。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】そこで従来は、ペレッ
ト焼結中に焼結炉へ供給するガス中の酸素分圧を、焼結
炉の健全性が保たれる範囲内で、できるだけ高くするこ
とが試みられてきた。
ト焼結中に焼結炉へ供給するガス中の酸素分圧を、焼結
炉の健全性が保たれる範囲内で、できるだけ高くするこ
とが試みられてきた。
【００１５】しかし、生産用の大型焼結炉においては、
焼結容器内に多数のペレットが積載されるため、焼結容
器内部へのガス流量が不充分となり易く、ペレットの積
載方法や積載量に依存した酸素ポテンシャルのむらが発
生し、ペレット組織に影響を及ぼす。
焼結容器内に多数のペレットが積載されるため、焼結容
器内部へのガス流量が不充分となり易く、ペレットの積
載方法や積載量に依存した酸素ポテンシャルのむらが発
生し、ペレット組織に影響を及ぼす。
【００１６】また、上記核的毒物が添加されたペレット
の場合、ペレット近傍における酸素ポテンシャルが供給
ガスの酸素ポテンシャルより低くなると云う問題が生じ
る。
の場合、ペレット近傍における酸素ポテンシャルが供給
ガスの酸素ポテンシャルより低くなると云う問題が生じ
る。
【００１７】こうした従来技術では、大型の生産用焼結
炉を用いて核燃料ペレットを焼結する場合に、ペレット
の積載位置によってペレット近傍の雰囲気が異なり、こ
の結果としてペレット特性が変動すると云う問題があっ
た。
炉を用いて核燃料ペレットを焼結する場合に、ペレット
の積載位置によってペレット近傍の雰囲気が異なり、こ
の結果としてペレット特性が変動すると云う問題があっ
た。
【００１８】このようなペレット特性の変動は品質管理
上から好ましくなく、焼結雰囲気の変動が大きい場合に
はペレット製造の歩留まりにも影響を及ぼす。
上から好ましくなく、焼結雰囲気の変動が大きい場合に
はペレット製造の歩留まりにも影響を及ぼす。
【００１９】従来技術では、焼結炉への供給ガスのみに
よってペレット近傍における雰囲気の制御が試みられて
きた。しかし、この方法では、積載位置による雰囲気の
変動はどうしても避けられない。
よってペレット近傍における雰囲気の制御が試みられて
きた。しかし、この方法では、積載位置による雰囲気の
変動はどうしても避けられない。
【００２０】本発明の目的は、上記に鑑み、核燃料ペレ
ットの焼結中のペレット近傍の雰囲気を制御する核燃料
ペレットの製法、並びに、該製法に使用する焼結容器を
提供することにある。
ットの焼結中のペレット近傍の雰囲気を制御する核燃料
ペレットの製法、並びに、該製法に使用する焼結容器を
提供することにある。
【００２１】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成する本発
明は、目的とするペレット近傍の酸素分圧とほぼ同等の
平衡解離圧を持つ金属酸化物および金属の混合粉末、あ
るいは、予めペレットに添加され、焼結中に蒸発し易い
ような添加物の供給剤をペレット近傍において、上記混
合粉末を焼結中の雰囲気調整剤として機能させることに
より、ペレットの焼結性あるいは添加物濃度を保持する
ことにより達成できる。
明は、目的とするペレット近傍の酸素分圧とほぼ同等の
平衡解離圧を持つ金属酸化物および金属の混合粉末、あ
るいは、予めペレットに添加され、焼結中に蒸発し易い
ような添加物の供給剤をペレット近傍において、上記混
合粉末を焼結中の雰囲気調整剤として機能させることに
より、ペレットの焼結性あるいは添加物濃度を保持する
ことにより達成できる。
【００２２】本発明の核燃料ペレットの製法によれば、
焼結中のペレット近傍における酸素ポテンシャルを高く
保持でき、ペレットの微細組織安定化、クラック発生防
止、ペレット中の添加物濃度の保持に寄与できる。ま
た、焼結容器内の積載位置に依存しない良好な品質のペ
レットを提供することができる。
焼結中のペレット近傍における酸素ポテンシャルを高く
保持でき、ペレットの微細組織安定化、クラック発生防
止、ペレット中の添加物濃度の保持に寄与できる。ま
た、焼結容器内の積載位置に依存しない良好な品質のペ
レットを提供することができる。
【００２３】
【発明の実施の形態】〔実施例 １〕ＵＯ2粉末を圧粉
成形した核燃料ペレット２とＭｏ／ＭｏＯ2混合粉末
（金属／金属酸化物混合粉末６）を、図１に示すような
焼結容器３を用いて焼結した。また、比較のために図２
に示すように圧粉成形した核燃料ペレット２とのみを入
れた焼結容器（蓋なし）を用いて連続焼結した。
成形した核燃料ペレット２とＭｏ／ＭｏＯ2混合粉末
（金属／金属酸化物混合粉末６）を、図１に示すような
焼結容器３を用いて焼結した。また、比較のために図２
に示すように圧粉成形した核燃料ペレット２とのみを入
れた焼結容器（蓋なし）を用いて連続焼結した。
【００２４】なお、上記Ｍｏ／ＭｏＯ2混合粉末が充填
された本実施例の焼結容器３では、核燃料ペレット２か
らの分解生成物との焼結容器外への放出と、ＭｏＯ2か
ら放出される酸素の適度な焼結容器３内の滞留を可能に
するため、小孔付きの蓋１を施したものを用いた。
された本実施例の焼結容器３では、核燃料ペレット２か
らの分解生成物との焼結容器外への放出と、ＭｏＯ2か
ら放出される酸素の適度な焼結容器３内の滞留を可能に
するため、小孔付きの蓋１を施したものを用いた。
【００２５】焼結容器３への供給ガスとしては、焼結炉
の構造材および発熱体に使用されているＭｏの酸化を防
止するために、７５％水素＋２５％窒素の混合ガスに水
蒸気を含ませたものを用い、１,７５０℃で４時間の焼
結を行なった。
の構造材および発熱体に使用されているＭｏの酸化を防
止するために、７５％水素＋２５％窒素の混合ガスに水
蒸気を含ませたものを用い、１,７５０℃で４時間の焼
結を行なった。
【００２６】上記の焼結後、ペレットの密度を液浸法に
より測定したところ、上記のいずれの焼結容器を用いた
場合も、理論密度に対する相対密度で９７％ＴＤ以上の
高密度な焼結ペレットを得ることができた。
より測定したところ、上記のいずれの焼結容器を用いた
場合も、理論密度に対する相対密度で９７％ＴＤ以上の
高密度な焼結ペレットを得ることができた。
【００２７】また、焼結ペレットの金相写真より結晶粒
径を評価したところ、Ｍｏ／ＭｏＯ2混合粉末を入れた
焼結容器内での焼結ペレットの結晶粒径が、Ｍｏ／Ｍｏ
Ｏ2混合粉末を入れない場合と比較して大きいことが分
かった。
径を評価したところ、Ｍｏ／ＭｏＯ2混合粉末を入れた
焼結容器内での焼結ペレットの結晶粒径が、Ｍｏ／Ｍｏ
Ｏ2混合粉末を入れない場合と比較して大きいことが分
かった。
【００２８】この結果から、Ｍｏ／ＭｏＯ2混合粉末
が、ペレット近傍の酸素ポテンシャルを増加し、焼結を
促進したことを示している。
が、ペレット近傍の酸素ポテンシャルを増加し、焼結を
促進したことを示している。
【００２９】また、Ｍｏ／ＭｏＯ2混合粉末を入れた焼
結容器内での焼結ペレット間の焼結密度および結晶粒径
値の変動は小さく、かつ、焼結容器内の積載位置による
焼結密度および結晶粒径の系統的な変動は認められなか
った。
結容器内での焼結ペレット間の焼結密度および結晶粒径
値の変動は小さく、かつ、焼結容器内の積載位置による
焼結密度および結晶粒径の系統的な変動は認められなか
った。
【００３０】〔実施例 ２〕ＵＯ2粉末に５重量％のＧ
ｄ2Ｏ3粉末を添加した混合粉末を用いて作製した核燃料
圧粉成形体と、Ｍｏ／ＭｏＯ2混合粉末とを図１に示す
ような焼結容器内に入れたものと、図２に示す核燃料圧
粉成形体のみを入れた焼結容器（蓋なし）とを同時に運
統焼結炉内にて焼結した。焼結条件は実施例１と同様で
ある。
ｄ2Ｏ3粉末を添加した混合粉末を用いて作製した核燃料
圧粉成形体と、Ｍｏ／ＭｏＯ2混合粉末とを図１に示す
ような焼結容器内に入れたものと、図２に示す核燃料圧
粉成形体のみを入れた焼結容器（蓋なし）とを同時に運
統焼結炉内にて焼結した。焼結条件は実施例１と同様で
ある。
【００３１】なお、ＭｏＯ2粉末の積載重量は、ペレッ
トに添加されている全てのＧｄ2Ｏ3が固溶するために必
要な酸素を充分供給できる重量とした。
トに添加されている全てのＧｄ2Ｏ3が固溶するために必
要な酸素を充分供給できる重量とした。
【００３２】また、Ｍｏ／ＭｏＯ2混合粉末を充填した
焼結容器では、実施例１で述べた目的のために小孔付き
の蓋１を用いた。
焼結容器では、実施例１で述べた目的のために小孔付き
の蓋１を用いた。
【００３３】焼結後のペレットの密度は、いずれの焼結
容器を用いた場合も、理論密度に対する相対密度で９
７.５％ＴＤ以上の高密度であることが分かった。
容器を用いた場合も、理論密度に対する相対密度で９
７.５％ＴＤ以上の高密度であることが分かった。
【００３４】また、ペレットの金相写真より結晶粒径を
評価したところ、Ｍｏ／ＭｏＯ2混合粉末を入れた焼結
容器内での焼結ペレットの結晶粒径が大きく、均一な組
織が得られていたが、Ｍｏ／ＭｏＯ2混合粉末を用いな
い場合は平均結晶粒径が小さく、Ｇｄ2Ｏ3の固溶が不十
分で結晶粒径の微細な領域が多数観察された。
評価したところ、Ｍｏ／ＭｏＯ2混合粉末を入れた焼結
容器内での焼結ペレットの結晶粒径が大きく、均一な組
織が得られていたが、Ｍｏ／ＭｏＯ2混合粉末を用いな
い場合は平均結晶粒径が小さく、Ｇｄ2Ｏ3の固溶が不十
分で結晶粒径の微細な領域が多数観察された。
【００３５】この結果、Ｍｏ／ＭｏＯ2混合粉末により
ペレット近傍の酸素ポテンシャルが増加し、Ｇｄ2Ｏ3の
ＵＯ2への固溶反応が促進されたことを示している。
ペレット近傍の酸素ポテンシャルが増加し、Ｇｄ2Ｏ3の
ＵＯ2への固溶反応が促進されたことを示している。
【００３６】また、Ｍｏ／ＭｏＯ2混合粉末を入れた焼
結容器内で焼結されたペレット間の焼結密度および結晶
粒径値の変動は小さく、焼結容器内の積載位置による焼
結密度および結晶粒径の系統的な変動はなかった。
結容器内で焼結されたペレット間の焼結密度および結晶
粒径値の変動は小さく、焼結容器内の積載位置による焼
結密度および結晶粒径の系統的な変動はなかった。
【００３７】〔実施例 ３〕実施例２において、酸素供
給剤として使用したＭｏ／ＭｏＯ2混合粉末の使用後の
組成を調べたところ、多量のＭｏＯ2がＭｏ金属に還元
されていることが分かった。
給剤として使用したＭｏ／ＭｏＯ2混合粉末の使用後の
組成を調べたところ、多量のＭｏＯ2がＭｏ金属に還元
されていることが分かった。
【００３８】そこで、この混合粉末の一部をＭｏＯ2に
酸化し、再度、これを混合粉末に戻して十分に混合した
ものを、実施例２と同様の焼結条件下の酸素供給剤とし
て再使用した。
酸化し、再度、これを混合粉末に戻して十分に混合した
ものを、実施例２と同様の焼結条件下の酸素供給剤とし
て再使用した。
【００３９】酸素供給剤としての再使用品であるＭｏ／
ＭｏＯ2混合粉末を用いた場合の焼結ペレットの密度、
結晶粒径等の特性は、未使用のＭｏ／ＭｏＯ2混合粉末
を用いた実施例２の場合と同等であった。
ＭｏＯ2混合粉末を用いた場合の焼結ペレットの密度、
結晶粒径等の特性は、未使用のＭｏ／ＭｏＯ2混合粉末
を用いた実施例２の場合と同等であった。
【００４０】〔実施例 ４〕ＵＯ2粉末に５重量％のＧ
ｄ2Ｏ3粉末を添加した混合粉末を用いて作製した核燃料
圧粉成形体と、Ｍｏ／ＭｏＯ2混合粉末とを図３に示す
ような配置で大型の焼結容器（容積で２倍以上）内に入
れたものと、図４に示す核燃料圧粉成形体のみを入れた
大型の焼結容器（蓋なし）を用いたものとを、同時に連
続焼結炉内にて焼結した。焼結条件は実施例１と同様で
ある。
ｄ2Ｏ3粉末を添加した混合粉末を用いて作製した核燃料
圧粉成形体と、Ｍｏ／ＭｏＯ2混合粉末とを図３に示す
ような配置で大型の焼結容器（容積で２倍以上）内に入
れたものと、図４に示す核燃料圧粉成形体のみを入れた
大型の焼結容器（蓋なし）を用いたものとを、同時に連
続焼結炉内にて焼結した。焼結条件は実施例１と同様で
ある。
【００４１】ＭｏＯ2粉末の種載重量は、ペレットに添
加されている全てのＧｄ2Ｏ3が固溶するに必要な酸素を
充分供給できる重量とした。
加されている全てのＧｄ2Ｏ3が固溶するに必要な酸素を
充分供給できる重量とした。
【００４２】また、Ｍｏ／ＭｏＯ2混合粉末が充填され
た焼結容器では、実施例１で述べた目的のために小孔付
きの蓋を用いた。
た焼結容器では、実施例１で述べた目的のために小孔付
きの蓋を用いた。
【００４３】焼結後にペレット特性を評価した結果、Ｍ
ｏ／ＭｏＯ2混合粉末を入れた焼結容器を用いた場合に
は、ペレットの焼結密度は、理論密度に対する相対密度
で９７.５％ＴＤ以上の高密度であり、結晶粒径は大き
く、均一な組織が得られ、ペレットの積載位置によるペ
レット特性の変動はほとんどなかった。
ｏ／ＭｏＯ2混合粉末を入れた焼結容器を用いた場合に
は、ペレットの焼結密度は、理論密度に対する相対密度
で９７.５％ＴＤ以上の高密度であり、結晶粒径は大き
く、均一な組織が得られ、ペレットの積載位置によるペ
レット特性の変動はほとんどなかった。
【００４４】これに対し、Ｍｏ／ＭｏＯ2混合粉末を用
いない場合は、焼結容器中央部に置かれたペレットの焼
結密度が低くて、平均結晶粒径も小さく、Ｇｄ2Ｏ3の固
溶が不十分で結晶粒径の微細な領域が多数観察された。
いない場合は、焼結容器中央部に置かれたペレットの焼
結密度が低くて、平均結晶粒径も小さく、Ｇｄ2Ｏ3の固
溶が不十分で結晶粒径の微細な領域が多数観察された。
【００４５】この結果から、雰囲気ガス中の酸素が供給
されにくい大型焼結容器においても、その中心底部にＭ
ｏ／ＭｏＯ2混合粉末を充填することにより、焼結容器
の中心部から酸素が供給され、ペレット近傍の酸素ポテ
ンシャルが平均的に増加し、Ｇｄ2Ｏ3のＵＯ2への固溶
反応が促進されることが分かった。
されにくい大型焼結容器においても、その中心底部にＭ
ｏ／ＭｏＯ2混合粉末を充填することにより、焼結容器
の中心部から酸素が供給され、ペレット近傍の酸素ポテ
ンシャルが平均的に増加し、Ｇｄ2Ｏ3のＵＯ2への固溶
反応が促進されることが分かった。
【００４６】
【発明の効果】本発明の核燃料ペレットの製法により、
焼結時に高濃度に積載され、ペレット近傍への雰囲気ガ
スの供給が不十分となり易い条件下でも、ペレット近傍
における雰囲気を目的の酸素濃度の雰囲気に保持するこ
とができ、焼結ペレットの品質の向上を図ることができ
る。
焼結時に高濃度に積載され、ペレット近傍への雰囲気ガ
スの供給が不十分となり易い条件下でも、ペレット近傍
における雰囲気を目的の酸素濃度の雰囲気に保持するこ
とができ、焼結ペレットの品質の向上を図ることができ
る。
【図１】Ｍｏ／ＭｏＯ2混合粉末を敷き詰めた核燃料ペ
レットの焼結容器の模式断面図である。
レットの焼結容器の模式断面図である。
【図２】Ｍｏ／ＭｏＯ2混合粉末を用いない核燃料ペレ
ットの焼結容器の模式断面図である。
ットの焼結容器の模式断面図である。
【図３】Ｍｏ／ＭｏＯ2混合粉末を中心底部に敷き詰め
た核燃料ペレットの大型焼結容器の模式断面図である。
た核燃料ペレットの大型焼結容器の模式断面図である。
【図４】Ｍｏ／ＭｏＯ2混合粉末を用いない核燃料ペレ
ットの大型焼結容器の模式断面図である。
ットの大型焼結容器の模式断面図である。
１…蓋（穴付き）、２…核燃料ペレット、３…焼結容
器、４…核燃料ペレット整列用シート、５…核燃料ペレ
ット整列用スペーサ、６…金属／金属酸化物混合粉末。
器、４…核燃料ペレット整列用シート、５…核燃料ペレ
ット整列用スペーサ、６…金属／金属酸化物混合粉末。
フロントページの続き (72)発明者 梁井 康市 茨城県東茨城郡大洗町成田町2163番地 日 本核燃料開発株式会社内 (72)発明者 大内 敦 茨城県東茨城郡大洗町成田町2163番地 日 本核燃料開発株式会社内 (72)発明者 細川 隆徳 茨城県東茨城郡大洗町成田町2163番地 日 本核燃料開発株式会社内 (72)発明者 平井 睦 茨城県東茨城郡大洗町成田町2163番地 日 本核燃料開発株式会社内 (72)発明者 天谷 政樹 茨城県東茨城郡大洗町成田町2163番地 日 本核燃料開発株式会社内 (72)発明者 水谷 千尋 茨城県東茨城郡大洗町成田町2163番地 日 本核燃料開発株式会社内 (72)発明者 大越 由己 茨城県東茨城郡大洗町成田町2163番地 日 本核燃料開発株式会社内
Claims (4)
- 【請求項１】 核燃料物質の酸化物、核的毒物の酸化
物、成形時の潤滑あるいは焼結促進する添加物の単独粉
末または混合粉末を圧粉成形後これを焼結する核燃料ペ
レットの製法において、焼結中のペレット近傍の雰囲気
中の酸素量を調節，制御する酸素供給剤を用いることを
特徴とする核燃料ペレットの製法。 - 【請求項２】 前記焼結中のペレット近傍の雰囲気中の
酸素量を制御する酸素供給剤としてモリブデン金属とモ
リブデン酸化物、または、タングステン金属とタングス
テン酸化物の混合粉末を用いる請求項１に記載の核燃料
ペレットの製法。 - 【請求項３】 前記ペレットの焼結時の供給ガス中の酸
素分圧を、モリブデン酸化物の平衡解離圧よりも低くす
る請求項１または２に記載の核燃料ペレットの製法。 - 【請求項４】 核燃料ペレットの焼結に使用する焼結容
器において、焼結中のペレット近傍における雰囲気中の
酸素濃度を調節する酸素供給剤を装填したことを特徴と
する焼結容器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000038076A JP2001221889A (ja) | 2000-02-09 | 2000-02-09 | 核燃料ペレットの製法および焼結容器 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000038076A JP2001221889A (ja) | 2000-02-09 | 2000-02-09 | 核燃料ペレットの製法および焼結容器 |
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ID=18561871
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP2000038076A Pending JP2001221889A (ja) | 2000-02-09 | 2000-02-09 | 核燃料ペレットの製法および焼結容器 |
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| Country | Link |
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| JP (1) | JP2001221889A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007309871A (ja) * | 2006-05-22 | 2007-11-29 | Nuclear Fuel Ind Ltd | 燃料コンパクトの予備焼成装置及び燃料コンパクトの予備焼成方法 |
| RU2683796C1 (ru) * | 2018-06-13 | 2019-04-02 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Горно-химический комбинат" (ФГУП "ГХК") | Бокс выгрузки смешанного ядерного топлива из контейнера |
-
2000
- 2000-02-09 JP JP2000038076A patent/JP2001221889A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007309871A (ja) * | 2006-05-22 | 2007-11-29 | Nuclear Fuel Ind Ltd | 燃料コンパクトの予備焼成装置及び燃料コンパクトの予備焼成方法 |
| JP4685707B2 (ja) * | 2006-05-22 | 2011-05-18 | 原子燃料工業株式会社 | 燃料コンパクトの予備焼成装置及び燃料コンパクトの予備焼成方法 |
| RU2683796C1 (ru) * | 2018-06-13 | 2019-04-02 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Горно-химический комбинат" (ФГУП "ГХК") | Бокс выгрузки смешанного ядерного топлива из контейнера |
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