JP2001214759A - ガスタービンコンバインドサイクル - Google Patents
ガスタービンコンバインドサイクルInfo
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- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ガスタービンコンバインドサイクルに関し、
燃焼器尾筒、タービン翼を蒸気冷却することによりガス
タービン及びコンバインド効率を向上させる。 【解決手段】 発電機１、圧縮機２、燃焼器３、翼冷却
空気冷却器４、ファン５及びタービン６からなるガスタ
ービン８と、高圧、中圧及び低圧タービン２１，２２，
２３からなる蒸気タービン２９と、排熱回収ボイラ９と
でコンバインドサイクルを構成する。中圧エコノマイザ
１２からの飽和水の一部を燃料加熱器３０へ導き、燃料
を加熱し、減温した水は給水加熱器へ送る。又、中圧ス
ーパーヒータ１６から蒸気を導き尾筒を冷却し、冷却後
の蒸気を中圧タービン２２入口に供給し、更に高圧ター
ビン２１出口の蒸気をタービン６へ導き、静翼冷却後の
蒸気は中圧タービン２２入口へ、動翼冷却後の蒸気はリ
ヒータ２０へ供給するので効率が向上する。
燃焼器尾筒、タービン翼を蒸気冷却することによりガス
タービン及びコンバインド効率を向上させる。 【解決手段】 発電機１、圧縮機２、燃焼器３、翼冷却
空気冷却器４、ファン５及びタービン６からなるガスタ
ービン８と、高圧、中圧及び低圧タービン２１，２２，
２３からなる蒸気タービン２９と、排熱回収ボイラ９と
でコンバインドサイクルを構成する。中圧エコノマイザ
１２からの飽和水の一部を燃料加熱器３０へ導き、燃料
を加熱し、減温した水は給水加熱器へ送る。又、中圧ス
ーパーヒータ１６から蒸気を導き尾筒を冷却し、冷却後
の蒸気を中圧タービン２２入口に供給し、更に高圧ター
ビン２１出口の蒸気をタービン６へ導き、静翼冷却後の
蒸気は中圧タービン２２入口へ、動翼冷却後の蒸気はリ
ヒータ２０へ供給するので効率が向上する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はガスタービンコンバ
インドサイクルに関し、燃料の加熱及びガスタービン動
翼、静翼の冷却空気の冷却を排熱回収ボイラで発生した
蒸気により行うようにして効率を向上させるようにした
ものである。
インドサイクルに関し、燃料の加熱及びガスタービン動
翼、静翼の冷却空気の冷却を排熱回収ボイラで発生した
蒸気により行うようにして効率を向上させるようにした
ものである。
【０００２】
【従来の技術】図１３は従来のガスタービンコンバイン
ドサイクルの系統図である。図において、従来のコンバ
インドサイクルはガスタービン８、排熱回収ボイラ９、
蒸気タービン２９で構成される。ガスタービン８は、圧
縮機２で空気を吸い込み、所定の圧力まで加熱した後、
その空気の一部はタービンの翼冷却用として用いられ
る。その他の大半は燃焼器３へ導かれ、燃料と混合して
高温ガスができる。高温ガスはタービン６へ入り、膨張
して仕事をし、タービン出力から圧縮機出力を差し引い
た出力が発電機１において電力を発生する。
ドサイクルの系統図である。図において、従来のコンバ
インドサイクルはガスタービン８、排熱回収ボイラ９、
蒸気タービン２９で構成される。ガスタービン８は、圧
縮機２で空気を吸い込み、所定の圧力まで加熱した後、
その空気の一部はタービンの翼冷却用として用いられ
る。その他の大半は燃焼器３へ導かれ、燃料と混合して
高温ガスができる。高温ガスはタービン６へ入り、膨張
して仕事をし、タービン出力から圧縮機出力を差し引い
た出力が発電機１において電力を発生する。
【０００３】圧縮機２出口の一部はタービン６の翼冷却
用に使用されるが、この空気温度は高いために、所定の
温度まで翼冷却空気冷却器４で冷却ファン５を用いるこ
とにより冷却され、タービンの翼冷却に使用される。翼
冷却空気冷却器４は、このように、冷却ファン５により
冷却され、タービン６への圧縮機から導いた空気を冷却
し、タービン６へ供給していた。この冷却ファン５によ
る冷却により、翼冷却空気冷却器４にて外部へ熱が放出
され、この熱の無駄な放出のために、ガスタービン及び
コンバインドサイクルとしての熱効率（ガスタービン効
率、コンバインド効率）を低下させる原因となってい
た。又、燃料は加熱（予熱）なしに、燃焼器３へと供給
されている。
用に使用されるが、この空気温度は高いために、所定の
温度まで翼冷却空気冷却器４で冷却ファン５を用いるこ
とにより冷却され、タービンの翼冷却に使用される。翼
冷却空気冷却器４は、このように、冷却ファン５により
冷却され、タービン６への圧縮機から導いた空気を冷却
し、タービン６へ供給していた。この冷却ファン５によ
る冷却により、翼冷却空気冷却器４にて外部へ熱が放出
され、この熱の無駄な放出のために、ガスタービン及び
コンバインドサイクルとしての熱効率（ガスタービン効
率、コンバインド効率）を低下させる原因となってい
た。又、燃料は加熱（予熱）なしに、燃焼器３へと供給
されている。
【０００４】一方、排熱回収ボイラ９では、低圧タービ
ン２３出口蒸気は、復水器２５にて蒸気から水へ変換さ
れる。その後、水は給水ポンプ２６で加圧され、給水加
熱器１０で加熱され、飽和水となる。その後、この飽和
水は３系統に分離される。一つは低圧エバポレータ１１
において飽和蒸気となり、低圧スーパーヒータ１５にて
過熱蒸気となった後、低圧タービン２３入口に供給され
る。もう一つは、中圧加圧ポンプ２８にて所定の圧力ま
で加圧された後、中圧エコノマイザ１２で飽和水とな
り、中圧エバポレータ１４で飽和蒸気となった後、中圧
スーパーヒータ１６にて過熱蒸気となり、リヒータ２０
の入口へ供給される。
ン２３出口蒸気は、復水器２５にて蒸気から水へ変換さ
れる。その後、水は給水ポンプ２６で加圧され、給水加
熱器１０で加熱され、飽和水となる。その後、この飽和
水は３系統に分離される。一つは低圧エバポレータ１１
において飽和蒸気となり、低圧スーパーヒータ１５にて
過熱蒸気となった後、低圧タービン２３入口に供給され
る。もう一つは、中圧加圧ポンプ２８にて所定の圧力ま
で加圧された後、中圧エコノマイザ１２で飽和水とな
り、中圧エバポレータ１４で飽和蒸気となった後、中圧
スーパーヒータ１６にて過熱蒸気となり、リヒータ２０
の入口へ供給される。
【０００５】更に、残りのもう一つは、高圧加圧ポンプ
２７にて所定の圧力まで加圧された後、高圧第１エコノ
マイザ１３及び高圧第２エコノマイザ１７にて飽和水と
なり、その後、高圧エバポレータ１８にて飽和蒸気とな
り、その後、高圧スーパーヒータ１９にて過熱蒸気とな
り、高圧タービン２１へ導かれる。出力は、高圧タービ
ン２１、中圧タービン２２、低圧タービン２３にて上記
の蒸気を膨張させることにより発生する。それらの出力
は発電機２４により電気へ変換される。
２７にて所定の圧力まで加圧された後、高圧第１エコノ
マイザ１３及び高圧第２エコノマイザ１７にて飽和水と
なり、その後、高圧エバポレータ１８にて飽和蒸気とな
り、その後、高圧スーパーヒータ１９にて過熱蒸気とな
り、高圧タービン２１へ導かれる。出力は、高圧タービ
ン２１、中圧タービン２２、低圧タービン２３にて上記
の蒸気を膨張させることにより発生する。それらの出力
は発電機２４により電気へ変換される。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】前述のように、従来の
ガスタービンコンバインドサイクルの燃料は予熱を行な
わずに、燃料が燃焼器へ供給され、又、燃焼器の冷却も
空気冷却で行なわれ、又、ガスタービンの動翼、静翼の
冷却も圧縮機からの圧縮空気の一部を導き、翼冷却空気
冷却器で冷却して供給している。この翼を冷却するため
の空気の冷却はファンにより冷却し、冷却した熱は翼冷
却空気冷却器にて外部へ放熱していた。そのためにガス
タービン及びコンバインドサイクルとしての熱効率を低
下させる原因となっている。
ガスタービンコンバインドサイクルの燃料は予熱を行な
わずに、燃料が燃焼器へ供給され、又、燃焼器の冷却も
空気冷却で行なわれ、又、ガスタービンの動翼、静翼の
冷却も圧縮機からの圧縮空気の一部を導き、翼冷却空気
冷却器で冷却して供給している。この翼を冷却するため
の空気の冷却はファンにより冷却し、冷却した熱は翼冷
却空気冷却器にて外部へ放熱していた。そのためにガス
タービン及びコンバインドサイクルとしての熱効率を低
下させる原因となっている。
【０００７】そこで本発明は、ガスタービンの燃焼器へ
供給される燃料は排熱回収ボイラから抽気する蒸気によ
り予熱するようにし、又、燃焼器の尾筒を空気冷却に代
わり排熱回収ボイラからの蒸気で冷却するようにし、更
に、ガスタービンの動翼や静翼の冷却も蒸気を排熱回収
ボイラからの蒸気で冷却するようにし、これら尾筒や翼
を冷却した後の蒸気は回収して再び利用するようにして
ガスタービン及びコンバインドサイクルの効率を向上す
ることのできるガスタービンコンバインドサイクルを提
供することを課題としてなされたものである。
供給される燃料は排熱回収ボイラから抽気する蒸気によ
り予熱するようにし、又、燃焼器の尾筒を空気冷却に代
わり排熱回収ボイラからの蒸気で冷却するようにし、更
に、ガスタービンの動翼や静翼の冷却も蒸気を排熱回収
ボイラからの蒸気で冷却するようにし、これら尾筒や翼
を冷却した後の蒸気は回収して再び利用するようにして
ガスタービン及びコンバインドサイクルの効率を向上す
ることのできるガスタービンコンバインドサイクルを提
供することを課題としてなされたものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は前述の課題を解
決するために次の（１）〜（１３）の手段を提供する。
決するために次の（１）〜（１３）の手段を提供する。
【０００９】（１）高圧タービン、中圧タービン及び低
圧タービンからなる蒸気タービンと、同蒸気タービンの
低圧タービンからの排気を復水する復水器と、空気を圧
縮する圧縮機、同圧縮機からの空気と共に燃料を燃焼さ
せる燃焼器及び同燃焼器からの高温燃焼ガスを膨張させ
発電機を駆動するタービンを有するガスタービンと、前
記燃焼器とタービンの翼とを冷却する冷却系統と、前記
ガスタービンの排気を導き前記復水器からの復水を給水
加熱器、中圧エコノマイザ、低圧スーパーヒータ、中圧
スーパーヒータ、高圧スーパーヒータ、高圧エバポレー
タ、リヒータを介して加熱し蒸気を発生させて前記高
圧、中圧、及び低圧タービンにそれぞれ蒸気を供給する
排熱回収ボイラとを備えたガスタービンコンバインドサ
イクルにおいて、燃料を前記燃焼器へ入る前に加熱する
燃料加熱器を設け、同燃料加熱器には、前記排熱回収ボ
イラの前記中圧エコノマイザからの飽和水の一部を分岐
して導き前記燃料を加熱し、燃料加熱後の飽和水を前記
給水加熱器の入口へ供給することを特徴とするガスター
ビンコンバインドサイクル。
圧タービンからなる蒸気タービンと、同蒸気タービンの
低圧タービンからの排気を復水する復水器と、空気を圧
縮する圧縮機、同圧縮機からの空気と共に燃料を燃焼さ
せる燃焼器及び同燃焼器からの高温燃焼ガスを膨張させ
発電機を駆動するタービンを有するガスタービンと、前
記燃焼器とタービンの翼とを冷却する冷却系統と、前記
ガスタービンの排気を導き前記復水器からの復水を給水
加熱器、中圧エコノマイザ、低圧スーパーヒータ、中圧
スーパーヒータ、高圧スーパーヒータ、高圧エバポレー
タ、リヒータを介して加熱し蒸気を発生させて前記高
圧、中圧、及び低圧タービンにそれぞれ蒸気を供給する
排熱回収ボイラとを備えたガスタービンコンバインドサ
イクルにおいて、燃料を前記燃焼器へ入る前に加熱する
燃料加熱器を設け、同燃料加熱器には、前記排熱回収ボ
イラの前記中圧エコノマイザからの飽和水の一部を分岐
して導き前記燃料を加熱し、燃料加熱後の飽和水を前記
給水加熱器の入口へ供給することを特徴とするガスター
ビンコンバインドサイクル。
【００１０】（２）高圧タービン、中圧タービン及び低
圧タービンからなる蒸気タービンと、同蒸気タービンの
低圧タービンからの排気を復水する復水器と、空気を圧
縮する圧縮機、同圧縮機からの空気と共に燃料を燃焼さ
せる燃焼器及び同燃焼器からの高温燃焼ガスを膨張させ
発電機を駆動するタービンを有するガスタービンと、前
記燃焼器とタービンの翼とを冷却する冷却系統と、前記
ガスタービンの排気を導き前記復水器からの復水を給水
加熱器、中圧エコノマイザ、低圧スーパーヒータ、中圧
スーパーヒータ、高圧スーパーヒータ、高圧エバポレー
タ、リヒータを介して加熱し蒸気を発生させて前記高
圧、中圧、及び低圧タービンにそれぞれ蒸気を供給する
排熱回収ボイラとを備えたガスタービンコンバインドサ
イクルにおいて、燃料を前記燃焼器へ入る前に加熱する
燃料加熱器を設け、同燃料加熱器には、前記排熱回収ボ
イラの前記中圧エコノマイザからの飽和水の一部を分岐
して導き前記燃料を加熱し、燃料加熱後の飽和水を前記
復水器へ供給することを特徴とするガスタービンコンバ
インドサイクル。
圧タービンからなる蒸気タービンと、同蒸気タービンの
低圧タービンからの排気を復水する復水器と、空気を圧
縮する圧縮機、同圧縮機からの空気と共に燃料を燃焼さ
せる燃焼器及び同燃焼器からの高温燃焼ガスを膨張させ
発電機を駆動するタービンを有するガスタービンと、前
記燃焼器とタービンの翼とを冷却する冷却系統と、前記
ガスタービンの排気を導き前記復水器からの復水を給水
加熱器、中圧エコノマイザ、低圧スーパーヒータ、中圧
スーパーヒータ、高圧スーパーヒータ、高圧エバポレー
タ、リヒータを介して加熱し蒸気を発生させて前記高
圧、中圧、及び低圧タービンにそれぞれ蒸気を供給する
排熱回収ボイラとを備えたガスタービンコンバインドサ
イクルにおいて、燃料を前記燃焼器へ入る前に加熱する
燃料加熱器を設け、同燃料加熱器には、前記排熱回収ボ
イラの前記中圧エコノマイザからの飽和水の一部を分岐
して導き前記燃料を加熱し、燃料加熱後の飽和水を前記
復水器へ供給することを特徴とするガスタービンコンバ
インドサイクル。
【００１１】（３）前記燃焼器の冷却系統には、前記排
熱回収ボイラの中圧スーパーヒータから蒸気を導き燃焼
器の尾筒を冷却し、冷却により昇温した蒸気を前記中圧
タービンの入口へ供給することを特徴とする（１）又は
（２）記載のガスタービンコンバインドサイクル。
熱回収ボイラの中圧スーパーヒータから蒸気を導き燃焼
器の尾筒を冷却し、冷却により昇温した蒸気を前記中圧
タービンの入口へ供給することを特徴とする（１）又は
（２）記載のガスタービンコンバインドサイクル。
【００１２】（４）前記燃焼器の冷却系統には、前記排
熱回収ボイラの中圧スーパーヒータから蒸気を導き燃焼
器の尾筒を冷却し、冷却により昇温した蒸気を前記中圧
タービンの入口側に供給し、更に前記タービンの翼冷却
系統には、前記高圧タービン出口からの蒸気を導き翼を
冷却し、静翼を冷却して昇温した蒸気は前記中圧タービ
ンの入口側へ、動翼を冷却して昇温した蒸気は前記リヒ
ータへ、それぞれ供給することを特徴とする（１）又は
（２）記載のガスタービンコンバインドサイクル。
熱回収ボイラの中圧スーパーヒータから蒸気を導き燃焼
器の尾筒を冷却し、冷却により昇温した蒸気を前記中圧
タービンの入口側に供給し、更に前記タービンの翼冷却
系統には、前記高圧タービン出口からの蒸気を導き翼を
冷却し、静翼を冷却して昇温した蒸気は前記中圧タービ
ンの入口側へ、動翼を冷却して昇温した蒸気は前記リヒ
ータへ、それぞれ供給することを特徴とする（１）又は
（２）記載のガスタービンコンバインドサイクル。
【００１３】（５）前記燃焼器及びタービンの翼冷却系
統には、前記高圧タービン出口からの蒸気をそれぞれ導
き、前記燃焼器の尾筒を冷却して昇温した蒸気及び前記
タービンの静翼を冷却し昇温した蒸気は前記中圧タービ
ン入口側へ、前記タービンの動翼を冷却し昇温した蒸気
は前記リヒータへ、それぞれ供給し、更に前記動翼の冷
却系統入口には前記中圧スーパーヒータからの蒸気を混
入させたことを特徴とする（１）又は（２）記載のガス
タービンコンバインドサイクル。
統には、前記高圧タービン出口からの蒸気をそれぞれ導
き、前記燃焼器の尾筒を冷却して昇温した蒸気及び前記
タービンの静翼を冷却し昇温した蒸気は前記中圧タービ
ン入口側へ、前記タービンの動翼を冷却し昇温した蒸気
は前記リヒータへ、それぞれ供給し、更に前記動翼の冷
却系統入口には前記中圧スーパーヒータからの蒸気を混
入させたことを特徴とする（１）又は（２）記載のガス
タービンコンバインドサイクル。
【００１４】（６）前記タービンの冷却系統には、前記
給水加熱器出口水の一部を高圧ポンプで供給して空気を
冷却し、空気を冷却し昇温した水を前記高圧エバポレー
タへ供給することを特徴とする（１）又は（２）記載の
ガスタービンコンバインドサイクル。
給水加熱器出口水の一部を高圧ポンプで供給して空気を
冷却し、空気を冷却し昇温した水を前記高圧エバポレー
タへ供給することを特徴とする（１）又は（２）記載の
ガスタービンコンバインドサイクル。
【００１５】（７）前記燃焼器尾筒の冷却系統には、蒸
気を流して冷却すると共に、前記タービン翼の冷却系統
には、前記給水加熱器出口水の一部を高圧ポンプで供給
して空気を冷却し、空気を冷却し昇温した水を前記高圧
エバポレータへ供給し、同冷却された空気を前記タービ
ン翼に供給することを特徴とする（３）記載のガスター
ビンコンバインドサイクル。
気を流して冷却すると共に、前記タービン翼の冷却系統
には、前記給水加熱器出口水の一部を高圧ポンプで供給
して空気を冷却し、空気を冷却し昇温した水を前記高圧
エバポレータへ供給し、同冷却された空気を前記タービ
ン翼に供給することを特徴とする（３）記載のガスター
ビンコンバインドサイクル。
【００１６】（８）前記冷却系統の燃焼器尾筒及びター
ビンの翼には、それぞれ蒸気を流して冷却すると共に、
前記給水加熱器出口水の一部を高圧ポンプで供給して空
気を冷却し、空気を冷却し昇温した水を前記高圧エバポ
レータへ供給し、同冷却された空気を前記タービン翼に
供給することを特徴とする（４）記載のガスタービンコ
ンバインドサイクル。
ビンの翼には、それぞれ蒸気を流して冷却すると共に、
前記給水加熱器出口水の一部を高圧ポンプで供給して空
気を冷却し、空気を冷却し昇温した水を前記高圧エバポ
レータへ供給し、同冷却された空気を前記タービン翼に
供給することを特徴とする（４）記載のガスタービンコ
ンバインドサイクル。
【００１７】（９）前記冷却系統の燃焼器尾筒及びター
ビンの翼には、それぞれ蒸気を流して冷却し、更にター
ビン動翼には前記中圧スーパーヒータからの蒸気を混入
すると共に、前記給水加熱器出口水の一部を高圧ポンプ
で供給して空気を冷却し、空気を冷却し昇温した水を前
記高圧エバポレータへ供給し、同冷却された空気を前記
タービン翼に供給することを特徴とする（５）記載のガ
スタービンコンバインドサイクル。
ビンの翼には、それぞれ蒸気を流して冷却し、更にター
ビン動翼には前記中圧スーパーヒータからの蒸気を混入
すると共に、前記給水加熱器出口水の一部を高圧ポンプ
で供給して空気を冷却し、空気を冷却し昇温した水を前
記高圧エバポレータへ供給し、同冷却された空気を前記
タービン翼に供給することを特徴とする（５）記載のガ
スタービンコンバインドサイクル。
【００１８】（１０）前記燃料加熱器の中圧エコノマイ
ザから飽和水を導く系統には開閉弁を設けると共に、前
記冷却系統には前記給水加熱器出口水の一部を高圧ポン
プで供給して空気を冷却し、空気を冷却し昇温した水を
前記高圧エバポレータへ供給することを特徴とする
（１）又は（２）記載のガスタービンコンバインドサイ
クル。
ザから飽和水を導く系統には開閉弁を設けると共に、前
記冷却系統には前記給水加熱器出口水の一部を高圧ポン
プで供給して空気を冷却し、空気を冷却し昇温した水を
前記高圧エバポレータへ供給することを特徴とする
（１）又は（２）記載のガスタービンコンバインドサイ
クル。
【００１９】（１１）前記燃料加熱器の中圧エコノマイ
ザから飽和水を導く系統には開閉弁を設け、前記冷却系
統の燃焼器尾筒には蒸気を流して冷却すると共に、前記
タービン翼には前記給水加熱器出口水の一部を高圧ポン
プで供給して空気を冷却し、空気を冷却し昇温した水を
前記高圧エバポレータへ供給し、同冷却された空気を前
記タービン翼に供給することを特徴とする（３）記載の
ガスタービンコンバインドサイクル。
ザから飽和水を導く系統には開閉弁を設け、前記冷却系
統の燃焼器尾筒には蒸気を流して冷却すると共に、前記
タービン翼には前記給水加熱器出口水の一部を高圧ポン
プで供給して空気を冷却し、空気を冷却し昇温した水を
前記高圧エバポレータへ供給し、同冷却された空気を前
記タービン翼に供給することを特徴とする（３）記載の
ガスタービンコンバインドサイクル。
【００２０】（１２）前記燃料加熱器の中圧エコノマイ
ザから飽和水を導く系統には開閉弁を設け、前記冷却系
統の燃焼器尾筒及びタービンの翼には、それぞれ蒸気を
流して冷却すると共に、前記タービン翼には前記給水加
熱器出口水の一部を高圧ポンプで供給して空気を冷却
し、空気を冷却し昇温した水を前記高圧エバポレータへ
供給し、同冷却された空気を前記タービン翼に供給する
ことを特徴とする（４）記載のガスタービンコンバイン
ドサイクル。
ザから飽和水を導く系統には開閉弁を設け、前記冷却系
統の燃焼器尾筒及びタービンの翼には、それぞれ蒸気を
流して冷却すると共に、前記タービン翼には前記給水加
熱器出口水の一部を高圧ポンプで供給して空気を冷却
し、空気を冷却し昇温した水を前記高圧エバポレータへ
供給し、同冷却された空気を前記タービン翼に供給する
ことを特徴とする（４）記載のガスタービンコンバイン
ドサイクル。
【００２１】（１３）前記燃料加熱器の中圧エコノマイ
ザから飽和水を導く系統には開閉弁を設け、前記冷却系
統の燃焼器尾筒及びタービンの翼には、それぞれ蒸気を
流して冷却し、更にタービン動翼には前記中圧スーパー
ヒータからの蒸気を混入すると共に、前記タービン翼に
は前記給水加熱器出口水の一部を高圧ポンプで供給して
空気を冷却し、空気を冷却し昇温した水を前記高圧エバ
ポレータへ供給し、同冷却された空気を前記タービン翼
に供給することを特徴とする（５）記載のガスタービン
コンバインドサイクル。
ザから飽和水を導く系統には開閉弁を設け、前記冷却系
統の燃焼器尾筒及びタービンの翼には、それぞれ蒸気を
流して冷却し、更にタービン動翼には前記中圧スーパー
ヒータからの蒸気を混入すると共に、前記タービン翼に
は前記給水加熱器出口水の一部を高圧ポンプで供給して
空気を冷却し、空気を冷却し昇温した水を前記高圧エバ
ポレータへ供給し、同冷却された空気を前記タービン翼
に供給することを特徴とする（５）記載のガスタービン
コンバインドサイクル。
【００２２】本発明の（１）又は（２）によれば、中圧
エコノマイザで昇温後の飽和水の一部は、分岐され燃料
加熱器にて、燃料との熱交換を行う。その後飽和水は、
（１）の発明では給水加熱器入口へ供給され、（２）の
発明では、復水器へ供給される。燃料は、この燃料加熱
器にて昇温され燃焼器へ供給される。これにより燃料流
量が少なくなり、更なるコンバインド効率を向上する効
果がある。
エコノマイザで昇温後の飽和水の一部は、分岐され燃料
加熱器にて、燃料との熱交換を行う。その後飽和水は、
（１）の発明では給水加熱器入口へ供給され、（２）の
発明では、復水器へ供給される。燃料は、この燃料加熱
器にて昇温され燃焼器へ供給される。これにより燃料流
量が少なくなり、更なるコンバインド効率を向上する効
果がある。
【００２３】本発明の（３）によれば、中圧スーパーヒ
ータ出口蒸気により燃焼器の尾筒を冷却し、昇温した蒸
気は中圧タービン入口へ供給される。これにより、燃焼
器にて使用される燃焼用空気量が増すため、燃焼器での
燃焼温度は空気冷却の場合より低減される。これにより
ＮＯX を低減させる。又、上記（１）又は（２）の発明
と同じように、燃料加熱器にて燃料加熱を行うため、従
来より燃料流量が少なくなり、更なるガスタービン効率
およびコンバインド効率を向上する。
ータ出口蒸気により燃焼器の尾筒を冷却し、昇温した蒸
気は中圧タービン入口へ供給される。これにより、燃焼
器にて使用される燃焼用空気量が増すため、燃焼器での
燃焼温度は空気冷却の場合より低減される。これにより
ＮＯX を低減させる。又、上記（１）又は（２）の発明
と同じように、燃料加熱器にて燃料加熱を行うため、従
来より燃料流量が少なくなり、更なるガスタービン効率
およびコンバインド効率を向上する。
【００２４】本発明の（４）によれば、タービンのター
ビン静翼および動翼は、高圧タービンの出口から蒸気を
供給して冷却する。静翼冷却後の昇温された蒸気は、中
圧タービンの入口へ供給される。また、動翼冷却後の昇
温された蒸気は、リヒータの中間部へ供給される。これ
により、静翼および動翼冷却に使用していた冷却空気は
大幅に低減され、燃焼用空気が増加することになり、ガ
スタービン出力、効率ともに向上する効果がある。結果
としてコンバインド出力、効率とも向上する。又、上記
（３）の発明と同じように、中圧スーパーヒータの蒸気
により燃焼器尾筒を冷却し、昇温した蒸気は中圧タービ
ン入口へ供給し、これにより、燃焼温度が下がり、ＮＯ
X も低減する。更に燃料加熱器で燃料の加熱も行うの
で、従来より燃料流量を少なくすることができる。
ビン静翼および動翼は、高圧タービンの出口から蒸気を
供給して冷却する。静翼冷却後の昇温された蒸気は、中
圧タービンの入口へ供給される。また、動翼冷却後の昇
温された蒸気は、リヒータの中間部へ供給される。これ
により、静翼および動翼冷却に使用していた冷却空気は
大幅に低減され、燃焼用空気が増加することになり、ガ
スタービン出力、効率ともに向上する効果がある。結果
としてコンバインド出力、効率とも向上する。又、上記
（３）の発明と同じように、中圧スーパーヒータの蒸気
により燃焼器尾筒を冷却し、昇温した蒸気は中圧タービ
ン入口へ供給し、これにより、燃焼温度が下がり、ＮＯ
X も低減する。更に燃料加熱器で燃料の加熱も行うの
で、従来より燃料流量を少なくすることができる。
【００２５】本発明の（５）によれば、燃焼器の尾筒を
中圧スーパーヒータ出口蒸気ではなく、高圧タービン出
口蒸気の一部により冷却を行い、また、中圧スーパーヒ
ータ出口蒸気は、動翼冷却用蒸気の入口に混入させ、動
翼冷却蒸気供給温度を低減している。中圧スーパーヒー
タ出口温度は、高圧タービン出口温度より低いため、動
翼冷却蒸気供給温度を低減することができ、重要な回転
部分である動翼の冷却を強化する。又、上記（１）又は
（２）の発明と同じように、燃料加熱器にて燃料加熱を
行うため、従来より燃料流量が少なくなり、更なるガス
タービン効率およびコンバインド効率を向上することが
できる。
中圧スーパーヒータ出口蒸気ではなく、高圧タービン出
口蒸気の一部により冷却を行い、また、中圧スーパーヒ
ータ出口蒸気は、動翼冷却用蒸気の入口に混入させ、動
翼冷却蒸気供給温度を低減している。中圧スーパーヒー
タ出口温度は、高圧タービン出口温度より低いため、動
翼冷却蒸気供給温度を低減することができ、重要な回転
部分である動翼の冷却を強化する。又、上記（１）又は
（２）の発明と同じように、燃料加熱器にて燃料加熱を
行うため、従来より燃料流量が少なくなり、更なるガス
タービン効率およびコンバインド効率を向上することが
できる。
【００２６】本発明の（６）によれば、高圧加圧ポンプ
出口水の一部を分岐し、翼冷却空気の冷却系統にて、こ
の水と熱交換する。熱交換後の水は、昇温後高圧エバポ
レータに供給される。これにより、これまで冷却ファン
駆動のため、外部へ捨てられていた翼冷却空気の冷却系
統での排熱が、排熱回収ボイラの高圧発生蒸気量を増加
させるため、蒸気タービン出力が増加し、コンバインド
効率およびコンバインド出力を増加させる。又、上記
（１）又は（２）の発明と同じく、燃料加熱器にて燃料
加熱を行うため、従来より燃料流量が少なくなり、更な
るガスタービン効率及びコンバインド効率を向上させる
ことができる。
出口水の一部を分岐し、翼冷却空気の冷却系統にて、こ
の水と熱交換する。熱交換後の水は、昇温後高圧エバポ
レータに供給される。これにより、これまで冷却ファン
駆動のため、外部へ捨てられていた翼冷却空気の冷却系
統での排熱が、排熱回収ボイラの高圧発生蒸気量を増加
させるため、蒸気タービン出力が増加し、コンバインド
効率およびコンバインド出力を増加させる。又、上記
（１）又は（２）の発明と同じく、燃料加熱器にて燃料
加熱を行うため、従来より燃料流量が少なくなり、更な
るガスタービン効率及びコンバインド効率を向上させる
ことができる。
【００２７】本発明の（７）によれば、高圧加圧ポンプ
出口水の一部を分岐し、翼冷却空気の冷却系統にて、こ
の水と熱交換する。熱交換後の水は、昇温後高圧エバポ
レータに供給される。これにより、これまで冷却ファン
駆動のため、外部へ捨てられていた翼冷却空気の冷却系
統での排熱が、排熱回収ボイラの高圧発生蒸気量を増加
させるため、蒸気タービン出力が増加し、コンバインド
効率およびコンバインド出力を増加させることができ
る。又、本発明の（３）と同じように、燃料加熱器にて
燃料加熱を行うため、従来より燃料流量が少なくなり、
更に、中圧スーパーヒータ出口蒸気により燃焼器の尾筒
を冷却し、昇温した蒸気は中圧タービン入口へ供給され
るものとした。これにより、燃焼器にて使用される燃焼
用空気量が増すため、燃焼器での燃焼温度は空気冷却の
場合より低減される。これによりＮＯX を低減させるこ
とができる。
出口水の一部を分岐し、翼冷却空気の冷却系統にて、こ
の水と熱交換する。熱交換後の水は、昇温後高圧エバポ
レータに供給される。これにより、これまで冷却ファン
駆動のため、外部へ捨てられていた翼冷却空気の冷却系
統での排熱が、排熱回収ボイラの高圧発生蒸気量を増加
させるため、蒸気タービン出力が増加し、コンバインド
効率およびコンバインド出力を増加させることができ
る。又、本発明の（３）と同じように、燃料加熱器にて
燃料加熱を行うため、従来より燃料流量が少なくなり、
更に、中圧スーパーヒータ出口蒸気により燃焼器の尾筒
を冷却し、昇温した蒸気は中圧タービン入口へ供給され
るものとした。これにより、燃焼器にて使用される燃焼
用空気量が増すため、燃焼器での燃焼温度は空気冷却の
場合より低減される。これによりＮＯX を低減させるこ
とができる。
【００２８】本発明の（８）によれば、高圧加圧ポンプ
出口水の一部を分岐し、翼冷却空気の冷却系統にて、こ
の水と熱交換する。熱交換後の水は、昇温後高圧エバポ
レータに供給される。これにより、これまで冷却ファン
駆動のため、外部へ捨てられていた翼冷却空気の冷却系
統での排熱が、排熱回収ボイラの高圧発生蒸気量を増加
させるため、蒸気タービン出力が増加し、コンバインド
効率およびコンバインド出力を増加させることができ
る。又、本発明の（４）と同じように、燃料加熱器にて
燃料加熱を行うため、従来より燃料流量が少なくなり、
又、中圧スーパーヒータ出口蒸気により燃焼器３の尾筒
を冷却し、昇温した蒸気は中圧タービン入口へ供給され
るものとした。これにより、燃焼器にて使用される燃焼
用空気量が増すため、燃焼器での燃焼温度は空気冷却の
場合より低減される。これによりＮＯX を低減させるこ
とができ、更に、本発明の（４）と同様に、タービンの
タービン静翼および動翼は、高圧タービンの出口から蒸
気を供給して冷却する。静翼冷却後の昇温された蒸気
は、中圧タービンの入口へ供給される。また、動翼冷却
後の昇温された蒸気は、リヒータの中間部へ供給され
る。これにより、静翼および動翼冷却に使用していた冷
却空気は大幅に低減され、燃焼用空気が増加することに
なり、ガスタービン出力、効率ともに向上する特徴があ
る。結果としてコンバインド出力、効率とも向上する。
出口水の一部を分岐し、翼冷却空気の冷却系統にて、こ
の水と熱交換する。熱交換後の水は、昇温後高圧エバポ
レータに供給される。これにより、これまで冷却ファン
駆動のため、外部へ捨てられていた翼冷却空気の冷却系
統での排熱が、排熱回収ボイラの高圧発生蒸気量を増加
させるため、蒸気タービン出力が増加し、コンバインド
効率およびコンバインド出力を増加させることができ
る。又、本発明の（４）と同じように、燃料加熱器にて
燃料加熱を行うため、従来より燃料流量が少なくなり、
又、中圧スーパーヒータ出口蒸気により燃焼器３の尾筒
を冷却し、昇温した蒸気は中圧タービン入口へ供給され
るものとした。これにより、燃焼器にて使用される燃焼
用空気量が増すため、燃焼器での燃焼温度は空気冷却の
場合より低減される。これによりＮＯX を低減させるこ
とができ、更に、本発明の（４）と同様に、タービンの
タービン静翼および動翼は、高圧タービンの出口から蒸
気を供給して冷却する。静翼冷却後の昇温された蒸気
は、中圧タービンの入口へ供給される。また、動翼冷却
後の昇温された蒸気は、リヒータの中間部へ供給され
る。これにより、静翼および動翼冷却に使用していた冷
却空気は大幅に低減され、燃焼用空気が増加することに
なり、ガスタービン出力、効率ともに向上する特徴があ
る。結果としてコンバインド出力、効率とも向上する。
【００２９】本発明の（９）によれば、高圧加圧ポンプ
出口水の一部を分岐し、翼冷却空気の冷却系統にて、こ
の水と熱交換する。熱交換後の水は、昇温後高圧エバポ
レータに供給される。これにより、これまで冷却ファン
駆動のため、外部へ捨てられていた翼冷却空気の冷却器
での排熱が、排熱回収ボイラの高圧発生蒸気量を増加さ
せるため、蒸気タービン出力が増加し、コンバインド効
率およびコンバインド出力を増加させる効果がある。
又、本発明の（５）と同じように、燃料加熱器にて燃料
加熱を行うため、従来より燃料流量が少なくなり、更な
るガスタービン効率およびコンバインド効率を向上す
る。又、タービンのタービン静翼および動翼は、高圧タ
ービンの出口から蒸気を供給して冷却する。静翼冷却後
の昇温された蒸気は、中圧タービンの入口へ供給され
る。また、動翼冷却後の昇温された蒸気は、リヒータの
中間部へ供給される。これにより、静翼および動翼冷却
に使用していた冷却空気は大幅に低減され、燃焼用空気
が増加することになり、ガスタービン出力、効率とも向
上する特徴がある。結果としてコンバインド出力、効率
とも向上する。更に、上記（５）の発明と同じく、燃焼
器の尾筒を中圧スーパーヒータ出口蒸気ではなく、高圧
タービン出口蒸気の一部により冷却を行い、また、中圧
スーパーヒータ出口蒸気は、動翼冷却用蒸気の入口に混
入させ、動翼冷却蒸気供給温度を低減している。中圧ス
ーパーヒータ出口温度は、高圧タービン出口温度より低
いため、動翼冷却蒸気供給温度を低減することができ、
重要な回転部分である動翼の冷却を強化することができ
る。
出口水の一部を分岐し、翼冷却空気の冷却系統にて、こ
の水と熱交換する。熱交換後の水は、昇温後高圧エバポ
レータに供給される。これにより、これまで冷却ファン
駆動のため、外部へ捨てられていた翼冷却空気の冷却器
での排熱が、排熱回収ボイラの高圧発生蒸気量を増加さ
せるため、蒸気タービン出力が増加し、コンバインド効
率およびコンバインド出力を増加させる効果がある。
又、本発明の（５）と同じように、燃料加熱器にて燃料
加熱を行うため、従来より燃料流量が少なくなり、更な
るガスタービン効率およびコンバインド効率を向上す
る。又、タービンのタービン静翼および動翼は、高圧タ
ービンの出口から蒸気を供給して冷却する。静翼冷却後
の昇温された蒸気は、中圧タービンの入口へ供給され
る。また、動翼冷却後の昇温された蒸気は、リヒータの
中間部へ供給される。これにより、静翼および動翼冷却
に使用していた冷却空気は大幅に低減され、燃焼用空気
が増加することになり、ガスタービン出力、効率とも向
上する特徴がある。結果としてコンバインド出力、効率
とも向上する。更に、上記（５）の発明と同じく、燃焼
器の尾筒を中圧スーパーヒータ出口蒸気ではなく、高圧
タービン出口蒸気の一部により冷却を行い、また、中圧
スーパーヒータ出口蒸気は、動翼冷却用蒸気の入口に混
入させ、動翼冷却蒸気供給温度を低減している。中圧ス
ーパーヒータ出口温度は、高圧タービン出口温度より低
いため、動翼冷却蒸気供給温度を低減することができ、
重要な回転部分である動翼の冷却を強化することができ
る。
【００３０】本発明の（１０）によれば、高圧加圧ポン
プ出口水の一部を分岐し、翼冷却空気の冷却系統にて、
この水と熱交換する。熱交換後の水は、昇温後高圧エバ
ポレータに供給される。これにより、これまで冷却ファ
ン駆動のため、外部へ捨てられていた翼冷却空気の冷却
器での排熱が、排熱回収ボイラの高圧発生蒸気量を増加
させるため、蒸気タービン出力が増加し、コンバインド
効率およびコンバインド出力を増加させることができ
る。ただし、燃料が既に高温の場合や燃料の特性上高温
化は危険である場合等には、燃料加熱器を取り付けない
構成とするため、開閉弁を閉じ、燃料予熱を行なわない
ようにすることができる。
プ出口水の一部を分岐し、翼冷却空気の冷却系統にて、
この水と熱交換する。熱交換後の水は、昇温後高圧エバ
ポレータに供給される。これにより、これまで冷却ファ
ン駆動のため、外部へ捨てられていた翼冷却空気の冷却
器での排熱が、排熱回収ボイラの高圧発生蒸気量を増加
させるため、蒸気タービン出力が増加し、コンバインド
効率およびコンバインド出力を増加させることができ
る。ただし、燃料が既に高温の場合や燃料の特性上高温
化は危険である場合等には、燃料加熱器を取り付けない
構成とするため、開閉弁を閉じ、燃料予熱を行なわない
ようにすることができる。
【００３１】本発明の（１１）によれば、高圧加圧ポン
プ出口水の一部を分岐し、翼冷却空気の冷却系統にて、
この水と熱交換する。熱交換後の水は、昇温後高圧エバ
ポレータに供給される。これにより、これまで冷却ファ
ン駆動のため、外部へ捨てられていた翼冷却空気の冷却
器での排熱が、排熱回収ボイラの高圧発生蒸気量を増加
させるため、蒸気タービン出力が増加し、コンバインド
効率およびコンバインド出力を増加させることができ
る。ただし、燃料が既に高温の場合や燃料の特性上高温
化は危険である場合等には、燃料加熱器を取り付けない
構成とするため、開閉弁を閉じ、燃料予熱を行なわない
ようにすることができる。更に、本発明の（３）のよう
に、中圧スーパーヒータ出口蒸気により燃焼器の尾筒を
冷却し、昇温した蒸気は中圧タービン入口へ供給され
る。これにより、燃焼器にて使用される燃焼用空気量が
増すため、燃焼器での燃焼温度は空気冷却の場合より低
減される。これによりＮＯX を低減させる効果がある。
プ出口水の一部を分岐し、翼冷却空気の冷却系統にて、
この水と熱交換する。熱交換後の水は、昇温後高圧エバ
ポレータに供給される。これにより、これまで冷却ファ
ン駆動のため、外部へ捨てられていた翼冷却空気の冷却
器での排熱が、排熱回収ボイラの高圧発生蒸気量を増加
させるため、蒸気タービン出力が増加し、コンバインド
効率およびコンバインド出力を増加させることができ
る。ただし、燃料が既に高温の場合や燃料の特性上高温
化は危険である場合等には、燃料加熱器を取り付けない
構成とするため、開閉弁を閉じ、燃料予熱を行なわない
ようにすることができる。更に、本発明の（３）のよう
に、中圧スーパーヒータ出口蒸気により燃焼器の尾筒を
冷却し、昇温した蒸気は中圧タービン入口へ供給され
る。これにより、燃焼器にて使用される燃焼用空気量が
増すため、燃焼器での燃焼温度は空気冷却の場合より低
減される。これによりＮＯX を低減させる効果がある。
【００３２】本発明の（１２）によれば、高圧加圧ポン
プ出口水の一部を分岐し、翼冷却空気の冷却系統にて、
この水と熱交換する。熱交換後の水は、昇温後高圧エバ
ポレータに供給される。これにより、これまで冷却ファ
ン駆動のため、外部へ捨てられていた翼冷却空気の冷却
系統での排熱が、排熱回収ボイラの高圧発生蒸気量を増
加させるため、蒸気タービン出力が増加し、コンバイン
ド効率およびコンバインド出力を増加させることができ
る。又、本発明の（４）と同様に、中圧スーパーヒータ
出口蒸気により燃焼器の尾筒を冷却し、昇温した蒸気は
中圧タービン入口へ供給されるものとした。これによ
り、燃焼器にて使用される燃焼用空気量が増すため、燃
焼器での燃焼温度は空気冷却の場合より低減される。こ
れによりＮＯX を低減させることができる。更に、ター
ビンのタービン静翼および動翼は、高圧タービンの出口
から蒸気を供給して冷却する。静翼冷却後の昇温された
蒸気は、中圧タービンの入口へ供給される。また、動翼
冷却後の昇温された蒸気は、リヒータの中間部へ供給さ
れる。これにより、静翼および動翼冷却に使用していた
冷却空気は大幅に低減され、燃焼用空気が増加すること
になり、ガスタービン出力、効率ともに向上する特徴が
ある。結果としてコンバインド出力、効率とも向上す
る。ただし、燃料が既に高温の場合や燃料の特性上高温
化は危険である場合等には、燃料加熱器を取り付けない
構成とするため、開閉弁を閉じ、燃料予熱を行なわない
ようにすることができる。
プ出口水の一部を分岐し、翼冷却空気の冷却系統にて、
この水と熱交換する。熱交換後の水は、昇温後高圧エバ
ポレータに供給される。これにより、これまで冷却ファ
ン駆動のため、外部へ捨てられていた翼冷却空気の冷却
系統での排熱が、排熱回収ボイラの高圧発生蒸気量を増
加させるため、蒸気タービン出力が増加し、コンバイン
ド効率およびコンバインド出力を増加させることができ
る。又、本発明の（４）と同様に、中圧スーパーヒータ
出口蒸気により燃焼器の尾筒を冷却し、昇温した蒸気は
中圧タービン入口へ供給されるものとした。これによ
り、燃焼器にて使用される燃焼用空気量が増すため、燃
焼器での燃焼温度は空気冷却の場合より低減される。こ
れによりＮＯX を低減させることができる。更に、ター
ビンのタービン静翼および動翼は、高圧タービンの出口
から蒸気を供給して冷却する。静翼冷却後の昇温された
蒸気は、中圧タービンの入口へ供給される。また、動翼
冷却後の昇温された蒸気は、リヒータの中間部へ供給さ
れる。これにより、静翼および動翼冷却に使用していた
冷却空気は大幅に低減され、燃焼用空気が増加すること
になり、ガスタービン出力、効率ともに向上する特徴が
ある。結果としてコンバインド出力、効率とも向上す
る。ただし、燃料が既に高温の場合や燃料の特性上高温
化は危険である場合等には、燃料加熱器を取り付けない
構成とするため、開閉弁を閉じ、燃料予熱を行なわない
ようにすることができる。
【００３３】本発明の（１３）によれば、高圧加圧ポン
プ出口水の一部を分岐し、翼冷却空気の冷却系統にて、
この水と熱交換する。熱交換後の水は、昇温後高圧エバ
ポレータに供給される。これにより、これまで冷却ファ
ン駆動のため、外部へ捨てられていた翼冷却空気の冷却
器での排熱が、排熱回収ボイラの高圧発生蒸気量を増加
させるため、蒸気タービン出力が増加し、コンバインド
効率およびコンバインド出力を増加させることができ
る。又、本発明の（５）のように、タービンのタービン
静翼および動翼は、高圧タービンの出口から蒸気を供給
して冷却する。静翼冷却後の昇温された蒸気は、中圧タ
ービンの入口へ供給される。また、動翼冷却後の昇温さ
れた蒸気は、リヒータの中間部へ供給される。これによ
り、静翼および動翼冷却に使用していた冷却空気は大幅
に低減され、燃焼用空気が増加することになることによ
り、ガスタービン出力、効率ともに向上する特徴があ
る。結果としてコンバインド出力、効率とも向上させる
ことができる。更に、本発明の（５）と同じく、燃焼器
の尾筒を中圧スーパーヒータ出口蒸気でなく、高圧ター
ビン出口蒸気の一部により冷却を行い、また、中圧スー
パーヒータ出口蒸気は、動翼冷却用蒸気の入口に混入さ
せ、動翼冷却蒸気供給温度を低減している。中圧スーパ
ーヒータ出口温度は、高圧タービン出口温度より低いた
め、動翼冷却蒸気供給温度を低減することができ、重要
な回転部分である動翼の冷却を強化する。ただし、燃料
が既に高温の場合や燃料の特性上高温化は危険である場
合等には、燃料加熱器を取り付けない構成とするため、
開閉弁を閉じ、燃料予熱を行なわないようにすることが
できる。
プ出口水の一部を分岐し、翼冷却空気の冷却系統にて、
この水と熱交換する。熱交換後の水は、昇温後高圧エバ
ポレータに供給される。これにより、これまで冷却ファ
ン駆動のため、外部へ捨てられていた翼冷却空気の冷却
器での排熱が、排熱回収ボイラの高圧発生蒸気量を増加
させるため、蒸気タービン出力が増加し、コンバインド
効率およびコンバインド出力を増加させることができ
る。又、本発明の（５）のように、タービンのタービン
静翼および動翼は、高圧タービンの出口から蒸気を供給
して冷却する。静翼冷却後の昇温された蒸気は、中圧タ
ービンの入口へ供給される。また、動翼冷却後の昇温さ
れた蒸気は、リヒータの中間部へ供給される。これによ
り、静翼および動翼冷却に使用していた冷却空気は大幅
に低減され、燃焼用空気が増加することになることによ
り、ガスタービン出力、効率ともに向上する特徴があ
る。結果としてコンバインド出力、効率とも向上させる
ことができる。更に、本発明の（５）と同じく、燃焼器
の尾筒を中圧スーパーヒータ出口蒸気でなく、高圧ター
ビン出口蒸気の一部により冷却を行い、また、中圧スー
パーヒータ出口蒸気は、動翼冷却用蒸気の入口に混入さ
せ、動翼冷却蒸気供給温度を低減している。中圧スーパ
ーヒータ出口温度は、高圧タービン出口温度より低いた
め、動翼冷却蒸気供給温度を低減することができ、重要
な回転部分である動翼の冷却を強化する。ただし、燃料
が既に高温の場合や燃料の特性上高温化は危険である場
合等には、燃料加熱器を取り付けない構成とするため、
開閉弁を閉じ、燃料予熱を行なわないようにすることが
できる。
【００３４】
【発明の実施の形態】以下本発明の実施の形態について
図面に基づいて具体的に説明する。図１は本発明の実施
の第１形態に係るガスタービンコンバインドサイクルの
系統図である。図において、本実施の第１形態での特徴
部分は符号３０，３１，３２で示す部分にあり、その他
の構成は図１３に示す従来例と同じである。従って、従
来と共通部分については詳しい説明は省略し、そのまま
引用して説明し、以下に本発明の特徴部分について詳し
く説明する。
図面に基づいて具体的に説明する。図１は本発明の実施
の第１形態に係るガスタービンコンバインドサイクルの
系統図である。図において、本実施の第１形態での特徴
部分は符号３０，３１，３２で示す部分にあり、その他
の構成は図１３に示す従来例と同じである。従って、従
来と共通部分については詳しい説明は省略し、そのまま
引用して説明し、以下に本発明の特徴部分について詳し
く説明する。
【００３５】図１において、中圧エコノマイザ１２出口
の約２５０℃の飽和水の一部を配管３１で分岐し、燃料
加熱器３０に導き、燃料を加熱する。燃料は、この水で
加熱され、約２１０℃程度に昇温して昇温後の燃料はガ
スタービンの燃焼器３へ供給される。一方、燃料を昇温
させるために使用した飽和水は、燃料加熱器で減温され
た後、約１００℃となり配管３２により給水加熱器１０
の入口へ導かれる。なお、配管３２は、後述するように
給水加熱器１０の入口ではなく、復水器２５へ接続して
も良いものである。
の約２５０℃の飽和水の一部を配管３１で分岐し、燃料
加熱器３０に導き、燃料を加熱する。燃料は、この水で
加熱され、約２１０℃程度に昇温して昇温後の燃料はガ
スタービンの燃焼器３へ供給される。一方、燃料を昇温
させるために使用した飽和水は、燃料加熱器で減温され
た後、約１００℃となり配管３２により給水加熱器１０
の入口へ導かれる。なお、配管３２は、後述するように
給水加熱器１０の入口ではなく、復水器２５へ接続して
も良いものである。
【００３６】上記の実施の第１形態においては、燃料が
予め燃料加熱器３０において、蒸気により加熱して昇温
され燃焼器３へ供給されるので、必要燃料流量が少なく
なり、更なるガスタービン効率及びコンバインド効率が
向上する。
予め燃料加熱器３０において、蒸気により加熱して昇温
され燃焼器３へ供給されるので、必要燃料流量が少なく
なり、更なるガスタービン効率及びコンバインド効率が
向上する。
【００３７】図２は本発明の実施の第２形態に係るガス
タービンコンバインドサイクルの系統図である。図にお
いて、本実施の第２形態の特徴部分は、図１に示す実施
の第１形態において、燃焼器３の尾筒の冷却に蒸気冷却
系統の配管３３，３４を設けた部分にあり、その他の構
成は図１の構成と同じである。以下にこれらの特徴につ
いて詳しく説明する。
タービンコンバインドサイクルの系統図である。図にお
いて、本実施の第２形態の特徴部分は、図１に示す実施
の第１形態において、燃焼器３の尾筒の冷却に蒸気冷却
系統の配管３３，３４を設けた部分にあり、その他の構
成は図１の構成と同じである。以下にこれらの特徴につ
いて詳しく説明する。
【００３８】図２において、図１に示す実施の第１形態
では、燃焼器３の尾筒の冷却は図示省略しているが、圧
縮機２の出口空気により冷却していたが、これに対し、
本実施の第２形態では、中圧スーパーヒータ１６出口の
約２５０℃の蒸気を配管３３で燃焼器３の尾筒へ導き、
尾筒を冷却し、冷却後の約５８０〜５９０℃に昇温した
蒸気は配管３４により中圧タービン２２の入口へ供給す
るようにしている。
では、燃焼器３の尾筒の冷却は図示省略しているが、圧
縮機２の出口空気により冷却していたが、これに対し、
本実施の第２形態では、中圧スーパーヒータ１６出口の
約２５０℃の蒸気を配管３３で燃焼器３の尾筒へ導き、
尾筒を冷却し、冷却後の約５８０〜５９０℃に昇温した
蒸気は配管３４により中圧タービン２２の入口へ供給す
るようにしている。
【００３９】本実施の第２形態においては、図１に示す
実施の第１形態と同じように、燃料加熱器３０にて燃料
加熱を行うため、従来よりも燃料流量が少なくなり、更
なるガスタービン効率及びコンバインド効率が向上する
と共に、この効果に加え、尾筒を蒸気冷却するので燃焼
器３で使用される燃焼用空気量が増すため、燃焼器３で
の燃焼温度は空気冷却の場合よりも低くなり、これによ
り、ＮＯX を低減させることができる。
実施の第１形態と同じように、燃料加熱器３０にて燃料
加熱を行うため、従来よりも燃料流量が少なくなり、更
なるガスタービン効率及びコンバインド効率が向上する
と共に、この効果に加え、尾筒を蒸気冷却するので燃焼
器３で使用される燃焼用空気量が増すため、燃焼器３で
の燃焼温度は空気冷却の場合よりも低くなり、これによ
り、ＮＯX を低減させることができる。
【００４０】図３は本発明の実施の第３形態に係るガス
タービンコンバインドサイクルの系統図である。図にお
いて、本実施の第３形態の特徴部分は、図２に示す実施
の第２形態において、タービン６の静翼７、動翼７′の
蒸気冷却系統の配管３５，３６，３７，３８を設けた部
分にあり、その他の構成は図２の構成と同じである。以
下に、これらの特徴について詳しく説明する。
タービンコンバインドサイクルの系統図である。図にお
いて、本実施の第３形態の特徴部分は、図２に示す実施
の第２形態において、タービン６の静翼７、動翼７′の
蒸気冷却系統の配管３５，３６，３７，３８を設けた部
分にあり、その他の構成は図２の構成と同じである。以
下に、これらの特徴について詳しく説明する。
【００４１】図３において、タービン静翼７及び動翼
７′には、高圧タービン２１の出口から配管３５，３６
により約３６０℃の蒸気が抽気して供給され、これら翼
を冷却する。静翼７を冷却後、約５８０℃に昇温された
蒸気は、配管３７により中圧タービン２２の入口側へ供
給される。又、動翼７′冷却後に約３８０℃に昇温され
た蒸気は、配管３８により、リヒータ２０の中間部へ供
給される。
７′には、高圧タービン２１の出口から配管３５，３６
により約３６０℃の蒸気が抽気して供給され、これら翼
を冷却する。静翼７を冷却後、約５８０℃に昇温された
蒸気は、配管３７により中圧タービン２２の入口側へ供
給される。又、動翼７′冷却後に約３８０℃に昇温され
た蒸気は、配管３８により、リヒータ２０の中間部へ供
給される。
【００４２】これにより、静翼７および動翼７′の冷却
に使用していた冷却空気は大幅に低減され、燃焼用空気
が増加することになり、ガスタービン出力、効率ともに
向上する。結果としてコンバインド出力、効率とも向上
する。なお、後段の一部の静翼７は空気冷却であり、
又、動翼７′の動翼の細い部分の冷却及びシール用空気
は翼冷却空気冷却器４からの冷却空気で行なわれるた
め、翼冷却空気は、完全になしとすることはできない。
に使用していた冷却空気は大幅に低減され、燃焼用空気
が増加することになり、ガスタービン出力、効率ともに
向上する。結果としてコンバインド出力、効率とも向上
する。なお、後段の一部の静翼７は空気冷却であり、
又、動翼７′の動翼の細い部分の冷却及びシール用空気
は翼冷却空気冷却器４からの冷却空気で行なわれるた
め、翼冷却空気は、完全になしとすることはできない。
【００４３】図４は本発明の実施の第４形態に係るガス
タービンコンバインドサイクルの系統図である。図にお
いて、本実施の第４形態の特徴部分は、図３に比べると
尾筒の蒸気冷却系統の配管３９，４０、動翼７′への蒸
気供給系統の配管４１を設けた部分にあり、図３に示す
実施の第３形態の尾筒の蒸気冷却系統を変更し、更に配
管４１による動翼７′への蒸気供給系統を追加した構成
である。
タービンコンバインドサイクルの系統図である。図にお
いて、本実施の第４形態の特徴部分は、図３に比べると
尾筒の蒸気冷却系統の配管３９，４０、動翼７′への蒸
気供給系統の配管４１を設けた部分にあり、図３に示す
実施の第３形態の尾筒の蒸気冷却系統を変更し、更に配
管４１による動翼７′への蒸気供給系統を追加した構成
である。
【００４４】図４において、図３における実施の第３形
態においては、燃焼器３の尾筒の冷却を中圧スーパーヒ
ータ１６出口蒸気を使用していたのに対し、図４に示す
本実施の第４形態では、配管３９により高圧タービン２
１出口蒸気の一部を使用し、冷却後の約５８０℃に昇温
した蒸気は配管４０で中圧タービン２２入口へ接続する
配管３４へ合流している。また、中圧スーパーヒータ１
６の約２５０℃の出口蒸気は、配管４１により動翼７′
の冷却用蒸気の入口に混入させ、動翼冷却蒸気供給温度
を低減している。
態においては、燃焼器３の尾筒の冷却を中圧スーパーヒ
ータ１６出口蒸気を使用していたのに対し、図４に示す
本実施の第４形態では、配管３９により高圧タービン２
１出口蒸気の一部を使用し、冷却後の約５８０℃に昇温
した蒸気は配管４０で中圧タービン２２入口へ接続する
配管３４へ合流している。また、中圧スーパーヒータ１
６の約２５０℃の出口蒸気は、配管４１により動翼７′
の冷却用蒸気の入口に混入させ、動翼冷却蒸気供給温度
を低減している。
【００４５】図５は本発明の実施の第５形態に係るガス
タービンコンバインドサイクルの系統図である。図にお
いて、本実施の第５形態の特徴部分は、図１に示す実施
の第１形態において、配管４３，４４で示す翼冷却空気
冷却器の冷却系統を空気冷却系統に代えて用いた部分に
あり、その他の構成は図１に示すものと同じである。以
下に、この特徴部分につき説明する。
タービンコンバインドサイクルの系統図である。図にお
いて、本実施の第５形態の特徴部分は、図１に示す実施
の第１形態において、配管４３，４４で示す翼冷却空気
冷却器の冷却系統を空気冷却系統に代えて用いた部分に
あり、その他の構成は図１に示すものと同じである。以
下に、この特徴部分につき説明する。
【００４６】図５において、図１に示す実施の第１形態
では、従来図（図１３）と同様に、翼冷却空気の冷却器
４は、冷却ファン５により冷却されていたが、ここで
は、高圧加圧ポンプ２７出口の約１６０℃の水の一部を
配管４２で分岐し、翼冷却空気の冷却器４にて、この水
と熱交換する。熱交換後の水は、約３４０℃程度に昇温
し、配管４３で昇温後高圧エバポレータ１８に供給され
る。これにより、圧縮機２からの約４９０℃の空気は約
２００℃に冷却され、タービン６の翼へ供給される。本
実施の第５形態では、これまで冷却ファン駆動のため、
外部へ捨てられていた翼冷却空気の冷却器４での排熱
が、排熱回収ボイラ９の高圧発生蒸気量を増加させるた
め、蒸気タービン出力が増加し、コンバインド効率およ
びコンバインド出力を増加させることができる。
では、従来図（図１３）と同様に、翼冷却空気の冷却器
４は、冷却ファン５により冷却されていたが、ここで
は、高圧加圧ポンプ２７出口の約１６０℃の水の一部を
配管４２で分岐し、翼冷却空気の冷却器４にて、この水
と熱交換する。熱交換後の水は、約３４０℃程度に昇温
し、配管４３で昇温後高圧エバポレータ１８に供給され
る。これにより、圧縮機２からの約４９０℃の空気は約
２００℃に冷却され、タービン６の翼へ供給される。本
実施の第５形態では、これまで冷却ファン駆動のため、
外部へ捨てられていた翼冷却空気の冷却器４での排熱
が、排熱回収ボイラ９の高圧発生蒸気量を増加させるた
め、蒸気タービン出力が増加し、コンバインド効率およ
びコンバインド出力を増加させることができる。
【００４７】図６は本発明の実施の第６形態に係るガス
タービンコンバインドサイクルの系統図である。図にお
いて、本実施の第６形態の特徴部分は、図２に示す実施
の第２形態におけるファン５からなる冷却系に代えて、
配管４２，４３からなる翼冷却空気冷却器４の冷却系統
を用いた部分にあり、その他の構成は図２に示すものと
同じである。以下にこの特徴部分につき説明する。
タービンコンバインドサイクルの系統図である。図にお
いて、本実施の第６形態の特徴部分は、図２に示す実施
の第２形態におけるファン５からなる冷却系に代えて、
配管４２，４３からなる翼冷却空気冷却器４の冷却系統
を用いた部分にあり、その他の構成は図２に示すものと
同じである。以下にこの特徴部分につき説明する。
【００４８】図６において、図２に示し実施の第２形態
では、翼冷却空気の冷却器４は、冷却ファン５により冷
却されていたが、図６に示す本実施の第６形態では、高
圧加圧ポンプ２７出口の約１６０℃の水の一部を配管４
２により分岐し、翼冷却空気の冷却器４にて、この水と
熱交換する。熱交換後の約３４０℃の水は、配管４３に
より昇温後高圧エバポレータ１８に供給される。これに
より、これまで冷却ファン５駆動のため、外部へ捨てら
れていた翼冷却空気の冷却器４での排熱が、排熱回収ボ
イラ９の高圧発生蒸気量を増加させるため、蒸気タービ
ン出力が増加し、コンバインド効率およびコンバインド
出力を増加させることができる。
では、翼冷却空気の冷却器４は、冷却ファン５により冷
却されていたが、図６に示す本実施の第６形態では、高
圧加圧ポンプ２７出口の約１６０℃の水の一部を配管４
２により分岐し、翼冷却空気の冷却器４にて、この水と
熱交換する。熱交換後の約３４０℃の水は、配管４３に
より昇温後高圧エバポレータ１８に供給される。これに
より、これまで冷却ファン５駆動のため、外部へ捨てら
れていた翼冷却空気の冷却器４での排熱が、排熱回収ボ
イラ９の高圧発生蒸気量を増加させるため、蒸気タービ
ン出力が増加し、コンバインド効率およびコンバインド
出力を増加させることができる。
【００４９】図７は本発明の実施の第７形態に係るガス
タービンコンバインドサイクルの系統図である。図にお
いて、本実施の第７形態の特徴部分は、図３に示す実施
の第３形態におけるファン５からなる冷却系に代えて、
配管４２，４３からなる翼冷却空気冷却器４の冷却系統
を用いた部分にあり、その他の構成は図３に示すものと
同じである。以下にこの特徴部分につき説明する。
タービンコンバインドサイクルの系統図である。図にお
いて、本実施の第７形態の特徴部分は、図３に示す実施
の第３形態におけるファン５からなる冷却系に代えて、
配管４２，４３からなる翼冷却空気冷却器４の冷却系統
を用いた部分にあり、その他の構成は図３に示すものと
同じである。以下にこの特徴部分につき説明する。
【００５０】図７において、図３に示す実施の第３形態
では、翼冷却空気の冷却器４は、冷却ファン５により冷
却されていたが、本実施の第７形態においては高圧加圧
ポンプ２７出口の約１６０℃の水の一部を配管４２によ
り分岐し、翼冷却空気の冷却器４にて、この水と熱交換
する。熱交換後の約３４０℃の水は、配管４３により昇
温後高圧エバポレータ１８に供給される。これにより、
これまで冷却ファン５駆動のため、外部へ捨てられてい
た翼冷却空気の冷却器４での排熱が、排熱回収ボイラ９
の高圧発生蒸気量を増加させるため、蒸気タービン出力
が増加し、コンバインド効率およびコンバインド出力を
増加させることができる。
では、翼冷却空気の冷却器４は、冷却ファン５により冷
却されていたが、本実施の第７形態においては高圧加圧
ポンプ２７出口の約１６０℃の水の一部を配管４２によ
り分岐し、翼冷却空気の冷却器４にて、この水と熱交換
する。熱交換後の約３４０℃の水は、配管４３により昇
温後高圧エバポレータ１８に供給される。これにより、
これまで冷却ファン５駆動のため、外部へ捨てられてい
た翼冷却空気の冷却器４での排熱が、排熱回収ボイラ９
の高圧発生蒸気量を増加させるため、蒸気タービン出力
が増加し、コンバインド効率およびコンバインド出力を
増加させることができる。
【００５１】図８は本発明の実施の第８形態に係るガス
タービンコンバインドサイクルの系統図である。図にお
いて、本実施の第８形態の特徴部分は、図４に示す実施
の第４形態におけるファン５からなる冷却系に代えて、
配管４２，４３からなる翼冷却空気冷却器４の冷却系統
を用いた部分にあり、その他の構成は図４に示すものと
同じである。以下にこの特徴部分につき説明する。
タービンコンバインドサイクルの系統図である。図にお
いて、本実施の第８形態の特徴部分は、図４に示す実施
の第４形態におけるファン５からなる冷却系に代えて、
配管４２，４３からなる翼冷却空気冷却器４の冷却系統
を用いた部分にあり、その他の構成は図４に示すものと
同じである。以下にこの特徴部分につき説明する。
【００５２】図８において、図４に示す実施の第４形態
では、翼冷却空気の冷却器４は、冷却ファン５により冷
却されていたが、本実施の第８形態においては高圧加圧
ポンプ２７出口の約１６０℃の水の一部を配管４２によ
り分岐し、翼冷却空気の冷却器４にて、この水と熱交換
する。熱交換後の約３４０℃の水は、配管４３により昇
温後高圧エバポレータ１８に供給される。これにより、
これまで冷却ファン５駆動のため、外部へ捨てられてい
た翼冷却空気の冷却器４での排熱が、排熱回収ボイラ９
の高圧発生蒸気量を増加させるため、蒸気タービン出力
が増加し、コンバインド効率およびコンバインド出力を
増加させることができる。
では、翼冷却空気の冷却器４は、冷却ファン５により冷
却されていたが、本実施の第８形態においては高圧加圧
ポンプ２７出口の約１６０℃の水の一部を配管４２によ
り分岐し、翼冷却空気の冷却器４にて、この水と熱交換
する。熱交換後の約３４０℃の水は、配管４３により昇
温後高圧エバポレータ１８に供給される。これにより、
これまで冷却ファン５駆動のため、外部へ捨てられてい
た翼冷却空気の冷却器４での排熱が、排熱回収ボイラ９
の高圧発生蒸気量を増加させるため、蒸気タービン出力
が増加し、コンバインド効率およびコンバインド出力を
増加させることができる。
【００５３】図９は本発明の実施の第９形態に係るガス
タービンコンバインドサイクルの系統図である。図にお
いて、本実施の第９形態の特徴部分は、図１に示す実施
の第１形態におけるファン５からなる冷却系に代えて、
配管４２，４３からなる翼冷却空気冷却器４の冷却系統
を用いた部分にあり、その他の構成は図１に示すものと
同じである。以下にこの特徴部分につき説明する。
タービンコンバインドサイクルの系統図である。図にお
いて、本実施の第９形態の特徴部分は、図１に示す実施
の第１形態におけるファン５からなる冷却系に代えて、
配管４２，４３からなる翼冷却空気冷却器４の冷却系統
を用いた部分にあり、その他の構成は図１に示すものと
同じである。以下にこの特徴部分につき説明する。
【００５４】図９において、図１に示す実施の第１形態
では、翼冷却空気の冷却器４は、冷却ファン５により冷
却されていたが、本実施の第９形態においては高圧加圧
ポンプ２７出口の約１６０℃の水の一部を配管４２によ
り分岐し、翼冷却空気の冷却器４にて、この水と熱交換
する。熱交換後の約３４０℃の水は、配管４３により昇
温後高圧エバポレータ１８に供給される。これにより、
これまで冷却ファン５駆動のため、外部へ捨てられてい
た翼冷却空気の冷却器４での排熱が、排熱回収ボイラ９
の高圧発生蒸気量を増加させるため、蒸気タービン出力
が増加し、コンバインド効率およびコンバインド出力を
増加させることができる。ただし、燃料が既に高温の場
合や燃料の特性上高温化は危険である場合等には、開閉
弁５０を閉じて燃料加熱器３０を取り付けない構成とす
ることができる。
では、翼冷却空気の冷却器４は、冷却ファン５により冷
却されていたが、本実施の第９形態においては高圧加圧
ポンプ２７出口の約１６０℃の水の一部を配管４２によ
り分岐し、翼冷却空気の冷却器４にて、この水と熱交換
する。熱交換後の約３４０℃の水は、配管４３により昇
温後高圧エバポレータ１８に供給される。これにより、
これまで冷却ファン５駆動のため、外部へ捨てられてい
た翼冷却空気の冷却器４での排熱が、排熱回収ボイラ９
の高圧発生蒸気量を増加させるため、蒸気タービン出力
が増加し、コンバインド効率およびコンバインド出力を
増加させることができる。ただし、燃料が既に高温の場
合や燃料の特性上高温化は危険である場合等には、開閉
弁５０を閉じて燃料加熱器３０を取り付けない構成とす
ることができる。
【００５５】図１０は本発明の実施の第１０形態に係る
ガスタービンコンバインドサイクルの系統図である。図
において、本実施の第１０形態の特徴部分は、図２に示
す実施の第２形態におけるファン５からなる冷却系に代
えて、配管４２，４３からなる翼冷却空気冷却器４の冷
却系統を用いた部分にあり、その他の構成は図２に示す
ものと同じである。以下にこの特徴部分につき説明す
る。
ガスタービンコンバインドサイクルの系統図である。図
において、本実施の第１０形態の特徴部分は、図２に示
す実施の第２形態におけるファン５からなる冷却系に代
えて、配管４２，４３からなる翼冷却空気冷却器４の冷
却系統を用いた部分にあり、その他の構成は図２に示す
ものと同じである。以下にこの特徴部分につき説明す
る。
【００５６】図１０において、図２に示す実施の第２形
態では、翼冷却空気の冷却器４は、冷却ファン５により
冷却されていたが、本実施の第１０形態においては高圧
加圧ポンプ２７出口の約１６０℃の水の一部を配管４２
により分岐し、翼冷却空気の冷却器４にて、この水と熱
交換する。熱交換後の約３４０℃の水は、配管４３によ
り昇温後高圧エバポレータ１８に供給される。これによ
り、これまで冷却ファン５駆動のため、外部へ捨てられ
ていた翼冷却空気の冷却器４での排熱が、排熱回収ボイ
ラ９の高圧発生蒸気量を増加させるため、蒸気タービン
出力が増加し、コンバインド効率およびコンバインド出
力を増加させることができる。ただし、燃料が既に高温
の場合や燃料の特性上高温化は危険である場合等には、
開閉弁５０を閉じて燃料加熱器３０を取り付けない構成
とすることができる。
態では、翼冷却空気の冷却器４は、冷却ファン５により
冷却されていたが、本実施の第１０形態においては高圧
加圧ポンプ２７出口の約１６０℃の水の一部を配管４２
により分岐し、翼冷却空気の冷却器４にて、この水と熱
交換する。熱交換後の約３４０℃の水は、配管４３によ
り昇温後高圧エバポレータ１８に供給される。これによ
り、これまで冷却ファン５駆動のため、外部へ捨てられ
ていた翼冷却空気の冷却器４での排熱が、排熱回収ボイ
ラ９の高圧発生蒸気量を増加させるため、蒸気タービン
出力が増加し、コンバインド効率およびコンバインド出
力を増加させることができる。ただし、燃料が既に高温
の場合や燃料の特性上高温化は危険である場合等には、
開閉弁５０を閉じて燃料加熱器３０を取り付けない構成
とすることができる。
【００５７】図１１は本発明の実施の第１１形態に係る
ガスタービンコンバインドサイクルの系統図である。図
において、本実施の第１１形態の特徴部分は、図３に示
す実施の第３形態におけるファン５からなる冷却系に代
えて、配管４２，４３からなる翼冷却空気冷却器４の冷
却系統を用いた部分にあり、その他の構成は図３に示す
ものと同じである。以下にこの特徴部分につき説明す
る。
ガスタービンコンバインドサイクルの系統図である。図
において、本実施の第１１形態の特徴部分は、図３に示
す実施の第３形態におけるファン５からなる冷却系に代
えて、配管４２，４３からなる翼冷却空気冷却器４の冷
却系統を用いた部分にあり、その他の構成は図３に示す
ものと同じである。以下にこの特徴部分につき説明す
る。
【００５８】図１１において、図３に示す実施の第３形
態では、翼冷却空気の冷却器４は、冷却ファン５により
冷却されていたが、本実施の第１１形態においては高圧
加圧ポンプ２７出口の約１６０℃の水の一部を配管４２
により分岐し、翼冷却空気の冷却器４にて、この水と熱
交換する。熱交換後の約３４０℃の水は、配管４３によ
り昇温後高圧エバポレータ１８に供給される。これによ
り、これまで冷却ファン５駆動のため、外部へ捨てられ
ていた翼冷却空気の冷却器４での排熱が、排熱回収ボイ
ラ９の高圧発生蒸気量を増加させるため、蒸気タービン
出力が増加し、コンバインド効率およびコンバインド出
力を増加させることができる。ただし、燃料が既に高温
の場合や燃料の特性上高温化は危険である場合等には、
開閉弁５０を閉じ燃料加熱器３０を取り付けない構成と
することができる。
態では、翼冷却空気の冷却器４は、冷却ファン５により
冷却されていたが、本実施の第１１形態においては高圧
加圧ポンプ２７出口の約１６０℃の水の一部を配管４２
により分岐し、翼冷却空気の冷却器４にて、この水と熱
交換する。熱交換後の約３４０℃の水は、配管４３によ
り昇温後高圧エバポレータ１８に供給される。これによ
り、これまで冷却ファン５駆動のため、外部へ捨てられ
ていた翼冷却空気の冷却器４での排熱が、排熱回収ボイ
ラ９の高圧発生蒸気量を増加させるため、蒸気タービン
出力が増加し、コンバインド効率およびコンバインド出
力を増加させることができる。ただし、燃料が既に高温
の場合や燃料の特性上高温化は危険である場合等には、
開閉弁５０を閉じ燃料加熱器３０を取り付けない構成と
することができる。
【００５９】図１２は本発明の実施の第１２形態に係る
ガスタービンコンバインドサイクルの系統図である。図
において、本実施の第１２形態の特徴部分は、図５に示
す実施の第５形態におけるファン５からなる冷却系に代
えて、配管４２，４３からなる翼冷却空気冷却器４の冷
却系統を用いた部分にあり、その他の構成は図５に示す
ものと同じである。以下にこの特徴部分につき説明す
る。
ガスタービンコンバインドサイクルの系統図である。図
において、本実施の第１２形態の特徴部分は、図５に示
す実施の第５形態におけるファン５からなる冷却系に代
えて、配管４２，４３からなる翼冷却空気冷却器４の冷
却系統を用いた部分にあり、その他の構成は図５に示す
ものと同じである。以下にこの特徴部分につき説明す
る。
【００６０】図１２において、図５に示す実施の第５形
態では、翼冷却空気の冷却器４は、冷却ファン５により
冷却されていたが、本実施の第１２形態においては高圧
加圧ポンプ２７出口の約１６０℃の水の一部を配管４２
により分岐し、翼冷却空気の冷却器４にて、この水と熱
交換する。熱交換後の約３４０℃の水は、配管４３によ
り昇温後高圧エバポレータ１８に供給される。これによ
り、これまで冷却ファン５駆動のため、外部へ捨てられ
ていた翼冷却空気の冷却器４での排熱が、排熱回収ボイ
ラ９の高圧発生蒸気量を増加させるため、蒸気タービン
出力が増加し、コンバインド効率およびコンバインド出
力を増加させることができる。ただし、燃料が既に高温
の場合や燃料の特性上高温化は危険である場合等には、
開閉弁５０を閉じ燃料加熱器３０を取り付けない構成と
することができる。
態では、翼冷却空気の冷却器４は、冷却ファン５により
冷却されていたが、本実施の第１２形態においては高圧
加圧ポンプ２７出口の約１６０℃の水の一部を配管４２
により分岐し、翼冷却空気の冷却器４にて、この水と熱
交換する。熱交換後の約３４０℃の水は、配管４３によ
り昇温後高圧エバポレータ１８に供給される。これによ
り、これまで冷却ファン５駆動のため、外部へ捨てられ
ていた翼冷却空気の冷却器４での排熱が、排熱回収ボイ
ラ９の高圧発生蒸気量を増加させるため、蒸気タービン
出力が増加し、コンバインド効率およびコンバインド出
力を増加させることができる。ただし、燃料が既に高温
の場合や燃料の特性上高温化は危険である場合等には、
開閉弁５０を閉じ燃料加熱器３０を取り付けない構成と
することができる。
【００６１】なお、図１〜図１２において、燃料加熱器
３０からの配管３２は給水加熱器１０に接続する代わり
に、復水器２５へ接続しても良いものである。復水器２
５へ接続する場合は復水器２５は真空状態にあり、圧力
が低く流入量が大きくなりポンプ２６の負担が大とな
る。配管３２を給水加熱器１０入口に接続するとポンプ
２６には負担が掛からず、その分効率の良いシステムと
なる。
３０からの配管３２は給水加熱器１０に接続する代わり
に、復水器２５へ接続しても良いものである。復水器２
５へ接続する場合は復水器２５は真空状態にあり、圧力
が低く流入量が大きくなりポンプ２６の負担が大とな
る。配管３２を給水加熱器１０入口に接続するとポンプ
２６には負担が掛からず、その分効率の良いシステムと
なる。
【００６２】
【発明の効果】本発明の（１）又は（２）によれば、中
圧エコノマイザで昇温後の飽和水の一部は、分岐され燃
料加熱器にて、燃料との熱交換を行う。その後飽和水
は、（１）の発明では給水加熱器入口に、（２）の発明
では復水器へ供給される。燃料は、この燃料加熱器にて
昇温され燃焼器へ供給される。これにより燃料流量が少
なくなり、更なるコンバインド効率を向上する効果があ
る。
圧エコノマイザで昇温後の飽和水の一部は、分岐され燃
料加熱器にて、燃料との熱交換を行う。その後飽和水
は、（１）の発明では給水加熱器入口に、（２）の発明
では復水器へ供給される。燃料は、この燃料加熱器にて
昇温され燃焼器へ供給される。これにより燃料流量が少
なくなり、更なるコンバインド効率を向上する効果があ
る。
【００６３】本発明の（３）によれば、上記（１）又は
（２）の発明の効果に加え、中圧スーパーヒータ出口蒸
気により燃焼器の尾筒を冷却し、昇温した蒸気は中圧タ
ービン入口へ供給される。これにより、燃焼器にて使用
される燃焼用空気量が増すため、燃焼器での燃焼温度は
空気冷却の場合より低減される。これによりＮＯX を低
減させる効果を有する。
（２）の発明の効果に加え、中圧スーパーヒータ出口蒸
気により燃焼器の尾筒を冷却し、昇温した蒸気は中圧タ
ービン入口へ供給される。これにより、燃焼器にて使用
される燃焼用空気量が増すため、燃焼器での燃焼温度は
空気冷却の場合より低減される。これによりＮＯX を低
減させる効果を有する。
【００６４】本発明の（４）によれば、上記（３）の発
明の効果に加え、タービンのタービン静翼および動翼
は、高圧タービンの出口から蒸気を供給して冷却する。
静翼冷却後の昇温された蒸気は、中圧タービンの入口へ
供給される。また、動翼冷却後の昇温された蒸気は、リ
ヒータの中間部へ供給される。これにより、静翼および
動翼冷却に使用していた冷却空気は大幅に低減され、燃
焼用空気が増加することになり、ガスタービン出力、効
率ともに向上する効果がある。結果としてコンバインド
出力、効率とも向上する効果を有する。
明の効果に加え、タービンのタービン静翼および動翼
は、高圧タービンの出口から蒸気を供給して冷却する。
静翼冷却後の昇温された蒸気は、中圧タービンの入口へ
供給される。また、動翼冷却後の昇温された蒸気は、リ
ヒータの中間部へ供給される。これにより、静翼および
動翼冷却に使用していた冷却空気は大幅に低減され、燃
焼用空気が増加することになり、ガスタービン出力、効
率ともに向上する効果がある。結果としてコンバインド
出力、効率とも向上する効果を有する。
【００６５】本発明の（５）によれば、上記（１）又は
（２）の発明の効果に加え、燃焼器の尾筒を中圧スーパ
ーヒータ出口蒸気ではなく、高圧タービン出口蒸気の一
部により冷却を行い、また、中圧スーパーヒータ出口蒸
気は、動翼冷却用蒸気の入口に混入させ、動翼冷却蒸気
供給温度を低減している。中圧スーパーヒータ出口温度
は、高圧タービン出口温度より低いため、動翼冷却蒸気
供給温度を低減することができ、重要な回転部分である
動翼の冷却を強化する効果を有する。
（２）の発明の効果に加え、燃焼器の尾筒を中圧スーパ
ーヒータ出口蒸気ではなく、高圧タービン出口蒸気の一
部により冷却を行い、また、中圧スーパーヒータ出口蒸
気は、動翼冷却用蒸気の入口に混入させ、動翼冷却蒸気
供給温度を低減している。中圧スーパーヒータ出口温度
は、高圧タービン出口温度より低いため、動翼冷却蒸気
供給温度を低減することができ、重要な回転部分である
動翼の冷却を強化する効果を有する。
【００６６】本発明の（６）によれば、上記（１）又は
（２）の発明の効果に加え、高圧加圧ポンプ出口水の一
部を分岐し、翼冷却空気の冷却系統にて、この水と熱交
換する。熱交換後の水は、昇温後高圧エバポレータに供
給される。これにより、これまで冷却ファン駆動のた
め、外部へ捨てられていた翼冷却空気の冷却系統での排
熱が、排熱回収ボイラの高圧発生蒸気量を増加させるた
め、蒸気タービン出力が増加し、コンバインド効率およ
びコンバインド出力を増加させる効果を有する。
（２）の発明の効果に加え、高圧加圧ポンプ出口水の一
部を分岐し、翼冷却空気の冷却系統にて、この水と熱交
換する。熱交換後の水は、昇温後高圧エバポレータに供
給される。これにより、これまで冷却ファン駆動のた
め、外部へ捨てられていた翼冷却空気の冷却系統での排
熱が、排熱回収ボイラの高圧発生蒸気量を増加させるた
め、蒸気タービン出力が増加し、コンバインド効率およ
びコンバインド出力を増加させる効果を有する。
【００６７】本発明の（７）によれば、上記（３）の発
明の効果に加え、高圧加圧ポンプ出口水の一部を分岐
し、翼冷却空気の冷却系統にて、この水と熱交換する。
熱交換後の水は、昇温後高圧エバポレータに供給され
る。これにより、これまで冷却ファン駆動のため、外部
へ捨てられていた翼冷却空気の冷却系統での排熱が、排
熱回収ボイラの高圧発生蒸気量を増加させるため、蒸気
タービン出力が増加し、コンバインド効率およびコンバ
インド出力を増加させる効果を有する。
明の効果に加え、高圧加圧ポンプ出口水の一部を分岐
し、翼冷却空気の冷却系統にて、この水と熱交換する。
熱交換後の水は、昇温後高圧エバポレータに供給され
る。これにより、これまで冷却ファン駆動のため、外部
へ捨てられていた翼冷却空気の冷却系統での排熱が、排
熱回収ボイラの高圧発生蒸気量を増加させるため、蒸気
タービン出力が増加し、コンバインド効率およびコンバ
インド出力を増加させる効果を有する。
【００６８】本発明の（８）によれば、上記（４）の発
明の効果に加え、高圧加圧ポンプ出口水の一部を分岐
し、翼冷却空気の冷却系統にて、この水と熱交換する。
熱交換後の水は、昇温後高圧エバポレータに供給され
る。これにより、これまで冷却ファン駆動のため、外部
へ捨てられていた翼冷却空気の冷却系統での排熱が、排
熱回収ボイラの高圧発生蒸気量を増加させるため、蒸気
タービン出力が増加し、コンバインド効率およびコンバ
インド出力を増加させる効果を有する。
明の効果に加え、高圧加圧ポンプ出口水の一部を分岐
し、翼冷却空気の冷却系統にて、この水と熱交換する。
熱交換後の水は、昇温後高圧エバポレータに供給され
る。これにより、これまで冷却ファン駆動のため、外部
へ捨てられていた翼冷却空気の冷却系統での排熱が、排
熱回収ボイラの高圧発生蒸気量を増加させるため、蒸気
タービン出力が増加し、コンバインド効率およびコンバ
インド出力を増加させる効果を有する。
【００６９】本発明の（９）によれば、上記（５）の発
明の効果に加え、高圧加圧ポンプ出口水の一部を分岐
し、翼冷却空気の冷却系統にて、この水と熱交換する。
熱交換後の水は、昇温後高圧エバポレータに供給され
る。これにより、これまで冷却ファン駆動のため、外部
へ捨てられていた翼冷却空気の冷却器での排熱が、排ガ
スボイラの高圧発生蒸気量を増加させるため、蒸気ター
ビン出力が増加し、コンバインド効率およびコンバイン
ド出力を増加させる効果を有する。
明の効果に加え、高圧加圧ポンプ出口水の一部を分岐
し、翼冷却空気の冷却系統にて、この水と熱交換する。
熱交換後の水は、昇温後高圧エバポレータに供給され
る。これにより、これまで冷却ファン駆動のため、外部
へ捨てられていた翼冷却空気の冷却器での排熱が、排ガ
スボイラの高圧発生蒸気量を増加させるため、蒸気ター
ビン出力が増加し、コンバインド効率およびコンバイン
ド出力を増加させる効果を有する。
【００７０】本発明の（１０）によれば、高圧加圧ポン
プ出口水の一部を分岐し、翼冷却空気の冷却系統にて、
この水と熱交換する。熱交換後の水は、昇温後高圧エバ
ポレータに供給される。これにより、これまで冷却ファ
ン駆動のため、外部へ捨てられていた翼冷却空気の冷却
器での排熱が、排ガスボイラの高圧発生蒸気量を増加さ
せるため、蒸気タービン出力が増加し、コンバインド効
率およびコンバインド出力を増加させることができる。
ただし、燃料が既に高温の場合や燃料の特性上高温化は
危険である場合等には、燃料加熱器を取り付けない構成
とするため、開閉弁を閉じ、燃料予熱を行なわないよう
にすることができる。
プ出口水の一部を分岐し、翼冷却空気の冷却系統にて、
この水と熱交換する。熱交換後の水は、昇温後高圧エバ
ポレータに供給される。これにより、これまで冷却ファ
ン駆動のため、外部へ捨てられていた翼冷却空気の冷却
器での排熱が、排ガスボイラの高圧発生蒸気量を増加さ
せるため、蒸気タービン出力が増加し、コンバインド効
率およびコンバインド出力を増加させることができる。
ただし、燃料が既に高温の場合や燃料の特性上高温化は
危険である場合等には、燃料加熱器を取り付けない構成
とするため、開閉弁を閉じ、燃料予熱を行なわないよう
にすることができる。
【００７１】本発明の（１１）によれば、高圧加圧ポン
プ出口水の一部を分岐し、翼冷却空気の冷却系統にて、
この水と熱交換する。熱交換後の水は、昇温後高圧エバ
ポレータに供給される。これにより、これまで冷却ファ
ン駆動のため、外部へ捨てられていた翼冷却空気の冷却
器での排熱が、排ガスボイラの高圧発生蒸気量を増加さ
せるため、蒸気タービン出力が増加し、コンバインド効
率およびコンバインド出力を増加させることができる。
ただし、燃料が既に高温の場合や燃料の特性上高温化は
危険である場合等には、燃料加熱器を取り付けない構成
とするため、開閉弁を閉じ、燃料予熱を行なわないよう
にすることができる。更に、本発明の（３）のように、
中圧スーパーヒータ出口蒸気により燃焼器の尾筒を冷却
し、昇温した蒸気は中圧タービン入口へ供給される。こ
れにより、燃焼器にて使用される燃焼用空気量が増すた
め、燃焼器での燃焼温度は空気冷却の場合より低減され
る。これによりＮＯX を低減させる効果がある。
プ出口水の一部を分岐し、翼冷却空気の冷却系統にて、
この水と熱交換する。熱交換後の水は、昇温後高圧エバ
ポレータに供給される。これにより、これまで冷却ファ
ン駆動のため、外部へ捨てられていた翼冷却空気の冷却
器での排熱が、排ガスボイラの高圧発生蒸気量を増加さ
せるため、蒸気タービン出力が増加し、コンバインド効
率およびコンバインド出力を増加させることができる。
ただし、燃料が既に高温の場合や燃料の特性上高温化は
危険である場合等には、燃料加熱器を取り付けない構成
とするため、開閉弁を閉じ、燃料予熱を行なわないよう
にすることができる。更に、本発明の（３）のように、
中圧スーパーヒータ出口蒸気により燃焼器の尾筒を冷却
し、昇温した蒸気は中圧タービン入口へ供給される。こ
れにより、燃焼器にて使用される燃焼用空気量が増すた
め、燃焼器での燃焼温度は空気冷却の場合より低減され
る。これによりＮＯX を低減させる効果がある。
【００７２】本発明の（１２）によれば、高圧加圧ポン
プ出口水の一部を分岐し、翼冷却空気の冷却系統にて、
この水と熱交換する。熱交換後の水は、昇温後高圧エバ
ポレータに供給される。これにより、これまで冷却ファ
ン駆動のため、外部へ捨てられていた翼冷却空気の冷却
系統での排熱が、排ガスボイラの高圧発生蒸気量を増加
させるため、蒸気タービン出力が増加し、コンバインド
効率およびコンバインド出力を増加させることができ
る。又、本発明の（４）と同様に、中圧スーパーヒータ
出口蒸気により燃焼器の尾筒を冷却し、昇温した蒸気は
中圧タービン入口へ供給されるものとした。これによ
り、燃焼器にて使用される燃焼用空気量が増すため、燃
焼器での燃焼温度は空気冷却の場合より低減される。こ
れによりＮＯ X を低減させることができる。更に、ター
ビンのタービン静翼および動翼は、高圧タービンの出口
から蒸気を供給して冷却する。静翼冷却後の昇温された
蒸気は、中圧タービンの入口へ供給される。また、動翼
冷却後の昇温された蒸気は、リヒータの中間部へ供給さ
れる。これにより、静翼および動翼冷却に使用していた
冷却空気は大幅に低減され、燃焼用空気が増加すること
になり、ガスタービン出力、効率ともに向上する特徴が
ある。結果としてコンバインド出力、効率とも向上す
る。ただし、燃料が既に高温の場合や燃料の特性上高温
化は危険である場合等には、燃料加熱器を取り付けない
構成とするため、開閉弁を閉じ、燃料予熱を行なわない
ようにすることができる。
プ出口水の一部を分岐し、翼冷却空気の冷却系統にて、
この水と熱交換する。熱交換後の水は、昇温後高圧エバ
ポレータに供給される。これにより、これまで冷却ファ
ン駆動のため、外部へ捨てられていた翼冷却空気の冷却
系統での排熱が、排ガスボイラの高圧発生蒸気量を増加
させるため、蒸気タービン出力が増加し、コンバインド
効率およびコンバインド出力を増加させることができ
る。又、本発明の（４）と同様に、中圧スーパーヒータ
出口蒸気により燃焼器の尾筒を冷却し、昇温した蒸気は
中圧タービン入口へ供給されるものとした。これによ
り、燃焼器にて使用される燃焼用空気量が増すため、燃
焼器での燃焼温度は空気冷却の場合より低減される。こ
れによりＮＯ X を低減させることができる。更に、ター
ビンのタービン静翼および動翼は、高圧タービンの出口
から蒸気を供給して冷却する。静翼冷却後の昇温された
蒸気は、中圧タービンの入口へ供給される。また、動翼
冷却後の昇温された蒸気は、リヒータの中間部へ供給さ
れる。これにより、静翼および動翼冷却に使用していた
冷却空気は大幅に低減され、燃焼用空気が増加すること
になり、ガスタービン出力、効率ともに向上する特徴が
ある。結果としてコンバインド出力、効率とも向上す
る。ただし、燃料が既に高温の場合や燃料の特性上高温
化は危険である場合等には、燃料加熱器を取り付けない
構成とするため、開閉弁を閉じ、燃料予熱を行なわない
ようにすることができる。
【００７３】本発明の（１３）によれば、高圧加圧ポン
プ出口水の一部を分岐し、翼冷却空気の冷却系統にて、
この水と熱交換する。熱交換後の水は、昇温後高圧エバ
ポレータに供給される。これにより、これまで冷却ファ
ン駆動のため、外部へ捨てられていた翼冷却空気の冷却
器での排熱が、排ガスボイラの高圧発生蒸気量を増加さ
せるため、蒸気タービン出力が増加し、コンバインド効
率およびコンバインド出力を増加させることができる。
又、本発明の（５）のように、タービンのタービン静翼
および動翼は、高圧タービンの出口から蒸気を供給して
冷却する。静翼冷却後の昇温された蒸気は、中圧タービ
ンの入口へ供給される。また、動翼冷却後の昇温された
蒸気は、リヒータの中間部へ供給される。これにより、
静翼および動翼冷却に使用していた冷却空気は大幅に低
減され、燃焼用空気が増加することになり、ガスタービ
ン出力、効率ともに向上する特徴がある。結果としてコ
ンバインド出力、効率とも向上させることができる。更
に、本発明の（５）と同じく、燃焼器の尾筒を中圧スー
パーヒータ出口蒸気でなく、高圧タービン出口蒸気の一
部により冷却を行い、また、中圧スーパーヒータ出口蒸
気は、動翼冷却用蒸気の入口に混入させ、動翼冷却蒸気
供給温度を低減している。中圧スーパーヒータ出口温度
は、高圧タービン出口温度より低いため、動翼冷却蒸気
供給温度を低減することができ、重要な回転部分である
動翼の冷却を強化する。ただし、燃料が既に高温の場合
や燃料の特性上高温化は危険である場合等には、燃料加
熱器を取り付けない構成とするため、開閉弁を閉じ、燃
料予熱を行なわないようにすることができる。
プ出口水の一部を分岐し、翼冷却空気の冷却系統にて、
この水と熱交換する。熱交換後の水は、昇温後高圧エバ
ポレータに供給される。これにより、これまで冷却ファ
ン駆動のため、外部へ捨てられていた翼冷却空気の冷却
器での排熱が、排ガスボイラの高圧発生蒸気量を増加さ
せるため、蒸気タービン出力が増加し、コンバインド効
率およびコンバインド出力を増加させることができる。
又、本発明の（５）のように、タービンのタービン静翼
および動翼は、高圧タービンの出口から蒸気を供給して
冷却する。静翼冷却後の昇温された蒸気は、中圧タービ
ンの入口へ供給される。また、動翼冷却後の昇温された
蒸気は、リヒータの中間部へ供給される。これにより、
静翼および動翼冷却に使用していた冷却空気は大幅に低
減され、燃焼用空気が増加することになり、ガスタービ
ン出力、効率ともに向上する特徴がある。結果としてコ
ンバインド出力、効率とも向上させることができる。更
に、本発明の（５）と同じく、燃焼器の尾筒を中圧スー
パーヒータ出口蒸気でなく、高圧タービン出口蒸気の一
部により冷却を行い、また、中圧スーパーヒータ出口蒸
気は、動翼冷却用蒸気の入口に混入させ、動翼冷却蒸気
供給温度を低減している。中圧スーパーヒータ出口温度
は、高圧タービン出口温度より低いため、動翼冷却蒸気
供給温度を低減することができ、重要な回転部分である
動翼の冷却を強化する。ただし、燃料が既に高温の場合
や燃料の特性上高温化は危険である場合等には、燃料加
熱器を取り付けない構成とするため、開閉弁を閉じ、燃
料予熱を行なわないようにすることができる。
【図１】本発明の実施の第１形態に係るガスタービンコ
ンバインドサイクルの系統図である。
ンバインドサイクルの系統図である。
【図２】本発明の実施の第２形態に係るガスタービンコ
ンバインドサイクルの系統図である。
ンバインドサイクルの系統図である。
【図３】本発明の実施の第３形態に係るガスタービンコ
ンバインドサイクルの系統図である。
ンバインドサイクルの系統図である。
【図４】本発明の実施の第４形態に係るガスタービンコ
ンバインドサイクルの系統図である。
ンバインドサイクルの系統図である。
【図５】本発明の実施の第５形態に係るガスタービンコ
ンバインドサイクルの系統図である。
ンバインドサイクルの系統図である。
【図６】本発明の実施の第６形態に係るガスタービンコ
ンバインドサイクルの系統図である。
ンバインドサイクルの系統図である。
【図７】本発明の実施の第７形態に係るガスタービンコ
ンバインドサイクルの系統図である。
ンバインドサイクルの系統図である。
【図８】本発明の実施の第８形態に係るガスタービンコ
ンバインドサイクルの系統図である。
ンバインドサイクルの系統図である。
【図９】本発明の実施の第９形態に係るガスタービンコ
ンバインドサイクルの系統図である。
ンバインドサイクルの系統図である。
【図１０】本発明の実施の第１０形態に係るガスタービ
ンコンバインドサイクルの系統図である。
ンコンバインドサイクルの系統図である。
【図１１】本発明の実施の第１１形態に係るガスタービ
ンコンバインドサイクルの系統図である。
ンコンバインドサイクルの系統図である。
【図１２】本発明の実施の第１２形態に係るガスタービ
ンコンバインドサイクルの系統図である。
ンコンバインドサイクルの系統図である。
【図１３】従来のガスタービンコンバインドサイクルの
系統図である。
系統図である。
１，２４ 発電機 ２ 圧縮機 ３ 燃焼器 ４ 翼冷却空気冷却器 ５ 冷却ファン ６ タービン ７ 静翼 ７′ 動翼 ８ ガスタービン ９ 排熱回収ボイラ １０ 給水加熱器 １１ 低圧エバポレータ １２ 中圧エコノマイザ １３ 高圧第１エコノマイザ １４ 中圧エバポレータ １５ 低圧スーパーヒータ １６ 中圧スーパーヒータ １７ 高圧第２エコノマイザ １８ 高圧エバポレータ １９ 高圧スーパーヒータ ２０ リヒータ ２１ 高圧タービン ２２ 中圧タービン ２３ 低圧タービン ２５ 復水器 ２６ 給水ポンプ ２７ 高圧加圧ポンプ ２８ 中圧加圧ポンプ ２９ 蒸気タービン ３０ 燃料加熱器 ３１，３２ 配管 ３３，３４ 配管 ３５，３６，３７，３８ 配管 ３９，４０ 配管 ４１ 配管 ４２，４３ 配管 ５０ 開閉弁
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ０１Ｋ 23/10 Ｆ０１Ｋ 23/10 Ｘ Ｆ０２Ｃ 6/18 Ｆ０２Ｃ 6/18 Ａ 7/224 7/224 Ｆ２３Ｒ 3/42 Ｆ２３Ｒ 3/42 Ｄ (72)発明者 上松 一雄 兵庫県高砂市荒井町新浜２丁目１番１号 三菱重工業株式会社高砂製作所内 (72)発明者 松田 秀雄 東京都千代田区丸の内二丁目５番１号 三 菱重工業株式会社内 Ｆターム(参考） 3G081 BA03 BB00 BC07 BD00 DA01 DA30
Claims (13)
- 【請求項１】 高圧タービン、中圧タービン及び低圧タ
ービンからなる蒸気タービンと、同蒸気タービンの低圧
タービンからの排気を復水する復水器と、空気を圧縮す
る圧縮機、同圧縮機からの空気と共に燃料を燃焼させる
燃焼器及び同燃焼器からの高温燃焼ガスを膨張させ発電
機を駆動するタービンを有するガスタービンと、前記燃
焼器とタービンの翼とを冷却する冷却系統と、前記ガス
タービンの排気を導き前記復水器からの復水を給水加熱
器、中圧エコノマイザ、低圧スーパーヒータ、中圧スー
パーヒータ、高圧スーパーヒータ、高圧エバポレータ、
リヒータを介して加熱し蒸気を発生させて前記高圧、中
圧、及び低圧タービンにそれぞれ蒸気を供給する排熱回
収ボイラとを備えたガスタービンコンバインドサイクル
において、燃料を前記燃焼器へ入る前に加熱する燃料加
熱器を設け、同燃料加熱器には、前記排熱回収ボイラの
前記中圧エコノマイザからの飽和水の一部を分岐して導
き前記燃料を加熱し、燃料加熱後の飽和水を前記給水加
熱器の入口へ供給することを特徴とするガスタービンコ
ンバインドサイクル。 - 【請求項２】 高圧タービン、中圧タービン及び低圧タ
ービンからなる蒸気タービンと、同蒸気タービンの低圧
タービンからの排気を復水する復水器と、空気を圧縮す
る圧縮機、同圧縮機からの空気と共に燃料を燃焼させる
燃焼器及び同燃焼器からの高温燃焼ガスを膨張させ発電
機を駆動するタービンを有するガスタービンと、前記燃
焼器とタービンの翼とを冷却する冷却系統と、前記ガス
タービンの排気を導き前記復水器からの復水を給水加熱
器、中圧エコノマイザ、低圧スーパーヒータ、中圧スー
パーヒータ、高圧スーパーヒータ、高圧エバポレータ、
リヒータを介して加熱し蒸気を発生させて前記高圧、中
圧、及び低圧タービンにそれぞれ蒸気を供給する排熱回
収ボイラとを備えたガスタービンコンバインドサイクル
において、燃料を前記燃焼器へ入る前に加熱する燃料加
熱器を設け、同燃料加熱器には、前記排熱回収ボイラの
前記中圧エコノマイザからの飽和水の一部を分岐して導
き前記燃料を加熱し、燃料加熱後の飽和水を前記復水器
へ供給することを特徴とするガスタービンコンバインド
サイクル。 - 【請求項３】 前記燃焼器の冷却系統には、前記排熱回
収ボイラの中圧スーパーヒータから蒸気を導き燃焼器の
尾筒を冷却し、冷却により昇温した蒸気を前記中圧ター
ビンの入口へ供給することを特徴とする請求項１又は２
記載のガスタービンコンバインドサイクル。 - 【請求項４】 前記燃焼器の冷却系統には、前記排熱回
収ボイラの中圧スーパーヒータから蒸気を導き燃焼器の
尾筒を冷却し、冷却により昇温した蒸気を前記中圧ター
ビンの入口側に供給し、更に前記タービンの翼冷却系統
には、前記高圧タービン出口からの蒸気を導き翼を冷却
し、静翼を冷却して昇温した蒸気は前記中圧タービンの
入口側へ、動翼を冷却して昇温した蒸気は前記リヒータ
へ、それぞれ供給することを特徴とする請求項１又は２
記載のガスタービンコンバインドサイクル。 - 【請求項５】 前記燃焼器及びタービンの翼冷却系統に
は、前記高圧タービン出口からの蒸気をそれぞれ導き、
前記燃焼器の尾筒を冷却して昇温した蒸気及び前記ター
ビンの静翼を冷却し昇温した蒸気は前記中圧タービン入
口側へ、前記タービンの動翼を冷却し昇温した蒸気は前
記リヒータへ、それぞれ供給し、更に前記動翼の冷却系
統入口には前記中圧スーパーヒータからの蒸気を混入さ
せたことを特徴とする請求項１又は２記載のガスタービ
ンコンバインドサイクル。 - 【請求項６】 前記タービンの冷却系統には、前記給水
加熱器出口水の一部を高圧ポンプで供給し、空気を冷却
し、空気を冷却し昇温した水を前記高圧エバポレータへ
供給することを特徴とする請求項１又は２記載のガスタ
ービンコンバインドサイクル。 - 【請求項７】 前記燃焼器尾筒の空気冷却系統には、蒸
気を流して冷却すると共に、前記タービン翼の冷却系統
には、前記給水加熱器出口水の一部を高圧ポンプで供給
して空気を冷却し、空気を冷却し昇温した水を前記高圧
エバポレータへ供給し、同冷却された空気を前記タービ
ン翼に供給することを特徴とする請求項３記載のガスタ
ービンコンバインドサイクル。 - 【請求項８】 前記冷却系統の燃焼器尾筒及びタービン
の翼には、それぞれ蒸気を流して冷却すると共に、前記
給水加熱器出口水の一部を高圧ポンプで供給して空気を
冷却し、空気を冷却し昇温した水を前記高圧エバポレー
タへ供給し、同冷却された空気を前記タービン翼に供給
することを特徴とする請求項４記載のガスタービンコン
バインドサイクル。 - 【請求項９】 前記冷却系統の燃焼器尾筒及びタービン
の翼には、それぞれ蒸気を流して冷却し、更にタービン
動翼には前記中圧スーパーヒータからの蒸気を混入する
と共に、前記給水加熱器出口水の一部を高圧ポンプで供
給して空気を冷却し、空気を冷却し昇温した水を前記高
圧エバポレータへ供給し、同冷却された空気を前記ター
ビン翼に供給することを特徴とする請求項５記載のガス
タービンコンバインドサイクル。 - 【請求項１０】 前記燃料加熱器の中圧エコノマイザか
ら飽和水を導く系統には開閉弁を設けると共に、前記冷
却系統には前記給水加熱器出口水の一部を高圧ポンプで
供給して空気を冷却し、空気を冷却し昇温した水を前記
高圧エバポレータへ供給することを特徴とする請求項１
又は２記載のガスタービンコンバインドサイクル。 - 【請求項１１】前記燃料加熱器の中圧エコノマイザから
飽和水を導く系統には開閉弁を設け、前記冷却系統の燃
焼器尾筒には蒸気を流して冷却すると共に、前記タービ
ン翼には前記給水加熱器出口水の一部を高圧ポンプで供
給して空気を冷却し、空気を冷却し昇温した水を前記高
圧エバポレータへ供給し、同冷却された空気を前記ター
ビン翼に供給することを特徴とする請求項３記載のガス
タービンコンバインドサイクル。 - 【請求項１２】前記燃料加熱器の中圧エコノマイザから
飽和水を導く系統には開閉弁を設け、前記冷却系統の燃
焼器尾筒及びタービンの翼には、それぞれ蒸気を流して
冷却すると共にタービン翼には前記給水加熱器出口水の
一部を高圧ポンプで供給して空気を冷却し、空気を冷却
し昇温した水を前記高圧エバポレータへ供給し、同冷却
された空気を前記タービン翼に供給することを特徴とす
る請求項４記載のガスタービンコンバインドサイクル。 - 【請求項１３】前記燃料加熱器の中圧エコノマイザから
飽和水を導く系統には開閉弁を設け、前記冷却系統の燃
焼器尾筒及びタービンの翼には、それぞれ蒸気を流して
冷却し、更にタービン動翼には前記中圧スーパーヒータ
からの蒸気を混入すると共に、前記タービン翼には前記
給水加熱器出口水の一部を高圧ポンプで供給して空気を
冷却し、空気を冷却し昇温した水を前記高圧エバポレー
タへ供給し、同冷却された空気を前記タービン翼に供給
することを特徴とする請求項５記載のガスタービンコン
バインドサイクル。
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