JP2001207328A - 抗ピル繊維 - Google Patents
抗ピル繊維Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】本発明は、新規な繊維構造を有することにより
強伸度特性に優れた抗ピル繊維を提供するものである。 【解決手段】単繊維の外層部と内層部の配向度差が大き
い、下記（１）〜（５）の特性を有するポリエステルを
主体とする成分からなる抗ピル繊維。 （１） Δｎr/R=0.9≧０．１２０ （２） δΔｎ＝０．０３０〜０．０８０ （３） χr/R=0.3≦２５％ （４） 強度≧３．０ｃＮ／ｄｔｅｘ （５） 伸度＝３０〜６０％ （ここで、ｒ：測定点の繊維中心からの距離（μｍ） Ｒ：繊維半径（μｍ） Δｎr/R=0.9：ｒ／Ｒ＝０．９の繊維外層部での複屈折
度 Δｎr/R=0.3：ｒ／Ｒ＝０．３の繊維内層部での複屈折
度 δΔｎ：Δｎr/R=0.9−Δｎr/R=0.3 χr/R=0.3 ：ｒ／Ｒ＝０．３での結晶化度 を示す）
強伸度特性に優れた抗ピル繊維を提供するものである。 【解決手段】単繊維の外層部と内層部の配向度差が大き
い、下記（１）〜（５）の特性を有するポリエステルを
主体とする成分からなる抗ピル繊維。 （１） Δｎr/R=0.9≧０．１２０ （２） δΔｎ＝０．０３０〜０．０８０ （３） χr/R=0.3≦２５％ （４） 強度≧３．０ｃＮ／ｄｔｅｘ （５） 伸度＝３０〜６０％ （ここで、ｒ：測定点の繊維中心からの距離（μｍ） Ｒ：繊維半径（μｍ） Δｎr/R=0.9：ｒ／Ｒ＝０．９の繊維外層部での複屈折
度 Δｎr/R=0.3：ｒ／Ｒ＝０．３の繊維内層部での複屈折
度 δΔｎ：Δｎr/R=0.9−Δｎr/R=0.3 χr/R=0.3 ：ｒ／Ｒ＝０．３での結晶化度 を示す）
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、新規な繊維構造を
有することにより優れた抗ピル性および強伸度特性を有
する抗ピル繊維に関するものである。
有することにより優れた抗ピル性および強伸度特性を有
する抗ピル繊維に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ポリエステル繊維からなる布帛は、機械
的特性、耐シワ性や耐久性をはじめ様々な優れた特性を
有しているため衣料用途に多く利用されている。しかし
ながら、着用しているうちに、摩擦により繊維が布帛の
組織から引き出され、さらに絡み合うことにより毛玉
（ピル）を生じる。特に、ポリエステルのような強伸度
特性に優れる繊維では、生じたピルが脱落し難いため成
長し布帛表面を見苦しくするという欠点があった。
的特性、耐シワ性や耐久性をはじめ様々な優れた特性を
有しているため衣料用途に多く利用されている。しかし
ながら、着用しているうちに、摩擦により繊維が布帛の
組織から引き出され、さらに絡み合うことにより毛玉
（ピル）を生じる。特に、ポリエステルのような強伸度
特性に優れる繊維では、生じたピルが脱落し難いため成
長し布帛表面を見苦しくするという欠点があった。
【０００３】そのため、例えば特開平１−２７２８１６
号公報に記載されているように、ポリエステル繊維を敢
えて低強度、低伸度化することによりピルを脱落させや
すくする方法があった。すなわち、該公報ではポリエス
テルを紡糸速度９５００ｍ／分という超高速紡糸するこ
とにより、単繊維の外層部と内層部の配向度差を大きく
することにより、低強度、低伸度のポリエステル繊維を
得ていた。
号公報に記載されているように、ポリエステル繊維を敢
えて低強度、低伸度化することによりピルを脱落させや
すくする方法があった。すなわち、該公報ではポリエス
テルを紡糸速度９５００ｍ／分という超高速紡糸するこ
とにより、単繊維の外層部と内層部の配向度差を大きく
することにより、低強度、低伸度のポリエステル繊維を
得ていた。
【０００４】しかしながら、該公報記載のように繊維の
強伸度特性を低下させると、布帛の織り編み工程でパー
ンヒケや糸切れ等の重大なトラブルを引き起こすのみな
らず、布帛の引き裂き強力が低く、製品の実用特性が著
しく低下するという欠点があった。
強伸度特性を低下させると、布帛の織り編み工程でパー
ンヒケや糸切れ等の重大なトラブルを引き起こすのみな
らず、布帛の引き裂き強力が低く、製品の実用特性が著
しく低下するという欠点があった。
【０００５】 そのため、強伸度特性にも優れた抗ピル繊維が望まれて
いた。
いた。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上記
従来の問題点を解消せんとするものであり、強伸度特性
に優れた抗ピル繊維を提供することにある。
従来の問題点を解消せんとするものであり、強伸度特性
に優れた抗ピル繊維を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的は、単繊維の外
層部と内層部の配向度差が大きい、下記（１）〜（５）
の特性を有するポリエステルを主体とする成分からなる
抗ピル繊維により達成される。
層部と内層部の配向度差が大きい、下記（１）〜（５）
の特性を有するポリエステルを主体とする成分からなる
抗ピル繊維により達成される。
【０００８】 （１） Δｎr/R=0.9≧０．１２０ （２） δΔｎ＝０．０３０〜０．０８０ （３） χr/R=0.3≦２５％ （４） 強度≧３．０ｃＮ／ｄｔｅｘ （５） 伸度＝３０〜６０％ （ここで、ｒ：測定点の繊維中心からの距離（μｍ） Ｒ：繊維半径（μｍ） Δｎr/R=0.9：ｒ／Ｒ＝０．９の繊維外層部での複屈折
度 Δｎr/R=0.3：ｒ／Ｒ＝０．３の繊維内層部での複屈折
度 δΔｎ：Δｎr/R=0.9−Δｎr/R=0.3 χr/R=0.3 ：ｒ／Ｒ＝０．３での結晶化度 を示す）
度 Δｎr/R=0.3：ｒ／Ｒ＝０．３の繊維内層部での複屈折
度 δΔｎ：Δｎr/R=0.9−Δｎr/R=0.3 χr/R=0.3 ：ｒ／Ｒ＝０．３での結晶化度 を示す）
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明で言うポリエステルとは、
エステル結合を有するポリマーのことを指すが、ポリエ
チレンテレフタレート（ＰＥＴ）が最も汎用的であり好
ましい。また、ジオール成分および酸成分の一部が各々
１５ｍｏｌ％以下の範囲で他の共重合可能な成分で置換
されたものであってもよい。また、これらは他ポリマ
ー、艶消剤、難燃剤、帯電防止剤、顔料などの添加物を
含有していても良い。
エステル結合を有するポリマーのことを指すが、ポリエ
チレンテレフタレート（ＰＥＴ）が最も汎用的であり好
ましい。また、ジオール成分および酸成分の一部が各々
１５ｍｏｌ％以下の範囲で他の共重合可能な成分で置換
されたものであってもよい。また、これらは他ポリマ
ー、艶消剤、難燃剤、帯電防止剤、顔料などの添加物を
含有していても良い。
【００１０】本発明では単繊維の外層部と内層部の配向
度差が大きいことが特に重要である。具体的には繊維半
径方向においてδΔｎ＝Δｎr/R=0.9−Δｎr/R=0.3が、
０．０３０〜０．０８０であれば、充分な抗ピル性を発
揮することができる。ここで、ｒ、Ｒは図１に示すよう
に測定点の繊維中心からの距離（μｍ）、繊維半径（μ
ｍ）を示すものである。すなわち、Δｎr/R=0.9とはｒ
／Ｒ＝０．９における単繊維の外層部の複屈折度（Δ
ｎ）を示すものであり、Δｎr/R=0.3とはｒ／Ｒ＝０．
３における繊維内層部の複屈折度（Δｎ）を示すもので
ある。また、δΔｎとはｒ／Ｒ＝０．３における単繊維
の内層部とｒ／Ｒ＝０．９における外層部の複屈折度の
差を示すものである。δΔｎは好ましくは０．０４０〜
０．０６０である。
度差が大きいことが特に重要である。具体的には繊維半
径方向においてδΔｎ＝Δｎr/R=0.9−Δｎr/R=0.3が、
０．０３０〜０．０８０であれば、充分な抗ピル性を発
揮することができる。ここで、ｒ、Ｒは図１に示すよう
に測定点の繊維中心からの距離（μｍ）、繊維半径（μ
ｍ）を示すものである。すなわち、Δｎr/R=0.9とはｒ
／Ｒ＝０．９における単繊維の外層部の複屈折度（Δ
ｎ）を示すものであり、Δｎr/R=0.3とはｒ／Ｒ＝０．
３における繊維内層部の複屈折度（Δｎ）を示すもので
ある。また、δΔｎとはｒ／Ｒ＝０．３における単繊維
の内層部とｒ／Ｒ＝０．９における外層部の複屈折度の
差を示すものである。δΔｎは好ましくは０．０４０〜
０．０６０である。
【００１１】また、単繊維内層部、すなわちｒ／Ｒ＝
０．３での結晶化度（χr/R=0.3）は２５％以下であれ
ば充分な抗ピル性を発揮することができる。
０．３での結晶化度（χr/R=0.3）は２５％以下であれ
ば充分な抗ピル性を発揮することができる。
【００１２】なお、本発明では繊維内層部および外層部
の複屈折度、結晶化度が重要であるが、それらは焦点を
１μｍまで絞ったレーザー光のラマン散乱分光を利用し
て決定されるものである。
の複屈折度、結晶化度が重要であるが、それらは焦点を
１μｍまで絞ったレーザー光のラマン散乱分光を利用し
て決定されるものである。
【００１３】本発明により、抗ピル性が発現する理由は
以下のように考えられる。通常、ピルが発生する場合
は、布帛と外的要因との摩擦エネルギーにより糸が布帛
組織から引き出されるのであるが、従来はピルを如何に
簡単に脱落させピルの成長を阻止することに力点が置か
れていた。しかし、本発明ではピルの脱落を促進するの
ではなく、ピルの発生そのものを抑制させる点が従来の
抗ピル繊維と大きく異なる。すなわち、布帛と外的要因
との摩擦エネルギーを単繊維レベルで吸収することによ
り、ピルの発生を抑制するものである。より具体的に
は、単繊維の外層部と内層部の配向度差を大きくとり、
摩擦エネルギーを外層部と内層部との間の層間ズレのよ
うな可逆的な変形や、内層部に存在する低配向低結晶化
度のため拘束力が弱い分子鎖の熱振動エネルギーに変換
して吸収するものである。
以下のように考えられる。通常、ピルが発生する場合
は、布帛と外的要因との摩擦エネルギーにより糸が布帛
組織から引き出されるのであるが、従来はピルを如何に
簡単に脱落させピルの成長を阻止することに力点が置か
れていた。しかし、本発明ではピルの脱落を促進するの
ではなく、ピルの発生そのものを抑制させる点が従来の
抗ピル繊維と大きく異なる。すなわち、布帛と外的要因
との摩擦エネルギーを単繊維レベルで吸収することによ
り、ピルの発生を抑制するものである。より具体的に
は、単繊維の外層部と内層部の配向度差を大きくとり、
摩擦エネルギーを外層部と内層部との間の層間ズレのよ
うな可逆的な変形や、内層部に存在する低配向低結晶化
度のため拘束力が弱い分子鎖の熱振動エネルギーに変換
して吸収するものである。
【００１４】一方、ポリエステル繊維に充分な強伸度特
性を付与するためには、単繊維外層部の分子配向度が高
いこと、すなわちΔｎr/R=0.9≧０．１２０であること
が重要である。また、繊維外層部を高配向度とすること
により、耐フィブリル性も向上することができるのであ
る。
性を付与するためには、単繊維外層部の分子配向度が高
いこと、すなわちΔｎr/R=0.9≧０．１２０であること
が重要である。また、繊維外層部を高配向度とすること
により、耐フィブリル性も向上することができるのであ
る。
【００１５】このように、大きな半径方向の配向度差を
有しながらも繊維外層部は高配向である従来存在しなか
った特殊な繊維構造とすることにより、充分な抗ピル性
と強伸度特性を両立させることが初めて可能となったの
である。
有しながらも繊維外層部は高配向である従来存在しなか
った特殊な繊維構造とすることにより、充分な抗ピル性
と強伸度特性を両立させることが初めて可能となったの
である。
【００１６】本発明の抗ピル繊維の強度は充分な工程通
過性、布帛引き裂き強力を得るためには３．０ｃＮ／ｄ
ｔｅｘ以上であることが重要である。強度は好ましくは
３．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上である。また、伸度は抗ピル
繊維の取り扱い性を考慮すると、３０〜６０％とするこ
とが重要である。伸度は好ましくは３５〜５０％であ
る。
過性、布帛引き裂き強力を得るためには３．０ｃＮ／ｄ
ｔｅｘ以上であることが重要である。強度は好ましくは
３．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上である。また、伸度は抗ピル
繊維の取り扱い性を考慮すると、３０〜６０％とするこ
とが重要である。伸度は好ましくは３５〜５０％であ
る。
【００１７】また、本発明の糸では糸斑の指標であるウ
ースター斑（Ｕ％）は１．５％以下であると、布帛にし
た際、染色斑や収縮斑が発生し難く好ましい。Ｕ％は好
ましくは１．０％以下である。
ースター斑（Ｕ％）は１．５％以下であると、布帛にし
た際、染色斑や収縮斑が発生し難く好ましい。Ｕ％は好
ましくは１．０％以下である。
【００１８】本発明の抗ピル繊維の断面形状には特に制
限は無く、丸断面、多葉断面、十字型、Ｈ型、Ｗ型等の
異形断面、中空断面等を採用することができる。ドライ
感やきしみ感を得るためには三葉、六葉、八葉等の多葉
断面が好ましい。さらにシルク様の光沢を強調するため
には三葉断面が特に好ましい。また、単糸繊度も特に制
限はないが、混繊糸の鞘糸に使用する場合を考えると、
単糸繊度は０．３〜５．０ｄｔｅｘが好ましい。より好
ましくは０．６〜３．０ｄｔｅｘである本発明の抗ピル
繊維はたとえば以下のようして得ることができる。すな
わち、鞘部にＰＥＴを配し、芯部に伸長粘度の温度依存
性が鞘部に配したＰＥＴのそれよりも大きいポリマーを
１〜１０重量％用いた芯鞘複合糸となし、それを冷却
後、集束、給油した後インターレースノズルで交絡を付
与し、周速８０００〜１５０００ｍ／分の１対のゴデッ
トローラーで引き取った後、ワインダーで巻き取ること
により得ることができる。
限は無く、丸断面、多葉断面、十字型、Ｈ型、Ｗ型等の
異形断面、中空断面等を採用することができる。ドライ
感やきしみ感を得るためには三葉、六葉、八葉等の多葉
断面が好ましい。さらにシルク様の光沢を強調するため
には三葉断面が特に好ましい。また、単糸繊度も特に制
限はないが、混繊糸の鞘糸に使用する場合を考えると、
単糸繊度は０．３〜５．０ｄｔｅｘが好ましい。より好
ましくは０．６〜３．０ｄｔｅｘである本発明の抗ピル
繊維はたとえば以下のようして得ることができる。すな
わち、鞘部にＰＥＴを配し、芯部に伸長粘度の温度依存
性が鞘部に配したＰＥＴのそれよりも大きいポリマーを
１〜１０重量％用いた芯鞘複合糸となし、それを冷却
後、集束、給油した後インターレースノズルで交絡を付
与し、周速８０００〜１５０００ｍ／分の１対のゴデッ
トローラーで引き取った後、ワインダーで巻き取ること
により得ることができる。
【００１９】伸長粘度の温度依存性の大小は、特開平８
−２４６２４７号公報記載の方法で選定することができ
る。これの選定方法は特開平８−２４６２４７号公報に
記載されているように、ポリマー（Ａ）とポリマー
（Ｂ）をそれぞれ溶融紡糸し、紡糸線に沿って糸温度
（Ｔ）、糸速度（Ｖ）、複屈折度（Δｎ）をオンライン
で計測する。そして、糸速度から糸変形速度（ｄＶ／ｄ
ｘ）、複屈折度から応力光学係数を用いて紡糸応力を
（σ）を求め、変形速度勾配と紡糸応力から伸長粘度
（ηｅ）を次式で計算する。ここでは、ｘは口金からの
距離である。
−２４６２４７号公報記載の方法で選定することができ
る。これの選定方法は特開平８−２４６２４７号公報に
記載されているように、ポリマー（Ａ）とポリマー
（Ｂ）をそれぞれ溶融紡糸し、紡糸線に沿って糸温度
（Ｔ）、糸速度（Ｖ）、複屈折度（Δｎ）をオンライン
で計測する。そして、糸速度から糸変形速度（ｄＶ／ｄ
ｘ）、複屈折度から応力光学係数を用いて紡糸応力を
（σ）を求め、変形速度勾配と紡糸応力から伸長粘度
（ηｅ）を次式で計算する。ここでは、ｘは口金からの
距離である。
【００２０】ηｅ＝σ／（ｄＶ／ｄｘ） そして、１／Ｔ（ｘ）−ｌｏｇηｅ（ｘ）プロットの傾
きから伸長粘度の温度依存性を求めることができる。例
えばポリスチレン系ポリマー、ポリアクリレート系ポリ
マー、メチルペンテン系ポリマー等が挙げられる。耐熱
性の点からポリスチレン系ポリマーおよびメチルペンテ
ン系ポリマーが好ましく、さらにコストの点からポリス
チレン系ポリマーが最も好ましい。ところで、通常のＰ
ＥＴ糸は比重が１．３７程度であるが、ポリスチレンは
比重１．１、ポリメチルペンテンは０．８であるため、
軽量化の効果を得ることもできる。
きから伸長粘度の温度依存性を求めることができる。例
えばポリスチレン系ポリマー、ポリアクリレート系ポリ
マー、メチルペンテン系ポリマー等が挙げられる。耐熱
性の点からポリスチレン系ポリマーおよびメチルペンテ
ン系ポリマーが好ましく、さらにコストの点からポリス
チレン系ポリマーが最も好ましい。ところで、通常のＰ
ＥＴ糸は比重が１．３７程度であるが、ポリスチレンは
比重１．１、ポリメチルペンテンは０．８であるため、
軽量化の効果を得ることもできる。
【００２１】ところで、紡糸速度８０００〜１５０００
ｍ／分の超高速紡糸においては、通常ＰＥＴ単独糸では
吐出された繊維は口金下０．２〜０．６ｍの間で固化す
るが、上記したポリマーの組み合わせによる芯鞘複合糸
では芯ポリマーの作用により固化点が口金から遠ざか
り、口金下０．４〜１．０ｍの間で繊維が固化する。そ
のため、集束、給油位置は通常ＰＥＴ単独糸の場合より
も下流に位置させることが好ましい。具体的には、口金
下１．２ｍ以上とすると、紡糸が安定し好ましい。一
方、超高速紡糸では大きな空気抵抗により紡糸張力が過
大となってしまい、集束、給油位置が口金から遠ざかる
につれて、繊維が冷却固化後さらに不均一な延伸が発生
し、繊維中に欠陥が生じ、単繊維外層部の配向度が低下
してしまう。そのため、強度、伸度が低下したり、糸斑
が悪化してしまう問題がある。したがって、集束、給油
位置を口金から遠ざける距離には限界があり、具体的に
は口金下２．０ｍ以内とすることが好ましい。
ｍ／分の超高速紡糸においては、通常ＰＥＴ単独糸では
吐出された繊維は口金下０．２〜０．６ｍの間で固化す
るが、上記したポリマーの組み合わせによる芯鞘複合糸
では芯ポリマーの作用により固化点が口金から遠ざか
り、口金下０．４〜１．０ｍの間で繊維が固化する。そ
のため、集束、給油位置は通常ＰＥＴ単独糸の場合より
も下流に位置させることが好ましい。具体的には、口金
下１．２ｍ以上とすると、紡糸が安定し好ましい。一
方、超高速紡糸では大きな空気抵抗により紡糸張力が過
大となってしまい、集束、給油位置が口金から遠ざかる
につれて、繊維が冷却固化後さらに不均一な延伸が発生
し、繊維中に欠陥が生じ、単繊維外層部の配向度が低下
してしまう。そのため、強度、伸度が低下したり、糸斑
が悪化してしまう問題がある。したがって、集束、給油
位置を口金から遠ざける距離には限界があり、具体的に
は口金下２．０ｍ以内とすることが好ましい。
【００２２】本発明により得られる抗ピル繊維は織編物
などの布帛となし、ブラウス、スーツ、パンツ、ユニフ
ォーム、コート等の衣料用途に好適に用いられる。
などの布帛となし、ブラウス、スーツ、パンツ、ユニフ
ォーム、コート等の衣料用途に好適に用いられる。
【００２３】
【実施例】以下、本発明を実施例を用いて詳細に説明す
る。なお、実施例中の測定方法は以下の方法を用いた Ａ．極限粘度［η］ オルソクロロフェノール中２５℃で測定した。 Ｂ．メルトフローレート（ＭＦＲ） ＩＳＯ Ｒ １１３３にしたがい、２００℃、５ｋｇ荷
重で測定した。 Ｃ．複屈折度（Δｎ） まず、繊維をエポキシ樹脂で包埋し、それをミクロトー
ムで繊維縦断面として厚さ１μｍのフィルム状に切り出
した（図２）。そして、１μｍφまで絞ったレーザー光
を試料にあて、それのラマン散乱スペクトルを測定し
た。そして、繊維軸に平行方向と垂直方向の１６１５ｃ
ｍ-1のラマン散乱強度を用い、式１にしたがい複屈折度
を計算した。
る。なお、実施例中の測定方法は以下の方法を用いた Ａ．極限粘度［η］ オルソクロロフェノール中２５℃で測定した。 Ｂ．メルトフローレート（ＭＦＲ） ＩＳＯ Ｒ １１３３にしたがい、２００℃、５ｋｇ荷
重で測定した。 Ｃ．複屈折度（Δｎ） まず、繊維をエポキシ樹脂で包埋し、それをミクロトー
ムで繊維縦断面として厚さ１μｍのフィルム状に切り出
した（図２）。そして、１μｍφまで絞ったレーザー光
を試料にあて、それのラマン散乱スペクトルを測定し
た。そして、繊維軸に平行方向と垂直方向の１６１５ｃ
ｍ-1のラマン散乱強度を用い、式１にしたがい複屈折度
を計算した。
【００２４】 式１： Δｎ＝０．２７５×（Ｒ−１）／（Ｒ＋２） Ｒ＝Ｉ１６１５平行／Ｉ１６１５垂直 ただし、Ｉ１６１５平行：維軸に垂直方向のラマン散乱
強度 Ｉ１６１５垂直：維軸に垂直方向のラマン散乱強度 測定装置としては以下のものを使用した。
強度 Ｉ１６１５垂直：維軸に垂直方向のラマン散乱強度 測定装置としては以下のものを使用した。
【００２５】レーザー光発生装置：Ｊｏｂｉｎ Ｙｖｏ
ｎ Ｒａｍａｎｏｒ Ｔ−６４０００（Ａｒ+ レーザ
ー、５１４．５ｎｍ） 回折格子：１８００本／ｍｍ 検出器：Ｊｏｂｉｎ Ｙｖｏｎ社製 Ｄ．結晶化度（χ） Δｎ測定と同様にして測定を行い、１７３０ｃｍ-1のラ
マン散乱ピークの半値幅（Δν１７３０）を用い、式２
にしたがい結晶化度を計算した。ただし、密度（ρ）は
式３により計算を行った。
ｎ Ｒａｍａｎｏｒ Ｔ−６４０００（Ａｒ+ レーザ
ー、５１４．５ｎｍ） 回折格子：１８００本／ｍｍ 検出器：Ｊｏｂｉｎ Ｙｖｏｎ社製 Ｄ．結晶化度（χ） Δｎ測定と同様にして測定を行い、１７３０ｃｍ-1のラ
マン散乱ピークの半値幅（Δν１７３０）を用い、式２
にしたがい結晶化度を計算した。ただし、密度（ρ）は
式３により計算を行った。
【００２６】 式２： χ（％）＝１００×（ρ−１．３３５）／（１．５０１−１．３３ ５） 式３： ρ（ｇ／ｃｍ3）＝（３０５−Δν１７３０）／２０９ Ｅ．強度および伸度 ＪＩＳ Ｌ１０１３にしたがい測定した。 Ｆ．ウースター斑（Ｕ％） Ｚｅｌｌｗｅｇｅｒ社製 ＵＳＴＥＲ ＴＥＳＴＥＲ
１ ＭｏｄｅｌＣを使用し、２００ｍ／分の速度で糸を
給糸しながらノーマルモードで測定を行った。 Ｇ．抗ピル性 得られた繊維を合糸し、トウ状として機械捲縮を付与
し、長さ３８ｍｍのステープル状に切断して紡績用短繊
維とする。この短繊維を３０番手紡績糸とし、これを手
編み機（１８ゲージ）で編み立てた後、ＪＩＳ Ｌ１０
７６の方法で試験する。評価は視覚判定により行い、ピ
ルの発生状況を下記の基準により評価する。４級以上を
合格とした。
１ ＭｏｄｅｌＣを使用し、２００ｍ／分の速度で糸を
給糸しながらノーマルモードで測定を行った。 Ｇ．抗ピル性 得られた繊維を合糸し、トウ状として機械捲縮を付与
し、長さ３８ｍｍのステープル状に切断して紡績用短繊
維とする。この短繊維を３０番手紡績糸とし、これを手
編み機（１８ゲージ）で編み立てた後、ＪＩＳ Ｌ１０
７６の方法で試験する。評価は視覚判定により行い、ピ
ルの発生状況を下記の基準により評価する。４級以上を
合格とした。
【００２７】 ５級：ピルの発生および外観の変化がほとんど、認めら
れないもの ４級：ピルの発生および外観変化が軽度のもの ３級：ピルの発生および外観変化が中程度のもの ２級：ピルの発生および外観変化が相当認められるもの １級：ピルの発生および外観変化が極めて顕著に認めら
れるもの 実施例１ 酸化チタンをＰＥＴに対し０．３５重量％含む［η］＝
０．６３のホモＰＥＴを２９０℃で溶融し、また旭化成
工業（株）社製ポリスチレンである“スタイロン”８２
５９（ＭＦＲ＝１．１）を２３０℃で溶融し、それぞれ
絶対濾過径５μｍのステンレス製不織布フィルター２を
用い濾過を行った後、孔数３６の丸孔口金３からポリス
チレンを芯部に配した同心円芯鞘複合糸として紡糸温度
２９５℃で吐出した（図３）。この時、ポリスチレンの
複合比は５重量％であった。そして、口金下１．７ｍで
ガイド給油装置６により集束給油した後、紡糸速度を１
００００ｍ／分として糸条を引き取り、８４ｄｔｅｘ、
３６フィラメントのポリエステル繊維を巻き取った（図
３）。この時の第１ローラー８および第２ローラー９の
周速は同一とし、これを紡糸速度とした。表１に示すよ
うに、これは、δΔｎが大きく充分な抗ピル性と強伸度
特性を兼ね備えたものであった。
れないもの ４級：ピルの発生および外観変化が軽度のもの ３級：ピルの発生および外観変化が中程度のもの ２級：ピルの発生および外観変化が相当認められるもの １級：ピルの発生および外観変化が極めて顕著に認めら
れるもの 実施例１ 酸化チタンをＰＥＴに対し０．３５重量％含む［η］＝
０．６３のホモＰＥＴを２９０℃で溶融し、また旭化成
工業（株）社製ポリスチレンである“スタイロン”８２
５９（ＭＦＲ＝１．１）を２３０℃で溶融し、それぞれ
絶対濾過径５μｍのステンレス製不織布フィルター２を
用い濾過を行った後、孔数３６の丸孔口金３からポリス
チレンを芯部に配した同心円芯鞘複合糸として紡糸温度
２９５℃で吐出した（図３）。この時、ポリスチレンの
複合比は５重量％であった。そして、口金下１．７ｍで
ガイド給油装置６により集束給油した後、紡糸速度を１
００００ｍ／分として糸条を引き取り、８４ｄｔｅｘ、
３６フィラメントのポリエステル繊維を巻き取った（図
３）。この時の第１ローラー８および第２ローラー９の
周速は同一とし、これを紡糸速度とした。表１に示すよ
うに、これは、δΔｎが大きく充分な抗ピル性と強伸度
特性を兼ね備えたものであった。
【００２８】
【表１】
【００２９】実施例２ ポリスチレンを旭化成工業（株）社製ポリスチレンであ
る“スタイロン”６８５（ＭＦＲ＝２．１）とし、ポリ
スチレンの複合比を７重量％として実施例１と同様にし
て紡糸速度１００００ｍ／分で８４ｄｔｅｘ、３６フィ
ラメントのポリエステル繊維を巻き取った。表１に示す
ように、これは、δΔｎが大きく充分な抗ピル性と強伸
度特性を兼ね備えたものであった。
る“スタイロン”６８５（ＭＦＲ＝２．１）とし、ポリ
スチレンの複合比を７重量％として実施例１と同様にし
て紡糸速度１００００ｍ／分で８４ｄｔｅｘ、３６フィ
ラメントのポリエステル繊維を巻き取った。表１に示す
ように、これは、δΔｎが大きく充分な抗ピル性と強伸
度特性を兼ね備えたものであった。
【００３０】実施例３ ポリスチレンの複合比を２重量％、紡糸速度を８５００
ｍ／分として実施例１と同様にして、８４ｄｔｅｘ、３
６フィラメントのポリエステル繊維を巻き取った。表１
に示すように、δΔｎが若干小さいため、実施例１に比
較すると抗ピル性は一歩譲るものであった。
ｍ／分として実施例１と同様にして、８４ｄｔｅｘ、３
６フィラメントのポリエステル繊維を巻き取った。表１
に示すように、δΔｎが若干小さいため、実施例１に比
較すると抗ピル性は一歩譲るものであった。
【００３１】実施例４ 紡糸速度を１５０００ｍ／分として実施例１と同様にし
て、８４ｄｔｅｘ、３６フィラメントのポリエステル繊
維を巻き取った。表１に示すように、強度が若干低いた
め、実施例１に比較すると工程通過性は一歩譲るもので
あった。
て、８４ｄｔｅｘ、３６フィラメントのポリエステル繊
維を巻き取った。表１に示すように、強度が若干低いた
め、実施例１に比較すると工程通過性は一歩譲るもので
あった。
【００３２】実施例５ 実施例１で使用したホモＰＥＴに５−ナトリウムスルホ
イソフタル酸を全酸成分に対し１２ｍｏｌ％およびイソ
フタル酸を８ｍｏｌ％共重合した、［η］＝０．６６の
改質ＰＥＴを８重量％添加し、両者を２軸押し出し機に
て２９０℃で溶融混練したブレンドＰＥＴを紡糸パック
に導き、絶対濾過径５μｍのステンレス製不織布フィル
ター２を用い濾過を行った後、孔数３６の丸孔口金３か
ら吐出した。そして、口金下１．５ｍでガイド給油装置
６により集束給油した後、紡糸速度を９０００ｍ／分と
して糸条を引き取り、８４ｄｔｅｘ、３６フィラメント
のポリエステル繊維を巻き取った。表１に示すように、
これは、δΔｎが大きく充分な抗ピル性と強伸度特性を
兼ね備えたものであった。
イソフタル酸を全酸成分に対し１２ｍｏｌ％およびイソ
フタル酸を８ｍｏｌ％共重合した、［η］＝０．６６の
改質ＰＥＴを８重量％添加し、両者を２軸押し出し機に
て２９０℃で溶融混練したブレンドＰＥＴを紡糸パック
に導き、絶対濾過径５μｍのステンレス製不織布フィル
ター２を用い濾過を行った後、孔数３６の丸孔口金３か
ら吐出した。そして、口金下１．５ｍでガイド給油装置
６により集束給油した後、紡糸速度を９０００ｍ／分と
して糸条を引き取り、８４ｄｔｅｘ、３６フィラメント
のポリエステル繊維を巻き取った。表１に示すように、
これは、δΔｎが大きく充分な抗ピル性と強伸度特性を
兼ね備えたものであった。
【００３３】比較例１ 実施例１で使用したホモＰＥＴを２９０℃で溶融し、絶
対濾過径５μｍのステンレス製不織布フィルター２を用
い濾過を行った後、孔数３６の丸孔口金３からホモＰＥ
Ｔ単独糸として紡糸温度２９５℃で吐出した。そして、
紡糸速度１００００ｍ／分で実施例１と同様にしてポリ
エステル繊維を巻き取った。
対濾過径５μｍのステンレス製不織布フィルター２を用
い濾過を行った後、孔数３６の丸孔口金３からホモＰＥ
Ｔ単独糸として紡糸温度２９５℃で吐出した。そして、
紡糸速度１００００ｍ／分で実施例１と同様にしてポリ
エステル繊維を巻き取った。
【００３４】しかし、強度および伸度が低いため、工程
通過性が悪いものであった。
通過性が悪いものであった。
【００３５】比較例２ 紡糸速度６０００ｍ／分として実施例１と同様にして８
３ｄｔｅｘ、３６フィラメントのポリエステル繊維を巻
き取った。しかし、δΔｎが低いため抗ピル性に劣るも
のであった。 比較例３ ガイド給油位置を口金下２．５ｍとした以外は実施例２
と同様にして紡糸速度１００００ｍ／分で８４ｄｔｅ
ｘ、３６フィラメントのポリエステル繊維を巻き取っ
た。しかし、強度および伸度が低く工程通過性に劣るも
のであった。さらに、Ｕ％値が２．５％と高く糸斑が過
大となり品位に劣るものであった。
３ｄｔｅｘ、３６フィラメントのポリエステル繊維を巻
き取った。しかし、δΔｎが低いため抗ピル性に劣るも
のであった。 比較例３ ガイド給油位置を口金下２．５ｍとした以外は実施例２
と同様にして紡糸速度１００００ｍ／分で８４ｄｔｅ
ｘ、３６フィラメントのポリエステル繊維を巻き取っ
た。しかし、強度および伸度が低く工程通過性に劣るも
のであった。さらに、Ｕ％値が２．５％と高く糸斑が過
大となり品位に劣るものであった。
【００３６】
【発明の効果】本発明は、上記構成の、新規な繊維構造
を有することにより強伸度特性に優れた抗ピル繊維を提
供することができる。
を有することにより強伸度特性に優れた抗ピル繊維を提
供することができる。
【図１】ｒおよびＲの説明を示す図である。
【図２】レーザーラマン散乱測定のために調整されたサ
ンプルの概略図を示すものである。
ンプルの概略図を示すものである。
【図３】紡糸、巻き取り装置を表す図である。
１：スピンブロック ２：不織布フィルター ３：口金 ４：チムニー ５：糸条 ６：給油ガイド ７：インターレースノズル ８：第１ローラー ９：第２ローラー １０：巻取糸
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 4L035 BB34 DD01 EE08 EE10 EE20 JJ05 4L041 AA09 BA02 BA05 BA21 BC20 BD20 CA06 CA47 DD01 DD08 DD14
Claims (2)
- 【請求項１】単繊維の外層部と内層部の配向度差が大き
い、下記（１）〜（５）の特性を有するポリエステルを
主体とする成分からなる抗ピル繊維。 （１） Δｎr/R=0.9≧０．１２０ （２） δΔｎ＝０．０３０〜０．０８０ （３） χr/R=0.3≦２５％ （４） 強度≧３．０ｃＮ／ｄｔｅｘ （５） 伸度＝３０〜６０％ （ここで、ｒ：測定点の繊維中心からの距離（μｍ） Ｒ：繊維半径（μｍ） Δｎr/R=0.9：ｒ／Ｒ＝０．９の繊維外層部での複屈折
度 Δｎr/R=0.3：ｒ／Ｒ＝０．３の繊維内層部での複屈折
度 δΔｎ：Δｎr/R=0.9−Δｎr/R=0.3 χr/R=0.3 ：ｒ／Ｒ＝０．３での結晶化度を示す） - 【請求項２】ポリエステルを鞘部に配し、伸長粘度の温
度依存性が鞘部ポリエステルのそれよりも大きいポリマ
ーを芯鞘複合糸全体の重量に対し１〜１０重量％芯部に
配した芯鞘複合糸であることを特徴とする請求項１記載
の抗ピル繊維。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000020007A JP2001207328A (ja) | 2000-01-28 | 2000-01-28 | 抗ピル繊維 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000020007A JP2001207328A (ja) | 2000-01-28 | 2000-01-28 | 抗ピル繊維 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001207328A true JP2001207328A (ja) | 2001-08-03 |
Family
ID=18546630
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000020007A Pending JP2001207328A (ja) | 2000-01-28 | 2000-01-28 | 抗ピル繊維 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001207328A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105908273A (zh) * | 2016-07-05 | 2016-08-31 | 雷鸣 | 一种高抗起毛起球和高耐磨的双组份复合纤维及其制备方法 |
-
2000
- 2000-01-28 JP JP2000020007A patent/JP2001207328A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105908273A (zh) * | 2016-07-05 | 2016-08-31 | 雷鸣 | 一种高抗起毛起球和高耐磨的双组份复合纤维及其制备方法 |
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