JP2001189769A - 無線装置及び送信方法 - Google Patents
無線装置及び送信方法Info
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Abstract
おいて、高感度の受信を行うことができる変調方式の実
現を目的とする。 【解決手段】 パイロットシンボルの代わりにBPSK
変調方式を定期的に挿入し、BPSK変調方式の同相−
直交平面における信号点位置を多値変調方式の最大振幅
をとる信号点とは異なる位置に配置することで、ピーク
電力対平均送信電力比に影響を与えずに、BPSK変調
方式の信号点振幅を多値変調方式の最大信号点振幅より
大きくするようにしたものである。これにより、復調側
で準同期検波を行う際の送受信機間の周波数オフセット
および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電力対雑
音電力比におけるビット誤り率特性が向上し、高感度の
受信を行うことができる。
Description
方法に関する。
いて準同期検波を行う際のパイロットシンボルの信号点
位置に関する方法として、例えば、文献(陸上移動通信
用16QAMのフェージングひずみ補償方式)三瓶、電
子情報通信学会論文誌B−II、Vol.J−72−B
−II、No.1、pp.7−15、1989年1月に
記載されているものが知られている。
トシンボルの信号点位置を示している。図13におい
て、1301は同相I−直交Q平面における16QAM
の信号点を示しており、パイロットシンボルの信号点は
1301A,B,CおよびDのいずれかに配置するとい
うように16QAM方式の信号点のうち最大振幅を有す
る信号点をパイロット信号とし、準同期検波を行う方式
が知られている。
行う場合、パイロットシンボルの信号点は信号点振幅が
大きいほど復調側で送受信機間の周波数オフセット量お
よび振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電力対雑音
雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上するが、ピ
ーク電力対平均送信電力比が増加してしまうため、送信
系電力増幅器の電力効率が劣化してしまう問題があっ
た。
送受信機間の周波数オフセットおよび振幅歪み量の推定
精度を向上させ、搬送波電力対雑音電力比におけるビッ
ト誤り率特性を向上させることで、高感度の受信を行う
ことができる変調方式の実現を目的とする。
に本発明は、パイロットシンボルの代わりにBPSK変
調方式またはQPSK変調方式を定期的に挿入し、BP
SK変調方式またはQPSK変調方式の同相−直交平面
における信号点位置を多値変調方式の最大振幅をとる信
号点とは異なる位置に配置することで、ピーク電力対平
均送信電力比に影響を与えずに、BPSK変調方式また
はQPSK変調方式の信号点振幅を多値変調方式の最大
信号点振幅より大きくするようにしたものである。
の送受信機間の周波数オフセットおよび振幅歪み量の推
定精度が向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビッ
ト誤り率特性が向上し、高感度の受信を行うことができ
る。
図1から図12を用いて説明する。
おける無線通信システムの構成概念図である。図1にお
いて、(a)は送信機であり、送信ディジタル信号10
1は、直交ベースバンド変調部102に入力され、送信
直交ベースバンド信号の同相成分103と直交成分10
4を出力し、送信無線部105を介して送信信号106
をアンテナ107から信号を送信する。(b)は受信機
であり、108はアンテナ、109は受信無線部で、受
信無線部109はアンテナ108で受信した信号を入力
とし、受信直交ベースバンド信号の同相成分110と直
交成分111を出力する。
0と直交成分111を入力とし、振幅歪み量を推定し、
振幅歪み量推定信号113を出力する。周波数オフセッ
ト量推定部114は同相成分110と直交成分111を
入力とし、周波数オフセット量を推定し、周波数オフセ
ット量推定信号115を出力する。準同期検波部116
は、同相成分110と直交成分111、および振幅歪み
量推定信号113と周波数オフセット量推定信号115
を入力とし、準同期検波を行い、受信ディジタル信号1
17を出力する。
ある16値振幅位相(16 AmplitudePhase Shift Keying
)変調方式の同相I−直交Q平面における信号点配置
を示し、図2において、201は16APSK変調方式
の信号点である。図3は、BPSK変調方式の同相I−
直交Q平面における信号点配置図を示し、図3におい
て、301はBPSK変調方式の信号点である。図4
は、16APSK変調シンボルとBPSK変調シンボル
のNシンボル内の構成の一例を示している。
値以上の多値変調方式のなかに、定期的にBPSK変調
方式を挿入する変調方式において、BPSK変調方式の
信号点振幅を8値以上の多値変調方式の最大信号点振幅
より大きくした変調方式について説明する。図1は、本
実施の形態における無線通信システムの構成概念図であ
る。図2は、同相I−直交Q平面における16APSK
変調方式の信号点の配置を示している。
号点振幅をr16APSKとする。図3は、同相I−直
交Q平面におけるBPSK変調方式の信号点の配置を示
している。このとき、BPSK変調方式の信号点振幅を
rBPSKとしたとき、rBPSK>r16APSKと
なるようにBPSK変調方式の信号点を配置する。図4
は16APSK変調シンボルとBPSK変調シンボルの
Nシンボル内の構成を示したもので、Nシンボル内に1
シンボルのBPSK変調シンボルを挿入する構成であ
る。
周波数オフセット量推定部114における送受信機間の
周波数オフセット量推定信号115の推定精度が向上
し、また、振幅歪み量推定部112における送受信機間
の振幅歪み量推定信号113の推定精度が向上する。そ
れにともない、準同期検波部116の検波精度が向上
し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性
が向上する。
SK変調シンボルの信号点配置は、図3に限ったもので
はない。そして、Nシンボル中の16APSK変調シン
ボルとBPSK変調シンボルの構成は図4に限ったもの
ではない。また、8値以上の多値変調方式の例として1
6APSK変調方式で説明したが、8値以上の多値変調
方式はこれに限ったものではない。そして、ルートロー
ルオフフィルタ(ナイキストフィルタ)の周波数特性が
(数1)
から0.4にし、BPSK変調方式の信号点振幅を8値
以上の多値変調方式の最大信号点振幅の1.0倍より大
きく1.6倍以下にしたとき、ピーク電力対平均送信電
力比に影響を与えずに準同期検波を行う際の周波数オフ
セット量および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波
電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上す
る。ただし、(数1)において、ωは角周波数、αはロ
ールオフ係数、ω0 はナイキスト角周波数、H(ω)
はルートロールオフフィルタの振幅特性とする。
以上の多値変調方式のなかに、定期的にBPSK変調方
式を挿入する変調方式において、BPSK変調方式の信
号点振幅を8値以上の多値変調方式の最大信号点振幅よ
り大きくした変調方式としたものであり、同相−直交平
面におけるBPSK変調方式の信号点位置を8値以上の
多値変調方式の最大振幅をとる信号点とは異なる位置に
配置することで、ピーク電力対送信平均電力比に影響を
与えずに、BPSK変調方式の信号点振幅を8値以上の
多値変調方式の最大信号点振幅より大きくすることで、
復調側で準同期検波を行う際の送受信機間の周波数オフ
セットおよび振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電
力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上し、高
感度の受信が行えるという効果を有する。
線通信システムの構成概念図は図1のとおりで、実施の
形態1と同様である。
−直交Q平面における信号点配置を示し、図5におい
て、501は8値以上の多値QAM方式の信号点であ
る。図3は、BPSK変調方式の同相I−直交Q平面に
おける信号点配置図であり、実施の形態1と同様であ
る。図6は、8値以上の多値QAMシンボルとBPSK
変調シンボルのNシンボル内の構成の一例を示してい
る。
値以上の多値QAM方式のなかに、定期的にBPSK変
調方式を挿入する変調方式において、BPSK変調方式
の信号点振幅を8値以上の多値QAM方式の最大信号点
振幅より大きくした変調方式について説明する。図1
は、本実施の形態における無線通信システムの構成概念
図である。図5は、同相I−直交Q平面における8値以
上の多値QAM方式の信号点の配置を示している。この
とき、8値以上の多値QAM方式の最大信号点振幅をr
QAM とする。
SK変調方式の信号点の配置を示している。このとき、
BPSK変調方式の信号点振幅をrBPSKとしたと
き、rBPSK>rQAM となるようにBPSK変調
方式の信号点を配置する。図6は8値以上の多値QAM
シンボルとBPSK変調シンボルのNシンボル内の構成
を示したもので、Nシンボル内に1シンボルのBPSK
変調シンボルを挿入する構成である。
周波数オフセット量推定部114における送受信機間の
周波数オフセット量推定信号115の推定精度が向上
し、また、振幅歪み量推定部112における送受信機間
の振幅歪み量推定信号113の推定精度が向上する。そ
れにともない、準同期検波部116の検波精度が向上
し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性
が向上する。ここで、同相I−直交Q平面におけるBP
SK変調シンボルの信号点配置は、図3に限ったもので
はない。
AMシンボルとBPSK変調シンボルの構成は図6に限
ったものではない。そして、ルートロールオフフィルタ
の周波数特性が、(数1)で表されたとき、ロールオフ
係数を0.1から0.4にし、BPSK変調方式の信号
点振幅を8値以上の多値QAM方式の最大信号点振幅の
1.0倍より大きく1.6倍以下としたとき、ピーク電
力対送信平均雑音電力比に影響を与えずに準同期検波を
行う際の周波数オフセット量および振幅歪み量の推定精
度が向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤
り率特性が向上する。
とBPSK変調方式の信号点の配置として、同相I−直
交Q平面における8値以上の多値QAM方式の信号点が
(数2)
(数3)
音電力比に影響を与えずに準同期検波を行う際の周波数
オフセット量および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬
送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上
する効果が大きい。
値QAM方式の信号点は(IQAM,QQAM)で表
し、mは整数、(a1,b1),(a2,b2),・・
・,(am,bm)は1,−1のバイナリ符号、sは定
数とする。そして、BPSK変調方式の信号点は(IB
PSK,QBPSK)で表し、kは整数、sは定数とす
る。
以上の多値QAM方式のなかに、定期的にBPSK変調
方式を挿入する変調方式において、BPSK変調方式の
信号点振幅を8値以上の多値QAM方式の最大信号点振
幅より大きくした変調方式としたものであり、同相−直
交平面におけるBPSK変調方式の信号点位置を8値以
上の多値QAM方式の最大振幅をとる信号点とは異なる
位置に配置することで、ピーク電力対送信平均電力比に
影響を与えずに、BPSK変調方式の信号点振幅を8値
以上の多値QAM方式の最大信号点振幅より大きくする
ことで、復調側で準同期検波を行う際の送受信機間の周
波数オフセットおよび振幅歪み量の推定精度が向上し、
搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向
上し、高感度の受信が行えるという効果を有する。
線通信システムの構成概念図は図1のとおりで、実施の
形態1と同様である。
面における信号点配置を示し、図7において、701は
16QAM方式の信号点である。図3は、BPSK変調
方式の同相I−直交Q平面における信号点配置図であ
り、実施の形態1と同様である。図8は、16QAMシ
ンボルとBPSK変調シンボルのNシンボル内の構成の
一例を示している。
6QAM方式のなかに、定期的にBPSK変調方式を挿
入する変調方式において、BPSK変調方式の信号点振
幅を16QAM方式の最大信号点振幅より大きくした変
調方式について説明する。図1は、本実施の形態におけ
る無線通信システムの構成概念図である。図7は、同相
I−直交Q平面における16QAM方式の信号点の配置
を示している。このとき、16QAM方式の最大信号点
振幅をr16QAM とする。
SK変調方式の信号点の配置を示している。このとき、
BPSK変調方式の信号点振幅をrBPSKとしたと
き、rBPSK>r16QAM となるようにBPSK
変調方式の信号点を配置する。図8は16QAMシンボ
ルとBPSK変調シンボルのNシンボル内の構成を示し
たもので、Nシンボル内に1シンボルのBPSK変調シ
ンボルを挿入する構成である。
周波数オフセット量推定部114における送受信機間の
周波数オフセット量推定信号115の推定精度が向上
し、また、振幅歪み量推定部112における送受信機間
の振幅歪み量推定信号113の推定精度が向上する。そ
れにともない、準同期検波部116の検波精度が向上
し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性
が向上する。ここで、同相I−直交Q平面におけるBP
SK変調シンボルの信号点配置は、図3に限ったもので
はない。そして、Nシンボル中の16QAMシンボルと
BPSK変調シンボルの構成は図8に限ったものではな
い。
数特性が、(数1)で表されたとき、ロールオフ係数を
0.1から0.4にし、BPSK変調方式の信号点振幅
を16QAM方式の最大信号点振幅の1.0倍より大き
く1.6倍以下としたとき、ピーク電力対送信平均雑音
電力比に影響を与えずに準同期検波を行う際の周波数オ
フセット量および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送
波電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上す
る。
変調方式の信号点の配置として、同相I−直交Q平面に
おける16QAM方式の信号点が(数4)
(数3)で表されたとき、ピーク電力対送信平均雑音電
力比に影響を与えずに準同期検波を行う際の周波数オフ
セット量および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波
電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上する
効果が大きい。ただし、(数4)において、16QAM
方式の信号点は(I16QAM,Q16QAM) で表
し、mは整数、(a1,b1),(a2,b2) は
1,−1のバイナリ符号、sは定数とする。
QAM方式のなかに、定期的にBPSK変調方式を挿入
する変調方式において、BPSK変調方式の信号点振幅
を16QAM方式の最大信号点振幅より大きくした変調
方式としたものであり、同相−直交平面におけるBPS
K変調方式の信号点位置を16QAM方式の最大振幅を
とる信号点とは異なる位置に配置することで、ピーク電
力対送信平均電力比に影響を与えずに、BPSK変調方
式の信号点振幅を16QAM方式の最大信号点振幅より
大きくすることで、復調側で準同期検波を行う際の送受
信機間の周波数オフセットおよび振幅歪み量の推定精度
が向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り
率特性が向上し、高感度の受信が行えるという効果を有
する。
線通信システムの構成概念図は図1のとおりで、実施の
形態1と同様である。
る16APSK変調方式の同相I−直交Q平面における
信号点配置を示し、図2において、201は16APS
K変調方式の信号点である。図9は、同相I−直交Q平
面において同相軸上および直交軸上に信号点をもつQP
SK変調方式の信号点配置図を示し、図9において、9
01は前記QPSK変調方式の信号点である。図10
は、16APSK変調シンボルとQPSK変調シンボル
のNシンボル内の構成の一例を示している。
8値以上の多値変調方式のなかに、定期的にQPSK変
調方式を挿入する変調方式において、QPSK変調方式
の信号点振幅を8値以上の多値変調方式の最大信号点振
幅より大きくした変調方式について説明する。図1は、
本実施の形態における無線通信システムの構成概念図で
ある。
APSK変調方式の信号点の配置を示している。このと
き、16APSK変調方式の最大信号点振幅をr16A
PSKとする。
軸上および直交軸上に信号点をもつQPSK変調方式の
信号点の配置を示している。このとき、前記QPSK変
調方式の信号点振幅をrQPSKとしたとき、rQPS
K>r16APSKとなるように前記QPSK変調方式
の信号点を配置する。図10は16APSK変調シンボ
ルとQPSK変調シンボルのNシンボル内の構成を示し
たもので、Nシンボル内に1シンボルのQPSK変調シ
ンボルを挿入する構成である。
周波数オフセット量推定部114における送受信機間の
周波数オフセット量推定信号115の推定精度が向上
し、また、振幅歪み量推定部112における送受信機間
の振幅歪み量推定信号113の推定精度が向上する。そ
れにともない、準同期検波部116の検波精度が向上
し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性
が向上する。ここで、同相I−直交Q平面におけるQP
SK変調シンボルの信号点配置は、図9に限ったもので
はない。そして、Nシンボル中の16APSK変調シン
ボルとQPSK変調シンボルの構成は図10に限ったも
のではない。
16APSK変調方式で説明したが、8値以上の多値変
調方式はこれに限ったものではない。そして、ルートロ
ールオフフィルタの周波数特性が、(数1)で表された
とき、ロールオフ係数を0.1から0.4にし、QPS
K変調方式の信号点振幅を8値以上の多値変調方式の最
大信号点振幅の1.0倍より大きく1.6倍以下とした
とき、ピーク電力対送信平均雑音電力比に影響を与えず
に準同期検波を行う際の周波数オフセット量および振幅
歪み量の推定精度が向上し、搬送波電力対雑音電力比に
おけるビット誤り率特性が向上する。
以上の多値変調方式のなかに、定期的にQPSK変調方
式を挿入する変調方式において、QPSK変調方式の信
号点振幅を8値以上の多値変調方式の最大信号点振幅よ
り大きくした変調方式としたものであり、同相−直交平
面におけるQPSK変調方式の信号点位置を8値以上の
多値変調方式の最大振幅をとる信号点とは異なる位置に
配置することで、ピーク電力対送信平均電力比に影響を
与えずに、QPSK変調方式の信号点振幅を8値以上の
多値変調方式の最大信号点振幅より大きくすることで、
復調側で準同期検波を行う際の送受信機間の周波数オフ
セットおよび振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電
力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上し、高
感度の受信が行えるという効果を有する。
線通信システムの構成概念図は図1のとおりで、実施の
形態1と同様である。
−直交Q平面における信号点配置を示し、図5におい
て、501は8値以上の多値QAM方式の信号点であ
る。図9は、同相I−直交Q平面において同相軸上およ
び直交軸上に信号点をもつQPSK変調方式の信号点配
置図を示し、図9において、901は前記QPSK変調
方式の信号点である。図11は、8値以上の多値QAM
シンボルとQPSK変調シンボルのNシンボル内の構成
の一例を示している。
8値以上の多値QAM方式のなかに、定期的にQPSK
変調方式を挿入する変調方式において、QPSK変調方
式の信号点振幅を8値以上の多値QAM方式の最大信号
点振幅より大きくした変調方式について説明する。図1
は、本実施の形態における無線通信システムの構成概念
図である。
以上の多値QAM方式の信号点の配置を示している。こ
のとき、8値以上の多値QAM方式の最大信号点振幅を
rQAM とする。図9は、同相I−直交Q平面におけ
る同相軸上および直交軸上に信号点をもつQPSK変調
方式の信号点の配置を示している。このとき、前記QP
SK変調方式の信号点振幅をrQPSKとしたとき、r
QPSK>rQAMとなるように前記QPSK変調方式
の信号点を配置する。
QPSK変調シンボルのNシンボル内の構成を示したも
ので、Nシンボル内に1シンボルのQPSK変調シンボ
ルを挿入する構成である。これにより、図1(b)の受
信機における周波数オフセット量推定部114における
送受信機間の周波数オフセット量推定信号115の推定
精度が向上し、また、振幅歪み量推定部112における
送受信機間の振幅歪み量推定信号113の推定精度が向
上する。それにともない、準同期検波部116の検波精
度が向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤
り率特性が向上する。
点とQPSK変調方式の信号点の配置において、同相I
−直交Q平面における8値以上の多値QAM方式の信号
点が(数2)で表され、QPSK変調方式の信号点が、
いて同相軸および直交軸に信号点をもつQPSK変調方
式の信号点は、
雑音電力比に影響を与えずに準同期検波を行う際の周波
数オフセット量および振幅歪み量の推定精度が向上し、
搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向
上する効果が大きい。しかし、8値以上の多値QAM方
式の信号点配置とQPSK変調方式の信号点配置はこれ
に限ったものではない。
方式の信号点は(IQPSK,QQPSK)で表し、k
は整数、sは定数とする。また、(数6)において、同
相−直交平面において同相軸および直交軸上に信号点を
もつQPSKは(IQPSKR,QQPSKR)とし、
nは整数とする。そして、Nシンボル中の8値以上の多
値QAMシンボルとQPSK変調シンボルの構成は図1
1に限ったものではない。
特性が、(数1)で表されたとき、ロールオフ係数を
0.1から0.4にし、QPSK変調方式の信号点振幅
を8値以上の多値QAM方式の最大信号点振幅の1.0
倍より大きく1.6倍以下としたとき、ピーク電力対送
信平均雑音電力比に影響を与えずに準同期検波を行う際
の周波数オフセット量および振幅歪み量の推定精度が向
上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率特
性が向上する。
以上の多値QAM方式のなかに、定期的にQPSK変調
方式を挿入する変調方式において、QPSK変調方式の
信号点振幅を8値以上の多値QAM方式の最大信号点振
幅より大きくした変調方式としたものであり、同相−直
交平面におけるQPSK変調方式の信号点位置を8値以
上の多値QAM方式の最大振幅をとる信号点とは異なる
位置に配置することで、ピーク電力対送信平均電力比に
影響を与えずに、QPSK変調方式の信号点振幅を8値
以上の多値QAM方式の最大信号点振幅より大きくする
ことで、復調側で準同期検波を行う際の送受信機間の周
波数オフセットおよび振幅歪み量の推定精度が向上し、
搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向
上し、高感度の受信が行えるという効果を有する。
線通信システムの構成概念図は図1のとおりで、実施の
形態1と同様である。
面における信号点配置を示し、図7において、701は
16QAM方式の信号点である。図9は、同相I−直交
Q平面において同相軸上および直交軸上に信号点をもつ
QPSK変調方式の信号点配置図を示し、図9におい
て、901は前記QPSK変調方式の信号点である。図
12は、16QAMシンボルとQPSK変調シンボルの
Nシンボル内の構成の一例を示している。
16QAM方式のなかに、定期的にQPSK変調方式を
挿入する変調方式において、QPSK変調方式の信号点
振幅を16QAM方式の最大信号点振幅より大きくした
変調方式について説明する。
ステムの構成概念図である。図7は、同相I−直交Q平
面における16QAM方式の信号点の配置を示してい
る。このとき、16QAM方式の最大信号点振幅をr1
6QAM とする。図9は、同相I−直交Q平面におけ
る同相軸上および直交軸上に信号点をもつQPSK変調
方式の信号点の配置を示している。このとき、前記QP
SK変調方式の信号点振幅をrQPSKとしたとき、r
QPSK>r16QAM となるように前記QPSK変
調方式の信号点を配置する。
調シンボルのNシンボル内の構成を示したもので、Nシ
ンボル内に1シンボルのQPSK変調シンボルを挿入す
る構成である。これにより、図1(b)の受信機におけ
る周波数オフセット量推定部114における送受信機間
の周波数オフセット量推定信号115の推定精度が向上
し、また、振幅歪み量推定部112における送受信機間
の振幅歪み量推定信号113の推定精度が向上する。そ
れにともない、準同期検波部116の検波精度が向上
し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り率特性
が向上する。
K変調方式の信号点の配置において、同相I−直交Q平
面における16QAM方式の信号点が(数4)で表さ
れ、QPSK変調方式の信号点が、(数5)で表された
とき、同相I−直交Q平面において同相軸および直交軸
に信号点をもつQPSK変調方式の信号点は、(数6)
で表され、このときピーク電力対送信平均雑音電力比に
影響を与えずに準同期検波を行う際の周波数オフセット
量および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電力対
雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上する効果が
大きい。
PSK変調方式の信号点配置はこれに限ったものではな
い。そして、Nシンボル中の16QAMシンボルとQP
SK変調シンボルの構成は図12に限ったものではな
い。また、ルートロールオフフィルタの周波数特性が、
(数1)で表されたとき、ロールオフ係数を0.1から
0.4にし、QPSK変調方式の信号点振幅を16QA
M方式の最大信号点振幅の1.0倍より大きく1.6倍
以下としたとき、ピーク電力対送信平均雑音電力比に影
響を与えずに準同期検波を行う際の周波数オフセット量
および振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電力対雑
音電力比におけるビット誤り率特性が向上する。
QAM方式のなかに、定期的にQPSK変調方式を挿入
する変調方式において、QPSK変調方式の信号点振幅
を16QAM方式の最大信号点振幅より大きくした変調
方式としたものであり、同相−直交平面におけるQPS
K変調方式の信号点位置を16QAM方式の最大振幅を
とる信号点とは異なる位置に配置することで、ピーク電
力対送信平均電力比に影響を与えずに、QPSK変調方
式の信号点振幅を16QAM方式の最大信号点振幅より
大きくすることで、復調側で準同期検波を行う際の送受
信機間の周波数オフセットおよび振幅歪み量の推定精度
が向上し、搬送波電力対雑音電力比におけるビット誤り
率特性が向上し、高感度の受信が行えるという効果を有
する。
変調方式またはQPSK変調方式の同相−直交平面にお
ける信号点位置を8値以上の多値変調方式の最大振幅を
とる信号点とは異なる位置に配置することで、ピーク電
力対平均送信電力比に影響を与えずに、BPSK変調方
式またはQPSK変調方式の信号点振幅を8値以上の多
値変調方式の最大信号点振幅より大きくすることで、復
調側で準同期検波を行う際の送受信機間の周波数オフセ
ットおよび振幅歪み量の推定精度が向上し、搬送波電力
対雑音電力比におけるビット誤り率特性が向上するとい
う高感度の受信が行える有利な効果が得られる。
の構成概念図
面における16APSK変調方式の信号点配置図
面におけるBPSK変調方式の信号点配置図
ける16APSK変調シンボルとBPSK変調シンボル
の構成の一例を示す概念図
面における8値以上の多値QAM方式の信号点配置図
ける8値以上の多値QAMシンボルとBPSK変調シン
ボルの構成の一例を示す概念図
面における16QAM方式の信号点配置図
ける16QAMシンボルとBPSK変調シンボルの構成
の一例を示す概念図
面における同相軸および直交軸に信号点をもつQPSK
変調方式の信号点配置図
おける16APSK変調シンボルとQPSK変調シンボ
ルの構成の一例を示す概念図
おける8値以上の多値QAMシンボルとQPSK変調シ
ンボルの構成の一例を示す概念図
おける16QAMシンボルとQPSK変調シンボルの構
成の一例を示す概念図
シンボルの信号点との関係を示す信号点配置図
軸に信号点をもつQPSK変調方式の信号点
Claims (15)
- 【請求項1】 第1の変調方式である3値以上の多値変
調方式で変調し、前記第1の変調方式の中に、定期的に
第2の変調方式の変調方式である位相変調方式(PSK
方式)を挿入して信号を送信する無線装置であって、 第2の変調方式の信号の信号点を第1の変調方式の信号
点とは異なる位置に配置し、かつ、第2の変調方式の信
号点振幅を前記第1の変調方式の信号点の最大振幅より
大きくとったことを特徴とする無線装置。 - 【請求項2】 第2の変調方式は、二値位相変調方式の
代わりに、直交位相変調方式を用いることを特徴とする
請求項1記載の無線装置。 - 【請求項3】 第1の変調方式は、8値以上の多値直交
振幅変調(QAM)であることを特徴とする請求項1ま
たは請求項2記載の無線装置。 - 【請求項4】 第1の変調方式は、16QAMであるこ
とを特徴とする請求項3記載の無線装置。 - 【請求項5】 フィルタリングは、ナイキストフィルタ
のロールオフ係数を0.1から0.4としたことを特徴
とする請求項1乃至4のいずれかに記載の無線装置。 - 【請求項6】 第2の変調方式の信号点振幅を第1の変
調方式の最大信号点振幅の1.0倍より大きく1.6倍
以下としたことを特徴とする請求項5記載の無線装置。 - 【請求項7】 請求項1乃至6記載の無線装置から送信
された信号を受信する受信装置であって、 受信した信号を直交ベースバンド信号の同相成分及び直
交成分に分ける無線部と、 前記同相成分及び直交成分の周波数オフセット量を推定
する周波数オフセット推定部とを有し、 推定した前記周波数オフセット量を補償する受信装置。 - 【請求項8】 第1の変調方式である3値以上の多値変
調方式で変調し、前記第1の変調方式の中に、定期的に
第2の変調方式の変調方式である位相変調方式(PSK
方式)を挿入して信号を送信する送信方法であって、 第2の変調方式の信号の信号点を第1の変調方式の信号
点とは異なる位置に配置し、かつ、第2の変調方式の信
号点振幅を前記第1の変調方式の信号点の最大振幅より
大きくとったことを特徴とする送信方法。 - 【請求項9】 第2の変調方式は、二値位相変調方式の
代わりに、直交位相変調方式を用いることを特徴とする
請求項8記載の送信方法。 - 【請求項10】 第1の変調方式は、8値以上の多値直
交振幅変調(QAM)であることを特徴とする請求項8
または請求項9記載の送信方法。 - 【請求項11】 第1の変調方式は、16QAMである
ことを特徴とする請求項10記載の送信方法。 - 【請求項12】 フィルタリングは、ナイキストフィル
タのロールオフ係数を0.1から0.4としたことを特
徴とする請求項8乃至11のいずれかに記載の送信方
法。 - 【請求項13】 第2の変調方式の信号点振幅を第1の
変調方式の最大信号点振幅の1.0倍より大きく1.6
倍以下としたことを特徴とする請求項12記載の送信方
法。 - 【請求項14】 請求項8から13のいずれかに記載の
送信方法を用いた無線装置。 - 【請求項15】 請求項8から13のいずれかに記載の
送信方法を用いた無線通信システム。
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-
2000
- 2000-11-17 JP JP2000350986A patent/JP3563345B2/ja not_active Expired - Lifetime
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