JP2001181781A - 溶接性に優れた高強度高延性せん断補強筋用熱間圧延鋼材及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 降伏応力が６８５MPa 以上、延びが８％以上
の材質特性を有し、溶接性に優れたせん断補強筋用熱間
圧延鋼材及びその製造方法を提供すること。 【解決手段】 質量％で、Ｃ：０．０８〜０．２０、Ｓ
ｉ：０．３０〜１．００、Ｍｎ：１．０〜２．０、Ｖ：
０．００５〜０．１０、Ｔｉ：０．０５〜０．２０、
Ｂ：０．０００５〜０．００５０、残部がＦｅおよび不
可避的不純物からなる鋼で、ミクロ組織中のベイナイト
分率が９５％以上、残留オーステナイト分率が２％以下
であり、表層スケール厚みが５０μｍ以下である溶接性
に優れた高強度高延性せん断補強筋用熱間圧延鋼材。ま
た、前述の鋼成分を有する鋼を、１１００〜１２８０℃
に加熱して熱間圧延し、８００〜１０５０℃で仕上げ圧
延後、８００℃以上の温度から９０℃以上の温水中で浸
漬冷却する鋼材の製造方法。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は鉄筋コンクリート構
造、プレストレストコンクリート構造の柱、梁等に熱間
圧延ままで使用されるせん断補強筋に供する溶接性に優
れた高強度高延性熱間圧延鋼材及びその製造方法に関す
る。

【０００２】

【従来の技術】コンクリート構造の建造物の高層化や地
震への対応で梁、柱の強度を確保するためせん断補強筋
が使われる。このせん断補強筋はコイル状で供給される
線材を主筋の周りにまきつけスパイラル形状あるいは溶
接閉鎖型筋に加工するため、降伏応力が６００MPa と低
く加工しやすいものが一般的に使用され、その直径とし
ては梁、柱の断面制約および主筋のにまきつける際の加
工性からφ１０〜φ１６mmのものが多い。近年、建築物
の建設コスト低減や耐震性の更なる高度化をはかるため
鉄筋の高強度化が求められているが、単に鋼材成分中の
Ｃ％や合金成分を増加させるという方法をとると、材料
の延性および溶接性が著しく低下し所期の目的を達し得
ないという問題があった。

【０００３】また、高強度化のためには従来一旦圧延さ
れた鋼材をオフラインで焼入れ焼き戻しの熱処理を施す
必要があった。しかし、このような付加工程は製造コス
ト増大の要因となるため、熱間圧延ままでも高強度・高
延性でしかも優れた溶接性を兼ね備えたせん断補強筋用
鋼材が望まれていた。具体的には、降伏応力が６８５MP
a 以上、伸びが８％以上の材質特性を有し、スポット溶
接で容易かつ強固に主筋と接合可能であることが求めら
れていた。

【０００４】上記課題を解決するために従来なされた他
の手段を以下に列記する。まず、特許第２８９９１２８
号、特許第２６９７５４３号、特公平７−２６１５２
号、特開平４−５６７２７号公報に開示された手段は、
鋼材成分や製造方法を特定することでミクロ組織を微細
フェライト・パーライト組織とし高強度化をはかったも
のであるが、この方法で高強度化すると延性が極端に低
下してしまうという問題があることに加え、焼き入れ性
向上元素を多量に添加する必要があり、経済性の面から
も受け入れられていない。

【０００５】また、特開平９−１３７２２２号、９−１
２５１４３号、９−１１１３４０号公報に記載された手
段は、制御圧延により鋼材表層のみを微細フェライトパ
ーライト組織として高強度・高延性を狙ったものである
が、安定して表層のみに微細組織を形成することは工業
生産的には極めて困難であり、実用化にはいたっていな
い。

【０００６】また、特開昭６２−８６１２５号公報に
は、表層部のみに焼き戻しマルテンサイト、内部がフェ
ライトパーライトもしくはベイナイト組織等からなる鋼
材の製造方法が提案されているが、この方法では鉄筋加
工時に表層の焼き戻しマルテンサイト層から割れが生じ
てしまうという問題がある。

【０００７】また、特開平９−２０９０７４号公報に開
示された手段は、ベイナイト組織とすることで高強度・
高延性を狙ったものであるが、ミクロ組織の残留オース
テナイトの低減がなされていないため、高強度化すると
延性が低下してしまうという問題があった。

【０００８】さらに、特開平１０−５３８１４号公報で
は、前述の従来発明の問題解決を狙って、ベイナイトと
パーライトの混合組織とする方法を提案しているが、実
際にはパーライト分率の増大によりやはり延性が低下し
てしまうため所期の目的を達し得ない。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】以上説明したように、
熱間圧延ままでも高強度・高延性でしかも優れた溶接性
を兼ね備えたせん断補強筋用鋼材は、従来の技術では製
造し得ないというのが実際の状況であった。そのため、
一旦圧延された鋼材をオフラインで焼入れ焼き戻しの熱
処理を施していた。

【００１０】本発明は、このような状況に鑑みなされた
もので、熱間圧延ままで高強度・高延性を有するせん断
補強筋用鋼材を経済的に提供すること、具体的には降伏
応力６８５Mpa 以上、伸び８％以上の材質特性を有し、
さらにはスパイラル筋、溶接閉鎖型筋等に加工する際に
必要な溶接性を兼ね備えた鋼材を熱間圧延工程内で製造
することを課題とする。

【００１１】

【課題を解決するための手段】上記課題を達成するため
の本発明の主旨とするところは次の通りである。 （１）化学成分が質量％で Ｃ：０．０８〜０．２０ Ｓｉ：０．３０〜１．００ Ｍｎ：１．０〜２．０ Ｖ：０．００５〜０．１０ Ｔｉ：０．０５〜０．２０ Ｂ：０．０００５〜０．００５０ 残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる鋼からなり、ミ
クロ組織中のベイナイト分率が９５％以上、残留オース
テナイト分率が２％以下であり、表層スケール厚みが５
０μｍ以下であることを特徴とする高強度高延性せん断
補強筋用熱間圧延鋼材。この鋼材は、熱間圧延（連続的
に引き続く熱処理を含む。以下同じ。）のままで機械的
性質として降伏応力６８５MPa 以上、伸び８％以上を有
するものである。尚、本明細書中の降伏応力は、ＪＩＳ
Ｇ２０２０の１１６４で規定されるオフセット法によ
る永久伸びが０．２％の耐力である。 （２）前記鋼材を圧延工程内で安定かつ効率的に製造す
る方法として、上記（１）記載の鋼成分を有する鋼を、
１１００〜１２８０℃に加熱して熱間圧延し、８００〜
１０５０℃で仕上げ圧延後、８００℃以上の温度から９
０℃以上の温水中で浸漬冷却することを特徴とする高強
度高延性せん断補強筋用熱間圧延鋼材の製造方法。 （３）上記（２）に記載の製造方法よりもさらに優れた
延性を得るための製造方法として、（２）記載の浸漬冷
却に引き続き、３００〜５００℃の雰囲気炉で１時間以
上保持することを特徴とする高強度高延性せん断補強筋
用熱間圧延鋼材の製造方法。

【００１２】

【発明の実施の形態】以下、本発明に至った経緯につい
て説明する。本発明者らは、溶接性に有利なＣ：０．２
％以下の鋼材成分で所定の強度を確保するのに適したベ
イナイト組織の熱間圧延鋼材に着目し、この鋼材の延性
と溶接性の向上を図るため種々研究を重ねた結果、下記
の知見を得た。

【００１３】図１はＣ：０．１３％のベイナイト鋼材で
組織中の残留オーステナイトの分率と伸び値の関係を示
すものである。図１に示すように、残留オーステナイト
の分率が２％以下となると、延性を評価する伸び値が大
幅に改善する。これは残留オーステナイトは後工程で材
料内部に歪みが加わった際に硬質なマルテンサイトとな
り、これが基点となって鋼材が破断する現象が起きる
が、残留オーステナイトの分率が２％以下の場合では、
硬質組織が微細分散され伸びが向上することによるもの
と考えられる。

【００１４】また、図２は特定の成分の鋼片を各種温度
条件で加熱・圧延・冷却した鋼材のＣ％および表層スケ
ール厚みと溶接性の関係を示すものである。Ｃ：０．２
％を超えると溶接性が著しく低下するが、これはＣ％の
増加に伴い焼き入れし易くなってしまい、溶接の際に高
温となった部位が局所的に過冷されマルテンサイト組織
となり、溶接部の靭延性が低下し溶接部が断裂してしま
うためである。また、表層スケール厚みが５０μｍを超
えると、溶接の際に不必要な加熱が必要となったり、ス
ケールが溶接部内に混入して靭延性を低下させてしまう
ため溶接性が著しく低下する。

【００１５】本発明者らはこのような図１および図２に
示す成果にもとずき、鋼材成分や製造条件を特定するこ
とで、溶接性に優れた高強度・高延性せん断補強筋用熱
間圧延鋼材が得られることを知見して上記した本発明を
完成させたものである。

【００１６】次に、本発明の詳細について説明する。ま
ずは本発明に係る高強度・高延性せん断補強筋用熱間圧
延鋼材の化学成分の限定理由について述べる。尚、成分
含有量の「％」は「質量％」を示す。

【００１７】Ｃ：０．０８〜０．２０％ Ｃは強度を確保するのに必須な元素である。温水冷却の
冷却速度の範囲では０．０８％未満では最終製品で十分
な強度が得られず、０．２０％を超えると強度が過度に
高くなり、伸びを確保できないことに加え溶接性を著し
く悪化させるので、０．０８％を下限とし、０．２０％
を上限とした。

【００１８】Ｓｉ：０．３０〜１．００％ Ｓｉは脱酸元素として有用なことに加えて、固溶強化元
素でもある。下限の０．３０％未満では効果が不十分
で、上限の１．００％を超えると靭性が劣化するので、
上記範囲とした。

【００１９】Ｍｎ：１．０〜２．０％ Ｍｎは焼き入れ性を確保するために必須の成分で、１．
０％未満では効果が不十分である。一方、２．０％を超
える添加を行っても効果は飽和し、経済的ではないので
２．０％を上限とした。

【００２０】Ｖ：０．００５〜０．１０％ Ｖは固溶強化・析出強化に有用な成分である。Ｖの強化
作用の分、Ｃの添加量を抑制することが出来、溶接性を
劣化させない効果も有する。０．００５％未満では効果
がなく、またＶは高価な元素のため０．１０％を超えて
添加すると不経済なため、上記上下限を定めた。

【００２１】Ｔｉ：０．０５〜０．２０％ Ｔｉは固溶強化・析出強化に有用な成分である。０．０
０５％未満では効果がなく、また０．２０％を超えて添
加しても圧延前の加熱時に十分固溶する事が困難なた
め、０．２０％を上限とした。

【００２２】Ｂ：０．０００５〜０．００５０％ Ｂは焼き入れ性を確保するための重要な元素である。
０．０００５％未満では効果がなく、０．００５０％を
超えて添加しても効果が飽和するため、０．０００５〜
０．００５０％を上下限とした。

【００２３】また、鋼材のミクロ組織中のベイナイトお
よび残留オーステナイトの分率を特定した理由は次の通
りである。図２に示すように溶接性を確保するという観
点から、Ｃ：０．２％以下の成分系で後述のように安定
したベイナイトが得られる成分系を選んでいる。実際の
鋼材製造に際しては、鋼片製造までの段階における断面
内の合金成分ばらつきや、製造条件のうち冷却速度が適
正範囲より小さすぎる場合または大きすぎる場合等の理
由で、ベイナイト中にフェライト、パーライト、マルテ
ンサイト、残留オーステナイト等が不可避的に混入して
しまう。このときベイナイト中にフェライトやパーライ
ト組織が混入すると、所要の強度が得られなくなるばか
りか延性の劣るパーライト組織により伸びが確保できな
くなってしまう。本発明の目的とする高強度・高延性を
実現するには、ベイナイトの分率を少なくとも９５％以
上とする必要がある。

【００２４】一方、硬質のマルテンサイト組織はそれ自
体が硬質な有害組織であるが、熱間圧延工程では極端に
水冷しない限り発生しない。但し、残留オーステナイト
については通常では３〜７％程度混入することが知られ
ており、後工程で材料に歪みが加わるととマルテンサイ
トになり、同様に延性が極端に低下し実用に供さなくな
ってしまう。このため図１に示すように、残留オーステ
ナイトの分率を２％以下に抑えることにより、鋼材が破
断する現象を抑制でき材質特性としては伸びを著しく向
上できるという知見を得た。

【００２５】以上の材質特性をまとめると、上述した特
定成分の材料でベイナイトの分率を少なくとも９５％以
上とし、残留オーステナイトの分率を２％以下に抑える
ことで、目的とした降伏応力６８５MPa 以上、伸び８％
以上を安定して得ることができる。

【００２６】更に、図２に示すように良好な溶接性を確
保するという観点から、圧延時の鋼材表面に生成するス
ケール厚みを５０μｍ以下とすることが有効であるとい
う知見を得た。なお、鋼材のスケール組成は、仕上げ圧
延温度（最終圧延スタンドを通過した時の温度）とそれ
に引き続く冷却条件により千差万別変化するが、溶接性
にたいしてはスケールの厚みが支配要素であり、冷却方
法の違いによるスケール組成の影響は小さい。

【００２７】以上に記述した鋼材は、溶接性が良好で、
熱間圧延ままで降伏応力６８５MPa以上、伸び８％以上
を満たす鋼材となる。この鋼材は、この後、スパイラル
筋、溶接閉鎖型筋、フック付筋等に加工され、せん断補
強筋として梁、柱等に使用される。

【００２８】次に、本発明の高強度高延性せん断補強筋
用熱間圧延鋼材の製造方法について、鋼材の形態が線材
の場合の製造工程を例にして以下に述べる。前述の成分
からなる鋼材を安定して狙いとする組織（ベイナイト分
率９５％以上、残留オーステナ分率２％以下）およびス
ケール厚み（５０μｍ以下）を得るためには、最終圧延
機を通過した高温の線材を直ちに３〜３０℃／ｓの範囲
で、望ましくは５〜２０℃／ｓの範囲の冷却速度で急冷
する必要がある。この冷却速度を容易にかつ低コストで
実現する方法として、温水（９０℃以上）中で浸漬冷却
する方法が最も有効であることを見出した。

【００２９】更に、上記の方法で温水中で急冷却された
鋼材中の残留オーステナイトを更に低減させる方法とし
て、本発明者らが特許第２７８５０８３号で開示した線
材コイルを搬送中にテンパー（焼き戻し）処理可能な搬
送ライン設備（以降インラインテンパー炉と呼ぶ）を利
用することが品質安定化の観点から有効であることを見
出した。

【００３０】本発明ではＴｉ等の析出および固溶強化を
利用し鋼材強度向上を図っている。そのため熱間圧延前
にこれら元素をオーステナイト中に充分固溶させておく
必要がある。そのためには鋼片を１１００℃以上で加熱
する必要がある。また、１２８０℃を超えるの温度で
は、オーステナイト粒粗大化や脱炭等の悪影響があり、
目的の機械的性質が得られない。したがって、加熱温度
範囲は１１００〜１２８０℃とした。

【００３１】次いで、熱間圧延後インラインで熱処理す
るための焼き入れ前組織を造り込むことが条件となる。
このための重要な因子は最終圧延での条件であり、温度
があまり低温ではオーステナイト結晶粒が微細化してフ
ェライト変態が発生し易くなり、焼き入れが安定しない
ので８００℃以上必要である。また、１０５０℃を超え
る高温領域の圧延では、結晶粒の粗大化により目標とす
る機械的性質が得られない。従って、圧延温度範囲とし
ては８００〜１０５０℃とした。尚、圧下量は特に規定
するものではない。

【００３２】熱間圧延後にあるレーイングヘッドにより
線材はループ状にコンベア上に連続して置かれ、その直
後に配置されかつ９０℃以上の温水を入れた調整冷却槽
内に、ループ状線材をコンベアに乗せたまま浸漬冷却す
る。この浸漬前鋼材温度はオーステナイト組織である必
要性から８００℃以上とした。また、浸漬冷却後の線材
温度は１００〜４００℃程度となる。冷媒である温水の
温度は、線材の熱により常時沸点近くが維持されるため
初期温度を確保すれば、あとは安定して９０℃以上とな
る。温水の温度が９０℃を下回ると膜沸騰伝熱における
蒸気膜が不安定となり、局所的に過冷却されるので温度
は９０℃以上に規定した。冷水を使用すると組織がマル
テンサイトとなり、あとで焼戻し処理が必須となりコス
ト増要因となるので、温水の使用が望ましい。

【００３３】調整冷却ラインからコンベアに乗って出て
きた線材は、集束装置によりコイル状に束ねられフック
コンベアに移載される。その後、必要に応じてフックコ
ンベア上のコイルをインラインテンパー炉に入れ、３０
０〜５００℃の雰囲気温度中で１時間以上保持する。こ
の雰囲気温度は３００℃未満では焼き戻しには不十分
で、５００℃を超えると強度の低下を招くため上記温度
範囲に限定した。また、保持時間は保持時間が１時間以
下では、伸びの改善効果が不十分であり、１時間を超え
るとその効果が飽和し、これ以上時間を延長することは
エネルギーの浪費になるので好ましくない。これにより
伸びの更なる安定化を図ることができる。また、本発明
では温水での浸漬冷却完了後インラインテンパー炉に入
れるまでの時間は、浸漬冷却後の１００〜４００℃程度
の温度を有する鋼材をできるだけ冷えないうちにインラ
インテンパー炉に入れることが熱の有効利用の点から、
１０分以内とするのが望ましい。

【００３４】本発明の製造方法を実施するのに適した設
備形態例を図３〜図５により説明する。圧延機１により
熱間圧延され冷却装置２を経た線材は、捲取装置（レー
イングヘッド）３によりループ状にコンベア上に一旦置
かれ、その後すぐ温水を冷媒とする浸漬式調整冷却ライ
ン４を通過して急冷される。図４に温水を冷媒とする浸
漬式調整冷却ラインを示している。浸漬時間はコンベア
の速度を制御することにより調整する。浸漬槽から引き
上げられた線材は、集束装置５によりコイル状に集束さ
れ製品コイル１１となり、フックコンベア６にフック１
０を介して積載される。フックコンベア６に吊られた線
材コイル１１は、そのまま払い出してもよいが、必要に
応じてインラインテンパー炉７に導入され扉を閉め所定
の雰囲気温度中に所定時間保持される。図５にインライ
ンテンパー炉７の概略を示すが、炉の雰囲気は電気加熱
により設定温度が維持される。その後、結束機８で結束
され、払出し装置９で線材の製造ラインから払い出され
る。

【００３５】

【実施例】表１に化学成分および製造条件を示す。これ
らはいずれも転炉溶製後に連続鋳造で製造され、１６２
mm角鋼片に分塊圧延後に表中に記載の条件でφ１３mmの
線材に熱間圧延されたものである。表２には表１の条件
で製造した鋼材の機械的性質、組織、スケール厚、溶接
性をに示した。また、表中の温水浸漬冷却は９０℃以上
の温水である。また、インラインテンパーは表中の温度
で１時間保定した。

【００３６】ここで、本発明である水準１〜７について
は降伏応力６８５Mpa 以上、伸び８％以上の材質特性を
満足しており、そのうち水準５、６、７の鋼材はインラ
インテンパー炉を使用しているが、同成分でありインラ
インテンパー炉を使用していない試験水準２、３、４と
比較すると、明らかに伸びが改善されていることが認め
られている。

【００３７】また、本発明の範囲外である水準６〜１８
については、次の理由で所要の条件を達成し得ない。水
準８はＣ％が本発明の下限を下回るため降伏応力が不足
した。水準９はＣ％が本発明の上限を上回るため伸びが
未達となった。水準１０はＳｉ％が本発明の下限を下回
るため固溶が不十分で降伏応力が不足した。水準１１は
Ｓｉ％が本発明の上限を上回るため靭性が不足し伸びが
未達となった。水準１２はＭｎ％が本発明の下限を下回
るため焼き入れ性が不十分で降伏応力が不足した。水準
１３はＶ％が本発明の下限を下回るため固溶が不十分で
降伏応力が不足した。水準１４はＴｉ％が本発明の下限
を下回るため固溶が不十分で降伏応力が不足した。水準
１５はＢ％が本発明の下限を下回るため焼き入れ性が不
十分で降伏応力が不足した。

【００３８】また、水準１６は加熱温度が本発明の下限
を下回るため特にＴｉの固溶が不十分で降伏応力が不足
した。また、加熱温度が上限を上回る場合についてはオ
ーステナイト粒度が５番程度の粗大粒となるため実用に
は供さないので省略した。水準１７は浸漬前温度が本発
明の下限を下回るため焼き入れが不十分で降伏応力が不
足した。水準１８は仕上圧延温度が本発明の上限を上回
るため結晶粒が粗大化し伸びが未達となった。水準１９
は仕上圧延温度が本発明の下限を下回るためフェライト
が混入し降伏応力が不足した。水準２０はインラインテ
ンパー温度が本発明の上限を上回るため焼きなましされ
降伏応力が不足した。水準２１は衝風冷却（ステルモ
ア）で冷却したため冷却速度が不十分で降伏応力が不足
した。また、スケール厚みも目標を達成できなかった。
水準２２は強度を上げる目的でＣ％を高めた材料を衝風
冷却（ステルモア）したものであり、降伏応力と伸びが
目標に達せず、また水準２１と同様にスケール厚みが目
標を達成できなかった。

【００３９】なお、上記において水準９はＣ％が高いた
め溶接性が不良であり、また水準２２はＣ％が高くなり
スケールも厚いため、溶接時鋼材つかみ部でスパークが
発生し易く、ここを起点とした脆性破壊が認められたた
め溶接性不良であった。

【００４０】以上の如く本発明に規定された成分および
製造条件により製造された鋼材は、降伏応力６８５MPa
有し、伸び８％以上の機械的特性を有し、スケール厚さ
が５０μｍ以下であり、溶接性がよい高強度せん断補強
筋用鋼材であることが確認できた。

【００４１】

【表１】

【００４２】

【表２】

【００４３】

【発明の効果】以上説明した本発明によれば、熱間圧延
ままで、降伏応力が６８５MPa 以上、伸びが８％以上の
高強度高延性の材質特性を有し、スポット溶接等で容易
かつ強固に主筋と接合可能な溶接性に優れたせん断補強
筋用熱間圧延鋼材を提供することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】Ｃ：０．１３％のベイナイト鋼材で組織中のマ
ルテンサイトと残留オーステナイトの合計分率と伸び値
の関係を示した図である。

【図２】特定の成分の鋼片を各種温度条件で加熱・圧延
・冷却した鋼材のＣ％および表層スケール厚みと溶接性
の関係を示した図である。

【図３】本発明を実施するための圧延ラインのレイアウ
ト概略図。

【図４】図３において用いる温水を冷媒とする浸漬式調
整冷却装置の概略図。

【図５】図３において用いるインラインテンパー炉の概
略図。

【符号の説明】

１：圧延機 ２：冷却装置 ３：巻取装置 ４：調整冷却装置 ５：集束装置 ６：フックコンベア ７：インラインテンパー炉 ８：結束機 ９：払出し装置 １０：搬送コンベア用フック １１：製品コイル

─────────────────────────────────────────────────────

【手続補正書】

【提出日】平成１２年７月２６日（２０００．７．２
６）

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】特許請求の範囲

【補正方法】変更

【補正内容】

【特許請求の範囲】

【手続補正２】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００１１

【補正方法】変更

【補正内容】

【００１１】

【課題を解決するための手段】上記課題を達成するため
の本発明の主旨とするところは次の通りである。 （１）化学成分が質量％で Ｃ：０．０８〜０．２０ Ｓｉ：０．３０〜１．００ Ｍｎ：１．０〜２．０ Ｖ：０．００５〜０．１０ Ｔｉ：０．０５〜０．２０ Ｂ：０．０００５〜０．００５０ 残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる鋼からなり、ミ
クロ組織中のベイナイト分率が９５％以上、残留オース
テナイト分率が２％以下であり、表層スケール厚みが５
０μｍ以下であって、熱間圧延ままで降伏応力６８５MP
a 以上、伸び８％以上を有することを特徴とする熱間圧
延ままでせん断補強筋に使用される高強度高延性せん断
補強筋用熱間圧延鋼材。この鋼材は、上記の如く熱間圧
延（連続的に引き続く熱処理を含む。以下同じ。）のま
まで機械的性質として降伏応力６８５MPa 以上、伸び８
％以上を有するものであるが、本明細書中の降伏応力
は、ＪＩＳ Ｇ２０２０の１１６４で規定されるオフセ
ット法による永久伸びが０．２％の耐力である。 （２）前記鋼材を圧延工程内で安定かつ効率的に製造す
る方法として、上記（１）記載の鋼成分を有する鋼を、
１１００〜１２８０℃に加熱して熱間圧延し、８００〜
１０５０℃で仕上げ圧延後、８００℃以上の温度から９
０℃以上の温水中で浸漬冷却することを特徴とする高強
度高延性せん断補強筋用熱間圧延鋼材の製造方法。 （３）上記（２）に記載の製造方法よりもさらに優れた
延性を得るための製造方法として、（２）記載の浸漬冷
却に引き続き、３００〜５００℃の雰囲気炉で１時間以
上保持することを特徴とする高強度高延性せん断補強筋
用熱間圧延鋼材の製造方法。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 長門 隆重 北海道室蘭市仲町12番地 新日本製鐵株式 会社室蘭製鐵所内 (72)発明者 上野 隆 北海道室蘭市仲町12番地 新日本製鐵株式 会社室蘭製鐵所内 (72)発明者 関 隆一 北海道室蘭市仲町12番地 新日本製鐵株式 会社室蘭製鐵所内 Ｆターム(参考） 4K032 AA02 AA04 AA05 AA16 AA31 AA35 AA36 BA02 CA02 CA03 CC03 CC04 CD06 CF01

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 質量％で Ｃ：０．０８〜０．２０ Ｓｉ：０．３０〜１．００ Ｍｎ：１．０〜２．０ Ｖ：０．００５〜０．１０ Ｔｉ：０．０５〜０．２０ Ｂ：０．０００５〜０．００５０ 残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼からなり、
   ミクロ組織中のベイナイト分率が９５％以上であり、残
   留オーステナイト分率が２％以下であり、表層スケール
   厚みが５０μｍ以下であることを特徴とする溶接性に優
   れた高強度高延性せん断補強筋用熱間圧延鋼材。
2. 【請求項２】 請求項１に記載の鋼成分を有する鋼を、
   １１００〜１２８０℃の温度範囲に加熱して熱間圧延
   し、８００〜１０５０℃の温度範囲で仕上げ圧延後、８
   ００℃以上の温度から９０℃以上の温水中で浸漬冷却す
   ることを特徴とする溶接性に優れた高強度高延性せん断
   補強筋用熱間圧延鋼材の製造方法。
3. 【請求項３】 請求項１に記載の鋼成分を有する鋼を、
   １１００〜１２８０℃の温度範囲に加熱して熱間圧延
   し、８００〜１０５０℃の温度範囲で仕上げ圧延後、８
   ００℃以上の温度から９０℃以上の温水中で浸漬冷却
   し、引き続き３００〜５００℃の炉雰囲気温度範囲で１
   時間以上保持することを特徴とする溶接性に優れた高強
   度高延性せん断補強筋用熱間圧延鋼材の製造方法。