JP2001181447A - トレッドゴム組成物およびそれを用いた空気入りタイヤ - Google Patents
トレッドゴム組成物およびそれを用いた空気入りタイヤInfo
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 グリップ性能、耐摩耗性の両特性を高めると
ともに、転がり抵抗を低減させて低燃費を向上させ、さ
らに加工性の良好なタイヤのトレッドゴム組成物を提供
する。 【解決手段】 ガラス転移温度（Ｔｇ）が−２７℃以下
のスチレン−ブタジエンゴムを２０重量部以上および、
天然ゴム、イソプレンゴムまたはブタジエンゴムのうち
少なくとも１種を２０重量部以上含むジエン系ゴム成分
１００重量部に対して、軽装嵩比重が０．６０ｇ／ｃｍ
3以下であり、ＤＯＰ吸油量が７０ｃｍ3／１００ｇ以上
で２５０ｃｍ3／１００ｇ未満であり、ＢＥＴ比表面積
が３０ｍ2／ｇ以上で３５０ｍ2／ｇ以下である水酸化ア
ルミニウムを５〜６０重量部とＢＥＴ比表面積が６０ｍ
2／ｇ以上のカーボンブラックを５〜６０重量部配合し
たトレッドゴム組成物。
ともに、転がり抵抗を低減させて低燃費を向上させ、さ
らに加工性の良好なタイヤのトレッドゴム組成物を提供
する。 【解決手段】 ガラス転移温度（Ｔｇ）が−２７℃以下
のスチレン−ブタジエンゴムを２０重量部以上および、
天然ゴム、イソプレンゴムまたはブタジエンゴムのうち
少なくとも１種を２０重量部以上含むジエン系ゴム成分
１００重量部に対して、軽装嵩比重が０．６０ｇ／ｃｍ
3以下であり、ＤＯＰ吸油量が７０ｃｍ3／１００ｇ以上
で２５０ｃｍ3／１００ｇ未満であり、ＢＥＴ比表面積
が３０ｍ2／ｇ以上で３５０ｍ2／ｇ以下である水酸化ア
ルミニウムを５〜６０重量部とＢＥＴ比表面積が６０ｍ
2／ｇ以上のカーボンブラックを５〜６０重量部配合し
たトレッドゴム組成物。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は加工性および耐摩耗
性を低下させることなく、転がり抵抗を低減し、低燃費
を向上しかつ湿潤路面でのグリップ性能（ウエットグリ
ップ性能）を向上させたトレッドゴム組成物およびそれ
を用いた空気入りタイヤに関する。
性を低下させることなく、転がり抵抗を低減し、低燃費
を向上しかつ湿潤路面でのグリップ性能（ウエットグリ
ップ性能）を向上させたトレッドゴム組成物およびそれ
を用いた空気入りタイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、タイヤトレッドゴム組成物におい
て転がり抵抗の低減と、湿潤路面でのグリップ性能（ウ
エットグリップ性能）は二律背反とされ両者を同時に向
上する技術は困難とされていた。
て転がり抵抗の低減と、湿潤路面でのグリップ性能（ウ
エットグリップ性能）は二律背反とされ両者を同時に向
上する技術は困難とされていた。
【０００３】ウエットグリップ性能を向上させる手段と
して、シリカを高充填配合する方法、ゴム成分のガラス
転移温度（Ｔｇ）を高く、すなわち０℃における損失正
接（ｔａｎδ値）を高くする方法、あるいはカーボンブ
ラックの粒径の小さいものを高充填配合する方法等がと
られている。しかしシリカを高充填したトレッドゴム組
成物では従来のカーボンブラックを配合したものに比べ
未加硫ゴムの粘度上昇が著しく、ゴムの焼けが生じやす
く、押し出し後の寸法安定性が良くないなど加工性にお
いて種々の問題を生ずる。またガラス転移温度（Ｔｇ）
を高くしたものでは低温性能の低下と転がり抵抗が高く
なる点に問題がある。さらにカーボンブラックの粒径を
小さくして高充填したものは転がり抵抗が高くなる欠点
がある。
して、シリカを高充填配合する方法、ゴム成分のガラス
転移温度（Ｔｇ）を高く、すなわち０℃における損失正
接（ｔａｎδ値）を高くする方法、あるいはカーボンブ
ラックの粒径の小さいものを高充填配合する方法等がと
られている。しかしシリカを高充填したトレッドゴム組
成物では従来のカーボンブラックを配合したものに比べ
未加硫ゴムの粘度上昇が著しく、ゴムの焼けが生じやす
く、押し出し後の寸法安定性が良くないなど加工性にお
いて種々の問題を生ずる。またガラス転移温度（Ｔｇ）
を高くしたものでは低温性能の低下と転がり抵抗が高く
なる点に問題がある。さらにカーボンブラックの粒径を
小さくして高充填したものは転がり抵抗が高くなる欠点
がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明はガラス転移温
度（Ｔｇ）のできるだけ低いゴム成分の２種類以上の混
合物を用いることにより転がり抵抗を低減する一方、特
定の物性を有する水酸化アルミニウムを配合することに
よりウエットグリップ性能および加工性、耐摩耗性を改
善したトレッドゴム組成物およびそれを用いた空気入り
タイヤを提供することを目的とする。
度（Ｔｇ）のできるだけ低いゴム成分の２種類以上の混
合物を用いることにより転がり抵抗を低減する一方、特
定の物性を有する水酸化アルミニウムを配合することに
よりウエットグリップ性能および加工性、耐摩耗性を改
善したトレッドゴム組成物およびそれを用いた空気入り
タイヤを提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明はガラス転移温度
が−２７℃以下のスチレン−ブタジエンゴムを含むゴム
成分に対し特定の水酸化アルミニウムを特定量配合する
ことにより、従来のカーボンブラック配合並の加工性で
あって、しかもシリカ配合以上の性能を有するトレッド
ゴム組成物を提供する。
が−２７℃以下のスチレン−ブタジエンゴムを含むゴム
成分に対し特定の水酸化アルミニウムを特定量配合する
ことにより、従来のカーボンブラック配合並の加工性で
あって、しかもシリカ配合以上の性能を有するトレッド
ゴム組成物を提供する。
【０００６】すなわち本発明はガラス転移温度（Ｔｇ）
が−２７℃以下のスチレン−ブタジエンゴムを２０重量
部以上および天然ゴム、イソプレンゴムまたはブタジエ
ンゴムのうち少なくとも１種を２０重量部以上含んだジ
エン系ゴム１００重量部に対して、軽装嵩比重が０．６
０ｇ／ｃｍ3以下であり、ＤＯＰ吸油量が７０ｃｍ3／１
００ｇ以上で２５０ｃｍ3／１００ｇ未満であり、ＢＥ
Ｔ比表面積が３０ｍ2／ｇ以上で３５０ｍ2／ｇ以下であ
る水酸化アルミニウムを５〜６０重量部と、ＢＥＴ比表
面積が６０ｍ2／ｇ以上のカーボンブラックを５〜６０
重量部配合されてなることを特徴とするトレッドゴム組
成物である。
が−２７℃以下のスチレン−ブタジエンゴムを２０重量
部以上および天然ゴム、イソプレンゴムまたはブタジエ
ンゴムのうち少なくとも１種を２０重量部以上含んだジ
エン系ゴム１００重量部に対して、軽装嵩比重が０．６
０ｇ／ｃｍ3以下であり、ＤＯＰ吸油量が７０ｃｍ3／１
００ｇ以上で２５０ｃｍ3／１００ｇ未満であり、ＢＥ
Ｔ比表面積が３０ｍ2／ｇ以上で３５０ｍ2／ｇ以下であ
る水酸化アルミニウムを５〜６０重量部と、ＢＥＴ比表
面積が６０ｍ2／ｇ以上のカーボンブラックを５〜６０
重量部配合されてなることを特徴とするトレッドゴム組
成物である。
【０００７】さらに前記水酸化アルミニウムの軽装嵩比
重は０．１ｇ／ｃｍ3以上で０．３５ｇ／ｃｍ3以下であ
ることが好ましい。
重は０．１ｇ／ｃｍ3以上で０．３５ｇ／ｃｍ3以下であ
ることが好ましい。
【０００８】また水酸化アルミニウムの結晶構造がベー
マイト型であり、このベーマイト（０２０）面の結晶子
径が５ｎｍ以上で２０ｎｍ以下であることが望ましい。
マイト型であり、このベーマイト（０２０）面の結晶子
径が５ｎｍ以上で２０ｎｍ以下であることが望ましい。
【０００９】さらに本発明のトレッドゴム組成物は前記
水酸化アルミニウムに対して２〜２０ｗｔ％のシランカ
ップリング剤が配合されることが好ましい。
水酸化アルミニウムに対して２〜２０ｗｔ％のシランカ
ップリング剤が配合されることが好ましい。
【００１０】そして本発明はかかるトレッドゴム組成物
を用いた空気入りタイヤに関する。
を用いた空気入りタイヤに関する。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明のトレッドゴム組成物には
ガラス転移温度（Ｔｇ）が−２７℃以下のスチレン−ブ
タジエンゴムをゴム成分に２０重量部以上含む。従来ウ
エットグリップ性と転がり抵抗の低減の二律背反の両特
性をバランスさせるため比較的ガラス転移温度（Ｔｇ）
の高いスチレン−ブタジエンゴムが用いられていた。こ
の場合転がり抵抗の向上に限界がありさらに耐摩耗性が
低下する傾向にある。そこで本発明はスチレン−ブタジ
エンゴムのガラス転移温度（Ｔｇ）を−２７℃以下とす
ることにより転がり抵抗の向上を図ったものである。な
おウエットグリップ性を維持するためにはスチレン−ブ
タジエンゴムはガラス転移温度が好ましくは−３０℃〜
−５０℃の範囲であり、さらに好ましくはゴム成分中５
０重量部以上含有される。
ガラス転移温度（Ｔｇ）が−２７℃以下のスチレン−ブ
タジエンゴムをゴム成分に２０重量部以上含む。従来ウ
エットグリップ性と転がり抵抗の低減の二律背反の両特
性をバランスさせるため比較的ガラス転移温度（Ｔｇ）
の高いスチレン−ブタジエンゴムが用いられていた。こ
の場合転がり抵抗の向上に限界がありさらに耐摩耗性が
低下する傾向にある。そこで本発明はスチレン−ブタジ
エンゴムのガラス転移温度（Ｔｇ）を−２７℃以下とす
ることにより転がり抵抗の向上を図ったものである。な
おウエットグリップ性を維持するためにはスチレン−ブ
タジエンゴムはガラス転移温度が好ましくは−３０℃〜
−５０℃の範囲であり、さらに好ましくはゴム成分中５
０重量部以上含有される。
【００１２】次に本発明のゴム成分として天然ゴム（Ｎ
Ｒ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、または低シスポリブタ
ジエンゴム（低シスＢＲ）、高シスポリブタジエンゴム
（高シスＢＲ）の少なくとも１種が２０重量部含まれ
る。これらのゴム成分はいずれもガラス転移温度（Ｔ
ｇ）が好ましくは−２７℃以下であり、前述のスチレン
−ブタジエンゴムとともにウエットグリップ性、転がり
抵抗および耐摩耗性を総合的にバランスよく改善する。
Ｒ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、または低シスポリブタ
ジエンゴム（低シスＢＲ）、高シスポリブタジエンゴム
（高シスＢＲ）の少なくとも１種が２０重量部含まれ
る。これらのゴム成分はいずれもガラス転移温度（Ｔ
ｇ）が好ましくは−２７℃以下であり、前述のスチレン
−ブタジエンゴムとともにウエットグリップ性、転がり
抵抗および耐摩耗性を総合的にバランスよく改善する。
【００１３】本発明のゴム組成物に使用される他のゴム
成分は、たとえば、前記以外の低シス１，２ブタジエン
ゴム、前記以外のスチレン−ブタジエン共重合体（ＳＢ
Ｒ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、ハロゲン化ブチルゴム、
アクリロニトリロブタジエンゴム（ＮＢＲ）、アクリロ
ニトリル−スチレン−ブタジエン共重合体ゴム、クロロ
プレンゴム、エチレン−プロピレン共重合体ゴム、スチ
レン−イソプレン共重合体ゴム、スチレン−イソプレン
−ブタジエン共重合体ゴム、イソプレン−ブタジエン共
重合体ゴム、クロロスルホン化ポリエチレン、アクリル
ゴム、エピクロルヒドリンゴム、シリコーンゴム、ウレ
タンゴムなどがある。これらは、単独または２種類以上
を混合して用いてもよい。混合する場合の混合比にも特
に制限はない。特に加工性、耐摩耗性を改善するために
はＮＲ、ＢＲ、ＳＢＲ、ＩＲ、スチレン−イソプレン−
ブタジエン共重合体ゴムなどが好ましい。
成分は、たとえば、前記以外の低シス１，２ブタジエン
ゴム、前記以外のスチレン−ブタジエン共重合体（ＳＢ
Ｒ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、ハロゲン化ブチルゴム、
アクリロニトリロブタジエンゴム（ＮＢＲ）、アクリロ
ニトリル−スチレン−ブタジエン共重合体ゴム、クロロ
プレンゴム、エチレン−プロピレン共重合体ゴム、スチ
レン−イソプレン共重合体ゴム、スチレン−イソプレン
−ブタジエン共重合体ゴム、イソプレン−ブタジエン共
重合体ゴム、クロロスルホン化ポリエチレン、アクリル
ゴム、エピクロルヒドリンゴム、シリコーンゴム、ウレ
タンゴムなどがある。これらは、単独または２種類以上
を混合して用いてもよい。混合する場合の混合比にも特
に制限はない。特に加工性、耐摩耗性を改善するために
はＮＲ、ＢＲ、ＳＢＲ、ＩＲ、スチレン−イソプレン−
ブタジエン共重合体ゴムなどが好ましい。
【００１４】本発明に用いる水酸化アルミニウムは、Ｊ
ＩＳ Ｈ１９０２に準拠して測定した軽装嵩比重が０．
６０ｇ／ｃｍ3以下であり、好ましくは０．１０ｇ／ｃ
ｍ3以上で０．３５ｇ／ｃｍ3以下である。水酸化アルミ
ニウムの軽装嵩比重が０．６０ｇ／ｃｍ3より高い場
合、ゴム組成物の耐摩耗性が著しく低下し、軽装嵩比が
低くなりすぎると、水酸化アルミニウムとゴムとを混練
するときの混練トルクが上昇して作業性が低下する。
ＩＳ Ｈ１９０２に準拠して測定した軽装嵩比重が０．
６０ｇ／ｃｍ3以下であり、好ましくは０．１０ｇ／ｃ
ｍ3以上で０．３５ｇ／ｃｍ3以下である。水酸化アルミ
ニウムの軽装嵩比重が０．６０ｇ／ｃｍ3より高い場
合、ゴム組成物の耐摩耗性が著しく低下し、軽装嵩比が
低くなりすぎると、水酸化アルミニウムとゴムとを混練
するときの混練トルクが上昇して作業性が低下する。
【００１５】さらに本発明に用いる水酸化アルミニウム
はＪＩＳ Ｋ６２２１に準拠して測定したＤＯＰ吸油量
が７０ｃｍ3／１００ｇ以上で２５０ｃｍ3／１００ｇ未
満、好ましくは９０ｃｍ3／１００ｇ以上で１５０ｃｍ3
／１００ｇ以下である。ＤＯＰ吸油量が前記範囲を外れ
る場合、ゴム組成物はその耐摩耗性が低下する。
はＪＩＳ Ｋ６２２１に準拠して測定したＤＯＰ吸油量
が７０ｃｍ3／１００ｇ以上で２５０ｃｍ3／１００ｇ未
満、好ましくは９０ｃｍ3／１００ｇ以上で１５０ｃｍ3
／１００ｇ以下である。ＤＯＰ吸油量が前記範囲を外れ
る場合、ゴム組成物はその耐摩耗性が低下する。
【００１６】さらに水酸化アルミニウムは、転がり抵抗
の低減効果および十分なグリップ性能を有するゴム組成
物を得る観点から、窒素吸着法により測定したＢＥＴ比
表面積が３０ｍ2／ｇ以上で３５０ｍ2／ｇ以下、好まし
くは３０ｍ2／ｇ以上で２００ｍ2／ｇ以下、さらに好ま
しくは１００ｍ2／ｇを超え２００ｍ2／ｇ以下である。
なお、３５０ｍ2／ｇを超える場合、水酸化アルミニウ
ムとゴムとを混練するときの混練トルクが上昇して作業
性が低下することがある。
の低減効果および十分なグリップ性能を有するゴム組成
物を得る観点から、窒素吸着法により測定したＢＥＴ比
表面積が３０ｍ2／ｇ以上で３５０ｍ2／ｇ以下、好まし
くは３０ｍ2／ｇ以上で２００ｍ2／ｇ以下、さらに好ま
しくは１００ｍ2／ｇを超え２００ｍ2／ｇ以下である。
なお、３５０ｍ2／ｇを超える場合、水酸化アルミニウ
ムとゴムとを混練するときの混練トルクが上昇して作業
性が低下することがある。
【００１７】また、本発明に用いる水酸化アルミニウム
は、ゴム組成物の転がり抵抗の低減効果、グリップ性能
および耐摩耗性をより向上させる観点から、結晶構造が
ベーマイト型であることが好ましく、かつベーマイト
（０２０）面の結晶子径が５ｎｍ以上で２０ｎｍ以下で
あることがさらに好ましい。
は、ゴム組成物の転がり抵抗の低減効果、グリップ性能
および耐摩耗性をより向上させる観点から、結晶構造が
ベーマイト型であることが好ましく、かつベーマイト
（０２０）面の結晶子径が５ｎｍ以上で２０ｎｍ以下で
あることがさらに好ましい。
【００１８】結晶子径はＸ線回折装置を用いて得られた
プロファイルから、ベーマイトの（０２０）、面のピー
クについて、ＲＩＮＴ２１００の「多重ピーク分離」ソ
フトを用いて各結晶面についてのピークについてガウス
分布に基づいてフィッティングを行ない、計算結果の半
価幅および重心法によるピーク角を用いて、Ｓｃｈｅｒ
ｒｅｒの式により結晶子径を算出した。Ｘ線回折の測定
条件は次のとおりである。
プロファイルから、ベーマイトの（０２０）、面のピー
クについて、ＲＩＮＴ２１００の「多重ピーク分離」ソ
フトを用いて各結晶面についてのピークについてガウス
分布に基づいてフィッティングを行ない、計算結果の半
価幅および重心法によるピーク角を用いて、Ｓｃｈｅｒ
ｒｅｒの式により結晶子径を算出した。Ｘ線回折の測定
条件は次のとおりである。
【００１９】 装置：株式会社リガク社製、Ｒｉｎｔ−２１００Ｖ 測定条件：Ｃｕターゲット、電圧×電流＝４０ｋＶ×４
０ｍＡ、 スリット：ＤＳ１°−ＳＳ１°−ＲＳ０．３ｍｍ 走査モード：連続、Ｓｃａｎ Ｓｐｅｅｄ＝２°／ｍｉ
ｎ、Ｓｃａｎ Ｓｔｅｐ＝０．０１０°／ｓｔｅｐ 走査軸：２θ／θ 走査範囲：２〜７０°、回転速度０ｒｐｍ 前記水酸化アルミニウムは前記ゴム成分１００重量部に
対して５〜６０重量部、好ましくは５〜４０重量部配合
する。５重量部未満では添加による転がり抵抗の低減が
十分ではなく、また濡れた路面でのグリップ性能改善効
果が小さい。６０重量部を超えると、ゴム組成物の粘度
があがりすぎて加工性が低下するとともに耐摩耗性も低
下する。
０ｍＡ、 スリット：ＤＳ１°−ＳＳ１°−ＲＳ０．３ｍｍ 走査モード：連続、Ｓｃａｎ Ｓｐｅｅｄ＝２°／ｍｉ
ｎ、Ｓｃａｎ Ｓｔｅｐ＝０．０１０°／ｓｔｅｐ 走査軸：２θ／θ 走査範囲：２〜７０°、回転速度０ｒｐｍ 前記水酸化アルミニウムは前記ゴム成分１００重量部に
対して５〜６０重量部、好ましくは５〜４０重量部配合
する。５重量部未満では添加による転がり抵抗の低減が
十分ではなく、また濡れた路面でのグリップ性能改善効
果が小さい。６０重量部を超えると、ゴム組成物の粘度
があがりすぎて加工性が低下するとともに耐摩耗性も低
下する。
【００２０】本発明で用いる水酸化アルミニウムの製造
方法としては、たとえばアルミニウムアルコキシドを加
水分解して水酸化アルミニウムスラリーを得、次いで得
られた水酸化アルミニウムスラリーを連続式湿式粉砕機
等に通して懸濁液を得、次いで得られた懸濁液をアルカ
リ性に調整した後、約１００℃〜約１４０℃で約１０〜
約１００時間熱処理した後、気流乾燥機等を用いて乾燥
する方法が挙げられる。前記した水酸化アルミニウムの
製造方法では、熱処理後の懸濁液を固液分離して固形分
（水酸化アルミニウム）と液に分けた後、固形分を水洗
して不純物を除去することが好ましい。
方法としては、たとえばアルミニウムアルコキシドを加
水分解して水酸化アルミニウムスラリーを得、次いで得
られた水酸化アルミニウムスラリーを連続式湿式粉砕機
等に通して懸濁液を得、次いで得られた懸濁液をアルカ
リ性に調整した後、約１００℃〜約１４０℃で約１０〜
約１００時間熱処理した後、気流乾燥機等を用いて乾燥
する方法が挙げられる。前記した水酸化アルミニウムの
製造方法では、熱処理後の懸濁液を固液分離して固形分
（水酸化アルミニウム）と液に分けた後、固形分を水洗
して不純物を除去することが好ましい。
【００２１】さらに、本発明のトレッドゴム組成物に配
合するカーボンブラックとしては、窒素吸着法によるＢ
ＥＴ比表面積が６０ｍ2／ｇ以上、好ましくは６０〜１
５０ｍ2／ｇ、さらに好ましくは６０〜１３０ｍ2／ｇで
ある。６０ｍ2／ｇ未満では、十分な耐摩耗性が得られ
ず好ましくない。なお、ここでＢＥＴ比表面積はＡＳＴ
ＭＤ４８２０−９９法に準拠して求めた。
合するカーボンブラックとしては、窒素吸着法によるＢ
ＥＴ比表面積が６０ｍ2／ｇ以上、好ましくは６０〜１
５０ｍ2／ｇ、さらに好ましくは６０〜１３０ｍ2／ｇで
ある。６０ｍ2／ｇ未満では、十分な耐摩耗性が得られ
ず好ましくない。なお、ここでＢＥＴ比表面積はＡＳＴ
ＭＤ４８２０−９９法に準拠して求めた。
【００２２】かかるカーボンブラックの配合量は、上記
ゴム成分１００重量部に対し５〜６０重量部、好ましく
は１０〜６０重量部、さらに好ましくは２０〜６０重量
部である。カーボンブラックの重量が５重量部未満であ
ると耐摩耗性に劣り、６０重量部を超えるとゴムの粘土
が上昇するため加工性が悪化し好ましくない。
ゴム成分１００重量部に対し５〜６０重量部、好ましく
は１０〜６０重量部、さらに好ましくは２０〜６０重量
部である。カーボンブラックの重量が５重量部未満であ
ると耐摩耗性に劣り、６０重量部を超えるとゴムの粘土
が上昇するため加工性が悪化し好ましくない。
【００２３】さらにまた、前記水酸化アルミニウムの補
強性を強めるため、水酸化アルミニウムの配合量に対し
シランカップリング剤を２〜２０ｗｔ％添加してもよ
い。ここで使用できるシランカップリング剤の例として
はビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスル
フィド、ビス（２−トリエトキシシリルエチル）テトラ
スルフィド、ビス（３−トリメトキシシリルプロピル）
テトラスルフィド、ビス（２−トリメトキシシリルエチ
ル）テトラスルフィド、３−メルカプトプロピルトリメ
トキシシラン、３−メルカプトプロピルトリエトキシシ
ラン、２−メルカプトエチルトリメトキシシラン、２−
メルカプトエチルトリエトキシシラン、３−ニトロプロ
ピルトリメトキシシラン、３−ニトロプロピルトリエト
キシシラン、３−クロロプロピルトリメトキシシラン、
３−クロロプロピルトリエトキシシラン、２−クロロエ
チルトリメトキシシラン、２−クロロエチルトリエトキ
シシラン等が挙げられ、カップリング剤添加効果とコス
トの両立からビス（３−トリエトキシシリルプロピル）
テトラスルフィドが好ましい。
強性を強めるため、水酸化アルミニウムの配合量に対し
シランカップリング剤を２〜２０ｗｔ％添加してもよ
い。ここで使用できるシランカップリング剤の例として
はビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスル
フィド、ビス（２−トリエトキシシリルエチル）テトラ
スルフィド、ビス（３−トリメトキシシリルプロピル）
テトラスルフィド、ビス（２−トリメトキシシリルエチ
ル）テトラスルフィド、３−メルカプトプロピルトリメ
トキシシラン、３−メルカプトプロピルトリエトキシシ
ラン、２−メルカプトエチルトリメトキシシラン、２−
メルカプトエチルトリエトキシシラン、３−ニトロプロ
ピルトリメトキシシラン、３−ニトロプロピルトリエト
キシシラン、３−クロロプロピルトリメトキシシラン、
３−クロロプロピルトリエトキシシラン、２−クロロエ
チルトリメトキシシラン、２−クロロエチルトリエトキ
シシラン等が挙げられ、カップリング剤添加効果とコス
トの両立からビス（３−トリエトキシシリルプロピル）
テトラスルフィドが好ましい。
【００２４】本発明のゴム組成物は、シリカ、クレーな
ど他の充填剤を併用してもよく、その他プロセスオイ
ル、酸化防止剤、老化防止剤、ステアリン酸、酸化亜
鉛、ワックスなどの添加剤、また硫黄、加硫促進剤など
の加硫剤を適宜配合できる。
ど他の充填剤を併用してもよく、その他プロセスオイ
ル、酸化防止剤、老化防止剤、ステアリン酸、酸化亜
鉛、ワックスなどの添加剤、また硫黄、加硫促進剤など
の加硫剤を適宜配合できる。
【００２５】
【実施例】実施例１〜４および比較例１〜８ トレッドゴム組成物およびタイヤの製造は次の方法で行
なった。表２に示す配合に基づき、各成分をバンバリー
ミキサーで混練してゴム組成物を調製し、得られた各組
成物について加工性（ムーニー粘度）を評価した。次い
で、各ゴム組成物を押出機にてトレッドの形状に押出
し、それらを用いて加硫成形し、１８５／６５Ｒ１４サ
イズのタイヤを試作した。得られた各タイヤにつき、耐
摩耗性、転がり抵抗、ウエットグリップ性（ＡＢＳ制動
性能）の評価を行なった。これらの評価結果を表２に示
す。
なった。表２に示す配合に基づき、各成分をバンバリー
ミキサーで混練してゴム組成物を調製し、得られた各組
成物について加工性（ムーニー粘度）を評価した。次い
で、各ゴム組成物を押出機にてトレッドの形状に押出
し、それらを用いて加硫成形し、１８５／６５Ｒ１４サ
イズのタイヤを試作した。得られた各タイヤにつき、耐
摩耗性、転がり抵抗、ウエットグリップ性（ＡＢＳ制動
性能）の評価を行なった。これらの評価結果を表２に示
す。
【００２６】なお実施例および比較例に用いた水酸化ア
ルミニウムの製法は次のとおりであり、その仕様を表１
に示す。
ルミニウムの製法は次のとおりであり、その仕様を表１
に示す。
【００２７】水酸化アルミニウムＡ（実施例） アルミニウムアルコキシドを加水分解して得られた水酸
化アルミニウム（軽装嵩比重：０．７７ｇ／ｃｍ3、Ｄ
ＯＰ吸油量：７０ｃｍ3／１００ｇ）３７６ｇと水５ｄ
ｍ3を混合し、粉体濃度７重量％の懸濁液を調製した。
この懸濁液を連続型ビーズミルに通して水酸化アルミニ
ウムを懸濁液中に均一分散させた。分散させた後の懸濁
液をステンレス製ビーカーに入れ、１Ｎ ＮａＯＨを用
いて懸濁液のｐＨを１０に調整した。ステンレス製ビー
カーに還流装置をつけた後、ステンレスビーカーの中の
懸濁液を加熱し、温度１００℃で６０時間放置した。懸
濁液を除冷した後、遠心分離機を用いて固液分離した。
次いで、上澄み液を取除き、固形分に水５ｄｍ3を加え
分散させた後、遠心分離機を用いて固液分離した。得ら
れた固形分に水５ｄｍ3を加え分散させて水酸化アルミ
ニウム水スラリーを得、次いで連続型ビーズミルに通し
た後、気流乾燥機（商品名：フラッシュジェットドライ
ヤー、株式会社セイシン企業製）を用いて乾燥させて水
酸化アルミニウムＡを得た。得られた水酸化アルミニウ
ムＡの物性を表１に示す。
化アルミニウム（軽装嵩比重：０．７７ｇ／ｃｍ3、Ｄ
ＯＰ吸油量：７０ｃｍ3／１００ｇ）３７６ｇと水５ｄ
ｍ3を混合し、粉体濃度７重量％の懸濁液を調製した。
この懸濁液を連続型ビーズミルに通して水酸化アルミニ
ウムを懸濁液中に均一分散させた。分散させた後の懸濁
液をステンレス製ビーカーに入れ、１Ｎ ＮａＯＨを用
いて懸濁液のｐＨを１０に調整した。ステンレス製ビー
カーに還流装置をつけた後、ステンレスビーカーの中の
懸濁液を加熱し、温度１００℃で６０時間放置した。懸
濁液を除冷した後、遠心分離機を用いて固液分離した。
次いで、上澄み液を取除き、固形分に水５ｄｍ3を加え
分散させた後、遠心分離機を用いて固液分離した。得ら
れた固形分に水５ｄｍ3を加え分散させて水酸化アルミ
ニウム水スラリーを得、次いで連続型ビーズミルに通し
た後、気流乾燥機（商品名：フラッシュジェットドライ
ヤー、株式会社セイシン企業製）を用いて乾燥させて水
酸化アルミニウムＡを得た。得られた水酸化アルミニウ
ムＡの物性を表１に示す。
【００２８】水酸化アルミニウムＢ（実施例） アルミニウムアルコキシドを加水分解して得られた水酸
化アルミニウム（軽装嵩比重：０．７７ｇ／ｃｍ3、Ｄ
ＯＰ吸油量：７０ｃｍ3／１００ｇ）３７６ｇと水５ｄ
ｍ3を混合し、粉体濃度７重量％の懸濁液を調製した。
この懸濁液を１ＮＮａＯＨを用いてｐＨを１０に調整し
た後、オートクレーブに入れて温度１２０℃を維持しな
がら２４時間保持した。懸濁液を除冷した後、遠心分離
機を用いて固液分離した。次いで、上澄み液を取り除
き、固形分に水５ｄｍ3を加え分散した後、遠心分離機
を用いて固液分離した。得られた固形分に水５ｄｍ3を
加え分散させて水酸化アルミニウム水スラリーを得、次
いで連続型ビーズミルに通した後、気流乾燥機（商品
名：フラッシュジェットドライヤー、株式会社セイシン
企業製）を用いて乾燥させて水酸化アルミニウムＢを得
た。得られた水酸化アルミニウムＢの物性を表１に示
す。
化アルミニウム（軽装嵩比重：０．７７ｇ／ｃｍ3、Ｄ
ＯＰ吸油量：７０ｃｍ3／１００ｇ）３７６ｇと水５ｄ
ｍ3を混合し、粉体濃度７重量％の懸濁液を調製した。
この懸濁液を１ＮＮａＯＨを用いてｐＨを１０に調整し
た後、オートクレーブに入れて温度１２０℃を維持しな
がら２４時間保持した。懸濁液を除冷した後、遠心分離
機を用いて固液分離した。次いで、上澄み液を取り除
き、固形分に水５ｄｍ3を加え分散した後、遠心分離機
を用いて固液分離した。得られた固形分に水５ｄｍ3を
加え分散させて水酸化アルミニウム水スラリーを得、次
いで連続型ビーズミルに通した後、気流乾燥機（商品
名：フラッシュジェットドライヤー、株式会社セイシン
企業製）を用いて乾燥させて水酸化アルミニウムＢを得
た。得られた水酸化アルミニウムＢの物性を表１に示
す。
【００２９】水酸化アルミニウムＣ（比較例） ２ｄｍ3バッフル付きステンレス槽に、塩基性溶液とし
てアルミン酸ソーダ溶液（ソーダ濃度：Ｎａ2Ｏ換算１
２５ｇ／ｄｍ3、Ｎａ2Ｏ／Ａｌ2Ｏ3モル比：１．５５）
５３３ｃｍ3を、酸性溶液として硫酸アルミニウム水溶
液（アルミナ濃度：Ａｌ2Ｏ3換算で５．３ｗｔ％）８８
０ｃｍ3を、氷冷しながらホモミクサー（特殊機化工業
株式会社製、商品名：Ｔ．Ｋ．ホモジェッターＭ型）を
用いて速度勾配１１０００ｓｅｃ-1（速度勾配は、ホモ
ミクサーのタービンの周速ｘ ｍ／ｓｅｃおよび、その
タービンとステータスとのクリアランスｙ ｍｍから式
ｘ／ｙ×１０3ｓｅｃ-1により導出した。）の条件で攪
拌しながら約３分間注入して中和反応を行なった。この
後、１５分間攪拌を続けて水酸化アルミニウム水スラリ
ーを得た。中和反応時の最高到達温度は１５℃であっ
た。得られた水酸化アルミニウム水スラリーを、遠心分
離機を用いて固液分離して固形分を得た。得られた固形
分に水６ｄｍ3を加え分散させて水酸化アルミニウム水
スラリーを得、次いで遠心分離機を用いて固液分離する
方法を７回繰り返すことによって、水酸化アルミニウム
を洗浄した。洗浄後の固形分に水を加え水酸化アルミニ
ウム水スラリーを得、 次いで噴霧乾燥機（ニロ社製、
商品名：モービルマイナ型、乾燥温度：ドライヤー入口
温度２５０℃、出口温度１００℃、アトマイザー圧：
０．１２ＭＰａ）を用いて乾燥させて水酸化アルミニウ
ムＣを得た。得られた水酸化アルミニウムＣの物性を表
１に示す。
てアルミン酸ソーダ溶液（ソーダ濃度：Ｎａ2Ｏ換算１
２５ｇ／ｄｍ3、Ｎａ2Ｏ／Ａｌ2Ｏ3モル比：１．５５）
５３３ｃｍ3を、酸性溶液として硫酸アルミニウム水溶
液（アルミナ濃度：Ａｌ2Ｏ3換算で５．３ｗｔ％）８８
０ｃｍ3を、氷冷しながらホモミクサー（特殊機化工業
株式会社製、商品名：Ｔ．Ｋ．ホモジェッターＭ型）を
用いて速度勾配１１０００ｓｅｃ-1（速度勾配は、ホモ
ミクサーのタービンの周速ｘ ｍ／ｓｅｃおよび、その
タービンとステータスとのクリアランスｙ ｍｍから式
ｘ／ｙ×１０3ｓｅｃ-1により導出した。）の条件で攪
拌しながら約３分間注入して中和反応を行なった。この
後、１５分間攪拌を続けて水酸化アルミニウム水スラリ
ーを得た。中和反応時の最高到達温度は１５℃であっ
た。得られた水酸化アルミニウム水スラリーを、遠心分
離機を用いて固液分離して固形分を得た。得られた固形
分に水６ｄｍ3を加え分散させて水酸化アルミニウム水
スラリーを得、次いで遠心分離機を用いて固液分離する
方法を７回繰り返すことによって、水酸化アルミニウム
を洗浄した。洗浄後の固形分に水を加え水酸化アルミニ
ウム水スラリーを得、 次いで噴霧乾燥機（ニロ社製、
商品名：モービルマイナ型、乾燥温度：ドライヤー入口
温度２５０℃、出口温度１００℃、アトマイザー圧：
０．１２ＭＰａ）を用いて乾燥させて水酸化アルミニウ
ムＣを得た。得られた水酸化アルミニウムＣの物性を表
１に示す。
【００３０】水酸化アルミニウムＤ（比較例） ２ｄｍ3バッフル付きステンレス槽に、塩基性溶液とし
てアルミン酸ソーダ溶液（ソーダ濃度：Ｎａ2Ｏ換算１
２５ｇ／ｄｍ3、Ｎａ2Ｏ／Ａｌ2Ｏ3モル比：１．５５）
８００ｃｍ3を、酸性溶液として硫酸アルミニウム水溶
液（アルミナ濃度：Ａｌ2Ｏ3換算で３．２ｗｔ％）８９
８ｃｍ3を、氷冷しながらホモミクサー（特殊機化工業
株式会社製、商品名：Ｔ．Ｋ．ホモジェッターＭ型）を
用いて速度勾配１１０００ｓｅｃ-1の条件で攪拌しなが
ら３分間で注入して中和反応を行なった。この後、１５
分間攪拌を続けて水酸化アルミニウム水スラリーを得
た。中和反応時の最高到達温度は１５℃であった。得ら
れた水酸化アルミニウム水スラリーを遠心分離機を用い
て固液分離して固形分を得た。得られた固形分に水６ｄ
ｍ3を加え分散させて水酸化アルミニウム水スラリーを
得、次いで遠心分離機を用いて固液分離する方法を７回
繰返すことによって、水酸化アルミニウムを洗浄した。
洗浄後の固形分に水を加え水酸化アルミニウム水スラリ
ーを得、次いで噴霧乾燥機（ニロ社製、商品名：モービ
ルマイナ型、乾燥温度：ドライヤー入口温度２５０℃、
出口温度１００℃、アトマイザー圧：０．１２ＭＰａ）
を用いて乾燥させて水酸化アルミニウムＤを得た。得ら
れた水酸化アルミニウムＤの物性を表１に示す。
てアルミン酸ソーダ溶液（ソーダ濃度：Ｎａ2Ｏ換算１
２５ｇ／ｄｍ3、Ｎａ2Ｏ／Ａｌ2Ｏ3モル比：１．５５）
８００ｃｍ3を、酸性溶液として硫酸アルミニウム水溶
液（アルミナ濃度：Ａｌ2Ｏ3換算で３．２ｗｔ％）８９
８ｃｍ3を、氷冷しながらホモミクサー（特殊機化工業
株式会社製、商品名：Ｔ．Ｋ．ホモジェッターＭ型）を
用いて速度勾配１１０００ｓｅｃ-1の条件で攪拌しなが
ら３分間で注入して中和反応を行なった。この後、１５
分間攪拌を続けて水酸化アルミニウム水スラリーを得
た。中和反応時の最高到達温度は１５℃であった。得ら
れた水酸化アルミニウム水スラリーを遠心分離機を用い
て固液分離して固形分を得た。得られた固形分に水６ｄ
ｍ3を加え分散させて水酸化アルミニウム水スラリーを
得、次いで遠心分離機を用いて固液分離する方法を７回
繰返すことによって、水酸化アルミニウムを洗浄した。
洗浄後の固形分に水を加え水酸化アルミニウム水スラリ
ーを得、次いで噴霧乾燥機（ニロ社製、商品名：モービ
ルマイナ型、乾燥温度：ドライヤー入口温度２５０℃、
出口温度１００℃、アトマイザー圧：０．１２ＭＰａ）
を用いて乾燥させて水酸化アルミニウムＤを得た。得ら
れた水酸化アルミニウムＤの物性を表１に示す。
【００３１】水酸化アルミニウムＥ（比較例） 市販の水酸化アルミニウム（昭和電工（株）製、商品
名：ハイジライトＨ−４３）をそのまま使用した。
名：ハイジライトＨ−４３）をそのまま使用した。
【００３２】表１に示すように比較例に用いた水酸化ア
ルミニウムＣ、水酸化アルミニウムＤは、実施例に用い
たものに比べて軽装嵩比重が大きく、ベーマイト（０２
０）結晶格子径が小さく、さらに比較例として用いた水
酸化アルミニウムＥは、実施例に比べてＢＥＴ表面積お
よびＤＯＰ吸油量が小さく、また結晶構造がギブサイト
であり実施例のベーマイトとは異なる。
ルミニウムＣ、水酸化アルミニウムＤは、実施例に用い
たものに比べて軽装嵩比重が大きく、ベーマイト（０２
０）結晶格子径が小さく、さらに比較例として用いた水
酸化アルミニウムＥは、実施例に比べてＢＥＴ表面積お
よびＤＯＰ吸油量が小さく、また結晶構造がギブサイト
であり実施例のベーマイトとは異なる。
【００３３】
【表１】
【００３４】
【表２】
【００３５】表２に用いた配合剤の詳細は次のとおりで
ある。 注１）ＳＢＲ：ＳＢＲ１５０２（住友化学（株）製） ガラス転移点（Ｔｇ）：−４８℃ 注２）ＮＲ ：ＲＳＳ♯１ 注３）ＳＢＲ：Ｎ９５５０（日本ゼオン（株）製） ガラス転移点（Ｔｇ）：−２６℃ 注４）カーボンブラック：ショウブラックＮ３３９（昭
和キャボット（株）製）窒素吸着法によるＢＥＴ比表面
積９０ｍ2／ｇ 注５）シリカ：ＶＮ３（デグサ製） 注６）シランカップリング剤ＴＥＳＰＴ：Ｓｉ−６９
（デグサ製） 注７）アロマイオイル：ダイアナプロセスＰＳ３２（出
光興産（株）製） 注８）老化防止剤：オゾノン６Ｃ（精工化学（株）製） 注９）ＷＡＸ：サンノックワックス（大内新興化学工業
（株）製） 注１０）ステアリン酸：桐（日本油脂（株）製） 注１１）酸化亜鉛：酸化亜鉛２種（三井金属鉱業（株）
製） 注１２）硫黄：粉末硫黄（軽井沢硫黄（株）） 注１３）加硫促進剤：ノクセラーＣＺ（大内新興化学工
業（株）製） 実施例および比較例で行なった評価の方法は次に示すと
おりである。
ある。 注１）ＳＢＲ：ＳＢＲ１５０２（住友化学（株）製） ガラス転移点（Ｔｇ）：−４８℃ 注２）ＮＲ ：ＲＳＳ♯１ 注３）ＳＢＲ：Ｎ９５５０（日本ゼオン（株）製） ガラス転移点（Ｔｇ）：−２６℃ 注４）カーボンブラック：ショウブラックＮ３３９（昭
和キャボット（株）製）窒素吸着法によるＢＥＴ比表面
積９０ｍ2／ｇ 注５）シリカ：ＶＮ３（デグサ製） 注６）シランカップリング剤ＴＥＳＰＴ：Ｓｉ−６９
（デグサ製） 注７）アロマイオイル：ダイアナプロセスＰＳ３２（出
光興産（株）製） 注８）老化防止剤：オゾノン６Ｃ（精工化学（株）製） 注９）ＷＡＸ：サンノックワックス（大内新興化学工業
（株）製） 注１０）ステアリン酸：桐（日本油脂（株）製） 注１１）酸化亜鉛：酸化亜鉛２種（三井金属鉱業（株）
製） 注１２）硫黄：粉末硫黄（軽井沢硫黄（株）） 注１３）加硫促進剤：ノクセラーＣＺ（大内新興化学工
業（株）製） 実施例および比較例で行なった評価の方法は次に示すと
おりである。
【００３６】（１） ムーニー粘度 ＭＬ（１＋４） ＭＶ−２０２（（株）島津製作所製）を用いてＪＩＳＫ
６３００に準拠し測定を行ない、比較例３を１００とし
たときの指数で示した。測定温度は１３０℃で、値が大
きいと押し出しなどの加工性が悪い。
６３００に準拠し測定を行ない、比較例３を１００とし
たときの指数で示した。測定温度は１３０℃で、値が大
きいと押し出しなどの加工性が悪い。
【００３７】（２） 耐摩耗性 ランボーン摩耗試験機ＦＴ−７０２（（株）岩本製作所
製）を用いて、ＪＩＳＫ６２６４に準拠し摩耗試験を行
なった。測定条件は温度２３℃、スリップ率３０％、負
荷荷重４０Ｎ、時間５分とし、摩耗減量容積を測定し
て、比較例３の摩耗減量を１００としたときの指数で示
した。指数が大きいほど耐摩耗性がよい。
製）を用いて、ＪＩＳＫ６２６４に準拠し摩耗試験を行
なった。測定条件は温度２３℃、スリップ率３０％、負
荷荷重４０Ｎ、時間５分とし、摩耗減量容積を測定し
て、比較例３の摩耗減量を１００としたときの指数で示
した。指数が大きいほど耐摩耗性がよい。
【００３８】（３） 転がり抵抗性 直径１７０７．６ｍｍのドラム式転がり抵抗測定機
（（株）神戸製鋼所製）で測定し、比較例３の転がり抵
抗を１００としたときの指数で示した。指数が大きいほ
ど転がり抵抗が低い。なお、測定条件は内圧：２００Ｋ
Ｐａ、荷重：３．４ＫＮ、リム：５．５ＪＪ×１４、速
度：８０ｋｍ／ｈとした。
（（株）神戸製鋼所製）で測定し、比較例３の転がり抵
抗を１００としたときの指数で示した。指数が大きいほ
ど転がり抵抗が低い。なお、測定条件は内圧：２００Ｋ
Ｐａ、荷重：３．４ＫＮ、リム：５．５ＪＪ×１４、速
度：８０ｋｍ／ｈとした。
【００３９】（４） グリップ性能（ＡＢＳ制動性能） １８００ｃｃ級のＡＢＳが装備された乗用車タイヤを装
着し、アスファルト路面を時速１００ｋｍ／ｈからの停
止距離から減速度を算出し、比較例３を１００としたと
きの指数で示した。指数が大きいほど制動性能がよく、
したがってグリップ性能が高いといえる。なお、ＡＢＳ
制動試験に使用した路面はスキッドナンバーが約５０の
アスファルト路面（濡れた路面状態）を用いた。
着し、アスファルト路面を時速１００ｋｍ／ｈからの停
止距離から減速度を算出し、比較例３を１００としたと
きの指数で示した。指数が大きいほど制動性能がよく、
したがってグリップ性能が高いといえる。なお、ＡＢＳ
制動試験に使用した路面はスキッドナンバーが約５０の
アスファルト路面（濡れた路面状態）を用いた。
【００４０】シリカを用いた比較例１は、ムーニー粘度
が高いため加工性が悪く、水酸化アルミニウムを配合し
ていない比較例２、３はＡＢＳ制動性能が劣る。また、
ベーマイト（０２０）面の結晶子径が小さく、軽装嵩比
重が大きい水酸化アルミニウムＣを用いた比較例６、Ｂ
ＥＴ比表面積が小さく結晶構造がギブサイト型の水酸化
アルミニウムＥを用いた比較例５はいずれも耐摩耗性が
大きく劣っている。また、ＮＲ、ＩＲまたはＢＲを含ま
ない比較例７は転がり抵抗性能が劣っている。Ｔｇが、
−２７℃より高いＳＢＲを用いた比較例８は転がり抵抗
性能が劣っている。
が高いため加工性が悪く、水酸化アルミニウムを配合し
ていない比較例２、３はＡＢＳ制動性能が劣る。また、
ベーマイト（０２０）面の結晶子径が小さく、軽装嵩比
重が大きい水酸化アルミニウムＣを用いた比較例６、Ｂ
ＥＴ比表面積が小さく結晶構造がギブサイト型の水酸化
アルミニウムＥを用いた比較例５はいずれも耐摩耗性が
大きく劣っている。また、ＮＲ、ＩＲまたはＢＲを含ま
ない比較例７は転がり抵抗性能が劣っている。Ｔｇが、
−２７℃より高いＳＢＲを用いた比較例８は転がり抵抗
性能が劣っている。
【００４１】それら比較例に対して、実施例１〜４は加
工性や耐摩耗性を低下させることなく転がり抵抗性能や
ウエットグリップ性能（ＡＢＳ制動性能）が大きく向上
している。
工性や耐摩耗性を低下させることなく転がり抵抗性能や
ウエットグリップ性能（ＡＢＳ制動性能）が大きく向上
している。
【００４２】今回開示された実施の形態はすべての点で
例示であって制限的なものではないと考えられるべきで
ある。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求
の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味お
よび範囲内でのすべての変更が含まれることが意図され
る。
例示であって制限的なものではないと考えられるべきで
ある。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求
の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味お
よび範囲内でのすべての変更が含まれることが意図され
る。
【００４３】
【発明の効果】上述のごとく本発明はウェットグリップ
性、耐摩耗性を高めることができ、また転がり抵抗を低
減させて低燃費を向上させることができ、しかも加工性
の良好なトレッドゴム組成物およびそれを用いた空気入
りタイヤを得ることができる。
性、耐摩耗性を高めることができ、また転がり抵抗を低
減させて低燃費を向上させることができ、しかも加工性
の良好なトレッドゴム組成物およびそれを用いた空気入
りタイヤを得ることができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ０８Ｌ 7/00 Ｃ０８Ｌ 7/00 (72)発明者 太田 武 兵庫県神戸市中央区脇浜町３丁目６番９号 住友ゴム工業株式会社内 (72)発明者 新葉 智 愛媛県新居浜市惣開町５番１号 住友化学 工業株式会社内 (72)発明者 内田 守 兵庫県神戸市中央区脇浜町３丁目６番９号 住友ゴム工業株式会社内 Ｆターム(参考） 4J002 AC012 AC032 AC062 AC072 AC08W AC092 BB152 BB182 BB242 BB272 BC052 BG042 CH042 CK022 CP032 DA037 DE146 EX038 EX078 EX088 FD010 FD016 FD017 GN01
Claims (6)
- 【請求項１】 ガラス転移温度（Ｔｇ）が−２７℃以下
のスチレン−ブタジエンゴムを２０重量部以上および天
然ゴム、イソプレンゴムまたはブタジエンゴムのうち少
なくとも１種を２０重量部以上含んだジエン系ゴム１０
０重量部に対して、軽装嵩比重が０．６０ｇ／ｃｍ3以
下であり、ＤＯＰ吸油量が７０ｃｍ3／１００ｇ以上で
２５０ｃｍ3／１００ｇ未満であり、ＢＥＴ比表面積が
３０ｍ2／ｇ以上で３５０ｍ2／ｇ以下である水酸化アル
ミニウムを５〜６０重量部と、ＢＥＴ比表面積が６０ｍ
2／ｇ以上のカーボンブラックを５〜６０重量部配合し
たトレッドゴム組成物。 - 【請求項２】 水酸化アルミニウムの軽装嵩比重が０．
１０ｇ／ｃｍ3以上で０．３５ｇ／ｃｍ3以下であること
を特徴とする請求項１記載のトレッドゴム組成物。 - 【請求項３】 水酸化アルミニウムの結晶構造がベーマ
イト型であることを特徴とする請求項１または２に記載
のトレッドゴム組成物。 - 【請求項４】 水酸化アルミニウムのベーマイト（０２
０）面の結晶子径が５ｎｍ以上で２０ｎｍ以下であるこ
とを特徴とする請求項３記載のトレッドゴム組成物。 - 【請求項５】 前記水酸化アルミニウムに対し２〜２０
ｗｔ％のシランカップリング剤を配合した請求項１〜４
記載のトレッドゴム組成物。 - 【請求項６】 請求項１から請求項５に記載のトレッド
ゴム組成物を用いた空気入りタイヤ。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36998399A JP4559573B2 (ja) | 1999-12-27 | 1999-12-27 | トレッドゴム組成物およびそれを用いた空気入りタイヤ |
| EP00311658A EP1112961B1 (en) | 1999-12-27 | 2000-12-22 | Aluminium hydroxide and tyre tread rubber composition and pneumatic tyre employing the aluminium hydroxide |
| EP03076019A EP1329420B1 (en) | 1999-12-27 | 2000-12-22 | Aluminium hydroxide and tyre tread rubber composition and pneumatic tyre employing the aluminium hydroxide |
| DE60013750T DE60013750T2 (de) | 1999-12-27 | 2000-12-22 | Aluminiumhydroxid, Zusammensetzung einer Reifenlauffläche und Luftreifen enthaltend Aluminiumhydroxid |
| US09/747,980 US6573323B2 (en) | 1999-12-27 | 2000-12-27 | Aluminum hydroxide, and tire tread rubber composition and pneumatic tire employing the aluminum hydroxide |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36998399A JP4559573B2 (ja) | 1999-12-27 | 1999-12-27 | トレッドゴム組成物およびそれを用いた空気入りタイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001181447A true JP2001181447A (ja) | 2001-07-03 |
| JP4559573B2 JP4559573B2 (ja) | 2010-10-06 |
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ID=18495791
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP36998399A Expired - Fee Related JP4559573B2 (ja) | 1999-12-27 | 1999-12-27 | トレッドゴム組成物およびそれを用いた空気入りタイヤ |
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|---|---|
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Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003026877A (ja) * | 2001-07-16 | 2003-01-29 | Daicel Degussa Ltd | スチレン系ゴム組成物、及びスチレン系ゴム−プラスチック接着一体複合体 |
| KR100460999B1 (ko) * | 2001-11-26 | 2004-12-09 | 한국타이어 주식회사 | 타이어 가류용 에어백 고무 조성물 |
| US7211612B2 (en) | 2002-02-28 | 2007-05-01 | Sumitomo Rubber Industries, Ltd. | Tread rubber composition and pneumatic tire employing the same |
| WO2015174229A1 (ja) * | 2014-05-15 | 2015-11-19 | 住友ゴム工業株式会社 | ゴム組成物及び空気入りタイヤ |
| JP2017193622A (ja) * | 2016-04-20 | 2017-10-26 | 住友ゴム工業株式会社 | タイヤ |
| CN112074422A (zh) * | 2018-08-22 | 2020-12-11 | 住友橡胶工业株式会社 | 胎面胶组合物和充气轮胎 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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