JP2001179472A - マルテンサイト系ステンレスレーザ溶接鋼管の製造方法 - Google Patents
マルテンサイト系ステンレスレーザ溶接鋼管の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】この発明は、マルテンサイト系ステンレス鋼の
レーザ溶接鋼管を溶接品質に優れ、生産性良く製造する
方法を提供する。 【解決手段】マルテンサイト系ステンレス鋼板（板厚ｔ
ｍｍ）をロール成形によりオープンパイプに成形し、高
周波加熱法（予熱電力Ｅ・ＩｋＷ）により、前記オープ
ンパイプの両エッジ部を加熱後、下記（１）、（２）式
を満たす条件でレーザ（出力Ｐ、速度ｖｍ／ｍｉｎ）で
照射し、その後、０．３５ＳＥＣ以内にスクイズロール
にてアップセットを行なう。 ０．５≦Ｐ・ｅｘｐ｛（２５０＋Ｅ・Ｉ）／５００｝／
ｖ・ｔ （１） レーザ照射位置Ｘ（ｍｍ）：０．７Ｘａ≦Ｘ≦１．３Ｘ
ａ （２） 但し、Ｘａ＝（２０＋Ｅ・Ｉ／１５＋５Ｕ）／ｅｘｐ
（０．５α）、α：Ｖ角（°）
レーザ溶接鋼管を溶接品質に優れ、生産性良く製造する
方法を提供する。 【解決手段】マルテンサイト系ステンレス鋼板（板厚ｔ
ｍｍ）をロール成形によりオープンパイプに成形し、高
周波加熱法（予熱電力Ｅ・ＩｋＷ）により、前記オープ
ンパイプの両エッジ部を加熱後、下記（１）、（２）式
を満たす条件でレーザ（出力Ｐ、速度ｖｍ／ｍｉｎ）で
照射し、その後、０．３５ＳＥＣ以内にスクイズロール
にてアップセットを行なう。 ０．５≦Ｐ・ｅｘｐ｛（２５０＋Ｅ・Ｉ）／５００｝／
ｖ・ｔ （１） レーザ照射位置Ｘ（ｍｍ）：０．７Ｘａ≦Ｘ≦１．３Ｘ
ａ （２） 但し、Ｘａ＝（２０＋Ｅ・Ｉ／１５＋５Ｕ）／ｅｘｐ
（０．５α）、α：Ｖ角（°）
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、レーザ溶接によ
るマルテンサイト系ステンレス鋼管の製造方法に関す
る。
るマルテンサイト系ステンレス鋼管の製造方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】マルテンサイト系ステンレス鋼管の製造
方法として、特開平４−２６８０１９号等でプレス製管
方法、熱間圧延方法、ＵＯ成形法、電縫溶接法およびス
パイラル成形法が提案されているが、プレス製管方法、
熱間圧延方法、ＵＯ成形法、およびスパイラル成形法で
は生産性が低く、電縫溶接法ではマルテンサイト系ステ
ンレス鋼の場合、シーム接合面にペネトレータと呼ばれ
る酸化物が形成され易く品質上問題であった。
方法として、特開平４−２６８０１９号等でプレス製管
方法、熱間圧延方法、ＵＯ成形法、電縫溶接法およびス
パイラル成形法が提案されているが、プレス製管方法、
熱間圧延方法、ＵＯ成形法、およびスパイラル成形法で
は生産性が低く、電縫溶接法ではマルテンサイト系ステ
ンレス鋼の場合、シーム接合面にペネトレータと呼ばれ
る酸化物が形成され易く品質上問題であった。
【０００３】一方、高能率、高品質な鋼管の製造方法と
して、特開平８−３０９４２８号等で低合金鋼を対象に
レーザ溶接の適用が提案されているが、マルテンサイト
系ステンレス鋼管に適用し得るものとは言い難かった。
して、特開平８−３０９４２８号等で低合金鋼を対象に
レーザ溶接の適用が提案されているが、マルテンサイト
系ステンレス鋼管に適用し得るものとは言い難かった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明はマルテンサイ
ト系ステンレス鋼を対象に、生産性が良く、溶接品質に
優れたレーザ溶接鋼管の製造法を提供する。
ト系ステンレス鋼を対象に、生産性が良く、溶接品質に
優れたレーザ溶接鋼管の製造法を提供する。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明者らはマルテンサイト系ステンレス鋼を用い
て多数のレーザ溶接鋼管を実験製造し、溶接部凝固割れ
等溶接欠陥を防止し、且つ生産性良くレーザ溶接が可能
となる製造条件を把握した。
め、本発明者らはマルテンサイト系ステンレス鋼を用い
て多数のレーザ溶接鋼管を実験製造し、溶接部凝固割れ
等溶接欠陥を防止し、且つ生産性良くレーザ溶接が可能
となる製造条件を把握した。
【０００６】すなわち本発明は １．マルテンサイト系ステンレス鋼板のレーザ溶接によ
る鋼管の製造方法において、前記鋼板を成形ロールで円
筒状のオープンパイプとし、前記オープンパイプの両エ
ッジ部を、下記（１）式を満足する条件で、高周波加熱
法により予熱後、下記（２）、（３）、（４）式を満足
する条件でレーザ照射し、下記（５）式を満足する条件
でスクイズロールにて加圧することを特徴とするマルテ
ンサイト系ステンレスレーザ溶接鋼管の製造方法。
る鋼管の製造方法において、前記鋼板を成形ロールで円
筒状のオープンパイプとし、前記オープンパイプの両エ
ッジ部を、下記（１）式を満足する条件で、高周波加熱
法により予熱後、下記（２）、（３）、（４）式を満足
する条件でレーザ照射し、下記（５）式を満足する条件
でスクイズロールにて加圧することを特徴とするマルテ
ンサイト系ステンレスレーザ溶接鋼管の製造方法。
【０００７】 ９０≦Ｅ・Ｉ≦２５０ （１） ０．７Ｘａ≦Ｘ≦１．３Ｘａ （２） 但し、Ｘａ＝（２０＋Ｅ・Ｉ／１５＋５Ｕ）／ｅｘｐ（０．５α） ｖ≧０．１７Ｘ （３） ０．５≦Ｐ・ｅｘｐ｛（２５０＋Ｅ・Ｉ）／５００｝／ｖ・ｔ （４） ０．１≦Ｕ≦１．０ （５） Ｅ：高周波加熱電圧（ｋＶ） Ｉ：高周波加熱電流（Ａ） Ｕ：スクイズロールでのアップセット量（ｍｍ） α：Ｖ角（°）予熱前のスクイズロール中心点より４０
ｍｍ以内での鋼板エッジ部開口部角度 Ｘ：レーザ照射位置（ｍｍ）スクイズロール中心点から
上流側への距離 Ｐ：レーザ出力（ｋＷ） ｖ：溶接速度（ｍ／ｍｉｎ） ｔ：板厚（ｍｍ）
ｍｍ以内での鋼板エッジ部開口部角度 Ｘ：レーザ照射位置（ｍｍ）スクイズロール中心点から
上流側への距離 Ｐ：レーザ出力（ｋＷ） ｖ：溶接速度（ｍ／ｍｉｎ） ｔ：板厚（ｍｍ）
【０００８】
【発明の実施の形態】図1は本発明のレーザ溶接管の製
造方法を模式的に示すもので、マルテンサイト系ステン
レス鋼板を円筒状のオープンパイプ１とし、前記オープ
ンパイプの両エッジ部５を、高周波加熱法２により予熱
後、Ｖ角６を用いて求めた位置にレーザ照射３し、スク
イズロール４にて加圧する。本発明ではマルテンサイト
系ステンレス鋼の材質および鋼管寸法は特に規定しない
が、低ＣでＮｉ，Ｍｏ等を含有する１３％Ｃｒマルテン
サイト系ステンレス鋼で板厚２ｍｍ〜１２ｍｍ，外径３
１．８ｍｍ〜６６０．４ｍｍの鋼管の製造で特に好まし
い結果が得られる。
造方法を模式的に示すもので、マルテンサイト系ステン
レス鋼板を円筒状のオープンパイプ１とし、前記オープ
ンパイプの両エッジ部５を、高周波加熱法２により予熱
後、Ｖ角６を用いて求めた位置にレーザ照射３し、スク
イズロール４にて加圧する。本発明ではマルテンサイト
系ステンレス鋼の材質および鋼管寸法は特に規定しない
が、低ＣでＮｉ，Ｍｏ等を含有する１３％Ｃｒマルテン
サイト系ステンレス鋼で板厚２ｍｍ〜１２ｍｍ，外径３
１．８ｍｍ〜６６０．４ｍｍの鋼管の製造で特に好まし
い結果が得られる。
【０００９】本発明の製造条件について詳細に説明す
る。
る。
【００１０】（１） 高周波加熱電力Ｅ・Ｉ（ｋＷ）：
９０≦Ｅ・Ｉ≦２５０（Ｅ：高周波加熱電圧（ｋＶ）、
Ｉ：高周波加熱電流（Ａ）） 予熱に用いる高周波加熱の電力Ｅ・Ｉ（ｋＷ）が９０ｋ
Ｗ未満の場合、予熱の効果が不足し、溶接速度が遅くな
るため生産性が低下する。一方、２５０ｋＷを超えると
入熱が過大となり、突き合わせエッジ面が著しく酸化を
受け溶接品質を損ない、かつエッジ表面の溶融等が発生
し、エッジ面形状が維持できなくなり安定したレーザ溶
接が維持できない。尚、エッジ面としては両エッジ面突
き合わせ後、Ｉ型となる形状が望ましい。
９０≦Ｅ・Ｉ≦２５０（Ｅ：高周波加熱電圧（ｋＶ）、
Ｉ：高周波加熱電流（Ａ）） 予熱に用いる高周波加熱の電力Ｅ・Ｉ（ｋＷ）が９０ｋ
Ｗ未満の場合、予熱の効果が不足し、溶接速度が遅くな
るため生産性が低下する。一方、２５０ｋＷを超えると
入熱が過大となり、突き合わせエッジ面が著しく酸化を
受け溶接品質を損ない、かつエッジ表面の溶融等が発生
し、エッジ面形状が維持できなくなり安定したレーザ溶
接が維持できない。尚、エッジ面としては両エッジ面突
き合わせ後、Ｉ型となる形状が望ましい。
【００１１】（２） レーザ照射位置Ｘ（ｍｍ）：０．
７Ｘａ≦Ｘ≦１．３Ｘａ 但し、Ｘａ＝（２０＋Ｅ・Ｉ／１５＋５Ｕ）／ｅｘｐ
（０．５α） 本発明ではレーザ照射位置を規定する。Ｘａは最適なレ
ーザ照射位置を示し、エッジ突き合わせ部に僅かなギャ
ップが生じている状態の位置で、高周波予熱による入熱
とスクイズロールによるアップセット量の影響を受け
る。本発明者らの多数の実験の結果、Ｅ．Ｉ，Ｕ，αの
関係式として求められた。
７Ｘａ≦Ｘ≦１．３Ｘａ 但し、Ｘａ＝（２０＋Ｅ・Ｉ／１５＋５Ｕ）／ｅｘｐ
（０．５α） 本発明ではレーザ照射位置を規定する。Ｘａは最適なレ
ーザ照射位置を示し、エッジ突き合わせ部に僅かなギャ
ップが生じている状態の位置で、高周波予熱による入熱
とスクイズロールによるアップセット量の影響を受け
る。本発明者らの多数の実験の結果、Ｅ．Ｉ，Ｕ，αの
関係式として求められた。
【００１２】式中、αはスクイズロール中心から上流側
４０ｍｍ以内でのエッジ開口角として求められるもの
で、電縫鋼管の製造において一般に用いられているＶシ
ェープ角（フィンパスロールもしくはシームガイドロー
ルカリバー、フィンパスロールもしくはシームガイドロ
ールフィン、スクイズロール胴径、及びフィンパスロー
ルもしくはシームガイドロール中心とスクイズロール中
心もしくはＶ収束点の距離により決まるＶシェープ角）
とは相違するものである。
４０ｍｍ以内でのエッジ開口角として求められるもの
で、電縫鋼管の製造において一般に用いられているＶシ
ェープ角（フィンパスロールもしくはシームガイドロー
ルカリバー、フィンパスロールもしくはシームガイドロ
ールフィン、スクイズロール胴径、及びフィンパスロー
ルもしくはシームガイドロール中心とスクイズロール中
心もしくはＶ収束点の距離により決まるＶシェープ角）
とは相違するものである。
【００１３】実操業におけるレーザ照射位置Ｘは品質上
許容される０．７Ｘａ≦Ｘ≦１．３Ｘａの範囲とする。
スクイズロール中心から１．３Ｘａを超える位置では、
突き合わせ部のギャップが広すぎ、レーザが突き抜け、
溶接欠陥を生じる場合がある。
許容される０．７Ｘａ≦Ｘ≦１．３Ｘａの範囲とする。
スクイズロール中心から１．３Ｘａを超える位置では、
突き合わせ部のギャップが広すぎ、レーザが突き抜け、
溶接欠陥を生じる場合がある。
【００１４】一方、０．７Ｘａ未満の位置ではギャップ
がなく、予熱、スクイズアップセットの影響でエッジ部
近傍の増肉が大きく、内面側の溶融が不十分なところが
発生する。尚、最適照射位置Ｘａ，照射位置Ｘはスクイ
ズロール中心から上流側への距離とする。
がなく、予熱、スクイズアップセットの影響でエッジ部
近傍の増肉が大きく、内面側の溶融が不十分なところが
発生する。尚、最適照射位置Ｘａ，照射位置Ｘはスクイ
ズロール中心から上流側への距離とする。
【００１５】 （３） 溶接速度ｖ（ｍ／ｍｉｎ）：ｖ≧０．１７Ｘ 本発明者らは多数の実験結果から、マルテンサイト系ス
テンレス鋼のレーザ溶接部凝固割れがレーザ照射からス
クイズロールでのアップセットまでの時間を０．３５ｓ
ｅｃ以内とした場合、防止できることを知見した。従っ
て、前述のレーザ照射位置Ｘ（ｍｍ）と上記知見より溶
接速度ｖ（ｍ／ｍｉｎ）は０．１７Ｘ以上としなければ
ならない。
テンレス鋼のレーザ溶接部凝固割れがレーザ照射からス
クイズロールでのアップセットまでの時間を０．３５ｓ
ｅｃ以内とした場合、防止できることを知見した。従っ
て、前述のレーザ照射位置Ｘ（ｍｍ）と上記知見より溶
接速度ｖ（ｍ／ｍｉｎ）は０．１７Ｘ以上としなければ
ならない。
【００１６】（４） ０．５≦Ｐ・ｅｘｐ｛（２５０＋
Ｅ・Ｉ）／５００｝／ｖ・ｔ 本パラメータはレーザ照射による溶け込み状況を決定す
るもので、レーザ出力Ｐ（ｋＷ）、高周波予熱電力Ｅ・
Ｉ（ｋＷ）、溶接速度ｖ（ｍ／ｍｉｎ）、鋼板厚ｔ（ｍ
ｍ）より構成され、０．５未満の場合、溶け込み不足を
生じるため、０．５以上とする。一方、本パラメータよ
り、レーザ出力を設備能力の最大値とし、溶接速度を健
全な溶接部が得られる範囲において最速値に設定するこ
とが可能である。
Ｅ・Ｉ）／５００｝／ｖ・ｔ 本パラメータはレーザ照射による溶け込み状況を決定す
るもので、レーザ出力Ｐ（ｋＷ）、高周波予熱電力Ｅ・
Ｉ（ｋＷ）、溶接速度ｖ（ｍ／ｍｉｎ）、鋼板厚ｔ（ｍ
ｍ）より構成され、０．５未満の場合、溶け込み不足を
生じるため、０．５以上とする。一方、本パラメータよ
り、レーザ出力を設備能力の最大値とし、溶接速度を健
全な溶接部が得られる範囲において最速値に設定するこ
とが可能である。
【００１７】（５） アップセット量Ｕ（ｍｍ）：０．
１≦Ｕ≦１．０ スクイズロールでのアップセット量は、０．１ｍｍ未満
の場合、レーザ照射による溶融金属中にブローホールが
残存する恐れがあり、また、溶接後、ビードを研削した
際、アンダーカットが生成され易い。一方、１．０ｍｍ
を超えるとメタルフローの立ち上がり角度が大きくな
り、ビード切削後フッククラック等の欠陥が生じやすく
なるため、０．１≦Ｕ≦１．０（ｍｍ）とする。
１≦Ｕ≦１．０ スクイズロールでのアップセット量は、０．１ｍｍ未満
の場合、レーザ照射による溶融金属中にブローホールが
残存する恐れがあり、また、溶接後、ビードを研削した
際、アンダーカットが生成され易い。一方、１．０ｍｍ
を超えるとメタルフローの立ち上がり角度が大きくな
り、ビード切削後フッククラック等の欠陥が生じやすく
なるため、０．１≦Ｕ≦１．０（ｍｍ）とする。
【００１８】本発明によれば生産性良く、溶接品質に優
れたマルテンサイト系ステンレス鋼のレーザ溶接鋼管の
製造が可能であるが、開先面の錆等が原因で発生するガ
スが溶融金属中に残存し、スクイズロールでのアップセ
ットにより、ブローホールとなる恐れが皆無とは言え
ず、切削することが好ましい。
れたマルテンサイト系ステンレス鋼のレーザ溶接鋼管の
製造が可能であるが、開先面の錆等が原因で発生するガ
スが溶融金属中に残存し、スクイズロールでのアップセ
ットにより、ブローホールとなる恐れが皆無とは言え
ず、切削することが好ましい。
【００１９】
【実施例】 表１に示す化学成分の熱延鋼板を用い、外
径２７３．０ｍｍ管厚６．２ｍｍ，外径１６８．３ｍｍ
管厚５．０ｍｍ，外径４０６．４ｍｍ管厚９．５ｍｍの
３種類の鋼管を表２に示す条件でレーザ溶接し、その
後、溶接部全長２０ｍを放射線透過試験（ＪＩＳＺ３１
０４），超音波探傷試験（ＪＩＳＧ０５８２）により検
査した。表２に試験結果を示す。
径２７３．０ｍｍ管厚６．２ｍｍ，外径１６８．３ｍｍ
管厚５．０ｍｍ，外径４０６．４ｍｍ管厚９．５ｍｍの
３種類の鋼管を表２に示す条件でレーザ溶接し、その
後、溶接部全長２０ｍを放射線透過試験（ＪＩＳＺ３１
０４），超音波探傷試験（ＪＩＳＧ０５８２）により検
査した。表２に試験結果を示す。
【００２０】放射線透過試験結果はブローホールが０．
４ｍｍ径以下で５個未満のものをＡ、０．４ｍｍ径以下
で5個以上10個未満のもの、０．８ｍｍ径以下で５個未
満のものをＢ、０．４ｍｍ径以下で１０個以上のもの、
０．８ｍｍ以下で５個以上１０個未満のものをＣ、０．
８ｍｍ径以下で１０個以上のもの、０．８ｍｍ径超えの
ブローホールがあるもの、割れがあるもの、溶け込み不
足があるものをＤとした。
４ｍｍ径以下で５個未満のものをＡ、０．４ｍｍ径以下
で5個以上10個未満のもの、０．８ｍｍ径以下で５個未
満のものをＢ、０．４ｍｍ径以下で１０個以上のもの、
０．８ｍｍ以下で５個以上１０個未満のものをＣ、０．
８ｍｍ径以下で１０個以上のもの、０．８ｍｍ径超えの
ブローホールがあるもの、割れがあるもの、溶け込み不
足があるものをＤとした。
【００２１】超音波探傷試験結果は１．６ｍｍ径のドリ
ルホールの人工欠陥に対し、ピーク指示高さが１０％以
下のものをＡ、２０％以下のものをＢ、４０％以下のも
のをＣ、４０％超えのものをＤとした。本発明により製
造された鋼管の溶接部品質が非常に優れていることが確
認された。
ルホールの人工欠陥に対し、ピーク指示高さが１０％以
下のものをＡ、２０％以下のものをＢ、４０％以下のも
のをＣ、４０％超えのものをＤとした。本発明により製
造された鋼管の溶接部品質が非常に優れていることが確
認された。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
レーザ溶接により、溶接品質に優れたマルテンサイト系
ステンレス鋼管を生産性良く製造することが可能であ
る。
レーザ溶接により、溶接品質に優れたマルテンサイト系
ステンレス鋼管を生産性良く製造することが可能であ
る。
【図１】本発明のレーザ溶接管の製造方法を模式的に示
す図
す図
１…オープンパイプ ２…予熱用高周波電源 ３…レーザビーム ４…スクイズロール ５…突合わせエッジ部 ６…Ｖ角
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 関根 幸夫 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 日下 修一 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 大石 邦保 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 佐藤 昭夫 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 Ｆターム(参考） 4E068 AA02 AJ03 BC02 BG01 DA15 DB01
Claims (1)
- 【請求項１】 マルテンサイト系ステンレス鋼板のレー
ザ溶接による鋼管の製造方法において、前記鋼板を成形
ロールで円筒状のオープンパイプとし、前記オープンパ
イプの両エッジ部を、下記（１）式を満足する条件で、
高周波加熱法により予熱後、下記（２）、（３）、
（４）式を満足する条件でレーザ照射し、下記（５）式
を満足する条件でスクイズロールにて加圧することを特
徴とするマルテンサイト系ステンレスレーザ溶接鋼管の
製造方法。 ９０≦Ｅ・Ｉ≦２５０ （１） ０．７Ｘａ≦Ｘ≦１．３Ｘａ （２） 但し、Ｘａ＝（２０＋Ｅ・Ｉ／１５＋５Ｕ）／ｅｘｐ（０．５α） ｖ≧０．１７Ｘ （３） ０．５≦Ｐ・ｅｘｐ｛（２５０＋Ｅ・Ｉ）／５００｝／ｖ・ｔ （４） ０．１≦Ｕ≦１．０ （５） Ｅ：高周波加熱電圧（ｋＶ） Ｉ：高周波加熱電流（Ａ） Ｕ：スクイズロールでのアップセット量（ｍｍ） α：Ｖ角（°）予熱前のスクイズロール中心点より４０
ｍｍ以内での鋼板エッジ部開口部角度 Ｘ：レーザ照射位置（ｍｍ）スクイズロール中心点から
上流側への距離 Ｐ：レーザ出力（ｋＷ） ｖ：溶接速度（ｍ／ｍｉｎ） ｔ：板厚（ｍｍ）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36446799A JP3596394B2 (ja) | 1999-12-22 | 1999-12-22 | マルテンサイト系ステンレスレーザ溶接鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36446799A JP3596394B2 (ja) | 1999-12-22 | 1999-12-22 | マルテンサイト系ステンレスレーザ溶接鋼管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001179472A true JP2001179472A (ja) | 2001-07-03 |
| JP3596394B2 JP3596394B2 (ja) | 2004-12-02 |
Family
ID=18481888
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP36446799A Expired - Fee Related JP3596394B2 (ja) | 1999-12-22 | 1999-12-22 | マルテンサイト系ステンレスレーザ溶接鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3596394B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011115852A (ja) * | 2009-10-30 | 2011-06-16 | Jfe Steel Corp | レーザ溶接鋼管の製造方法 |
-
1999
- 1999-12-22 JP JP36446799A patent/JP3596394B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011115852A (ja) * | 2009-10-30 | 2011-06-16 | Jfe Steel Corp | レーザ溶接鋼管の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3596394B2 (ja) | 2004-12-02 |
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