JP2001162135A

JP2001162135A - 水銀除去方法

Info

Publication number: JP2001162135A
Application number: JP35116099A
Authority: JP
Inventors: Shintaro Honjo; 新太郎本城; Toru Takashina; 徹高品; Eiji Ochi; 英次越智
Original assignee: Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Current assignee: Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Priority date: 1999-12-10
Filing date: 1999-12-10
Publication date: 2001-06-19
Anticipated expiration: 2019-12-10
Also published as: US20010007647A1; US6534024B2; JP3546160B2

Abstract

(57)【要約】【課題】発電所排ガス等の大容量ガスに含有する水
銀、特に金属水銀蒸気を効果的に除去することができ、
排煙処理システムの運転コストが著しく低減する方法を
提供する。【解決手段】水銀及び亜硫酸ガスを含む排ガスを脱硫
吸収塔によって脱硫処理した後、ミストエリミネータに
よって脱硫排ガスからミストを除去回収する排煙処理シ
ステムにおいて、上記ミストエリミネータ上流で脱硫排
ガス中に酸化剤および酸化防止剤を供給することを特徴
とする排煙処理システム内の水銀除去方法。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、排煙処理システム
内の水銀除去方法に関し、さらに詳しくは、膨大な排出
量の排ガスを脱硫するシステムにおいて、排ガス中から
金属水銀蒸気を効果的に除去できる方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】石炭や重質油焚き排ガス中には水銀等の
有害微量物質が存在しており、現状の排煙処理システム
においては除去が困難である。水銀は、主に排ガス中に
金属水銀（Ｈｇ）あるいは塩化水銀（ＨｇＣｌ2）で存
在すると考えられている。ＨｇＣｌ2は、水に容易に吸
収されるため、脱硫吸収塔などで除去することができる
が、金属水銀（Ｈｇ）は水への溶解度が極めて低いため
に、脱硫吸収塔で吸収されず、金属水銀蒸気として、煙
突より排出されるおそれがある。現在、このように煙突
より排出されるおそれのあるＨｇについては、その量は
微量で環境への影響は小さいが、理想的にはこのような
おそれが無いことが好ましい。そのため、Ｈｇ除去技術
として、活性炭吸着法や、次亜塩素酸ソーダ吸収法など
が用いられている。

【０００３】活性炭吸着法としては、排ガス中に活性炭
粉末を吹き込んでバグフィルターで回収する方法等が既
に実用化されている。しかし、主にゴミ焼却排ガスを対
象として、発電所排ガス等の大容量ガスに適した例はな
い。また、次亜塩素酸ソーダ吸収法として、例えば、冷
却塔の冷却水あるいは脱硫吸収塔の吸収液、または、湿
式電気集じん機の供給水あるいは循環水に、次亜塩素酸
ソーダなどの添加剤を直接添加する方法が知られてい
る。しかし、いずれも、排ガス処理プラントの主要機器
に添加剤を加えるものであり、添加剤によって、その本
質的な機能が阻害される懸念があり、例えば、冷却塔は
低ｐＨであることから酸化剤が大量に必要になってしま
う。また、主にゴミ焼却排ガスを対象としており、発電
所排ガス等の大容量ガスに適していない。

【０００４】一方、排煙処理システムにおける水銀除去
方法として、脱硫装置の後流にミストエリミネータを設
けて、該ミストエリミネータの噴霧液に、次亜塩素酸ソ
ーダ等の酸化剤を添加して、水銀を酸化して除去する方
法が考えられる。しかしながら、添加するのが酸化剤な
ので、ＳＯ₂を吸収した際に、酸化剤とＳＯ₂とが反応し
て、酸化剤を多く消費してしまうという問題点がある。
よって、噴霧した次亜塩素酸ソーダ等の酸化剤がほとん
ど残らず、水銀を有効に回収できず、次亜塩素酸ソーダ
を次々と添加することが必要になってしまう。これによ
り、システムの運転に際してはコスト負担が増大してし
まい、非効率的であるという問題があった。すなわち、
水銀を酸化する酸化剤として次亜塩素酸ソーダ等を添加
しても、実際には亜硫酸ＳＯ₂を吸収することにより多
量に投入しなければ効果が発揮されず、存在するＳＯ₂
と等量以上の酸化剤が消費されてしまい、運転コストが
高くなってしまっていた。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】本発明者らは、上記問
題点に鑑み、発電所排ガス等の大容量ガスに含有する水
銀、特に金属水銀蒸気を除去することが可能な排煙処理
システム内の水銀除去方法であって、ＳＯ₂が共存した
状態においても、酸化剤による水銀の酸化除去を効果的
に行える方法を開発すべく、鋭意検討した。その結果、
本発明者らは、酸化剤の溶液に酸化防止剤を添加するこ
とで、酸化剤を効果的に水銀除去に用いることが可能と
なり、上記問題点が解決されることを見い出した。本発
明は、かかる見地より完成されたものである。

【０００６】

【課題を解決するための手段】すなわち、本発明の水銀
除去方法は、水銀及び亜硫酸ガスを含む排ガスを脱硫吸
収塔によって脱硫処理した後、ミストエリミネータによ
って脱硫排ガスからミストを除去回収する排煙処理シス
テムにおいて、上記ミストエリミネータ上流で脱硫排ガ
ス中に酸化剤および酸化防止剤を供給することを特徴と
する。酸化剤を有効に作用させるために酸化防止剤を添
加することによって、水銀吸収性能が向上し、運転コス
トが低減する。そして、ミストエリミネータ上流で脱硫
排ガス中に酸化剤を供給することにより、吸収塔の吸収
液等に直接添加する方法に比べて酸化剤の供給量が１／
１０から１／２０で済み、また、他の機器類が酸化剤に
よって汚染されずに、脱硫排ガス中から水銀を除去する
ことができる。

【０００７】上記酸化防止剤はアルコール類の化合物で
あることが好ましく、上記酸化剤は次亜塩素酸ソーダ、
塩素酸ソーダもしくは過マンガン酸カリウムであること
が好ましい。また、本発明の水銀除去方法では、上記酸
化剤および酸化防止剤を溶液（吸収液）として脱硫排ガ
ス中に噴霧することによって、脱硫排ガス中に供給する
態様が好適であり、この際の該溶液のｐＨは５〜７であ
ることが特に好ましい。上記ミストエリミネータとして
は、垂直置または斜め置きミストエリミネータを用いる
ことができる。そして、上記酸化剤および酸化防止剤
は、上記脱硫排ガスの流れに対して並流または向流に供
給する態様が挙げられる。

【０００８】本発明で対象とする排ガスへ酸化剤を添加
すると、水銀以外の成分である亜硫酸ガスの酸化が進行
する。この亜硫酸ガスＳＯ₂の酸化反応は、吸収反応、
開始反応、伝播反応、停止反応に分けられ、開始反応で
ラジカル(・ＳＯ₃)が中間体として生成して、連鎖反応
として進行する。このラジカルは非常に反応性が高いの
で、本発明の酸化防止剤、ラジカルを捕捉するアルコー
ル類等（ラジカルスカベンジャー）の添加により、素早
く反応する。よって、次亜塩素酸等の酸化剤と反応する
前に、ラジカルスカベンジャーと反応させれば、亜硫酸
の酸化反応を停止させることができる。

【０００９】このように本発明によれば、酸化防止剤を
添加して、酸化剤を有効に作用させることによって、水
銀吸収性能が向上し、システムにおける運転コスト低減
を図ることができる。また、亜硫酸吸収による吸収液
（酸化剤溶液）のｐＨ低下が抑制されて、材料腐食が低
減し、配管や後段装置の材料への悪影響が回避できる。

【００１０】

【発明の実施の形態】本発明の除去方法では、脱硫吸収
塔の後流、かつミストエリミネータの前段にて、酸化剤
と同時期に酸化防止剤を添加する。これによって、吸収
液中で生じるＳＯ₂の酸化反応で生成するラジカルを捕
捉して、酸化剤を金属水銀に有効に作用させることがで
きる。ここで、亜硫酸の酸化反応は以下の素反応で進行
すると考えられる。

【００１１】〔化１〕ＳＯ₂ ＋Ｈ₂Ｏ → ＳＯ₃ ^2- ＋２Ｈ⁺ ・・・（１）ＳＯ₃ ^2-＋Ｍⁿ⁺ → ・ＳＯ₃ ^- ＋Ｍ^(n-1)+ ・・・（２）・ＳＯ₃ ^- ＋Ｏ₂ → ・ＳＯ₅ ^- ・・・（３）・ＳＯ₅ ^-＋ＳＯ₃ ^2-→ ＳＯ₅ ^2- ＋・ＳＯ₃ ^- ・・・（３'）ＳＯ₅ ^2-＋ＳＯ₃ ^2-→ ２ＳＯ₄ ^2- ・・・（４）・ＳＯ₅ ^-＋・ＳＯ₅ ^-→ ２ＳＯ₄ ^2- ＋Ｏ₂ ・・・（４'）式中、Ｍⁿ⁺は金属イオン、・はラジカルを示す。

【００１２】上記（１）式は吸収反応であり、亜硫酸が
水に吸収されて、亜硫酸イオンを生成する。上記（２）
式は連鎖反応の開始反応であり、金属イオン（Ｍⁿ⁺）で
ある触媒と亜硫酸イオンとが反応して、金属イオンに電
子を奪われて、亜硫酸がラジカル状態になる。この開始
反応が亜硫酸の酸化過程の律速段階である。上記（３）
および（３'）式は伝搬反応（連鎖反応）であり、生成
したラジカルは酸素と反応して、他のラジカルを次々と
生成していく。上記（４）および（４'）式は停止反応
であり、ＳＯ₄ ^2-を生成して、連鎖反応が停止する。

【００１３】上記のような亜硫酸の酸化反応において、
開始反応（２）で生成するラジカル(・ＳＯ₃ ^- ）、ある
いは伝搬反応（３）,（３'）で生成するラジカル(・Ｓ
Ｏ₃ ^-）(・ＳＯ₅ ^-)は、いずれも酸化防止剤によってラジ
カルが捕捉される。このラジカル捕捉によって、亜硫酸
の酸化反応は停止する。本発明で用いられる酸化防止剤
は、亜硫酸の吸収液への吸収によって、酸化剤が消費さ
れることを防止するため、生成する亜硫酸イオン(HS
O₃ ^-,SO₃ ^2-等)が酸化する際に生じるラジカル種と即座に
反応し、酸化反応を停止するラジカル捕捉剤として作用
する。

【００１４】以下、本発明に係る処理方法について、添
付図面を参照しながら、その具体的な実施形態を説明す
る。図１に、本発明に係る水銀除去方法を用いる排煙処
理システムの一例を示す。図１に示すように、発電所か
ら排出される大容量の排ガス１は、集じん器２で脱塵処
理された後、熱交換器（ＧＧＨ：図示せず）を経て、脱
硫吸収塔３に導入される。ここで、集じん器２は、排ガ
ス１を脱硫吸収塔３に導入する前に、排ガス１から粗集
じんできるものであればよく、特に限定されるものでは
ない。また、脱流吸収塔３は、一般に排煙処理で用いら
れている２塔式脱硫装置などでよく、特に限定されるも
のではない。熱回収用の熱交換器の後流では、脱硫吸収
塔３内において、排ガス１は石灰スラリー循環液等と接
触してＳＯｘが吸収、除去される。また、排ガス１中に
含まれる水銀のうち塩化水銀（ＨｇＣｌ₂）も上記循環
液に溶解、除去される。しかし、水銀のうち金属水銀
（Ｈｇ）は、水への溶解度が低いため、循環液で除去さ
れず、金属水銀蒸気として脱硫排ガスに含有し、脱硫吸
収塔３を通過する。そして、Ｈｇ蒸気を含有した脱硫排
ガスは、水平ダクト４に導入される。

【００１５】水平ダクト４では、先ず、脱硫排ガス中
に、酸化剤１０および酸化防止剤１１を供給する。この
際、上記酸化剤および酸化防止剤を、溶液（吸収液）に
して脱硫排ガス中に噴霧によって供給することが好適で
ある。本発明で用いられる酸化剤１０としては、例え
ば、次亜塩素酸ソーダ、塩素酸ソーダ、過マンガン酸カ
リウム、塩化銅、塩化マンガン、塩化鉄、過酸化水素、
キレート剤、活性炭、活性コークス、イオウ、アルミ
ナ、シリカ、珪酸アルミニウム、硫化鉄、硫化鉛、塩化
カルシウム、石炭灰などの１種または２種以上の混合物
がある。最も好ましくは、次亜塩素酸ソーダである。

【００１６】一方、本発明で用いられる酸化防止剤は、
以下の性質を満たす必要がある。すなわち、吸収液中の
酸化剤（NaClO等）と反応しないこと、水に容易に溶解
すること、吸収液のpHを著しく変化させないこと、強い
毒性を持たないこと、排水処理設備で容易に処理できる
こと、安価で入手しやすいこと、などである。上記の条
件を満たす酸化防止剤であれば本発明に好適に用いられ
るが、これらの酸化防止剤としては、具体的には、例え
ばアルコール類（メタノール、エタノール、プロパノー
ル、イソプロパノール等）、ケトン類（アセトン、メチ
ルエチルケトン等）、アルデヒド類（ホルムアルデヒ
ド、アセトアルデヒド等）、カルボン酸類（ギ酸、酢
酸、シュウ酸等）、フェノール類（フェノール等）、エ
ーテル類の化合物の他、ポリオール（ジオール、グリコ
ール等）、キノン、脂肪酸、糖類、アミン、アミノアル
コール類、ヨウ素、カーボンブラックなどが挙げられ
る。これらの中でも、アルコール類であるメタノール、
エタノール、プロパノールもしくはイソプロパノール、
ケトン類であるアセトンもしくはメチルエチルケトン、
カルボン酸類であるギ酸、酢酸もしくはシュウ酸、ポリ
オールであるグリコール、その他ではカーボンブラック
が好ましく用いられ、特に、アルコール類であるメタノ
ール、エタノール、プロパノール、イソプロパノールが
好ましく用いられる。上記のような酸化防止剤の添加に
よって、次亜塩素酸ソーダ等の酸化剤が効果的に作用し
て金属水銀を酸化し、水溶性の塩化水銀として除去可能
になる。

【００１７】例えば、酸化剤として次亜塩素酸ソーダ(N
aClO)を用いた場合、水銀除去の主反応は下式（５）で
ある。ＣｌＯ^-＋２Ｈ⁺ ＋Ｈｇ → Ｃｌ^- ＋Ｈｇ²⁺ ＋Ｈ₂Ｏ・・・（５）ここに亜硫酸ＳＯ₂が共存していると、下式（６）より
ＨＳＯ₃ ^-等が生成する。ＳＯ₂ ＋Ｈ₂Ｏ → ＨＳＯ₃ ^- ＋Ｈ⁺ ・・・（６）また、上述した式（２）（３）等によってラジカルが生
成する。これら亜硫酸からの生成成分は、金属水銀をイ
オン化して水溶性にするＣｌＯ^-を、消費してしまう。
そこで、アルコール類等の酸化防止剤の添加によって、
亜硫酸共存下、次亜塩素酸に反応する成分の生成を抑制
し、上記（５）式の金属水銀の酸化が効果的に進行し、
水溶性の塩化水銀として除去するものである。

【００１８】脱硫排ガスへの酸化剤１０および酸化防止
剤１１の供給方法は、脱硫排ガスにこれら成分が十分行
き渡るように供給される方法であれば、特に限定される
ものではない。例えば、図１に示すように、上記酸化剤
１０および酸化防止剤１１を溶液にし、ノズル７等によ
って脱硫排ガスへ連続的に噴霧して供給する。酸化剤お
よび酸化防止剤を溶液にして供給するためには、通常、
供給前に設けられた酸化剤溶液（吸収液）用の貯蔵タン
クにおいて、濃度調整やｐＨ調整等が行われる。この吸
収液の貯蔵タンクで酸化防止剤１１も添加・混合し、濃
度調整等が行われる。供給する際のノズル７の方向は特
に限定されないが、排ガスの流れに対して並流または向
流に噴霧する。好ましくは、図１に示すように、排ガス
の流れに対して向流に噴霧する。噴霧されることによっ
て、脱硫排ガス中のＨｇは酸化され、ＨｇＣｌ2等の水
に溶け易い形態となり、数百μｍ粒径のミスト（液滴）
が形成される。

【００１９】酸化剤１０の供給量は、Ｌ／Ｇ（単位：l/
m³）と表し、Ｌは吸収液の容積（単位：l/h）を、Ｇは
脱硫排ガスの流量（単位：ｍ³／ｈ）を表す。上記酸化
剤１０の供給量は、0.01〜1.0［l/m³］が好ましく、0.0
1〜0.05［l/m³］がさらに好ましい。0.01［l/m³］未満
の場合、排ガスに酸化剤１０が十分に行き渡らず、水銀
除去率は低くなる。1.0［l/m³］を超えると、供給量を
増加しても水銀除去率の向上しなくなるため、実用的で
ない。本発明によれば、酸化剤１０の供給量は、脱硫吸
収塔の吸収液に直接酸化剤を添加する従来の水銀除去方
法と比較して、約１／１０から１／２０で済み、コスト
や設備などの点で多くのメリットがある。

【００２０】上記貯蔵タンク等で調整される酸化剤を含
む吸収液の濃度は、0.001〜0.1ｍｏｌ／リットルが好ま
しく、0.01〜0.05ｍｏｌ／リットルがさらに好ましい。
0.001ｍｏｌ／リットル未満の場合、必要量の酸化剤を
供給するためには、溶液の量が増加するため、効率的で
ない。0.1ｍｏｌ／リットルを超えると、供給量を増加
しても水銀除去率は向上しなくなるため、実用的でな
い。一方、吸収液の貯蔵タンクでは酸化防止剤も添加・
混合されるが、上記酸化剤の濃度に対して酸化防止剤の
割合は、酸化剤に対して酸化防止剤１／１０〜１／１０
０程度添加される。

【００２１】そして、酸化剤を含む吸収液のｐＨとして
は5〜9が好ましく、5〜7がさらに好ましい。ｐＨ5未満
の場合、酸性が強すぎて酸化剤が分解する恐れがあり、
好ましくない。ｐＨ9を超えると、水銀除去率が低下す
るため好ましくない。噴霧されることによって、脱硫排
ガス中のＨｇは酸化され、ＨｇＣｌ₂等の水に溶け易い
形態となる。その際、排ガス中に亜硫酸ガスが存在して
も、酸化防止剤のラジカル捕捉作用によって、酸化剤の
消費が回避される。このため、噴霧された酸化剤は金属
水銀に有効に作用して、水溶性の塩化水銀等に効率よく
変換できる。なお、Ｈｇ及びＳＯ₂は、噴霧によって形
成された数百μｍ粒径のミストに含有される。

【００２２】上記ミストは、水平ダクト４の高効率ミス
トエリミネータ８によって脱硫排ガスから分離され、捕
集される。ミストエリミネータ８は、くの字型に折れ曲
がった板が３０〜４５ｍｍ間隔で連続的に並んで設置さ
れており、その間隙を排ガス１が通過することによっ
て、ミストが板に付着し、排ガスからミストを除去す
る。付着したミストは、板を伝わりながら下方に流れ、
回収される。ミストエリミネータ８は、一般に、約１０
〜２０μｍ粒径のミストまで取り除くことができる高効
率ミストエリミネータ８であれば、特に限定されるもの
ではない。よって、Ｈｇ及びＳＯ2含有のミストは、数
百μｍ粒径であるため、ミストエリミネータ８によって
確実に捕集することができる。このミストエリミネータ
８は１段で用いることもできるが、２以上を並べて用い
ることもでき、例えば２段もしくは３段のミストエリミ
ネータ８を設置することが好ましい。また、装置によっ
てはミストエリミネータ８自体に、その板の直前に洗浄
用のスプレーが付属しており、このスプレーを用いて上
記吸収液を噴霧する態様も可能である。

【００２３】本実施の形態では、ミストエリミネータ８
の上流で酸化剤１０を供給し、ミストエリミネータ８に
よって酸化剤１０を確実に捕集できることから、ダクト
４の上流に設置された脱硫吸収塔３と下流に設置された
熱交換器５は、酸化剤１０によって汚染されることがな
い。よって、その他機器の本来の機能を阻害する懸念が
ないという利点がある。なお、図１に示すように、脱硫
排ガスはダクト４内を水平方向に流れ、ミストエリミネ
ータ８を垂直に置く垂直置ミストエリミネータによっ
て、ミストを捕集しているが、本発明は、上記垂直置ミ
ストエリミネータに限定されるものではない。

【００２４】高効率ミストエリミネータ８によってＨｇ
が除去された排ガスは、再加熱器５に導入され、主に排
ガスの白煙化を防止するために、脱硫装置前流の排ガス
あるいは脱硫装置前流の排ガスから熱回収した熱媒と熱
交換することにより再加熱され、煙突６から排出され
る。一方、捕集されたミストは、酸化剤１０および酸化
防止剤１１をさらに添加して再調製することによって、
吸収液として再びノズル７へ循環し、脱硫排ガスに噴霧
することによって、循環利用することができる。

【００２５】本発明の排煙処理システム内の水銀除去方
法によれば、ミストエリミネータの上流で脱硫排ガス中
に酸化剤および酸化防止剤を噴霧することにより、吸収
塔の吸収液等に直接添加する方法に比べて低コストの設
備によって、金属水銀蒸気の除去率を達成することがで
きる。また、金属水銀以外の有害微量物質であっても、
排ガス中に非溶解状態で含有し、酸化されることによっ
て溶解度が向上する物質（例えば、ヒ素、セレン等）で
あれば、本発明によって、排ガス中から除去することが
可能である。

【００２６】図１のような実施の形態のシステムでは、
他の排水と一緒に、酸化防止剤を含む捕集液を処理する
ことで良い。一方、本発明の方法が用いられるシステム
形態としては、ミストエリミネータ８後流で、捕集液
（処理液）を回収して、脱硫吸収塔３に返送する態様も
あり得る。このようなシステムにおいては、脱硫吸収塔
３の液に捕集液を混ぜることは好ましくない。これは本
発明においては水銀を除去するために、酸化剤である次
亜塩素酸ソーダ等を添加する以外に、亜硫酸の酸化工程
の途中で停止させるために、酸化防止剤を添加する。よ
って、供給される吸収液には酸化防止剤も含まれてい
る。これに対し、脱硫吸収塔３の中では、亜硫酸を酸化
する工程が行われる。

【００２７】したがって、ミストエリミネータ８から噴
霧した吸収液の処理は、脱硫吸収塔３への供給経路とは
全く別の経路にして、そのまま排水処理することが必要
である。つまり、脱硫吸収塔３には、酸化を阻害するよ
うな物質を添加することは好ましくないので、脱硫吸収
塔３内に酸化防止剤が混入することを回避することが必
要である。このように捕集液を脱硫吸収塔に返送するよ
うなシステムにおいては、酸化防止剤を添加した後の捕
集液については、別途、そのまま排水処理されるように
する。本発明における酸化防止剤添加の効果を確認する
ため、以下の実験を行ったが、本発明はこれらの実施例
に何ら限定されるものではない。

【００２８】

【実施例】実施例１、比較例１図２に、本実施例で使用した吸収液スプレー式のミスト
エリミネータ試験装置の構成を示す。上記Ｌ／Ｇが０．
０３ｌ／ｍ³、ＳＯ₂が２０ｐｐｍであり、酸化剤として
は次亜塩素酸ソーダ(NaOCl)１００ｍｍｏｌ／ｌ、Ｕｇ
（流速）が５ｍ／ｓ、ガス温度が５０℃であった。酸化
防止剤としては、アルコール類（メタノール）を添加・
混合して、１０ｍｍｏｌ／ｌの吸収液１２とした（実施
例１）。この際の吸収液のｐＨは７であった。比較のた
めに、酸化防止剤を添加しない吸収液１２も調製した
（比較例１）。

【００２９】試験装置では前段にノズルスプレー７が設
けられており、その後段に第１Ｍ／Ｅ８および第２Ｍ／
Ｅ８を設けられている。運転の際には、試験装置の供給
口・取出口ａ〜ｄでは、ａから吸収液が供給され、ｂが
直後から出てくるドレン、ｃが第１ＭＥ後で捕集された
液、ｃが第２ＭＥ後で捕集された液である。ａ〜ｄのそ
れぞれをサンプルとして、酸化剤（次亜塩素酸ソーダ）
の残存率を測定した。その結果を、図３に示す。この結
果から、噴霧直後においても亜硫酸を吸収したため、比
較例１ではかなりの量の酸化剤が減少しているのがわか
る。同様に、ｐＨも大きく低下している。これに対し、
酸化防止剤を添加した実施例１では、酸化剤が消費され
ずに多く残っており、ｐＨの低下も抑制されることがわ
かった。

【００３０】

【発明の効果】本発明によれば、酸化防止剤の添加によ
り酸化剤が極めて有効に作用し、少量であっても水銀吸
収性能が向上するので、発電所排ガス等の大容量ガスに
含有する水銀、特に金属水銀蒸気を効果的に除去するこ
とができ、排煙処理システムの運転コストが著しく低減
する。また、亜硫酸吸収による吸収液のｐＨ低下（ｐＨ
１程度）が抑制されて、硫酸生成による材料腐食が低減
し、配管等の材料への悪影響が回避できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１は、本発明の排煙処理システム内の水銀除
去方法の実施の形態を説明する工程フロー図である。

【図２】図２は、実施例で使用した吸収液スプレー式の
ミストエリミネータ試験装置を示す構成図である。

【図３】図３は、実施例における吸収液中の酸化剤の残
存率およびｐＨの結果を示すチャート図である。

【符号の説明】

１排ガス２集じん器３脱硫吸収塔４ダクト５再加熱器６煙突（スタック）７ノズル８ミストエリミネータ９排水処理設備１０酸化剤１１酸化防止剤１２吸収液

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者越智英次東京都千代田区丸の内二丁目５番１号三菱重工業株式会社内Ｆターム(参考） 4D002 AA02 AA28 AA29 BA05 BA14 BA16 CA01 DA03 DA24 DA37 DA62 DA70 EA05 GA01 GA03 GB06 GB08 GB09 GB20

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】水銀及び亜硫酸ガスを含む排ガスを脱硫
吸収塔によって脱硫処理した後、ミストエリミネータに
よって脱硫排ガスからミストを除去回収する排煙処理シ
ステムにおいて、上記ミストエリミネータ上流で脱硫排
ガス中に酸化剤および酸化防止剤を供給することを特徴
とする排煙処理システム内の水銀除去方法。
【請求項２】上記酸化防止剤がアルコール類の化合物
であることを特徴とする請求項１記載の排煙処理システ
ム内の水銀除去方法。
【請求項３】上記酸化剤が次亜塩素酸ソーダ、塩素酸
ソーダもしくは過マンガン酸カリウムであることを特徴
とする請求項１記載の排煙処理システム内の水銀除去方
法。
【請求項４】上記酸化剤および酸化防止剤を溶液とし
て脱硫排ガス中に噴霧することによって、脱硫排ガス中
に供給することを特徴とする請求項１〜３のいずれかに
記載の排煙処理システム内の水銀除去方法。
【請求項５】上記溶液のｐＨが５〜７であることを特
徴とする請求項４記載の排煙処理システム内の水銀除去
方法。