JP2001159338A - 過給機付き可変動弁エンジンの高負荷運転時制御装置 - Google Patents
過給機付き可変動弁エンジンの高負荷運転時制御装置Info
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- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
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- F02D41/0007—Controlling intake air for control of turbo-charged or super-charged engines
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
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- Electrical Control Of Ignition Timing (AREA)
- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 可変動弁エンジンにおいて、高負荷運転時
に、出力性能を低下させることなく、ノック性能を向上
させる。 【解決手段】 目標空気量を算出し（Ｓ１）、低中負荷
時は、過給を停止し（Ｓ４）、目標空気量から吸気弁閉
時期ＩＶＣを算出して制御する（Ｓ４）。高負荷時は、
先ず、吸気弁閉時期ＩＶＣをＢＤＣ以降の基本設定時期
に設定し（Ｓ７）、その後、ステップ的に遅らせる（Ｓ
１２）。そして、各吸気弁閉時期ＩＶＣとの組み合わせ
で、筒内の空気量が同等となるように、過給機による過
給圧を上昇させて調整する（Ｓ８，Ｓ１３）。そして、
各組み合わせ毎に、インタークーラ出口温度と、吸気弁
閉時期の筒内容積とから、圧縮後筒内温度を推定する
（Ｓ９，Ｓ１４）。そして、推定された圧縮後筒内温度
が最も低くなる組み合わせを選定して、高負荷時の吸気
弁閉時期ＩＶＣを決定する（Ｓ１５，Ｓ２１）。
に、出力性能を低下させることなく、ノック性能を向上
させる。 【解決手段】 目標空気量を算出し（Ｓ１）、低中負荷
時は、過給を停止し（Ｓ４）、目標空気量から吸気弁閉
時期ＩＶＣを算出して制御する（Ｓ４）。高負荷時は、
先ず、吸気弁閉時期ＩＶＣをＢＤＣ以降の基本設定時期
に設定し（Ｓ７）、その後、ステップ的に遅らせる（Ｓ
１２）。そして、各吸気弁閉時期ＩＶＣとの組み合わせ
で、筒内の空気量が同等となるように、過給機による過
給圧を上昇させて調整する（Ｓ８，Ｓ１３）。そして、
各組み合わせ毎に、インタークーラ出口温度と、吸気弁
閉時期の筒内容積とから、圧縮後筒内温度を推定する
（Ｓ９，Ｓ１４）。そして、推定された圧縮後筒内温度
が最も低くなる組み合わせを選定して、高負荷時の吸気
弁閉時期ＩＶＣを決定する（Ｓ１５，Ｓ２１）。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、過給機付き可変動
弁エンジンの高負荷運転時制御装置に関する。
弁エンジンの高負荷運転時制御装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、ポンプロスの低減による燃費向上
を目的として、吸気弁の開閉時期を任意に制御可能な可
変動弁装置を備え、吸気弁閉時期を制御して吸入空気量
を制御する可変動弁エンジンが注目されている。
を目的として、吸気弁の開閉時期を任意に制御可能な可
変動弁装置を備え、吸気弁閉時期を制御して吸入空気量
を制御する可変動弁エンジンが注目されている。
【０００３】また、高負荷運転時のノッキングを防止す
るため、ノッキングを検出した場合は、吸気弁の開閉制
御に基づき充填効率の低減を図るようにしている（特開
平９−２８７４２３号公報参照）。
るため、ノッキングを検出した場合は、吸気弁の開閉制
御に基づき充填効率の低減を図るようにしている（特開
平９−２８７４２３号公報参照）。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、ノッキ
ングの防止のために充填効率を低減すると、その分、ト
ルクが低下し、十分な出力性能が得られないという問題
点があった。
ングの防止のために充填効率を低減すると、その分、ト
ルクが低下し、十分な出力性能が得られないという問題
点があった。
【０００５】本発明は、このような従来の問題点に鑑
み、過給機付き可変動弁エンジンにおいて、出力性能を
低下させることなく、ノック性能を向上させることを目
的とする。
み、過給機付き可変動弁エンジンにおいて、出力性能を
低下させることなく、ノック性能を向上させることを目
的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】このため、請求項１に係
る発明では、吸気系に過給機及びインタークーラを備え
ると共に、吸気弁の開閉時期を任意に制御可能な可変動
弁装置を備え、吸気弁閉時期を制御して吸入空気量を制
御する過給機付き可変動弁エンジンにおいて、図１に示
すように、高負荷運転に移行した際に、吸気弁閉時期を
吸気下死点以降の基本設定時期からステップ的に遅らせ
る吸気弁閉時期可変手段と、前記吸気弁閉時期可変手段
による各吸気弁閉時期との組み合わせで、筒内の空気量
が同等となるように、過給機による過給圧を調整する過
給圧調整手段と、筒内の空気量が同等となる吸気弁閉時
期と過給圧との組み合わせ毎に、圧縮後筒内温度を推定
する圧縮後筒内温度推定手段と、推定された圧縮後筒内
温度が最も低くなる吸気弁閉時期と過給圧との組み合わ
せを選定して、高負荷運転時の吸気弁閉時期を決定する
吸気弁閉時期決定手段と、を設けて、過給機付き可変動
弁エンジンの高負荷運転時制御装置を構成する。
る発明では、吸気系に過給機及びインタークーラを備え
ると共に、吸気弁の開閉時期を任意に制御可能な可変動
弁装置を備え、吸気弁閉時期を制御して吸入空気量を制
御する過給機付き可変動弁エンジンにおいて、図１に示
すように、高負荷運転に移行した際に、吸気弁閉時期を
吸気下死点以降の基本設定時期からステップ的に遅らせ
る吸気弁閉時期可変手段と、前記吸気弁閉時期可変手段
による各吸気弁閉時期との組み合わせで、筒内の空気量
が同等となるように、過給機による過給圧を調整する過
給圧調整手段と、筒内の空気量が同等となる吸気弁閉時
期と過給圧との組み合わせ毎に、圧縮後筒内温度を推定
する圧縮後筒内温度推定手段と、推定された圧縮後筒内
温度が最も低くなる吸気弁閉時期と過給圧との組み合わ
せを選定して、高負荷運転時の吸気弁閉時期を決定する
吸気弁閉時期決定手段と、を設けて、過給機付き可変動
弁エンジンの高負荷運転時制御装置を構成する。
【０００７】すなわち、高負荷運転に移行した際に、吸
気弁閉時期を吸気下死点以降の基本設定時期からステッ
プ的に遅らせながら、各吸気弁閉時期との組み合わせ
で、筒内の空気量が同等となるように、過給機による過
給圧を調整して、過給圧を上昇させる。そして、筒内の
空気量が同等となる吸気弁閉時期と過給圧との組み合わ
せ毎に、圧縮後筒内温度を推定し、推定された圧縮後筒
内温度が最も低くなる（ノック性能が向上する）吸気弁
閉時期と過給圧との組み合わせを選定して、高負荷運転
時の吸気弁閉時期を決定し、これに制御するのである。
気弁閉時期を吸気下死点以降の基本設定時期からステッ
プ的に遅らせながら、各吸気弁閉時期との組み合わせ
で、筒内の空気量が同等となるように、過給機による過
給圧を調整して、過給圧を上昇させる。そして、筒内の
空気量が同等となる吸気弁閉時期と過給圧との組み合わ
せ毎に、圧縮後筒内温度を推定し、推定された圧縮後筒
内温度が最も低くなる（ノック性能が向上する）吸気弁
閉時期と過給圧との組み合わせを選定して、高負荷運転
時の吸気弁閉時期を決定し、これに制御するのである。
【０００８】請求項２に係る発明では、前記圧縮後筒内
温度推定手段は、インタークーラ出口温度と、吸気弁閉
時期の筒内容積とから、圧縮後筒内温度を推定するもの
であることを特徴とする。
温度推定手段は、インタークーラ出口温度と、吸気弁閉
時期の筒内容積とから、圧縮後筒内温度を推定するもの
であることを特徴とする。
【０００９】更に、請求項３に係る発明では、インター
クーラ出口温度を、コンプレッサ空気流量と圧力比とか
ら求めたコンプレッサ出口温度と、空気流量と、車速と
から、推定することを特徴とする。
クーラ出口温度を、コンプレッサ空気流量と圧力比とか
ら求めたコンプレッサ出口温度と、空気流量と、車速と
から、推定することを特徴とする。
【００１０】一方、吸気弁閉時期が前記基本設定時期の
ときの圧縮後筒内温度からの、前記吸気弁閉時期決定手
段により決定された吸気弁閉時期での圧縮後筒内温度の
低下代が、ノック性能の向上代となる。よって、その
分、出力性能等を向上させることが可能となる。
ときの圧縮後筒内温度からの、前記吸気弁閉時期決定手
段により決定された吸気弁閉時期での圧縮後筒内温度の
低下代が、ノック性能の向上代となる。よって、その
分、出力性能等を向上させることが可能となる。
【００１１】このため、請求項４に係る発明では、前記
圧縮後筒内温度の低下代に応じて、高負荷運転時の目標
空気量を増大側に補正する目標空気量補正手段を設けた
ことを特徴とする。
圧縮後筒内温度の低下代に応じて、高負荷運転時の目標
空気量を増大側に補正する目標空気量補正手段を設けた
ことを特徴とする。
【００１２】また、請求項５に係る発明では、前記圧縮
後筒内温度の低下代に応じて、高負荷運転時の点火時期
を進角側に補正する点火時期補正手段を設けたことを特
徴とする。
後筒内温度の低下代に応じて、高負荷運転時の点火時期
を進角側に補正する点火時期補正手段を設けたことを特
徴とする。
【００１３】また、請求項６に係る発明では、前記圧縮
後筒内温度の低下代に応じて、高負荷運転時の空燃比を
リッチ状態からストイキに近づけるように補正する空燃
比補正手段を設けたことを特徴とする。
後筒内温度の低下代に応じて、高負荷運転時の空燃比を
リッチ状態からストイキに近づけるように補正する空燃
比補正手段を設けたことを特徴とする。
【００１４】
【発明の効果】請求項１に係る発明によれば、高負荷運
転時に、ノック性能を最も向上させることができる吸気
弁閉時期と過給圧との組み合わせに制御でき、これによ
り出力性能を低下させることなく、ノック性能を向上さ
せることができる。
転時に、ノック性能を最も向上させることができる吸気
弁閉時期と過給圧との組み合わせに制御でき、これによ
り出力性能を低下させることなく、ノック性能を向上さ
せることができる。
【００１５】請求項２に係る発明によれば、インターク
ーラ出口温度と、吸気弁閉時期の筒内容積（これにより
算出可能な有効圧縮比）とから、圧縮後筒内温度を精度
良く推定することができる。
ーラ出口温度と、吸気弁閉時期の筒内容積（これにより
算出可能な有効圧縮比）とから、圧縮後筒内温度を精度
良く推定することができる。
【００１６】請求項３に係る発明によれば、インターク
ーラ出口温度を、温度センサを設けることなく、推定に
より求めることで、温度センサを省略できる。請求項４
に係る発明によれば、ノック性能の向上代に応じて、高
負荷運転時の目標空気量を増大側に補正することで、過
給圧を高め、出力性能を向上できる。
ーラ出口温度を、温度センサを設けることなく、推定に
より求めることで、温度センサを省略できる。請求項４
に係る発明によれば、ノック性能の向上代に応じて、高
負荷運転時の目標空気量を増大側に補正することで、過
給圧を高め、出力性能を向上できる。
【００１７】請求項５に係る発明によれば、ノック性能
の向上代に応じて、高負荷運転時の点火時期を進角側に
補正することで、出力性能を向上できる。請求項６に係
る発明によれば、ノック性能の向上代に応じて、高負荷
運転時の空燃比を燃料による冷却のためのリッチ状態か
らストイキに近づけるように補正することで、出力性能
及び燃費を向上できる。
の向上代に応じて、高負荷運転時の点火時期を進角側に
補正することで、出力性能を向上できる。請求項６に係
る発明によれば、ノック性能の向上代に応じて、高負荷
運転時の空燃比を燃料による冷却のためのリッチ状態か
らストイキに近づけるように補正することで、出力性能
及び燃費を向上できる。
【００１８】
【発明の実施の形態】以下に本発明の実施の形態を説明
する。図２は本発明の一実施形態を示す過給機付き可変
動弁エンジンのシステム図である。
する。図２は本発明の一実施形態を示す過給機付き可変
動弁エンジンのシステム図である。
【００１９】エンジン１の各気筒のピストン２により画
成される燃焼室３には、点火栓４を囲むように、可変動
弁装置としての電磁駆動装置により開閉駆動される吸気
弁５及び排気弁６を備えている。
成される燃焼室３には、点火栓４を囲むように、可変動
弁装置としての電磁駆動装置により開閉駆動される吸気
弁５及び排気弁６を備えている。
【００２０】吸気弁５上流の吸気マニホールド７には、
各気筒毎の吸気ポート部分に、電磁駆動式の燃料噴射弁
８が設けられている。吸気マニホールド７上流の吸気通
路９には、上流側から、吸入空気量Ｑａ計測用のエアフ
ローメータ１０、所定の運転条件にて負圧を得るための
電制スロットル弁１１、エンジン１の出力軸により電磁
クラッチを介して駆動される機械式過給機（スーパーチ
ャージャ）１２、過給された空気を冷却するインターク
ーラ１３が設けられ、更に、過給機１２及びインターク
ーラ１３をバイパスするバイパス通路１４、及び、この
バイパス通路１４に介装されるバイパス制御弁１５が設
けられている。
各気筒毎の吸気ポート部分に、電磁駆動式の燃料噴射弁
８が設けられている。吸気マニホールド７上流の吸気通
路９には、上流側から、吸入空気量Ｑａ計測用のエアフ
ローメータ１０、所定の運転条件にて負圧を得るための
電制スロットル弁１１、エンジン１の出力軸により電磁
クラッチを介して駆動される機械式過給機（スーパーチ
ャージャ）１２、過給された空気を冷却するインターク
ーラ１３が設けられ、更に、過給機１２及びインターク
ーラ１３をバイパスするバイパス通路１４、及び、この
バイパス通路１４に介装されるバイパス制御弁１５が設
けられている。
【００２１】ここにおいて、吸気弁５、排気弁６、燃料
噴射弁８、点火栓４、電制スロットル弁１１、過給機１
２の電磁クラッチ、バイパス制御弁１５の作動は、コン
トロールユニット１６により制御される。
噴射弁８、点火栓４、電制スロットル弁１１、過給機１
２の電磁クラッチ、バイパス制御弁１５の作動は、コン
トロールユニット１６により制御される。
【００２２】この制御のため、コントロールユニット１
６には、前記エアフローメータ１０の他、エンジン回転
に同期してクランク角信号を出力しこれによりクランク
角位置と共にエンジン回転数Ｎｅを検出可能なクランク
角センサ１７、アクセル開度（アクセルペダルの踏込み
量）ＡＰＯを検出するアクセルペダルセンサ１８、吸気
マニホールド７にて吸気圧力（過給圧）Ｐを検出する吸
気圧センサ１９、吸気マニホールド７にて吸気温（イン
タークーラ出口温度）Ｔを検出する吸気温センサ２０か
ら、信号が入力されている。
６には、前記エアフローメータ１０の他、エンジン回転
に同期してクランク角信号を出力しこれによりクランク
角位置と共にエンジン回転数Ｎｅを検出可能なクランク
角センサ１７、アクセル開度（アクセルペダルの踏込み
量）ＡＰＯを検出するアクセルペダルセンサ１８、吸気
マニホールド７にて吸気圧力（過給圧）Ｐを検出する吸
気圧センサ１９、吸気マニホールド７にて吸気温（イン
タークーラ出口温度）Ｔを検出する吸気温センサ２０か
ら、信号が入力されている。
【００２３】このエンジン１では、ポンプロスの低減に
よる燃費向上を目的として、電磁駆動式の吸気弁５及び
排気弁６のバルブタイミングを制御、特に吸気弁５の開
時期（ＩＶＯ）を排気上死点（ＴＤＣ）付近の略一定タ
イミングとして、閉時期（ＩＶＣ）を制御することによ
り吸入空気量を制御して、実質的にノンスロットル運転
を行う。この場合、電制スロットル弁１１は、所定のエ
ンジン運転条件にてある程度の負圧を得る目的で設けら
れている。
よる燃費向上を目的として、電磁駆動式の吸気弁５及び
排気弁６のバルブタイミングを制御、特に吸気弁５の開
時期（ＩＶＯ）を排気上死点（ＴＤＣ）付近の略一定タ
イミングとして、閉時期（ＩＶＣ）を制御することによ
り吸入空気量を制御して、実質的にノンスロットル運転
を行う。この場合、電制スロットル弁１１は、所定のエ
ンジン運転条件にてある程度の負圧を得る目的で設けら
れている。
【００２４】排気弁６の開時期（ＥＶＯ）及び閉時期
（ＥＶＣ）は、最も熱効率の良いタイミングとなるよう
に制御する。燃料噴射弁８による燃料噴射量及び燃料噴
射時期は、エンジン運転条件に基づいて制御するが、燃
料噴射量は、基本的には、エアフローメータ１０により
検出される吸入空気量Ｑａに基づいて、所望の空燃比と
なるように制御する。
（ＥＶＣ）は、最も熱効率の良いタイミングとなるよう
に制御する。燃料噴射弁８による燃料噴射量及び燃料噴
射時期は、エンジン運転条件に基づいて制御するが、燃
料噴射量は、基本的には、エアフローメータ１０により
検出される吸入空気量Ｑａに基づいて、所望の空燃比と
なるように制御する。
【００２５】点火栓４による点火時期は、エンジン運転
条件に基づいて、ＭＢＴ又はノック限界に制御する。図
３はコントロールユニット１６により実行される吸気弁
閉時期制御及び過給圧制御による空気量制御のフローチ
ャートである。
条件に基づいて、ＭＢＴ又はノック限界に制御する。図
３はコントロールユニット１６により実行される吸気弁
閉時期制御及び過給圧制御による空気量制御のフローチ
ャートである。
【００２６】ステップ１（図にはＳ１と記す。以下同
様）では、アクセル開度ＡＰＯに基づき、エンジン回転
数Ｎｅにより補正して、シリンダに吸入されるべき目標
空気量を算出する。
様）では、アクセル開度ＡＰＯに基づき、エンジン回転
数Ｎｅにより補正して、シリンダに吸入されるべき目標
空気量を算出する。
【００２７】ステップ２では、目標空気量が所定値Ｌ１
以上（高負荷）か否かを判定する。目標空気量＜Ｌ１
（低中負荷）の場合は、ステップ３へ進む。ステップ３
では、過給機１２の電磁クラッチをＯＦＦにし、また過
給機１２をバイパスするバイパス制御弁１５を開いて、
過給を停止する。そして、ステップ４で、目標空気量に
基づき、更にエンジン回転数Ｎｅ及び吸気圧力Ｐにより
補正して、吸気弁閉時期ＩＶＣを算出し、制御する。エ
ンジン回転数Ｎｅにより補正するのは、高回転側で慣性
により充填効率が向上するからであり、吸気圧力Ｐによ
り補正するのは、負圧側で充填効率が低下するからであ
る。そして、ステップ５で、高負荷時学習収束フラグＦ
Ｓ＝０にして、本フローを終了する。
以上（高負荷）か否かを判定する。目標空気量＜Ｌ１
（低中負荷）の場合は、ステップ３へ進む。ステップ３
では、過給機１２の電磁クラッチをＯＦＦにし、また過
給機１２をバイパスするバイパス制御弁１５を開いて、
過給を停止する。そして、ステップ４で、目標空気量に
基づき、更にエンジン回転数Ｎｅ及び吸気圧力Ｐにより
補正して、吸気弁閉時期ＩＶＣを算出し、制御する。エ
ンジン回転数Ｎｅにより補正するのは、高回転側で慣性
により充填効率が向上するからであり、吸気圧力Ｐによ
り補正するのは、負圧側で充填効率が低下するからであ
る。そして、ステップ５で、高負荷時学習収束フラグＦ
Ｓ＝０にして、本フローを終了する。
【００２８】目標空気量≧Ｌ１（高負荷）の場合は、ス
テップ６へ進む。ステップ６では、高負荷に移行して、
初回か否かを判定し、初回の場合は、ステップ７へ進
む。
テップ６へ進む。ステップ６では、高負荷に移行して、
初回か否かを判定し、初回の場合は、ステップ７へ進
む。
【００２９】ステップ７では、吸気弁閉時期ＩＶＣを、
無過給時に最も体積効率が高くなる吸気下死点（ＢＤ
Ｃ）以降の基本設定時期（ベースＩＶＣ）とする。そし
て、ステップ８で、過給機１２の電磁クラッチをＯＮに
する一方、ステップ７で設定された吸気弁閉時期ＩＶＣ
（そのときの筒内容積Ｖ）にて、目標空気量を得るため
の吸気圧力（過給圧）Ｐを計算し、この過給圧Ｐを得る
ように、バイパス制御弁１５の開度を調整して、目標空
気量を実現する。過給による空気量制御に際しては、必
要により、目標空気量とエアフローメータ検出空気量と
の比較によるフィードバック制御を行うようにしてもよ
い。
無過給時に最も体積効率が高くなる吸気下死点（ＢＤ
Ｃ）以降の基本設定時期（ベースＩＶＣ）とする。そし
て、ステップ８で、過給機１２の電磁クラッチをＯＮに
する一方、ステップ７で設定された吸気弁閉時期ＩＶＣ
（そのときの筒内容積Ｖ）にて、目標空気量を得るため
の吸気圧力（過給圧）Ｐを計算し、この過給圧Ｐを得る
ように、バイパス制御弁１５の開度を調整して、目標空
気量を実現する。過給による空気量制御に際しては、必
要により、目標空気量とエアフローメータ検出空気量と
の比較によるフィードバック制御を行うようにしてもよ
い。
【００３０】ステップ９では、ステップ７，８の条件で
所定時間運転した後、吸気温センサ２０により検出され
る吸気温（インタークーラ出口温度）Ｔを読込んで、イ
ンタークーラ出口温度Ｔと、吸気弁閉時期ＩＶＣでの筒
内容積Ｖとから、次式（１）により、圧縮後筒内温度Ｔ
ｃを推定する。
所定時間運転した後、吸気温センサ２０により検出され
る吸気温（インタークーラ出口温度）Ｔを読込んで、イ
ンタークーラ出口温度Ｔと、吸気弁閉時期ＩＶＣでの筒
内容積Ｖとから、次式（１）により、圧縮後筒内温度Ｔ
ｃを推定する。
【００３１】 Ｔｃ＝Ｔ・（Ｖ／Ｖｃ）k-1 ・・・（１） ここで、Ｖｃはピストン上死点位置での筒内容積（燃焼
室容積）であり、Ｖ／Ｖｃは有効圧縮比である。ｋはポ
リトロープ指数である。
室容積）であり、Ｖ／Ｖｃは有効圧縮比である。ｋはポ
リトロープ指数である。
【００３２】そして、推定により得た圧縮後筒内温度Ｔ
ｃを、ベースＩＶＣでの初期温度Ｔｃ０＝Ｔｃとして記
憶保持させる一方、比較用のＴｃ１に代入する（Ｔｃ１
＝Ｔｃ）。
ｃを、ベースＩＶＣでの初期温度Ｔｃ０＝Ｔｃとして記
憶保持させる一方、比較用のＴｃ１に代入する（Ｔｃ１
＝Ｔｃ）。
【００３３】ステップ１０では、吸気弁閉時期ＩＶＣを
ステップ変化させる方向を決めるフラグＦを、遅らせる
方向であるＦ＝１に設定して、本フローを終了する。ス
テップ６での判定で、高負荷に移行して、２回目以降の
場合は、ステップ１１へ進む。
ステップ変化させる方向を決めるフラグＦを、遅らせる
方向であるＦ＝１に設定して、本フローを終了する。ス
テップ６での判定で、高負荷に移行して、２回目以降の
場合は、ステップ１１へ進む。
【００３４】ステップ１１では、方向決定フラグＦの値
を判定し、Ｆ＝１の場合は、ステップ１２へ進む。ステ
ップ１２では、吸気弁閉時期ＩＶＣを１ステップ分遅ら
せる。そして、ステップ１３で、ステップ１２で設定さ
れた吸気弁閉時期ＩＶＣ（そのときの筒内容積Ｖ）に
て、目標空気量を得るための吸気圧力（過給圧）Ｐを計
算し、この過給圧Ｐを得るように、バイパス制御弁１５
の開度を調整して、目標空気量を実現する。
を判定し、Ｆ＝１の場合は、ステップ１２へ進む。ステ
ップ１２では、吸気弁閉時期ＩＶＣを１ステップ分遅ら
せる。そして、ステップ１３で、ステップ１２で設定さ
れた吸気弁閉時期ＩＶＣ（そのときの筒内容積Ｖ）に
て、目標空気量を得るための吸気圧力（過給圧）Ｐを計
算し、この過給圧Ｐを得るように、バイパス制御弁１５
の開度を調整して、目標空気量を実現する。
【００３５】ステップ１４では、ステップ１２，１３の
条件で所定時間運転した後、吸気温（インタークーラ出
口温度）Ｔを読込んで、インタークーラ出口温度Ｔと、
吸気弁閉時期ＩＶＣでの筒内容積Ｖとから、前記（１）
式により、圧縮後筒内温度Ｔｃを推定する。
条件で所定時間運転した後、吸気温（インタークーラ出
口温度）Ｔを読込んで、インタークーラ出口温度Ｔと、
吸気弁閉時期ＩＶＣでの筒内容積Ｖとから、前記（１）
式により、圧縮後筒内温度Ｔｃを推定する。
【００３６】そして、推定により得た圧縮後筒内温度Ｔ
ｃを比較用のＴｃ２に代入する（Ｔｃ２＝Ｔｃ）。ステ
ップ１５では、前回（ＩＶＣ遅角前）の圧縮後筒内温度
Ｔｃ１と今回（ＩＶＣ遅角後）の圧縮後筒内温度Ｔｃ２
とを比較し、Ｔｃ２≦Ｔｃ１の場合は、圧縮後筒内温度
が低下していて、ノックが改善されていると判断できる
ので、次回も吸気弁閉時期ＩＶＣを遅らせるように、方
向決定フラグＦ＝１に維持したまま、ステップ２３で、
次回の比較のため、Ｔｃ２をＴｃ１に代入して（Ｔｃ２
＝Ｔｃ１）、本フローを終了する。
ｃを比較用のＴｃ２に代入する（Ｔｃ２＝Ｔｃ）。ステ
ップ１５では、前回（ＩＶＣ遅角前）の圧縮後筒内温度
Ｔｃ１と今回（ＩＶＣ遅角後）の圧縮後筒内温度Ｔｃ２
とを比較し、Ｔｃ２≦Ｔｃ１の場合は、圧縮後筒内温度
が低下していて、ノックが改善されていると判断できる
ので、次回も吸気弁閉時期ＩＶＣを遅らせるように、方
向決定フラグＦ＝１に維持したまま、ステップ２３で、
次回の比較のため、Ｔｃ２をＴｃ１に代入して（Ｔｃ２
＝Ｔｃ１）、本フローを終了する。
【００３７】Ｔｃ２＞Ｔｃ１になった場合は、圧縮後筒
内温度が上昇に転じたので、次回は吸気弁閉時期ＩＶＣ
を進めるように、ステップ１６で、方向決定フラグＦ＝
０に設定し、また、ステップ１７で、高負荷時学習が一
応収束したものとして、高負荷時学習収束フラグＦＳ＝
１にセットすると共に、このフラグＦＳが０→１に変化
したことを条件として、ノック性能の向上代を、温度差
ΔＴ＝Ｔｃ０−Ｔｃ１として記憶保持する。この後、ス
テップ２３で、次回の比較のため、Ｔｃ２をＴｃ１に代
入して（Ｔｃ２＝Ｔｃ１）、本フローを終了する。
内温度が上昇に転じたので、次回は吸気弁閉時期ＩＶＣ
を進めるように、ステップ１６で、方向決定フラグＦ＝
０に設定し、また、ステップ１７で、高負荷時学習が一
応収束したものとして、高負荷時学習収束フラグＦＳ＝
１にセットすると共に、このフラグＦＳが０→１に変化
したことを条件として、ノック性能の向上代を、温度差
ΔＴ＝Ｔｃ０−Ｔｃ１として記憶保持する。この後、ス
テップ２３で、次回の比較のため、Ｔｃ２をＴｃ１に代
入して（Ｔｃ２＝Ｔｃ１）、本フローを終了する。
【００３８】ステップ１１での判定で、方向決定フラグ
Ｆ＝０の場合は、ステップ１８へ進む。ステップ１８で
は、吸気弁閉時期ＩＶＣを１ステップ分進める。そし
て、ステップ１９で、ステップ１８で設定された吸気弁
閉時期ＩＶＣ（そのときの筒内容積Ｖ）にて、目標空気
量を得るための吸気圧力（過給圧）Ｐを計算し、この過
給圧Ｐを得るように、バイパス制御弁１５の開度を調整
して、目標空気量を実現する。
Ｆ＝０の場合は、ステップ１８へ進む。ステップ１８で
は、吸気弁閉時期ＩＶＣを１ステップ分進める。そし
て、ステップ１９で、ステップ１８で設定された吸気弁
閉時期ＩＶＣ（そのときの筒内容積Ｖ）にて、目標空気
量を得るための吸気圧力（過給圧）Ｐを計算し、この過
給圧Ｐを得るように、バイパス制御弁１５の開度を調整
して、目標空気量を実現する。
【００３９】ステップ２０では、ステップ１８，１９の
条件で所定時間運転した後、吸気温（インタークーラ出
口温度）Ｔを読込んで、インタークーラ出口温度Ｔと、
吸気弁閉時期ＩＶＣでの筒内容積Ｖとから、前記（１）
式により、圧縮後筒内温度Ｔｃを推定する。
条件で所定時間運転した後、吸気温（インタークーラ出
口温度）Ｔを読込んで、インタークーラ出口温度Ｔと、
吸気弁閉時期ＩＶＣでの筒内容積Ｖとから、前記（１）
式により、圧縮後筒内温度Ｔｃを推定する。
【００４０】そして、推定により得た圧縮後筒内温度Ｔ
ｃを比較用のＴｃ２に代入する（Ｔｃ２＝Ｔｃ）。ステ
ップ２１では、前回（ＩＶＣ進角前）の圧縮後筒内温度
Ｔｃ１と今回（ＩＶＣ進角後）の圧縮後筒内温度Ｔｃ２
とを比較し、Ｔｃ２≦Ｔｃ１の場合は、圧縮後筒内温度
が低下していて、ノックが改善されていると判断できる
ので、次回も吸気弁閉時期ＩＶＣを進めるように、方向
決定フラグＦ＝０に維持したまま、ステップ２３で、次
回の比較のため、Ｔｃ２をＴｃ１に代入して（Ｔｃ２＝
Ｔｃ１）、本フローを終了する。
ｃを比較用のＴｃ２に代入する（Ｔｃ２＝Ｔｃ）。ステ
ップ２１では、前回（ＩＶＣ進角前）の圧縮後筒内温度
Ｔｃ１と今回（ＩＶＣ進角後）の圧縮後筒内温度Ｔｃ２
とを比較し、Ｔｃ２≦Ｔｃ１の場合は、圧縮後筒内温度
が低下していて、ノックが改善されていると判断できる
ので、次回も吸気弁閉時期ＩＶＣを進めるように、方向
決定フラグＦ＝０に維持したまま、ステップ２３で、次
回の比較のため、Ｔｃ２をＴｃ１に代入して（Ｔｃ２＝
Ｔｃ１）、本フローを終了する。
【００４１】Ｔｃ２＞Ｔｃ１になった場合は、圧縮後筒
内温度が上昇に転じたので、次回は吸気弁閉時期ＩＶＣ
を遅らせるように、ステップ２２で、方向決定フラグＦ
＝１に設定する。この後、ステップ２３で、次回の比較
のため、Ｔｃ２をＴｃ１に代入して（Ｔｃ２＝Ｔｃ
１）、本フローを終了する。
内温度が上昇に転じたので、次回は吸気弁閉時期ＩＶＣ
を遅らせるように、ステップ２２で、方向決定フラグＦ
＝１に設定する。この後、ステップ２３で、次回の比較
のため、Ｔｃ２をＴｃ１に代入して（Ｔｃ２＝Ｔｃ
１）、本フローを終了する。
【００４２】ここで、ステップ７，１２，１８の部分が
吸気弁閉時期可変手段に相当し、ステップ８，１３，１
９の部分が過給圧調整手段に相当し、ステップ９，１
４，２０の部分が圧縮後筒内温度推定手段に相当し、ス
テップ１５，１６，２１，２２の部分が吸気弁閉時期決
定手段に相当する。
吸気弁閉時期可変手段に相当し、ステップ８，１３，１
９の部分が過給圧調整手段に相当し、ステップ９，１
４，２０の部分が圧縮後筒内温度推定手段に相当し、ス
テップ１５，１６，２１，２２の部分が吸気弁閉時期決
定手段に相当する。
【００４３】以上のように制御することで、図４に示す
ように、目標空気量（負荷）がＬ１未満の領域と、ノッ
クが問題となる目標空気量（負荷）がＬ１以上の領域と
に分け、目標空気量がＬ１未満の領域（低中負荷）で
は、過給は行わず、図５（Ａ）に示すように、吸気弁閉
時期ＩＶＣは、目標空気量に応じて決定し、ＢＤＣ以前
にて早閉じ制御する。
ように、目標空気量（負荷）がＬ１未満の領域と、ノッ
クが問題となる目標空気量（負荷）がＬ１以上の領域と
に分け、目標空気量がＬ１未満の領域（低中負荷）で
は、過給は行わず、図５（Ａ）に示すように、吸気弁閉
時期ＩＶＣは、目標空気量に応じて決定し、ＢＤＣ以前
にて早閉じ制御する。
【００４４】目標空気量がＬ１以上の領域（高負荷）で
は、過給を行うが、先ず、吸気弁閉時期ＩＶＣは、図５
（Ｂ）に示すように、無過給時に最も体積効率が高くな
るＢＤＣ以降の基本設定時期（ベースＩＶＣ）とする。
は、過給を行うが、先ず、吸気弁閉時期ＩＶＣは、図５
（Ｂ）に示すように、無過給時に最も体積効率が高くな
るＢＤＣ以降の基本設定時期（ベースＩＶＣ）とする。
【００４５】そして、このベースＩＶＣから、図５
（Ｃ）に示すように、吸気弁閉時期ＩＶＣを遅らせてい
き、ノック改善可否判断を行っていく。すなわち、ベー
スＩＶＣに対し、等空気量となるよう、吸気弁閉時期Ｉ
ＶＣを遅らせながら、過給圧を上昇させ、そのときのイ
ンタークーラ出口温度と、吸気弁閉時期ＩＶＣでの筒内
容積Ｖ（これにより算出される有効圧縮比Ｖ／Ｖｃ）と
から、圧縮後筒内温度Ｔｃを推定し、ベースＩＶＣに対
し、ノックが改善できるか否かを判断する。
（Ｃ）に示すように、吸気弁閉時期ＩＶＣを遅らせてい
き、ノック改善可否判断を行っていく。すなわち、ベー
スＩＶＣに対し、等空気量となるよう、吸気弁閉時期Ｉ
ＶＣを遅らせながら、過給圧を上昇させ、そのときのイ
ンタークーラ出口温度と、吸気弁閉時期ＩＶＣでの筒内
容積Ｖ（これにより算出される有効圧縮比Ｖ／Ｖｃ）と
から、圧縮後筒内温度Ｔｃを推定し、ベースＩＶＣに対
し、ノックが改善できるか否かを判断する。
【００４６】この繰り返しを行い、最もノックが良い
（圧縮後筒内温度が低い）ＩＶＣと過給圧の組み合わせ
に制御するのである。次に、吸気弁閉時期ＩＶＣを遅化
した際の等空気量化の考え方、及び、ノックが改善され
るメカニズムについて説明する。
（圧縮後筒内温度が低い）ＩＶＣと過給圧の組み合わせ
に制御するのである。次に、吸気弁閉時期ＩＶＣを遅化
した際の等空気量化の考え方、及び、ノックが改善され
るメカニズムについて説明する。
【００４７】吸気の慣性効果、残ガス分を無視すると、
図６に示すように、吸気弁閉時期ＩＶＣをベースＩＶＣ
であるＡからＢまで遅化した際、以下の関係で、過給圧
Ｐを制御すれば、筒内の空気量は同等になる。
図６に示すように、吸気弁閉時期ＩＶＣをベースＩＶＣ
であるＡからＢまで遅化した際、以下の関係で、過給圧
Ｐを制御すれば、筒内の空気量は同等になる。
【００４８】すなわち、ＶａをＩＶＣがＡ時の筒内容
積、ＶｂをＩＶＣがＢ時の筒内容積、ＰａをＩＶＣがＡ
時の吸気圧力（過給圧）、ＰｂをＩＶＣがＢ時の吸気圧
力（過給圧）、ＴａをＩＶＣがＡ時のインタークーラ出
口温度、ＴｂをＩＶＣがＢ時のインタークーラ出口温度
とすれば、ＩＶＣを遅化することで、筒内容積がＶａ→
Ｖｂに減少するため、その分、吸入空気の密度を上げる
必要がある。
積、ＶｂをＩＶＣがＢ時の筒内容積、ＰａをＩＶＣがＡ
時の吸気圧力（過給圧）、ＰｂをＩＶＣがＢ時の吸気圧
力（過給圧）、ＴａをＩＶＣがＡ時のインタークーラ出
口温度、ＴｂをＩＶＣがＢ時のインタークーラ出口温度
とすれば、ＩＶＣを遅化することで、筒内容積がＶａ→
Ｖｂに減少するため、その分、吸入空気の密度を上げる
必要がある。
【００４９】その際の関係は、ＰＶ＝ＧＲＴであるた
め、 Ｖａ／Ｖｂ＝（Ｐｂ／Ｔｂ）／（Ｐａ／Ｔａ） とすれば、体積が減少した分、密度を向上させて、等空
気質量とすることができる。
め、 Ｖａ／Ｖｂ＝（Ｐｂ／Ｔｂ）／（Ｐａ／Ｔａ） とすれば、体積が減少した分、密度を向上させて、等空
気質量とすることができる。
【００５０】このような考え方で等空気量にした際、次
の条件が満たされていれば、ノックが改善される。図７
を参照し、ベースＩＶＣの場合は、Ｐａまで過給するこ
とで温度上昇し、インタークーラ（Ｉ／Ｃ）で冷却され
て、温度はＴａとなる。そして、Ｔａを初期温度とし
て、ＶａからＶｃまで断熱圧縮することで、圧縮後筒内
温度Ｔｃは、 Ｔｃ１＝Ｔａ・（Ｖａ／Ｖｃ）k-1 となる。
の条件が満たされていれば、ノックが改善される。図７
を参照し、ベースＩＶＣの場合は、Ｐａまで過給するこ
とで温度上昇し、インタークーラ（Ｉ／Ｃ）で冷却され
て、温度はＴａとなる。そして、Ｔａを初期温度とし
て、ＶａからＶｃまで断熱圧縮することで、圧縮後筒内
温度Ｔｃは、 Ｔｃ１＝Ｔａ・（Ｖａ／Ｖｃ）k-1 となる。
【００５１】ＩＶＣを遅らせた場合は、過給圧が上がる
が、インタークーラでの冷却代が増え、圧縮行程での温
度上昇代が減る。すなわち、Ｐｂ（＞Ｐａ）まで過給す
ることで温度上昇し、インタークーラで冷却されて、温
度はＴｂとなる。このとき、Ｔｂ＞Ｔａであるが、イン
タークーラでの冷却代が大となる。そして、Ｔｂを初期
温度として、ＶｂからＶｃまで断熱圧縮することで、圧
縮後筒内温度Ｔｃは、 Ｔｃ２＝Ｔｂ・（Ｖｂ／Ｖｃ）k-1 となる。
が、インタークーラでの冷却代が増え、圧縮行程での温
度上昇代が減る。すなわち、Ｐｂ（＞Ｐａ）まで過給す
ることで温度上昇し、インタークーラで冷却されて、温
度はＴｂとなる。このとき、Ｔｂ＞Ｔａであるが、イン
タークーラでの冷却代が大となる。そして、Ｔｂを初期
温度として、ＶｂからＶｃまで断熱圧縮することで、圧
縮後筒内温度Ｔｃは、 Ｔｃ２＝Ｔｂ・（Ｖｂ／Ｖｃ）k-1 となる。
【００５２】インタークーラでの冷却代が同一であれ
ば、Ｔｃ２＝Ｔｃ１となるが、同じインタークーラ容量
でも過給圧が高い方がコンプレッサ出口温度が高いた
め、インタークーラでの冷却代が大きくなり、その分、
Ｔｃ２＜Ｔｃ１となる。
ば、Ｔｃ２＝Ｔｃ１となるが、同じインタークーラ容量
でも過給圧が高い方がコンプレッサ出口温度が高いた
め、インタークーラでの冷却代が大きくなり、その分、
Ｔｃ２＜Ｔｃ１となる。
【００５３】従って、等空気量でＩＶＣを遅らせていっ
た際に、Ｔｃ２＜Ｔｃ１となれば、ノックが改善される
条件と判断できるのである。その一方、最もノックの良
いＩＶＣでのインタークーラ出口温度とそのＩＶＣでの
筒内容積とから圧縮後筒内温度を推定し、その圧縮後筒
内温度とベースＩＶＣでの圧縮後筒内温度とを比較すれ
ば、ノック性能の向上代を知ることができるので、その
向上代に応じて、ベースの設定値に対し、高負荷域での
目標空気量を増大させて過給圧を増大させる、高負荷域
での点火時期を進角させる、高負荷域での空燃比をリッ
チ状態からストイキに近づける等により、出力性能及び
燃費を向上可能である。
た際に、Ｔｃ２＜Ｔｃ１となれば、ノックが改善される
条件と判断できるのである。その一方、最もノックの良
いＩＶＣでのインタークーラ出口温度とそのＩＶＣでの
筒内容積とから圧縮後筒内温度を推定し、その圧縮後筒
内温度とベースＩＶＣでの圧縮後筒内温度とを比較すれ
ば、ノック性能の向上代を知ることができるので、その
向上代に応じて、ベースの設定値に対し、高負荷域での
目標空気量を増大させて過給圧を増大させる、高負荷域
での点火時期を進角させる、高負荷域での空燃比をリッ
チ状態からストイキに近づける等により、出力性能及び
燃費を向上可能である。
【００５４】図８はその場合のフローチャートであり、
図３のフローのステップ１７にて設定される高負荷学習
収束フラグＦＳとノック性能の向上代として求めた温度
差ΔＴとが用いられる。
図３のフローのステップ１７にて設定される高負荷学習
収束フラグＦＳとノック性能の向上代として求めた温度
差ΔＴとが用いられる。
【００５５】ステップ３１では、目標空気量（負荷）が
所定値Ｌ１以上か否かを判定し、目標空気量≧Ｌ１の場
合に、ステップ３２へ進む。ステップ３２では、高負荷
時学習収束フラグＦＳの値に基づいて、高負荷時学習収
束（ＦＳ＝１）か否かを判定し、ＦＳ＝１の場合に、ス
テップ３３へ進む。
所定値Ｌ１以上か否かを判定し、目標空気量≧Ｌ１の場
合に、ステップ３２へ進む。ステップ３２では、高負荷
時学習収束フラグＦＳの値に基づいて、高負荷時学習収
束（ＦＳ＝１）か否かを判定し、ＦＳ＝１の場合に、ス
テップ３３へ進む。
【００５６】ステップ３３では、図９（Ａ）に示すよう
に、ノック性能の向上代である温度差ΔＴに応じた分、
高負荷時の目標空気量を増量補正する。すなわち、図３
のフローのステップ１で算出される目標空気量を増量補
正することで、実質的に過給圧を増大させる。この部分
が目標空気量補正手段に相当する。
に、ノック性能の向上代である温度差ΔＴに応じた分、
高負荷時の目標空気量を増量補正する。すなわち、図３
のフローのステップ１で算出される目標空気量を増量補
正することで、実質的に過給圧を増大させる。この部分
が目標空気量補正手段に相当する。
【００５７】ステップ３４では、図９（Ｂ）に示すよう
に、ノック性能の向上代である温度差ΔＴに応じた分、
高負荷時の点火時期を進角側に補正する。この部分が点
火時期補正手段に相当する。
に、ノック性能の向上代である温度差ΔＴに応じた分、
高負荷時の点火時期を進角側に補正する。この部分が点
火時期補正手段に相当する。
【００５８】ステップ３５では、図９（Ｃ）に示すよう
に、ノック性能の向上代である温度差ΔＴに応じた分、
ΔＴに応じた分、高負荷時の目標空燃比をリッチ状態か
らストイキに近づけ、これにより燃料噴射量を減量補正
する。この部分が空燃比補正手段に相当する。
に、ノック性能の向上代である温度差ΔＴに応じた分、
ΔＴに応じた分、高負荷時の目標空燃比をリッチ状態か
らストイキに近づけ、これにより燃料噴射量を減量補正
する。この部分が空燃比補正手段に相当する。
【００５９】これらの補正は、いずれか１つを実施する
ようにしてもよいし、適宜組み合わせて実施してもよ
い。尚、以上の実施形態では、可変動弁装置として、電
磁駆動式のものを用いたが、吸気弁の開閉時期を任意に
制御可能であれば、油圧駆動式のもの等を用いることも
できる。
ようにしてもよいし、適宜組み合わせて実施してもよ
い。尚、以上の実施形態では、可変動弁装置として、電
磁駆動式のものを用いたが、吸気弁の開閉時期を任意に
制御可能であれば、油圧駆動式のもの等を用いることも
できる。
【００６０】また、過給機として、機械式過給機（スー
パーチャージャ）を用いたが、排気ターボ式過給機を用
い、排気タービンをバイパスするバイパス通路に設けた
ウエストゲートバルブを制御することで、過給圧を制御
するようにしてもよい。
パーチャージャ）を用いたが、排気ターボ式過給機を用
い、排気タービンをバイパスするバイパス通路に設けた
ウエストゲートバルブを制御することで、過給圧を制御
するようにしてもよい。
【００６１】また、インタークーラ出口温度の検出に際
しては、温度センサを用いる他、コンプレッサ空気流量
と圧力比とのマップでコンプレッサ出口温度を求め、コ
ンプレッサ出口温度と空気流量と車速とからインターク
ーラ出口温度を推定するようにしてもよい。
しては、温度センサを用いる他、コンプレッサ空気流量
と圧力比とのマップでコンプレッサ出口温度を求め、コ
ンプレッサ出口温度と空気流量と車速とからインターク
ーラ出口温度を推定するようにしてもよい。
【図１】 本発明の構成を示す機能ブロック図
【図２】 本発明の一実施形態をエンジンのシステム図
【図３】 吸気弁閉時期制御及び過給圧制御のフローチ
ャート
ャート
【図４】 負荷領域を示す図
【図５】 吸気弁及び排気弁の開閉時期特性図
【図６】 吸気弁閉時期遅化の説明図
【図７】 ノック改善の説明図
【図８】 高負荷学習収束後の補正制御のフローチャー
ト
ト
【図９】 目標空気量、点火時期、空燃比の補正につい
て示す図
て示す図
１ エンジン ２ ピストン ３ 燃焼室 ４ 点火栓 ５ 電磁駆動式の吸気弁 ６ 電磁駆動式の排気弁 ７ 吸気マニホールド ８ 燃料噴射弁 ９ 吸気通路 １０ エアフローメータ １１ 電制スロットル弁 １２ 機械式過給機（スーパーチャージャ） １３ インタークーラ １４ バイパス通路 １５ バイパス制御弁 １６ コントロールユニット １７ クランク角センサ １８ アクセルペダルセンサ １９ 吸気圧センサ（過給圧検出用） ２０ 吸気温センサ（インタークーラ出口温度検出用）
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ０２Ｄ 43/00 ３０１ Ｆ０２Ｄ 43/00 ３０１Ｅ 45/00 ３１４ 45/00 ３１４Ｚ Ｆ０２Ｐ 5/15 Ｆ０２Ｐ 5/15 Ｂ Ｆターム(参考） 3G022 AA05 CA09 DA01 EA02 FA04 FA05 GA01 GA05 GA06 GA19 3G084 BA04 BA07 BA09 BA17 BA23 CA04 DA01 DA02 DA38 EB11 EB17 FA02 FA05 FA07 FA10 FA12 FA25 FA26 FA33 FA38 3G092 AA05 AA11 AA18 BA01 BA09 DA01 DA02 DA07 DB02 DC03 DC04 DD03 EA01 EA03 EA04 EA06 EA21 EA26 EA27 EC01 EC05 FA01 FA16 FA24 GA06 HA00Z HA01X HA01Z HA04Z HA13X HA16X HA16Z HC09X HE01Z HE03Z HF08Z HF21Z
Claims (6)
- 【請求項１】吸気系に過給機及びインタークーラを備え
ると共に、吸気弁の開閉時期を任意に制御可能な可変動
弁装置を備え、吸気弁閉時期を制御して吸入空気量を制
御する過給機付き可変動弁エンジンにおいて、 高負荷運転に移行した際に、吸気弁閉時期を吸気下死点
以降の基本設定時期からステップ的に遅らせる吸気弁閉
時期可変手段と、 前記吸気弁閉時期可変手段による各吸気弁閉時期との組
み合わせで、筒内の空気量が同等となるように、過給機
による過給圧を調整する過給圧調整手段と、 筒内の空気量が同等となる吸気弁閉時期と過給圧との組
み合わせ毎に、圧縮後筒内温度を推定する圧縮後筒内温
度推定手段と、 推定された圧縮後筒内温度が最も低くなる吸気弁閉時期
と過給圧との組み合わせを選定して、高負荷運転時の吸
気弁閉時期を決定する吸気弁閉時期決定手段と、 を設けたことを特徴とする過給機付き可変動弁エンジン
の高負荷運転時制御装置。 - 【請求項２】前記圧縮後筒内温度推定手段は、インター
クーラ出口温度と、吸気弁閉時期の筒内容積とから、圧
縮後筒内温度を推定するものであることを特徴とする請
求項１記載の過給機付き可変動弁エンジンの高負荷運転
時制御装置。 - 【請求項３】インタークーラ出口温度を、コンプレッサ
空気流量と圧力比とから求めたコンプレッサ出口温度
と、空気流量と、車速とから、推定することを特徴とす
る請求項２記載の過給機付き可変動弁エンジンの高負荷
運転時制御装置。 - 【請求項４】吸気弁閉時期が前記基本設定時期のときの
圧縮後筒内温度からの、前記吸気弁閉時期決定手段によ
り決定された吸気弁閉時期での圧縮後筒内温度の低下代
に応じて、高負荷運転時の目標空気量を増大側に補正す
る目標空気量補正手段を設けたことを特徴とする請求項
１〜請求項３のいずれか１つに記載の過給機付き可変動
弁エンジンの高負荷運転時制御装置。 - 【請求項５】吸気弁閉時期が前記基本設定時期のときの
圧縮後筒内温度からの、前記吸気弁閉時期決定手段によ
り決定された吸気弁閉時期での圧縮後筒内温度の低下代
に応じて、高負荷運転時の点火時期を進角側に補正する
点火時期補正手段を設けたことを特徴とする請求項１〜
請求項４のいずれか１つに記載の過給機付き可変動弁エ
ンジンの高負荷運転時制御装置。 - 【請求項６】吸気弁閉時期が前記基本設定時期のときの
圧縮後筒内温度からの、前記吸気弁閉時期決定手段によ
り決定された吸気弁閉時期での圧縮後筒内温度の低下代
に応じて、高負荷運転時の空燃比をリッチ状態からスト
イキに近づけるように補正する空燃比補正手段を設けた
ことを特徴とする請求項１〜請求項５のいずれか１つに
記載の過給機付き可変動弁エンジンの高負荷運転時制御
装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34355799A JP3788146B2 (ja) | 1999-12-02 | 1999-12-02 | 過給機付き可変動弁エンジンの高負荷運転時制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34355799A JP3788146B2 (ja) | 1999-12-02 | 1999-12-02 | 過給機付き可変動弁エンジンの高負荷運転時制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001159338A true JP2001159338A (ja) | 2001-06-12 |
| JP3788146B2 JP3788146B2 (ja) | 2006-06-21 |
Family
ID=18362455
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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-
1999
- 1999-12-02 JP JP34355799A patent/JP3788146B2/ja not_active Expired - Fee Related
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