JP2001151560A - アルミナ−炭素質不焼成れんが及びこれを内張りしてなる溶融金属容器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 アルミナ質粒子を使用したアルミナ−炭素質
不焼成れんがにおいて、その耐食性の効果を活かし、耐
スポール性かつ耐摩耗性の向上を図る。 【解決手段】 Ａｌ金属及び／又はＡｌ系合金５〜８０
質量％を含むピッチで被覆したマグネシア１０〜８０質
量％、黒鉛１〜２０質量％およびマグネシア１０〜６０
質量％を含む耐火骨材１００質量部％に対し、Ａｌ金
属、Ａｌ系合金、Ｓｉ金属から選ばれる１種又は２種以
上を０．５〜５質量％添加し、混練、加圧成形後、加熱
乾燥したアルミナ−炭素質不焼成れんがとこれを内張り
してなる溶融金属容器である。ピッチで被覆したアルミ
ナ質粒子は、使用時の加熱によりピッチの一部が空隙と
なり、さらに空隙の内壁に結晶度の低い黒鉛が存在す
る。この空隙と内壁の黒鉛は、熱衝撃により発生した亀
裂伝播を防止し、更にＡｌ金属及び／又はＡｌ系合金が
高温下においてピッチ成分の黒鉛と反応し、アルミニウ
ムカーバイトの生成で被覆ピッチの組織強度が増し、れ
んがの耐酸化・摩耗性を向上させる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、耐食性、耐スポー
リング性および耐酸化・摩耗性に優れたアルミナ−炭素
質不焼成れんがおよびそれを内張りしてなる溶融金属容
器に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】アルミナ質粒子と炭素から構成されるア
ルミナ−炭素質不焼成れんがは、取鍋、混銑車、溶銑鍋
等の内張りとして使用され、良好な成績をおさめてい
る。このれんが材質はアルミナがもつ耐食性と炭素によ
る耐スポーリング性等の効果をあわせて、優れた耐用性
を発揮している。

【０００３】しかし、近年の溶銑処理における溶銑温度
の高温化・長時間処理等の炉操業の過酷化、あるいはス
ラグ成分調整剤の添加等により、アルミナ−炭素質不焼
成れんがといえども十分な耐用性が得られない。そのた
め、より耐用性に優れたアルミナ−炭素質不焼成れんが
が強く求められている。

【０００４】上述の容器あるいは炉で使用する場合、ア
ルミナ−炭素質不焼成れんがは酸化鉄を含むスラグある
いは空気に接する。この時に炭素が酸化されるのでこの
れんがの耐食性を向上させるためにはアルミナ質粒子の
割合を多くすれば良い。しかし、それに伴って耐熱スポ
ーリング性が低下する。

【０００５】従来、耐熱スポーリング性の低下を防止す
る目的でピッチ粉を添加することが知られている。これ
らのれんがは、ピッチ粉がマトリックスに均一に分散し
ていることにより、れんがマトリックス全体が多孔質化
し、亀裂伝播を防ぎ耐熱スポーリング性に役立ってい
た。しかし多孔質化したマトリックスには、溶融スラ
グ、溶融金属、ガスが容易に侵入することが原因で、れ
んがの耐食性が低下する。

【０００６】その対策として、例えば、特開平２−１６
７８５５号公報で、ＭｇＯ−Ｃ質不焼成れんがの粗粒骨
材であるマグネシアの表面をフェノール樹脂で被覆して
使用する方法が提案されている。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】しかし、上記の方法で
も、耐食性を向上させるために炭素の量を減らすと十分
な耐熱スポーリング性が得られなかった。粗粒骨材の表
面をフェノール樹脂で被覆する方法では前記欠点に加え
て、残存炭素がアモルファスなため耐食性に劣ると同時
に、応力が加わった時に発生する亀裂の伝播が速く耐摩
耗性に弱い。その結果、溶銑攪拌、あるいは溶銑粒の激
しい部位及び熱変化の大きい部位での使用では十分な耐
用性が得られない。本発明の目的は、耐食性の低下を抑
制しつつ耐熱スポーリング性および耐酸化・摩耗性が向
上するアルミナ−炭素質不焼成れんが及び溶融金属容器
を提供することにある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明の特徴とするとこ
ろは、（１）ピッチからなる被覆材で被覆したアルミナ
質粒子と残部がアルミナ質粒子とカーボンを主材とした
配合物からなる耐火骨材及び結合材からなるアルミナ−
炭素質不焼成れんが、（２）前記ピッチからなる被覆材
で被覆したアルミナ質粒子は、Ａｌ金属及び／又はＡｌ
系合金を前記被覆材１００質量部に対し内掛けで５〜８
０質量％とすることを特徴とする（１）記載のアルミナ
−炭素質不焼成れんが、（３）前記ピッチからなる被覆
材で被覆したアルミナ質粒子を耐火骨材１００質量部に
対し内掛けで１０〜８０質量％とすることを特徴とする
前記（１）又は（２）記載のアルミナ−炭素質不焼成れ
んが、（４）前記残部において、耐火骨材１００質量部
に対し内掛けでカーボン１〜２０質量％およびアルミナ
質粒子１０〜６０質量％を含む前記（１）〜（３）のい
ずれか１項に記載のアルミナ−炭素質不焼成れんが、
（５）前記耐火骨材１００質量部に対し、更にＡｌ金
属、Ａｌ系合金及びＳｉ金属から選ばれる１種又は２種
以上を、内掛けで合計で０．５〜５質量部含有する
（１）〜（４）のいずれか１項に記載のアルミナ−炭素
質不焼成れんが、（６）前記残部において、マグネシ
ア、酸化カルシウム、炭化ケイ素、二酸化ケイ素、ガラ
ス粉、チタン、チタン化合物、ホウ化物、窒化物、アル
ミニウム繊維及びカーボン繊維の１種又は２種以上を耐
火骨材１００質量部に対し、内掛けで合計で２０質量％
以下含有する前記（１）〜（５）のいずれか１項に記載
のアルミナ−炭素質不焼成れんが、（７）前記ピッチは
溶剤で希釈されたピッチである前記（１）〜（６）のい
ずれか１項に記載のアルミナ−炭素質不焼成れんが、
（８）前記ピッチからなる被覆材で被覆したアルミナ質
粒子の粒径が０．５ｍｍ以上である前記（１）〜（７）
のいずれか１項に記載のアルミナ−炭素質不焼成れん
が、および（９）（１）〜（８）のいずれか１項に記載
のアルミナ−炭素質不焼成れんがを全部または一部に内
張りしてなることを特徴とする溶融金属容器である。

【０００９】ここで耐火骨材とは、必要に応じＡｌ金属
及び／又はＡｌ系合金を含むピッチからなる被覆材で被
覆されたアルミナ質粒子と、アルミナ質粒子及びカーボ
ンを主体とした配合物と定義する。

【００１０】本発明によるアルミナ−炭素質不焼成れん
がは、耐スポール性及び耐摩耗性に優れる。その理由は
明確なものではないが、以下のとおりと考えられる。

【００１１】本発明では、ピッチをアルミナ質粒子の周
囲にのみ存在させることにより、従来技術に認められる
ような、マトリックス全体が均一に多孔質化することを
防止している。本発明で使用されるピッチをもって被覆
したアルミナ質粒子は、使用時の加熱によりピッチの部
分の一部が空隙となる。さらにこの空隙の内壁には結晶
度の低い黒鉛が存在する。この空隙と内壁の黒鉛は熱衝
撃により発生した亀裂伝播を防止する。この阻止作用に
より、れんがが剥落するほどの大きな亀裂には容易に発
達しない。更に、アルミナ質粒子同士の接触を抑制する
効果がある。しかし、内部組織に微細な空隙が生じ、耐
スポーリング性が向上する反面、これが、優れた耐酸化
・摩耗性を得るうえでは、逆に作用する場合がある。本
発明では、さらに、必要に応じ、Ａｌ金属及び／又はＡ
ｌ系合金を添加したピッチをもって被覆することで、こ
れらの金属は、高温下においてピッチ成分の黒鉛と反応
し、アルミニウムカーバイト（Ａｌ₄Ｃ₃）が生成する。
そして、このアルミニウムカーバイトが被覆ピッチの組
織強度を向上させることで、優れた耐酸化・摩耗性を安
定して得ることができる。

【００１２】炭素含有耐火物においてＡｌ金属を添加
し、黒鉛（カーボン）等の炭素原料とＡｌ金属との反応
によるアルミニウムカーバイトの生成によって耐火物組
織の緻密化を図ることは既知の技術である（たとえば、
耐火物３８，ｐ．２３２-２４１，１９８６）。この耐
火物組織の緻密化は耐食性等に効果をもつ反面、耐スポ
ーリング性にはむしろ逆効果である。

【００１３】これに対し、本発明で生成するアルミニウ
ムカーバイトはアルミナ質粒子に被覆したピッチの組織
強度を向上させるが、ピッチが黒鉛等の炭素原料に比べ
て揮発成分が多いことから、アルミニウムカーバイトに
よる組織の緻密化によっても、ピッチ部分の内部におけ
る微細な空隙の形成を損なうものではない。その結果、
この微細な空隙が熱衝撃緩和の作用を持ち、耐スポーリ
ング性にも優れた効果を発揮する。

【００１４】

【発明の実施の形態】本発明で使用するアルミナ質粒子
は、焼結アルミナ、電融アルミナ、アルミナ−マグネシ
ア系の焼結ならびに電融スピネル、焼結ならびに電融ム
ライト、ボーキサイト、およびバン土頁岩からなる群よ
り選ばれる一種、または併用でもよい。アルミナ質粒子
の化学成分は特に限定するものではないが、本発明の効
果を十分に発揮するには、Ａｌ₂Ｏ₃：７０質量％以上含
むものを使用するのが好ましい。

【００１５】アルミナ質粒子に被覆するピッチは、特に
限定するものではないが、固定炭素１０〜７０質量％の
ものが好ましい。カーボンは耐スポーリング性およびス
ラグ浸透防止の効果をもつ。その具体例は、りん状黒
鉛、土状黒鉛、人造黒鉛、カーボンブラック、ピッチコ
ークス、メソフェーズカーボン、無煙炭、膨張黒鉛等で
ある。

【００１６】本発明では、必要に応じ、このピッチにＡ
ｌ金属及び／又はＡｌ系合金を被覆材１００質量部に対
し内掛けで５〜８０質量％添加する。Ａｌ系合金の具体
例としては、Ａｌ−Ｍｇ、Ａｌ−Ｓｉ、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓ
ｉ等である。

【００１７】ピッチに占めるＡｌ金属及び／又はＡｌ系
合金の割合は、被覆材１００質量部に対し内掛けで５〜
８０質量％が好ましい。５質量％未満では、被覆組織の
強度が低く耐摩耗性に劣る。８０質量％を超えると空隙
が少なくなり、耐スポール性に劣る。また、これら金属
の粒径は例えば５００μｍ以下、更に３００μｍ以下で
あることが好ましい。

【００１８】なお、後述するように本発明ではピッチを
溶剤で希釈して使用することが好ましいが、その場合の
前記金属の割合は、ピッチとその溶剤の合計量に対する
ものとする。

【００１９】被覆したアルミナ質粒子の割合は、耐火骨
材に占める割合で、１０〜８０質量％が好ましく、１０
質量％未満では耐スポーリング性が低下し、８０質量％
を超えると耐酸化性及び耐食性に劣る。また、このピッ
チ被覆のアルミナ質粒子の更に好ましい割合は、２０〜
７０質量％である。

【００２０】耐火骨材に占めるカーボンの割合は、内掛
けで１〜２０質量％が好ましく、１質量％未満では炭素
が持つ耐スポーリング性およびスラグ浸透防止の効果が
不十分となり、２０質量％を超えると強度や耐酸化・摩
耗性が低下する。粒度は特に限定するものではないが、
０．５ｍｍ以下が好ましい。

【００２１】ピッチを被覆しないアルミナ質粒子は、主
として１ｍｍ以下の微粒として使用することが好まし
い。耐火骨材に占める割合は、１０〜６０質量％が好ま
しく、１０質量％未満では耐食性に劣り、６０質量％を
超えると耐スポール性に劣る。

【００２２】以上の耐火骨材に対し従来材質と同様、必
要に応じて炭素に対する酸化防止とれんが組織の強度の
向上を目的とし、Ａｌ金属、Ａｌ系合金及びＳｉ金属か
ら選ばれる１種又は２種以上を添加する。その割合は耐
火骨材１００質量部に対し、合計で０．５〜５質量部が
好ましく、０．５質量部未満では酸化防止および組織強
度付与の効果がなく、５質量部を超えると耐スポーリン
グ性が低下する。

【００２３】ここでの金属も、カーボンとの反応性や酸
化防止、強度発現の効果及び耐熱スポーリング性を考慮
して、その粒径は例えば５００μｍ以下、好ましくは３
００μｍ以下であることが望ましい。

【００２４】耐火骨材は、炭素原料とアルミナ質粒子が
主材となるが、本発明の効果を損なわない範囲であれ
ば、マグネシア、酸化カルシウム、炭化ケイ素、二酸化
ケイ素、ガラス粉、チタン、チタン化合物、ホウ化物、
窒化物、アルミニウム繊維及びカーボン繊維等の１種又
は２種以上を組合わせてもよい。例えば、炭化ケイ素を
耐火骨材１００質量に占める割合で、２０質量％以下組
合わせることで、炭化ケイ素の熱分解で生成したＳｉＯ
₂が耐酸化性を向上させる。

【００２５】アルミナ質粒子に対するピッチの被覆に際
しては、ピッチを液状化する必要がある。ピッチの液状
化の方法には、熱溶融と溶剤による希釈がある。熱溶融
ではピッチの種類に合わせて１００〜３００℃程度で加
熱する。希釈では、キノリン、トルエン等の溶剤を添加
する。

【００２６】希釈したピッチは熱溶融によるピッチに比
べ、アルミナ質粒子に対する被覆厚みがより均一なもの
となり、耐火物組織の均質化が図られ、耐スポーリング
性において一段と優れている。

【００２７】ピッチの希釈において、溶剤の添加量は希
釈後のピッチに占める割合で８０質量％以下が好まし
い。更に好ましくは１０〜７０質量％である。溶剤の割
合が少なすぎるとアルミナ質粒子表面でのピッチ厚みが
不均一となり、耐スポーリング性低下の原因となる。ま
た、８０質量％を超えるとピッチ厚みが薄く、この場合
も耐スポーリング性においてより十分な効果が得られな
い。

【００２８】ピッチをもって被覆したアルミナ粒子は、
耐スポーリング性の向上の効果を十分に得るためには、
粒径０．５ｍｍ以上であることが好ましい。アルミナ粒
子の上限は、本発明の効果を得るためには特に限定する
必要はないが、緻密な組織を得るために、５ｍｍ以下と
することが好ましい。

【００２９】混練に際しては以上の配合物にフェノール
樹脂、ピッチ、タール等の結合剤を添加する。その割合
は、耐火骨材１００質量部に対し１〜５質量部が好まし
い。混練後は加圧プレスにて任意形状に成形した後、１
５０〜５００℃程度で加熱乾燥し、不焼成品を得る。

【００３０】

【実施例】以下に本発明の実施例と比較例を示す。表１
は各例に使用したピッチ被覆又はフェノール樹脂被覆の
アルミナ質粒子における被覆材組成を示す。表２は、各
例のアルミナ−炭素質不焼成れんがの配合組成とその試
験結果である。

【００３１】

【表１】

【００３２】

【表２】

【００３３】表１において、ＤおよびＥを除くピッチ被
覆アルミナ質粒子は、溶剤としてキノリンを内掛け５０
質量％で希釈したピッチを使用した。アルミナ質粒子に
この希釈ピッチを添加して攪拌混合後、１２０℃で加熱
乾燥し、ピッチ被覆アルミナ質粒子を得た。

【００３４】ＤおよびＥは溶剤を使用せず、ピッチを１
２０℃の加熱で液状化し、アルミナ質粒子に添加後、攪
拌混合して被覆させた。

【００３５】各例は表２に示した配合組成に、耐火骨材
１００質量部に対する割合でフェノール樹脂を４質量部
添加し、混練後、フリクションプレスにて成形し、さら
に約２００℃で加熱乾燥して不焼成れんがを得た。試験
方法は次のとおりである。

【００３６】耐食性は、質量比で鋼片：転炉スラグを
１：１で組み合わせたものを誘導炉にて１６５０℃に溶
解し、この溶解物に試験片を３時間浸漬し、試験片の溶
損寸法を測定した。試験片は縦６０ｍｍ、横６０ｍｍ、
高さ２３０ｍｍとし、溶損寸法は、縦及び横のいずれに
おいても５点の残寸を測定しその平均値と定義した。試
験結果は比較例１の溶損寸法を１００とした指数で示
し、数値が大きいほど溶損が少ない。

【００３７】耐摩耗性の試験では、回転炉に試験片を内
張りし、摩耗寸法は３点の残寸を測定しその平均値と定
義した。摩耗材としてジルコニアブロック１個（１ｋ
ｇ）をこの炉に投入し、１５００℃×５ｈｒ加熱下にお
ける試験片の残寸を測定した。試験結果は比較例１の溶
損寸法を１００とした指数で示し、数値が大きいほど摩
耗が少ない。

【００３８】耐スポーリング性は、誘導炉にて１６５０
℃で溶解した溶鋼に試験片を９０秒浸漬後、水中に浸漬
する加熱−水冷を繰り返し、試験片の浸漬部が剥落する
まで繰り返した。試験片の寸法は耐食性試験と同じもの
を使用した。

【００３９】実機試験は、実施例及び比較例の一部を３
００ｔ混銑車直胴部に厚さ２３０ｍｍでライニングし、
溶銑１２０ｃｈ処理後の損傷速度を測定した。試験結果
は比較例１の溶損寸法を１００とした指数で示し、数値
が大きいほど損傷が少なく、耐用性に優れる。

【００４０】表２の試験結果が示すように、本発明の実
施例で得られたれんがは、耐食性、耐摩耗性および耐ス
ポーリング性のいずれも優れている。中でも、希釈ピッ
チを使用した実施例１〜６が耐スポーリング性において
更に優れている。また、実機試験からは、これらの効果
は実機耐用性の向上に相関することが確認される。

【００４１】実施例７，８は、比較例１に比べ耐食性及
び耐スポーリング性に優れ、耐摩耗性も同等以上であっ
た。

【００４２】なお、ここでの実機試験は混銑車について
示したが、本発明実施例は溶銑鍋のライニングにおいて
も同様に優れた耐用性が得られた。

【００４３】これに対し比較例１は、フェノール樹脂で
被覆したアルミナ質粒子Ｈを使用したものであり、耐ス
ポール性に劣り、実機試験でも十分な効果が得られな
い。

【００４４】実施例９は被覆アルミナ質粒子の割合が多
く、実施例１〜８に比べ耐食性に若干劣る。実施例１０
は被覆アルミナ質粒子の割合が少なく、耐スポーリング
性に若干劣る。

【００４５】被覆アルミナ質粒子における金属添加量が
少ない実施例１１は、実施例１〜８に比べ耐摩耗性が不
十分である。逆に金属添加量が多い実施例１２は、組織
強度が過多となって実施例１〜８に比べ耐スポーリング
性、耐食性に若干劣る。

【００４６】実施例１３は、被覆アルミナ質粒子の割合
が多く、また、Ａｌ金属、Ａｌ-Ｍｇ合金及びＳｉ金属
のいずれも含有していないために、実施例１〜８に比べ
て耐食性は若干劣るが、耐スポーリング性は優れる。実
施例１４は、実施例４に電融マグネシアを含有するもの
であり、耐食性、耐摩耗性及び耐スポーリング性のいず
れにも優れる。実施例１５は、熱溶融ピッチを被覆して
いるために、耐スポーリング性には優れるが、Ａｌ金
属、Ａｌ-Ｍｇ合金及びＳｉ金属のいずれも含有してい
ないため、耐食性及び耐摩耗性は、実施例１〜８に比べ
て若干劣る。実施例１６は、被覆アルミナ粒子の割合が
多いが、Ａｌ金属及びＳｉ金属を含有するため、耐食性
及び耐摩耗性は、実施例１〜８と同等レベルであった。

【００４７】実施例２のアルミナ−炭素質不焼成れんが
の配合組成において、そこに使用する被覆アルミナ質粒
子のピッチに対するＡｌ金属添加量のみを変化させ、こ
のＡｌ金属の添加量（ピッチに対する内掛け質量％）と
れんがの耐摩耗性との関係を図１に示す。同表からも、
被覆アルミナ質粒子におけるＡｌ金属の添加が耐摩耗性
の向上に効果を持つことがわかる。

【００４８】

【発明の効果】本発明によるアルミナ−炭素質不焼成れ
んがは、耐食性、耐摩耗性および耐スポーリングを兼ね
備えることで、炉内張りとして、近年の溶銑処理におけ
る溶銑温度の高温化・長時間処理等の炉操業の過酷化に
おいても優れた耐用性を示す。

【図面の簡単な説明】

【図１】ピッチ被覆アルミナ質粒子を使用したアルミナ
−炭素質不焼成れんがにおいて、ピッチに対するＡｌ金
属添加量とれんがの耐摩耗性との関係を示すグラフ。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 河野 幸次 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１−１ 新日 本製鐵株式会社八幡製鐵所内 (72)発明者 笠原 始 兵庫県姫路市広畑区富士町１番地 新日本 製鐵株式会社広畑製鐵所内 (72)発明者 竹内 公彦 兵庫県高砂市荒井町新浜１丁目３番１号 ハリマセラミック株式会社内 (72)発明者 田中 雅人 兵庫県高砂市荒井町新浜１丁目３番１号 ハリマセラミック株式会社内 Ｆターム(参考） 4G030 AA07 AA08 AA16 AA36 AA37 AA47 AA48 AA53 AA60 AA61 AA66 BA19 BA23 BA28 BA33 GA01 GA07 4K051 AA00 AB03 AB05 BE00 BE01 BE03

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ピッチからなる被覆材で被覆したアルミ
   ナ質粒子と残部がアルミナ質粒子とカーボンを主材とし
   た配合物からなる耐火骨材及び結合材からなるアルミナ
   −炭素質不焼成れんが。
2. 【請求項２】 前記ピッチからなる被覆材で被覆したア
   ルミナ質粒子は、Ａｌ金属及び／又はＡｌ系合金の割合
   が前記被覆材１００質量部に対し内掛けで５〜８０質量
   ％とすることを特徴とする請求項１に記載のアルミナ−
   炭素質不焼成れんが。
3. 【請求項３】 前記ピッチからなる被覆材で被覆したア
   ルミナ質粒子を耐火骨材１００質量部に対し、内掛けで
   １０〜８０質量％とすることを特徴とする請求項１又は
   ２に記載のアルミナ−炭素質不焼成れんが。
4. 【請求項４】 前記残部において、耐火骨材１００質量
   部に対し内掛けでカーボン１〜２０質量％およびアルミ
   ナ質粒子１０〜６０質量％を含む請求項１〜３のいずれ
   か１項に記載のアルミナ−炭素質不焼成れんが。
5. 【請求項５】 前記耐火骨材１００質量部に対し、更に
   Ａｌ金属、Ａｌ系合金及びＳｉ金属から選ばれる１種又
   は２種以上を、内掛けで合計で０．５〜５質量部含有す
   る請求項１〜４のいずれか１項に記載のアルミナ−炭素
   質不焼成れんが。
6. 【請求項６】 前記残部において、マグネシア、酸化カ
   ルシウム、炭化ケイ素、二酸化ケイ素、ガラス粉、チタ
   ン、チタン化合物、ホウ化物、窒化物、アルミニウム繊
   維及びカーボン繊維の１種又は２種以上を耐火骨材１０
   ０質量部に対し、内掛けで合計で２０質量％以下含有す
   る請求項１〜５のいずれか１項に記載のアルミナ−炭素
   質不焼成れんが。
7. 【請求項７】 前記ピッチは溶剤で希釈されたピッチで
   ある請求項１〜６のいずれか１項に記載のアルミナ−炭
   素質不焼成れんが。
8. 【請求項８】 前記ピッチからなる被覆材で被覆したア
   ルミナ質粒子の粒径が０．５ｍｍ以上である請求項１〜
   ７のいずれか１項に記載のアルミナ−炭素質不焼成れん
   が。
9. 【請求項９】 請求項１〜８のいずれか１項に記載のア
   ルミナ−炭素質不焼成れんがを全部または一部に内張り
   してなることを特徴とする溶融金属容器。