JP2001139366A - マグネシア−炭素質不焼成れんが - Google Patents
マグネシア−炭素質不焼成れんがInfo
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 Ａｌ-Ｍｇ合金を使用したマグネシア−炭素
質不焼成れんがにおいて、その耐用性の向上を図る。 【解決手段】 マグネシアクリンカーおよび炭素を主材
とする耐火骨材100質量％に、Ａｌ-Ｍｇ合金を外掛け0.
5〜5質量％添加すると共に、前記マグネシアクリンカー
の化学組成がＣａＯ：1.5〜4質量％、ＳｉＯ2：0.4〜1.
5質量％、ＭｇＯ：95質量％以上で、且つＣａＯ／Ｓｉ
Ｏ2比が1〜10であるマグネシア−炭素質不焼成れんがで
ある。
質不焼成れんがにおいて、その耐用性の向上を図る。 【解決手段】 マグネシアクリンカーおよび炭素を主材
とする耐火骨材100質量％に、Ａｌ-Ｍｇ合金を外掛け0.
5〜5質量％添加すると共に、前記マグネシアクリンカー
の化学組成がＣａＯ：1.5〜4質量％、ＳｉＯ2：0.4〜1.
5質量％、ＭｇＯ：95質量％以上で、且つＣａＯ／Ｓｉ
Ｏ2比が1〜10であるマグネシア−炭素質不焼成れんがで
ある。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は、耐用性に優れたマ
グネシア−炭素質不焼成れんがに関する。
グネシア−炭素質不焼成れんがに関する。
【0002】
【従来の技術】転炉、取鍋、溶融還元炉、溶解炉、電気
炉、真空脱ガス装置等の内張りとして、マグネシア−炭
素質不焼成れんがが知られている。このれんが材質はマ
グネシアがもつ耐食性と炭素による耐スポーリング性等
の効果が相まって、優れた耐用性を発揮する。
炉、真空脱ガス装置等の内張りとして、マグネシア−炭
素質不焼成れんがが知られている。このれんが材質はマ
グネシアがもつ耐食性と炭素による耐スポーリング性等
の効果が相まって、優れた耐用性を発揮する。
【0003】マグネシア−炭素質不焼成れんがは、耐酸化性
および組織強度の付与を目的として、Ａｌ金属あるいは
Ａｌ-Ｍｇ合金を添加することが知られている（特開平5
-170514号公報、特開平5-186259号公報、特開平6-30582
4号公報）。
および組織強度の付与を目的として、Ａｌ金属あるいは
Ａｌ-Ｍｇ合金を添加することが知られている（特開平5
-170514号公報、特開平5-186259号公報、特開平6-30582
4号公報）。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】Ａｌ金属あるいはＡｌ
-Ｍｇ合金は、れんが使用中に優先的に酸化されること
でれんが骨材の炭素の酸化を防止する。Ａｌ、Ｍｇの酸
化で生成されるＡｌ2Ｏ3あるいはＭｇＯは、耐火性に優
れ、耐食性を低下させることもない。また、この酸化物
生成に共なう体積膨張により、れんが組織は緻密化し、
組織強度が向上する。Ａｌ-Ｍｇ合金はＡｌ金属より融
点が低いため、Ａｌ金属添加品に比べて低い温度域から
の耐酸化性および組織強度の効果を発揮する利点があ
る。
-Ｍｇ合金は、れんが使用中に優先的に酸化されること
でれんが骨材の炭素の酸化を防止する。Ａｌ、Ｍｇの酸
化で生成されるＡｌ2Ｏ3あるいはＭｇＯは、耐火性に優
れ、耐食性を低下させることもない。また、この酸化物
生成に共なう体積膨張により、れんが組織は緻密化し、
組織強度が向上する。Ａｌ-Ｍｇ合金はＡｌ金属より融
点が低いため、Ａｌ金属添加品に比べて低い温度域から
の耐酸化性および組織強度の効果を発揮する利点があ
る。
【0005】しかし、Ａｌ-Ｍｇ合金添加品は、耐酸化性お
よび組織強度の効果が長期間持続せず、耐用性において
決して十分なものではない。
よび組織強度の効果が長期間持続せず、耐用性において
決して十分なものではない。
【0006】
【課題を解決するための手段】本発明は、Ａｌ-Ｍｇ合
金添加のマグネシア−炭素質不焼成れんがにおいて、耐
用性の改善を図ったものである。その特徴とするところ
は、マグネシアクリンカーおよび炭素を主材とする耐火
骨材100質量％に、Ａｌ-Ｍｇ合金を外掛け0.5〜5質量％
添加すると共に、前記マグネシアクリンカーの化学組成
がＣａＯ：1.5〜4質量％、ＳｉＯ2：0.4〜1.5質量％、
ＭｇＯ：95質量％以上で、且つＣａＯ／ＳｉＯ2比が1〜
10であるマグネシア−炭素質不焼成れんがである。
金添加のマグネシア−炭素質不焼成れんがにおいて、耐
用性の改善を図ったものである。その特徴とするところ
は、マグネシアクリンカーおよび炭素を主材とする耐火
骨材100質量％に、Ａｌ-Ｍｇ合金を外掛け0.5〜5質量％
添加すると共に、前記マグネシアクリンカーの化学組成
がＣａＯ：1.5〜4質量％、ＳｉＯ2：0.4〜1.5質量％、
ＭｇＯ：95質量％以上で、且つＣａＯ／ＳｉＯ2比が1〜
10であるマグネシア−炭素質不焼成れんがである。
【0007】Ａｌ-Ｍｇ合金は、れんが使用中の高温下でＭ
ｇ成分が拡散し、一部はガス化によって耐火物組織外に
逸散することにより、Ａｌ-Ｍｇ合金がもつ効果が損な
われる。
ｇ成分が拡散し、一部はガス化によって耐火物組織外に
逸散することにより、Ａｌ-Ｍｇ合金がもつ効果が損な
われる。
【0008】Ａｌ-Ｍｇ合金と共に、例えばホウ化カルシウ
ム、ホウ化ジルコニウム、ホウ化マグネシウム、炭化ホ
ウ素等のホウ化物を添加すると、このホウ化物の酸化で
生成する酸化ホウ素がＡｌ-Ｍｇ合金のＭｇ成分と反応
し、ＭｇＯとなり、れんが組織をより緻密化することが
期待される（例えば、特開平4-362067号公報）。
ム、ホウ化ジルコニウム、ホウ化マグネシウム、炭化ホ
ウ素等のホウ化物を添加すると、このホウ化物の酸化で
生成する酸化ホウ素がＡｌ-Ｍｇ合金のＭｇ成分と反応
し、ＭｇＯとなり、れんが組織をより緻密化することが
期待される（例えば、特開平4-362067号公報）。
【0009】しかし、ホウ化物はＡｌ-Ｍｇ合金との反応性
が高いために反応が早期に完了し、Ｍｇの拡散防止に持
続性がなく、耐用性の効果は十分なものではない。
が高いために反応が早期に完了し、Ｍｇの拡散防止に持
続性がなく、耐用性の効果は十分なものではない。
【0010】これに対し、本発明で使用するマグネシアクリ
ンカーは、その化学組成として含有する特定量のＣａＯ
およびＳｉＯ2成分がＡｌ-Ｍｇ合金からのＭｇガスと反
応し、ＭｇＯ−ＣａＯ−ＳｉＯ2系低融物を作り、これ
がガラス層となり、れんが稼動面およびその近傍の組織
を緻密化することで、耐食性、耐酸化性および耐摩耗を
向上させる。しかも、ＣａＯおよびＳｉＯ2成分は、ホ
ウ化物等と違ってＭｇとの反応が遅いため、前記の効果
が持続する。
ンカーは、その化学組成として含有する特定量のＣａＯ
およびＳｉＯ2成分がＡｌ-Ｍｇ合金からのＭｇガスと反
応し、ＭｇＯ−ＣａＯ−ＳｉＯ2系低融物を作り、これ
がガラス層となり、れんが稼動面およびその近傍の組織
を緻密化することで、耐食性、耐酸化性および耐摩耗を
向上させる。しかも、ＣａＯおよびＳｉＯ2成分は、ホ
ウ化物等と違ってＭｇとの反応が遅いため、前記の効果
が持続する。
【0011】その結果、本発明のマグネシア−炭素質不焼成
れんがは、従来材質に比べてその耐用性が格段に向上す
る。
れんがは、従来材質に比べてその耐用性が格段に向上す
る。
【0012】本発明におけるこの効果も、マグネシアクリン
カーのＣａＯおよびＳｉＯ2の成分割合が本発明の限定
範囲より多いと発揮されない。これは、ＣａＯが多いと
水蒸気との水和反応でれんが組織がぜい弱化し、一方、
ＳｉＯ2が多いと耐食性低下の原因となる低融物の生成
が過多になるためである。
カーのＣａＯおよびＳｉＯ2の成分割合が本発明の限定
範囲より多いと発揮されない。これは、ＣａＯが多いと
水蒸気との水和反応でれんが組織がぜい弱化し、一方、
ＳｉＯ2が多いと耐食性低下の原因となる低融物の生成
が過多になるためである。
【0013】本発明で使用するマグネシアクリンカーは、水
和原因となるＣａＯを特定量含有するため、より水和し
難い電融品の使用が好ましい。電融品は結晶径が大き
く、焼結品に比べて水和し難い。
和原因となるＣａＯを特定量含有するため、より水和し
難い電融品の使用が好ましい。電融品は結晶径が大き
く、焼結品に比べて水和し難い。
【0014】
【発明の実施の形態】本発明で使用するマグネシアクリ
ンカーは、その化学組成においてＣａＯ：1.5〜4質量
％、ＳｉＯ2：0.4〜1.5質量％、ＭｇＯ：95質量％以上
で、且つＣａＯ／ＳｉＯ2比が1〜10とする。他にも不可
避的として、例えばFe2O3が0.1質量％程度含有される。
ンカーは、その化学組成においてＣａＯ：1.5〜4質量
％、ＳｉＯ2：0.4〜1.5質量％、ＭｇＯ：95質量％以上
で、且つＣａＯ／ＳｉＯ2比が1〜10とする。他にも不可
避的として、例えばFe2O3が0.1質量％程度含有される。
【0015】ＣａＯが1.5質量％未満あるいはＳｉＯ2が0.4
未満では、ＭｇＯ−ＣａＯ−ＳｉＯ2系低融物の生成が
不十分なために、れんが組織の緻密化の効果が得られな
い。また、ＣａＯが4質量％を超えると水和劣化により
耐食性、耐摩耗性共に劣る。ＳｉＯ2が1.5質量％を超え
ると耐食性に劣る。
未満では、ＭｇＯ−ＣａＯ−ＳｉＯ2系低融物の生成が
不十分なために、れんが組織の緻密化の効果が得られな
い。また、ＣａＯが4質量％を超えると水和劣化により
耐食性、耐摩耗性共に劣る。ＳｉＯ2が1.5質量％を超え
ると耐食性に劣る。
【0016】マグネシアクリンカーの化学組成の各成分にお
いて、さらに好ましい範囲はＣａＯ：2〜3.5質量％、Ｓ
ｉＯ2：0.4〜1.2質量％、ＭｇＯ：96質量％以上であ
る。
いて、さらに好ましい範囲はＣａＯ：2〜3.5質量％、Ｓ
ｉＯ2：0.4〜1.2質量％、ＭｇＯ：96質量％以上であ
る。
【0017】ＣａＯ／ＳｉＯ2比は、1未満ではＭｇＯ−Ｃａ
Ｏ−ＳｉＯ2系低融物の生成量が不足し、本発明の効果
が得られない。比が10を超えるとＣａＯの割合が多くな
って、水和によるれんが組織のぜい弱化により、特に耐
摩耗性に劣る。ＣａＯ／ＳｉＯ2比のさらに好ましい範
囲は、2〜8である。
Ｏ−ＳｉＯ2系低融物の生成量が不足し、本発明の効果
が得られない。比が10を超えるとＣａＯの割合が多くな
って、水和によるれんが組織のぜい弱化により、特に耐
摩耗性に劣る。ＣａＯ／ＳｉＯ2比のさらに好ましい範
囲は、2〜8である。
【0018】本発明において使用するマグネシアクリンカー
は、ＣａＯとＳｉＯ2の割合を特定範囲に限定した前記
のマグネシアクリンカーのみが最も好ましいが、本発明
の範囲を損なわない範囲において、他のマグネシアクリ
ンカーと併用してもよい。
は、ＣａＯとＳｉＯ2の割合を特定範囲に限定した前記
のマグネシアクリンカーのみが最も好ましいが、本発明
の範囲を損なわない範囲において、他のマグネシアクリ
ンカーと併用してもよい。
【0019】例えば、ＣａＯ含有量が本発明の範囲より少な
いマグネシアクリンカーと併用できる。しかし、本発明
の効果を得るためには、この他のマグネシアクリンカー
の割合はマグネシアクリンカー全体の50質量％未満とす
ることが必要である。50質量％以上では耐食性、耐摩耗
性共に本発明の効果が得られない。
いマグネシアクリンカーと併用できる。しかし、本発明
の効果を得るためには、この他のマグネシアクリンカー
の割合はマグネシアクリンカー全体の50質量％未満とす
ることが必要である。50質量％以上では耐食性、耐摩耗
性共に本発明の効果が得られない。
【0020】本発明で使用するマグネシアクリンカーは、焼
結品、電融品のいずれでも使用出来るが、一定量のＣａ
Ｏ成分を含有していることから、耐水和性に優れる電融
品の使用がより好ましい。焼結品と電融品を併用する場
合は、また、れんがの生産性の面から、粒子強度の面で
微細化しやすい焼結品を微粉とし、電融品は粗粒に使用
するのが好ましい。
結品、電融品のいずれでも使用出来るが、一定量のＣａ
Ｏ成分を含有していることから、耐水和性に優れる電融
品の使用がより好ましい。焼結品と電融品を併用する場
合は、また、れんがの生産性の面から、粒子強度の面で
微細化しやすい焼結品を微粉とし、電融品は粗粒に使用
するのが好ましい。
【0021】マグネシアクリンカー、後述の炭素共に耐火骨
材に占める割合は従来材質と特に変わりない。例えばマ
グネシアクリンカー：70〜99質量％、炭素：1〜30質量
％とする。マグネシアクリンカーが少ないと耐食性が不
十分となり、炭素が少ないと耐スポーリング性および耐
スラグ浸透性の効果に低下傾向が認められる。
材に占める割合は従来材質と特に変わりない。例えばマ
グネシアクリンカー：70〜99質量％、炭素：1〜30質量
％とする。マグネシアクリンカーが少ないと耐食性が不
十分となり、炭素が少ないと耐スポーリング性および耐
スラグ浸透性の効果に低下傾向が認められる。
【0022】炭素の具体例は、りん状黒鉛、土状黒鉛、人造
黒鉛、カーボンブラック、ピッチコークス、メソフェー
ズカーボン、無煙炭、膨張黒鉛等である。粒度は、0.5
ｍｍ以下が好ましい。
黒鉛、カーボンブラック、ピッチコークス、メソフェー
ズカーボン、無煙炭、膨張黒鉛等である。粒度は、0.5
ｍｍ以下が好ましい。
【0023】耐火骨材は以上のマグネシアクリンカーおよび
炭素を主材とするが、必要によっては炭化珪素、スピネ
ル、アルミナ等を、耐火骨材100質量％占める割合で20
質量％以下の範囲で組合わせてもよい。
炭素を主材とするが、必要によっては炭化珪素、スピネ
ル、アルミナ等を、耐火骨材100質量％占める割合で20
質量％以下の範囲で組合わせてもよい。
【0024】本発明に使用するＡｌ−Ｍｇ合金の添加割合
は、耐火骨材100質量％対し、外掛け0.5質量％未満で
は、耐食性、耐摩耗性の効果に劣る。5質量％を超える
と耐食性に劣る。さらに好ましくは、1〜4質量％であ
る。
は、耐火骨材100質量％対し、外掛け0.5質量％未満で
は、耐食性、耐摩耗性の効果に劣る。5質量％を超える
と耐食性に劣る。さらに好ましくは、1〜4質量％であ
る。
【0025】本発明の効果を損なわない範囲であれば、Ａｌ
-Ｍｇ合金と共に、他の金属を併用してもよい。例え
ば、Ａｌ金属および／またはＳｉ金属を併用添加しても
よい。
-Ｍｇ合金と共に、他の金属を併用してもよい。例え
ば、Ａｌ金属および／またはＳｉ金属を併用添加しても
よい。
【0026】Ａｌ金属および／またはＳｉ金属の割合は、耐
火骨材100質量％に対し外掛け5質量％以下とする。ま
た、耐食性確保の面から、金属の合量は外掛け5質量％
を超えないことが好ましい。以上の他にも必要によって
は、ガラス粉、チタン化合物、ホウ化物、窒化物、アル
ミニウム繊維、カーボン繊維等を添加してもよい。
火骨材100質量％に対し外掛け5質量％以下とする。ま
た、耐食性確保の面から、金属の合量は外掛け5質量％
を超えないことが好ましい。以上の他にも必要によって
は、ガラス粉、チタン化合物、ホウ化物、窒化物、アル
ミニウム繊維、カーボン繊維等を添加してもよい。
【0027】混練に際しては、以上の配合物にフェノール樹
脂、ピッチ、タール等の結合剤を添加する。その割合
は、耐火骨材100質量部に対し1〜5質量部が好ましい。
混練後は、加圧プレスにて任意形状に成形した後、150
〜500℃程度で加熱乾燥し、不焼成品を得る。
脂、ピッチ、タール等の結合剤を添加する。その割合
は、耐火骨材100質量部に対し1〜5質量部が好ましい。
混練後は、加圧プレスにて任意形状に成形した後、150
〜500℃程度で加熱乾燥し、不焼成品を得る。
【0028】
【実施例】以下に本発明実施例とその比較例を示す。表
1は、各例に使用したマグネシアクリンカーの化学組成
値、表2は各例のマグネシア−炭素質不焼成れんがの配
合組成とその試験結果である。
1は、各例に使用したマグネシアクリンカーの化学組成
値、表2は各例のマグネシア−炭素質不焼成れんがの配
合組成とその試験結果である。
【0029】
【表1】
【0030】
【表2】 配合組成におけるマグネシアクリンカーの粒度は、いず
れも５〜1ｍｍ：60質量％、1ｍｍ以下：40質量％とし
た。各例は、耐火骨材100質量部に対する外掛けでフェ
ノール樹脂を4質量％添加し、混練後、フリクションプ
レスにて成形し、さらに約200℃で加熱乾燥して不焼成
れんがを得た。れんがの試験方法は次ぎのとおり。
れも５〜1ｍｍ：60質量％、1ｍｍ以下：40質量％とし
た。各例は、耐火骨材100質量部に対する外掛けでフェ
ノール樹脂を4質量％添加し、混練後、フリクションプ
レスにて成形し、さらに約200℃で加熱乾燥して不焼成
れんがを得た。れんがの試験方法は次ぎのとおり。
【0031】耐食性は、質量比で鋼片：転炉スラグを1：1で
組み合わせたものを誘導炉にて1650℃に溶解し、この溶
解物に試験片を３時間浸漬し、試験片の溶損寸法を測定
した。試験結果は、比較例1の溶損寸法を100とした指数
で示し、数値が大きいほど溶損が少ない。
組み合わせたものを誘導炉にて1650℃に溶解し、この溶
解物に試験片を３時間浸漬し、試験片の溶損寸法を測定
した。試験結果は、比較例1の溶損寸法を100とした指数
で示し、数値が大きいほど溶損が少ない。
【0032】耐摩耗性の試験では、回転炉に試験片を内張り
し、摩耗材としてジルコニアブロックを1個（1kg）を炉
内に投入し、1500℃加熱下で炉を５時間回転させ、内張
の試験片の摩耗寸法を測定した。試験結果は比較例1の
溶損寸法を100とした指数で示し、数値が大きいほど摩
耗が少ない。
し、摩耗材としてジルコニアブロックを1個（1kg）を炉
内に投入し、1500℃加熱下で炉を５時間回転させ、内張
の試験片の摩耗寸法を測定した。試験結果は比較例1の
溶損寸法を100とした指数で示し、数値が大きいほど摩
耗が少ない。
【0033】耐酸化性は、50mm×50mm×50mmに切り出した試
験片を、電気炉にて1400×5時間℃加熱後、酸化深度の
寸法を測定した。試験結果は比較例1の酸化寸法を100と
した指数で示し、数値が大きいほど酸化が少ない。
験片を、電気炉にて1400×5時間℃加熱後、酸化深度の
寸法を測定した。試験結果は比較例1の酸化寸法を100と
した指数で示し、数値が大きいほど酸化が少ない。
【0034】実機試験は、実施例及び比較例で得たれんがの
一部を、270ｔ転炉の直胴部に内張りし、溶鋼3000チャ
ージ使用後の溶損寸法から損傷速度を求めた。表2の試
験結果が示すように、本発明実施例で得られたれんが
は、耐食性、耐摩耗性および耐酸化性共に優れている。
一部を、270ｔ転炉の直胴部に内張りし、溶鋼3000チャ
ージ使用後の溶損寸法から損傷速度を求めた。表2の試
験結果が示すように、本発明実施例で得られたれんが
は、耐食性、耐摩耗性および耐酸化性共に優れている。
【0035】また、実機試験結果からも、この本発明の効果
は実機耐用性の向上に相関することが確認される。ここ
での実機試験は転炉について示したが、本発明実施例は
溶鋼鍋のライニングにおいても同様に優れた耐用性が得
られた。
は実機耐用性の向上に相関することが確認される。ここ
での実機試験は転炉について示したが、本発明実施例は
溶鋼鍋のライニングにおいても同様に優れた耐用性が得
られた。
【0036】これに対し、ＣａＯ含有量が本発明で限定した
範囲より少ないマグネシアクリンカーＨを使用した比較
例１は、耐食性、耐摩耗性および耐酸化性のいずれにも
劣る。ＳｉＯ2含有量が少なく、しかもＣａＯ／ＳｉＯ2
比が大きいマグネシアクリンカーＥを使用した比較例3
についても、耐食性、耐摩耗性および耐酸化性に劣る。
比較例２は、ＣａＢ6を添加したもので、耐摩耗性およ
び耐酸化性において十分な効果が得られていない。
範囲より少ないマグネシアクリンカーＨを使用した比較
例１は、耐食性、耐摩耗性および耐酸化性のいずれにも
劣る。ＳｉＯ2含有量が少なく、しかもＣａＯ／ＳｉＯ2
比が大きいマグネシアクリンカーＥを使用した比較例3
についても、耐食性、耐摩耗性および耐酸化性に劣る。
比較例２は、ＣａＢ6を添加したもので、耐摩耗性およ
び耐酸化性において十分な効果が得られていない。
【0037】ＳｉＯ2含有量の多いマグネシアクリンカーＦ
を使用した比較例4は、耐食性が著しく劣る。ＣａＯ含
有量の多いマグネシアクリンカーＧを使用した比較例5
は、組織劣化のため、耐食性、耐摩耗性に劣る。
を使用した比較例4は、耐食性が著しく劣る。ＣａＯ含
有量の多いマグネシアクリンカーＧを使用した比較例5
は、組織劣化のため、耐食性、耐摩耗性に劣る。
【0038】ＣａＯ、ＳｉＯ2共に少ない焼結マグネシアクリ
ンカーＣを使用した比較例6は、耐食性、耐摩耗性、耐
酸化性が著しく劣る。比較例7は、化学組成が本発明の
範囲内のマグネシアクリンカーを使用しているが、Ａｌ
金属を添加し、Ａｌ-Ｍｇ合金の添加がないため、特に
耐摩耗性において劣る。
ンカーＣを使用した比較例6は、耐食性、耐摩耗性、耐
酸化性が著しく劣る。比較例7は、化学組成が本発明の
範囲内のマグネシアクリンカーを使用しているが、Ａｌ
金属を添加し、Ａｌ-Ｍｇ合金の添加がないため、特に
耐摩耗性において劣る。
【0039】図1は、電融マグネシアクリンカーのＣａＯ含
有量とれんがの耐摩耗性との関係を示したグラフであ
る。グラフ中に示すＡｌ-Ｍｇ合金添加品のデータは、
れんがの配合組成を表2に示した実施例1に統一し、その
うち電融マグネシアクリンカーのＣａＯ含有量のみを変
化させたれんが材質について測定したものである。
有量とれんがの耐摩耗性との関係を示したグラフであ
る。グラフ中に示すＡｌ-Ｍｇ合金添加品のデータは、
れんがの配合組成を表2に示した実施例1に統一し、その
うち電融マグネシアクリンカーのＣａＯ含有量のみを変
化させたれんが材質について測定したものである。
【0040】一方、Ａｌ金属添加品は、れんがの配合組成を
表2に示した比較例7に統一し、そのうち電融マグネシア
クリンカーのＣａＯ含有量のみを変化させたれんが材質
について測定したものである。
表2に示した比較例7に統一し、そのうち電融マグネシア
クリンカーのＣａＯ含有量のみを変化させたれんが材質
について測定したものである。
【0041】図1のグラフから、ＣａＯ含有量が本発明の範
囲内のマグネシアクリンカーを使用したれんがが耐摩耗
性にいて優れていることがわかる。しかも、この耐摩耗
性の向上はＡｌ-Ｍｇ合金添加品に顕著に見られ、Ａｌ
金属添加品では少ない。
囲内のマグネシアクリンカーを使用したれんがが耐摩耗
性にいて優れていることがわかる。しかも、この耐摩耗
性の向上はＡｌ-Ｍｇ合金添加品に顕著に見られ、Ａｌ
金属添加品では少ない。
【0042】
【発明の効果】本発明によるマグネシア−炭素質不焼成
れんがは、以上のように優れた耐用性を示す。近年、炉
操業は溶鋼温度の高温化・長時間処理等、過酷化の一途
をたどっており、本発明のれんが材質がもつ産業的価値
は大きい。
れんがは、以上のように優れた耐用性を示す。近年、炉
操業は溶鋼温度の高温化・長時間処理等、過酷化の一途
をたどっており、本発明のれんが材質がもつ産業的価値
は大きい。
【図1】電融マグネシアクリンカーのＣａＯ含有量と、
れんがの耐摩耗性との関係を示したグラフである
れんがの耐摩耗性との関係を示したグラフである
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） // Ｃ２２Ｃ 21/06 Ｃ０４Ｂ 35/04 Ｂ Ｅ
Claims (4)
- 【請求項１】 マグネシアクリンカーおよび炭素を主材
とする耐火骨材100質量％に、Ａｌ-Ｍｇ合金を外掛け0.
5〜5質量％添加すると共に、前記マグネシアクリンカー
の化学組成がＣａＯ：1.5〜4質量％、ＳｉＯ2：0.4〜1.
5質量％、ＭｇＯ：95質量％以上で、且つＣａＯ／Ｓｉ
Ｏ2比が1〜10であるマグネシア−炭素質不焼成れんが。 - 【請求項2】 マグネシアクリンカーおよび炭素を主材
とする耐火骨材100質量％に、外掛けでＡｌ-Ｍｇ合金：
0.5〜5質量％、Ａｌ金属および／またはSi金属：5質量
％以下添加すると共に、前記マグネシアクリンカーの化
学組成がＣａＯ：1.5〜4質量％、ＳｉＯ2：0.4〜1.5質
量％、ＭｇＯ：95質量％以上で、且つＣａＯ／ＳｉＯ2
比が1〜10であるマグネシア−炭素質不焼成れんが。 - 【請求項3】 マグネシアクリンカーとして、化学組成
がＣａＯ：1.4〜4質量％、ＳｉＯ：0.1〜1質量％、Ｍｇ
Ｏ：95質量％以上で、且つＣａＯ／ＳｉＯ2比が1〜10で
あるマグネシアクリンカーと、他のマグネシアクリンカ
ーとを併用し、他のマグネシアクリンカーの割合がマグ
ネシアクリンカー全体の50質量％未満とする請求項1又
は2記載のマグネシア−炭素質不焼成れんが。 - 【請求項4】 化学組成がＣａＯ：1.5〜4質量％、Ｓｉ
Ｏ2：0.4〜1.5質量％、ＭｇＯ：95質量％以上で、且つ
ＣａＯ／ＳｉＯ2比が1〜10であるマグネシアクリンカー
が、電融品である請求項1、2又は3記載のマグネシア−
炭素質不焼成れんが。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31711699A JP2001139366A (ja) | 1999-11-08 | 1999-11-08 | マグネシア−炭素質不焼成れんが |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31711699A JP2001139366A (ja) | 1999-11-08 | 1999-11-08 | マグネシア−炭素質不焼成れんが |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001139366A true JP2001139366A (ja) | 2001-05-22 |
Family
ID=18084625
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31711699A Pending JP2001139366A (ja) | 1999-11-08 | 1999-11-08 | マグネシア−炭素質不焼成れんが |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001139366A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6215409B1 (ja) * | 2016-07-27 | 2017-10-18 | 黒崎播磨株式会社 | マグカーボンれんが及びこれを使用した溶鋼鍋 |
-
1999
- 1999-11-08 JP JP31711699A patent/JP2001139366A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6215409B1 (ja) * | 2016-07-27 | 2017-10-18 | 黒崎播磨株式会社 | マグカーボンれんが及びこれを使用した溶鋼鍋 |
| JP2018016515A (ja) * | 2016-07-27 | 2018-02-01 | 黒崎播磨株式会社 | マグカーボンれんが及びこれを使用した溶鋼鍋 |
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