JP2001105107A - 耐火物用高気密性パッキング材およびそれを用いた連続鋳造方法 - Google Patents
耐火物用高気密性パッキング材およびそれを用いた連続鋳造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、ノズル接合部のシール性を向上さ
せ、鋳造全体にわたって空気の侵入を防止できるパッキ
ング材および鋳造方法を提供することを課題とする。 【解決手段】 耐火物粉末の少なくとも１種類以上およ
び繊維からなり、これにＭｇＯとＣ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｚｒ
の内１種類以上の還元材を含有させたことを特徴とする
耐火物用高気密性パッキング材および該パッキング材を
用いたことを特徴とする鋼の連続鋳造方法。ＭｇＯを１
〜５０重量％、Ｃ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｚｒの内１種類以上の
還元材を総重量％で１〜５０重量％含有させることが望
ましい。
せ、鋳造全体にわたって空気の侵入を防止できるパッキ
ング材および鋳造方法を提供することを課題とする。 【解決手段】 耐火物粉末の少なくとも１種類以上およ
び繊維からなり、これにＭｇＯとＣ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｚｒ
の内１種類以上の還元材を含有させたことを特徴とする
耐火物用高気密性パッキング材および該パッキング材を
用いたことを特徴とする鋼の連続鋳造方法。ＭｇＯを１
〜５０重量％、Ｃ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｚｒの内１種類以上の
還元材を総重量％で１〜５０重量％含有させることが望
ましい。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、耐火物と耐火物の
接合部に介在させ、溶融金属中への空気の侵入を防止す
るためのパッキング材に関するものである。
接合部に介在させ、溶融金属中への空気の侵入を防止す
るためのパッキング材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】鋼の連続鋳造において、タンディッシュ
から鋳型内への溶鋼供給はストッパー方式から流量制御
性の高いスライディングノズル方式に移行しつつある。
スライディングノズル方式の場合、タンディッシュ−鋳
型間はタンディッシュ上ノズル、スライディングノズ
ル、中間ノズル及び浸漬ノズルから構成されており、各
ノズル間の接合部には空気の侵入を防止するためにパッ
キング材が使用されている。各ノズルを接合し、一つの
システムとして機能させる際、パッキング材の役割は極
めて重要であり、十分なシール効果が得られなければ、
ノズル間から空気が侵入し、溶鋼を酸化させるといった
問題が生じる。このため、パッキング材のシール性を高
めることを目的として、特公昭６０−１５５９２号公報
に記載されているように、Ａｌ等の低融点金属を添加し
たパッキング材が開発され、溶鋼の酸化防止にある程度
の効果を発揮している。
から鋳型内への溶鋼供給はストッパー方式から流量制御
性の高いスライディングノズル方式に移行しつつある。
スライディングノズル方式の場合、タンディッシュ−鋳
型間はタンディッシュ上ノズル、スライディングノズ
ル、中間ノズル及び浸漬ノズルから構成されており、各
ノズル間の接合部には空気の侵入を防止するためにパッ
キング材が使用されている。各ノズルを接合し、一つの
システムとして機能させる際、パッキング材の役割は極
めて重要であり、十分なシール効果が得られなければ、
ノズル間から空気が侵入し、溶鋼を酸化させるといった
問題が生じる。このため、パッキング材のシール性を高
めることを目的として、特公昭６０−１５５９２号公報
に記載されているように、Ａｌ等の低融点金属を添加し
たパッキング材が開発され、溶鋼の酸化防止にある程度
の効果を発揮している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】パッキング材に低融点
金属を添加すると、使用中に金属が溶融し、パッキング
材を浸透してきた空気中の酸素と反応するため、パッキ
ング材のシール性は向上する。しかしながら、低融点金
属として、例えばＡｌを用いれば、鋳造時間の経過と共
にＡｌの表面に強固なＡｌ2Ｏ3酸化膜が形成され、酸素
の拡散が阻害されるため、酸化反応は停止する。このた
め、鋳造開始初期にはパッキング材のシール性は高い
が、鋳造時間が経過するとＡｌ添加の効果はなくなり、
シール性は低下する。
金属を添加すると、使用中に金属が溶融し、パッキング
材を浸透してきた空気中の酸素と反応するため、パッキ
ング材のシール性は向上する。しかしながら、低融点金
属として、例えばＡｌを用いれば、鋳造時間の経過と共
にＡｌの表面に強固なＡｌ2Ｏ3酸化膜が形成され、酸素
の拡散が阻害されるため、酸化反応は停止する。このた
め、鋳造開始初期にはパッキング材のシール性は高い
が、鋳造時間が経過するとＡｌ添加の効果はなくなり、
シール性は低下する。
【０００４】これらの問題を鑑み、本発明は、ノズル接
合部のシール性を向上させ、鋳造全体にわたって空気の
侵入を防止できるパッキング材および鋳造方法を提供す
ることを課題とするものである。
合部のシール性を向上させ、鋳造全体にわたって空気の
侵入を防止できるパッキング材および鋳造方法を提供す
ることを課題とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明は以下に構成を要旨とする。即ち、（１）耐
火物用高気密性パッキング材において耐火物粉末の少な
くとも１種類以上および繊維からなり、これにＭｇＯと
Ｃ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｚｒの内１種類以上の還元材を含有さ
せたことを特徴とする耐火物用高気密性パッキング材で
ある。また、（２）耐火物用高気密性パッキング材にお
いて耐火物粉末の少なくとも１種類以上および繊維から
なり、これにＭｇＯを１〜５０重量％とＣ、Ａｌ、Ｔ
ｉ、Ｚｒの内１種類以上の還元材を総重量％で１〜５０
重量％含有させたことを特徴とする耐火物用高気密性パ
ッキング材である。また、（３）鋼の連続鋳造方法にお
いて前記（１）または（２）記載の耐火物用高気密パッ
キング材を用いたことを特徴とする鋼の連続鋳造方法で
ある。
に、本発明は以下に構成を要旨とする。即ち、（１）耐
火物用高気密性パッキング材において耐火物粉末の少な
くとも１種類以上および繊維からなり、これにＭｇＯと
Ｃ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｚｒの内１種類以上の還元材を含有さ
せたことを特徴とする耐火物用高気密性パッキング材で
ある。また、（２）耐火物用高気密性パッキング材にお
いて耐火物粉末の少なくとも１種類以上および繊維から
なり、これにＭｇＯを１〜５０重量％とＣ、Ａｌ、Ｔ
ｉ、Ｚｒの内１種類以上の還元材を総重量％で１〜５０
重量％含有させたことを特徴とする耐火物用高気密性パ
ッキング材である。また、（３）鋼の連続鋳造方法にお
いて前記（１）または（２）記載の耐火物用高気密パッ
キング材を用いたことを特徴とする鋼の連続鋳造方法で
ある。
【０００６】
【発明の実施の形態】一般に、スライディングノズル方
式の場合、タンディッシュ−鋳型間はタンディッシュ上
ノズル、スライディングノズル、中間ノズル及び浸漬ノ
ズルから構成されており、各ノズル内には１〜２ｍ／ｓ
程度の高流速の溶鋼が流れている。このため、ノズル接
合部のシール性が悪いと、溶鋼流のエジェクター効果に
より空気が侵入し、（１）式のように溶鋼中のＡｌと反
応することにより介在物を生成する。 ４Ａｌ（溶鋼中）＋３Ｏ2（空気中） ＝２Ａｌ2Ｏ3（溶鋼中） （１）
式の場合、タンディッシュ−鋳型間はタンディッシュ上
ノズル、スライディングノズル、中間ノズル及び浸漬ノ
ズルから構成されており、各ノズル内には１〜２ｍ／ｓ
程度の高流速の溶鋼が流れている。このため、ノズル接
合部のシール性が悪いと、溶鋼流のエジェクター効果に
より空気が侵入し、（１）式のように溶鋼中のＡｌと反
応することにより介在物を生成する。 ４Ａｌ（溶鋼中）＋３Ｏ2（空気中） ＝２Ａｌ2Ｏ3（溶鋼中） （１）
【０００７】このようにして生成したＡｌ2Ｏ3介在物は
溶鋼の清浄性を低下させるだけでなく、ノズル内壁に付
着し、ノズル詰まりの原因にもなる。したがって、ノズ
ル間のシール性を確保することは、鋳片の品質上及び操
業上の両面から極めて重要な課題となっている。
溶鋼の清浄性を低下させるだけでなく、ノズル内壁に付
着し、ノズル詰まりの原因にもなる。したがって、ノズ
ル間のシール性を確保することは、鋳片の品質上及び操
業上の両面から極めて重要な課題となっている。
【０００８】本発明者らは、ノズル間のシール性を向上
させるため、ノズル接合部に使用するパッキング材に蒸
気圧の高い物質を添加し、この蒸気により空気中の酸素
の侵入を防止する方法について詳細な検討を行ってき
た。その結果、パッキング材に蒸気圧の高い金属からな
る酸化物とこの酸化物を還元できる元素を同時に添加し
て、パッキング材から徐々に金属蒸気を生成させると、
ノズル接合部のシール性が格段に向上することを見いだ
した。
させるため、ノズル接合部に使用するパッキング材に蒸
気圧の高い物質を添加し、この蒸気により空気中の酸素
の侵入を防止する方法について詳細な検討を行ってき
た。その結果、パッキング材に蒸気圧の高い金属からな
る酸化物とこの酸化物を還元できる元素を同時に添加し
て、パッキング材から徐々に金属蒸気を生成させると、
ノズル接合部のシール性が格段に向上することを見いだ
した。
【０００９】蒸気圧の高い金属の酸化物としてはＭｇＯ
が適正であり、この酸化物とＣ、Ａｌ、Ｔｉ、およびＺ
ｒの内の１種類以上の還元材をパッキング材に添加する
と、鋳造時に各々（２）〜（５）式の反応が生じＭｇ蒸
気が発生する。 ＭｇＯ＋Ｃ＝Ｍｇ（蒸気）＋ＣＯ （２） ３ＭｇＯ＋２Ａｌ ＝３Ｍｇ（蒸気）＋Ａｌ2Ｏ3 （３） ２ＭｇＯ＋Ｔｉ＝２Ｍｇ（蒸気）＋ＴｉＯ2 （４） ２ＭｇＯ＋Ｚｒ＝２Ｍｇ（蒸気）＋ＺｒＯ2 （５）
が適正であり、この酸化物とＣ、Ａｌ、Ｔｉ、およびＺ
ｒの内の１種類以上の還元材をパッキング材に添加する
と、鋳造時に各々（２）〜（５）式の反応が生じＭｇ蒸
気が発生する。 ＭｇＯ＋Ｃ＝Ｍｇ（蒸気）＋ＣＯ （２） ３ＭｇＯ＋２Ａｌ ＝３Ｍｇ（蒸気）＋Ａｌ2Ｏ3 （３） ２ＭｇＯ＋Ｔｉ＝２Ｍｇ（蒸気）＋ＴｉＯ2 （４） ２ＭｇＯ＋Ｚｒ＝２Ｍｇ（蒸気）＋ＺｒＯ2 （５）
【００１０】ノズル接合部に侵入してきた空気中の酸素
はパッキング材中から発生してきたＭｇ蒸気によりパッ
キング材中への侵入が抑制されると共に、一部パッキン
グ材に侵入してきた酸素は（６）式によりＭｇ蒸気と反
応し、ＭｇＯとしてパッキング材に固定される。 ２Ｍｇ（蒸気）＋Ｏ2（空気中） ＝２ＭｇＯ（パッキング材中） （６）
はパッキング材中から発生してきたＭｇ蒸気によりパッ
キング材中への侵入が抑制されると共に、一部パッキン
グ材に侵入してきた酸素は（６）式によりＭｇ蒸気と反
応し、ＭｇＯとしてパッキング材に固定される。 ２Ｍｇ（蒸気）＋Ｏ2（空気中） ＝２ＭｇＯ（パッキング材中） （６）
【００１１】このため、酸素は溶鋼中まで浸透せず、
（１）式の反応で示される溶鋼の酸化は起こらない。ま
た、ＭｇＯの還元反応は、Ｃ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｚｒを用い
れば、パッキング材使用温度（１３００℃程度）で十分
に進行するため、パッキング材内部からは常に新しいＭ
ｇガスが供給され、（６）式の反応が停滞することはな
い。しかし、純Ｍｇを使用するとガス化反応は急激に進
行するため、ノズル割れの原因になったり、鋳造後半ま
でパッキング材中にＭｇが残留せず、シール効果が失わ
れるといった問題が生じる。このため、ＭｇＯを還元し
てＭｇ蒸気を発生させる本発明は、Ｍｇ蒸気の発生速度
を制御できるため、パッキン材のシール効果は鋳造後半
まで維持され、ノズル割れ等のトラブルもなく鋳造でき
る。
（１）式の反応で示される溶鋼の酸化は起こらない。ま
た、ＭｇＯの還元反応は、Ｃ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｚｒを用い
れば、パッキング材使用温度（１３００℃程度）で十分
に進行するため、パッキング材内部からは常に新しいＭ
ｇガスが供給され、（６）式の反応が停滞することはな
い。しかし、純Ｍｇを使用するとガス化反応は急激に進
行するため、ノズル割れの原因になったり、鋳造後半ま
でパッキング材中にＭｇが残留せず、シール効果が失わ
れるといった問題が生じる。このため、ＭｇＯを還元し
てＭｇ蒸気を発生させる本発明は、Ｍｇ蒸気の発生速度
を制御できるため、パッキン材のシール効果は鋳造後半
まで維持され、ノズル割れ等のトラブルもなく鋳造でき
る。
【００１２】本発明におけるパッキング材の配合は、耐
火性粉末の少なくとも１種類以上および繊維よりなり、
これにＭｇＯを１〜５０重量％とＣ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｚｒ
の内１種類以上の還元材を総重量％で１〜５０重量％含
むものであれば良い。ＭｇＯが１重量％未満ではＭｇ蒸
気の生成量が少ないためシール性が低下し、ＭｇＯが５
０重量％超ではパッキング材を構成する耐火物粉末や繊
維の量が相対的に少なくなりパッキング材の強度が低下
する。また、Ｃ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｚｒの総含有率が１重量
％未満であればＭｇＯの還元が進み難く、反対に総含有
率が５０重量％超であればパッキング材を構成する耐火
物粉末や繊維の量が相対的に少なくなりパッキング材の
強度が低下する。
火性粉末の少なくとも１種類以上および繊維よりなり、
これにＭｇＯを１〜５０重量％とＣ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｚｒ
の内１種類以上の還元材を総重量％で１〜５０重量％含
むものであれば良い。ＭｇＯが１重量％未満ではＭｇ蒸
気の生成量が少ないためシール性が低下し、ＭｇＯが５
０重量％超ではパッキング材を構成する耐火物粉末や繊
維の量が相対的に少なくなりパッキング材の強度が低下
する。また、Ｃ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｚｒの総含有率が１重量
％未満であればＭｇＯの還元が進み難く、反対に総含有
率が５０重量％超であればパッキング材を構成する耐火
物粉末や繊維の量が相対的に少なくなりパッキング材の
強度が低下する。
【００１３】耐火性粉末としては、通常金属酸化物、金
属炭化物、金属窒化物の内から任意に選んだ１種類以上
のものを、また繊維としては通常の無機質、有機質、金
属等を使用することが可能である。
属炭化物、金属窒化物の内から任意に選んだ１種類以上
のものを、また繊維としては通常の無機質、有機質、金
属等を使用することが可能である。
【００１４】本発明は、ここで述べたタンディッシュ−
鋳型間のノズルだけに限られたものではなく、取鍋のノ
ズル、ＲＨ等、全ての耐火物と耐火物の接合部に適用で
きるものである。
鋳型間のノズルだけに限られたものではなく、取鍋のノ
ズル、ＲＨ等、全ての耐火物と耐火物の接合部に適用で
きるものである。
【００１５】
【実施例】以下に、実施例及び比較例を挙げて、本発明
について説明する。 （実施例１）タンディッシュ−鋳型間がタンディッシュ
上ノズル、スライディングノズル、中間ノズル及び浸漬
ノズルから構成されている連続鋳造設備において、各ノ
ズル間の接合部に、焼結アルミナ６０重量％、粘土１７
重量％、ＭｇＯ１０重量％、金属Ａｌ５重量％、Ｃ粉末
５重量％、セラミックファイバー３重量％からなる配合
の２ｍｍ厚みのパッキング材を使用し、鋳造速度１．６
ｍ／ｍｉｎで、成分Ｃ：３０ｐｐｍ、Ｓｉ：０．０１５
％、Ｍｎ：０．２５％、Ｐ：０．０２％、Ｓ：０．０１
％、Ａｌ：０．０４％の溶鋼１２５０ｔを鋳造した。タ
ンディッシュ−鋳型間のノズル接合部における空気酸化
量を評価するために、タンディッシュ出側と鋳型間の溶
鋼中Ａｌ濃度の減少量を鋳造初期と、鋳造中期及び鋳造
末期で測定した。その結果、タンディッシュ−鋳型間の
溶鋼中Ａｌ濃度の減少量は、鋳造初期と、鋳造中期及び
鋳造末期の全てで４ｐｐｍ以下に抑えられた。これによ
り、ノズル詰まり及び介在物欠陥は全く発生しなかっ
た。
について説明する。 （実施例１）タンディッシュ−鋳型間がタンディッシュ
上ノズル、スライディングノズル、中間ノズル及び浸漬
ノズルから構成されている連続鋳造設備において、各ノ
ズル間の接合部に、焼結アルミナ６０重量％、粘土１７
重量％、ＭｇＯ１０重量％、金属Ａｌ５重量％、Ｃ粉末
５重量％、セラミックファイバー３重量％からなる配合
の２ｍｍ厚みのパッキング材を使用し、鋳造速度１．６
ｍ／ｍｉｎで、成分Ｃ：３０ｐｐｍ、Ｓｉ：０．０１５
％、Ｍｎ：０．２５％、Ｐ：０．０２％、Ｓ：０．０１
％、Ａｌ：０．０４％の溶鋼１２５０ｔを鋳造した。タ
ンディッシュ−鋳型間のノズル接合部における空気酸化
量を評価するために、タンディッシュ出側と鋳型間の溶
鋼中Ａｌ濃度の減少量を鋳造初期と、鋳造中期及び鋳造
末期で測定した。その結果、タンディッシュ−鋳型間の
溶鋼中Ａｌ濃度の減少量は、鋳造初期と、鋳造中期及び
鋳造末期の全てで４ｐｐｍ以下に抑えられた。これによ
り、ノズル詰まり及び介在物欠陥は全く発生しなかっ
た。
【００１６】（実施例２）タンディッシュ−鋳型間がタ
ンディッシュ上ノズル、スライディングノズル、中間ノ
ズル及び浸漬ノズルから構成されている連続鋳造設備に
おいて、各ノズル間の接合部に、焼結アルミナ５７重量
％、粘土１５重量％、ＭｇＯ１０重量％、金属Ｔｉ１０
重量％、金属Ｚｒ５重量％、セラミックファイバー３重
量％からなる配合の２ｍｍ厚みのパッキング材を使用
し、鋳造速度１．６ｍ／ｍｉｎで、成分Ｃ：３０ｐｐ
ｍ、Ｓｉ：０．０１５％、Ｍｎ：０．２５％、Ｐ：０．
０２％、Ｓ：０．０１％、Ａｌ：０．０４％の溶鋼１２
５０ｔを鋳造した。その結果、タンディッシュ−鋳型間
の溶鋼中Ａｌ濃度の減少量は、鋳造初期と、鋳造中期及
び鋳造末期の全てで４ｐｐｍ以下に抑えられた。これに
より、ノズル詰まり及び介在物欠陥は全く発生しなかっ
た。
ンディッシュ上ノズル、スライディングノズル、中間ノ
ズル及び浸漬ノズルから構成されている連続鋳造設備に
おいて、各ノズル間の接合部に、焼結アルミナ５７重量
％、粘土１５重量％、ＭｇＯ１０重量％、金属Ｔｉ１０
重量％、金属Ｚｒ５重量％、セラミックファイバー３重
量％からなる配合の２ｍｍ厚みのパッキング材を使用
し、鋳造速度１．６ｍ／ｍｉｎで、成分Ｃ：３０ｐｐ
ｍ、Ｓｉ：０．０１５％、Ｍｎ：０．２５％、Ｐ：０．
０２％、Ｓ：０．０１％、Ａｌ：０．０４％の溶鋼１２
５０ｔを鋳造した。その結果、タンディッシュ−鋳型間
の溶鋼中Ａｌ濃度の減少量は、鋳造初期と、鋳造中期及
び鋳造末期の全てで４ｐｐｍ以下に抑えられた。これに
より、ノズル詰まり及び介在物欠陥は全く発生しなかっ
た。
【００１７】（比較例１）タンディッシュ−鋳型間がタ
ンディッシュ上ノズル、スライディングノズル、中間ノ
ズル及び浸漬ノズルから構成されている連続鋳造設備に
おいて、各ノズル間の接合部に、焼結アルミナ７０重量
％、粘土２７重量％、セラミックファイバー３重量％か
らなる配合の２ｍｍ厚みのパッキング材を使用し、鋳造
速度１．６ｍ／ｍｉｎで、成分Ｃ：３０ｐｐｍ、Ｓｉ：
０．０１５％、Ｍｎ：０．２５％、Ｐ：０．０２％、
Ｓ：０．０１％、Ａｌ：０．０４％の溶鋼１２５０ｔを
鋳造した。パッキング材中にＭｇＯと還元材が含まれて
いなかったため、パッキング材を通して溶鋼中に酸素が
侵入し、鋳造初期から鋳造末期までタンディッシュ−鋳
型間で溶鋼中のＡｌ濃度が１９ｐｐｍ低下した。その結
果、鋳造全体にわたって介在物性欠陥が発生すると共
に、鋳造中期からはノズル詰まりも発生した。
ンディッシュ上ノズル、スライディングノズル、中間ノ
ズル及び浸漬ノズルから構成されている連続鋳造設備に
おいて、各ノズル間の接合部に、焼結アルミナ７０重量
％、粘土２７重量％、セラミックファイバー３重量％か
らなる配合の２ｍｍ厚みのパッキング材を使用し、鋳造
速度１．６ｍ／ｍｉｎで、成分Ｃ：３０ｐｐｍ、Ｓｉ：
０．０１５％、Ｍｎ：０．２５％、Ｐ：０．０２％、
Ｓ：０．０１％、Ａｌ：０．０４％の溶鋼１２５０ｔを
鋳造した。パッキング材中にＭｇＯと還元材が含まれて
いなかったため、パッキング材を通して溶鋼中に酸素が
侵入し、鋳造初期から鋳造末期までタンディッシュ−鋳
型間で溶鋼中のＡｌ濃度が１９ｐｐｍ低下した。その結
果、鋳造全体にわたって介在物性欠陥が発生すると共
に、鋳造中期からはノズル詰まりも発生した。
【００１８】（比較例２）タンディッシュ−鋳型間がタ
ンディッシュ上ノズル、スライディングノズル、中間ノ
ズル及び浸漬ノズルから構成されている連続鋳造設備に
おいて、各ノズル間の接合部に、焼結アルミナ６０重量
％、粘土２７重量％、セラミックファイバー３重量％、
金属Ａｌ１０重量％からなる配合の２ｍｍ厚みのパッキ
ング材を使用し、鋳造速度１．６ｍ／ｍｉｎで、成分
Ｃ：３０ｐｐｍ、Ｓｉ：０．０１５％、Ｍｎ：０．２５
％、Ｐ：０．０２％、Ｓ：０．０１％、Ａｌ：０．０４
％の溶鋼１２５０ｔを鋳造した。パッキング材中に還元
材となる金属Ａｌが含まれていたため、鋳造初期にタン
ディッシュ−鋳型間の溶鋼中Ａｌ濃度の減少量は４ｐｐ
ｍ以下に抑えられたが、ＭｇＯがパッキング材中に含有
されていなかったため鋳造中期及び末期で、タンディッ
シュ−鋳型間の溶鋼中Ａｌ濃度が２０ｐｐｍまで大幅に
減少した。その結果、鋳造中期以降で介在物性欠陥が発
生し、鋳造末期にはノズル詰まりが発生した。
ンディッシュ上ノズル、スライディングノズル、中間ノ
ズル及び浸漬ノズルから構成されている連続鋳造設備に
おいて、各ノズル間の接合部に、焼結アルミナ６０重量
％、粘土２７重量％、セラミックファイバー３重量％、
金属Ａｌ１０重量％からなる配合の２ｍｍ厚みのパッキ
ング材を使用し、鋳造速度１．６ｍ／ｍｉｎで、成分
Ｃ：３０ｐｐｍ、Ｓｉ：０．０１５％、Ｍｎ：０．２５
％、Ｐ：０．０２％、Ｓ：０．０１％、Ａｌ：０．０４
％の溶鋼１２５０ｔを鋳造した。パッキング材中に還元
材となる金属Ａｌが含まれていたため、鋳造初期にタン
ディッシュ−鋳型間の溶鋼中Ａｌ濃度の減少量は４ｐｐ
ｍ以下に抑えられたが、ＭｇＯがパッキング材中に含有
されていなかったため鋳造中期及び末期で、タンディッ
シュ−鋳型間の溶鋼中Ａｌ濃度が２０ｐｐｍまで大幅に
減少した。その結果、鋳造中期以降で介在物性欠陥が発
生し、鋳造末期にはノズル詰まりが発生した。
【００１９】
【発明の効果】以上の如く、本発明の耐火物用高気密性
パッキング材を使用することにより、タンディッシュ−
鋳型間のノズル接合部における酸化を防止できるため、
鋳片の品質は向上し、歩留まりも格段に良くなる。ま
た、ノズル詰まりに起因する種々の非定常作業を省略す
ることができ、操業性も大きく改善される。
パッキング材を使用することにより、タンディッシュ−
鋳型間のノズル接合部における酸化を防止できるため、
鋳片の品質は向上し、歩留まりも格段に良くなる。ま
た、ノズル詰まりに起因する種々の非定常作業を省略す
ることができ、操業性も大きく改善される。
Claims (3)
- 【請求項１】 耐火物用高気密性パッキング材において
耐火物粉末の少なくとも１種類以上および繊維からな
り、これにＭｇＯとＣ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｚｒの内１種類以
上の還元材を含有させたことを特徴とする耐火物用高気
密性パッキング材。 - 【請求項２】 耐火物用高気密性パッキング材において
耐火物粉末の少なくとも１種類以上および繊維からな
り、これにＭｇＯを１〜５０重量％とＣ、Ａｌ、Ｔｉ、
Ｚｒの内１種類以上の還元材を総重量％で１〜５０重量
％含有させたことを特徴とする耐火物用高気密性パッキ
ング材。 - 【請求項３】 鋼の連続鋳造方法において請求項１また
は請求２記載の耐火物用高気密パッキング材を用いたこ
とを特徴とする鋼の連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28455099A JP2001105107A (ja) | 1999-10-05 | 1999-10-05 | 耐火物用高気密性パッキング材およびそれを用いた連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28455099A JP2001105107A (ja) | 1999-10-05 | 1999-10-05 | 耐火物用高気密性パッキング材およびそれを用いた連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001105107A true JP2001105107A (ja) | 2001-04-17 |
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-
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Cited By (3)
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|---|---|---|---|---|
| JP2007069254A (ja) * | 2005-09-08 | 2007-03-22 | Nippon Steel Corp | 鋼の連続鋳造設備におけるノズル接合部のシール方法及びシール部の構造 |
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