JP2001098057A - 脂肪族ポリエステル - Google Patents
脂肪族ポリエステルInfo
- Publication number
- JP2001098057A JP2001098057A JP27802199A JP27802199A JP2001098057A JP 2001098057 A JP2001098057 A JP 2001098057A JP 27802199 A JP27802199 A JP 27802199A JP 27802199 A JP27802199 A JP 27802199A JP 2001098057 A JP2001098057 A JP 2001098057A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- aliphatic polyester
- ton
- catalyst
- aliphatic
- formula
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Polyesters Or Polycarbonates (AREA)
- Biological Depolymerization Polymers (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 加水分解性や生分解性に優れ、成形時に副反
応が生起せず、成形加工時の安定性が良く、製品の品質
低下が少ない脂肪族ポリエステルを提供する。 【解決手段】 主成分が式(−OC−R1−COO−(CH2)4−O
−)で示される繰り返し構成単位からなり（但し、式
中、R1 は(CH2)nから成りn＝２又は４を示す）、還元粘
度（ηsp／ｃ）は０．６以上で、且つ、Ｘ線吸収微細構
造(XAFS)のＸ線近吸収端構造(XANES)のスペクトルから
定義される特定の状態のＴｉ、即ち、Ｔｉの近傍に存在
する他原子との配置が特定の状態であるＴｉを有し、更
に、窒素雰囲気下２６０℃で３０分間放置後の末端COOH
基数の増大が、２０ｅｑ／トン以下である脂肪族ポリエ
ステル。
応が生起せず、成形加工時の安定性が良く、製品の品質
低下が少ない脂肪族ポリエステルを提供する。 【解決手段】 主成分が式(−OC−R1−COO−(CH2)4−O
−)で示される繰り返し構成単位からなり（但し、式
中、R1 は(CH2)nから成りn＝２又は４を示す）、還元粘
度（ηsp／ｃ）は０．６以上で、且つ、Ｘ線吸収微細構
造(XAFS)のＸ線近吸収端構造(XANES)のスペクトルから
定義される特定の状態のＴｉ、即ち、Ｔｉの近傍に存在
する他原子との配置が特定の状態であるＴｉを有し、更
に、窒素雰囲気下２６０℃で３０分間放置後の末端COOH
基数の増大が、２０ｅｑ／トン以下である脂肪族ポリエ
ステル。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は新規な脂肪族ポリエ
ステル、特に成形時の安定性に優れた脂肪族ポリエステ
ルに関するものである。詳しくは、本発明は、成形時に
副反応の生起が抑制されるため、末端COOH基の増大度が
低く、また主鎖切断の抑制により製品の力学特性の低下
も少なく、しかも成形時のガスの発生が抑制される脂肪
族ポリエステルに関するものである。更に、本発明の脂
肪族ポリエステルは生分解性に優れた可能性のあるもの
である。
ステル、特に成形時の安定性に優れた脂肪族ポリエステ
ルに関するものである。詳しくは、本発明は、成形時に
副反応の生起が抑制されるため、末端COOH基の増大度が
低く、また主鎖切断の抑制により製品の力学特性の低下
も少なく、しかも成形時のガスの発生が抑制される脂肪
族ポリエステルに関するものである。更に、本発明の脂
肪族ポリエステルは生分解性に優れた可能性のあるもの
である。
【０００２】
【従来の技術】脂肪族ポリエステルは、生分解性を有す
るポリエステルとして種々開発されつつある。ＩＣＩ社
が開発した微生物産生の「バイオポール（商品名）」を
最初として、ポリ乳酸（カーギル社、三井化学社、島津
製作所等開発）、ポリカプロラクトン（ダイセル社等開
発）、ポリグリコール酸（大塚化学社等開発）等のオキ
シカルボン酸系の脂肪族ポリエステルや、昭和高分子社
が開発した「ビオノーレ（商品名）」等のグリコール／
ジカルボン酸からなる脂肪族ポリエステル、更に、本出
願人等が開発したグリコール／ジカルボン酸／オキシカ
ルボン酸併用系のポリエステル等が提案されてきた。
るポリエステルとして種々開発されつつある。ＩＣＩ社
が開発した微生物産生の「バイオポール（商品名）」を
最初として、ポリ乳酸（カーギル社、三井化学社、島津
製作所等開発）、ポリカプロラクトン（ダイセル社等開
発）、ポリグリコール酸（大塚化学社等開発）等のオキ
シカルボン酸系の脂肪族ポリエステルや、昭和高分子社
が開発した「ビオノーレ（商品名）」等のグリコール／
ジカルボン酸からなる脂肪族ポリエステル、更に、本出
願人等が開発したグリコール／ジカルボン酸／オキシカ
ルボン酸併用系のポリエステル等が提案されてきた。
【０００３】これらの脂肪族ポリエステルは、ある程度
の生分解性は認められるが、原料価格が高価であった
り、生産性の不足、更には結晶化が遅く抜き出し性に問
題があったり、高い重合度のポリマーを製造しようとす
ると動力的に困難であったりするために製造コストの上
昇を招く等の点で実用化するには未だ問題点が多く、ポ
リエチレンを代替するまでには至らず、市場を拡大出来
ないでいた。
の生分解性は認められるが、原料価格が高価であった
り、生産性の不足、更には結晶化が遅く抜き出し性に問
題があったり、高い重合度のポリマーを製造しようとす
ると動力的に困難であったりするために製造コストの上
昇を招く等の点で実用化するには未だ問題点が多く、ポ
リエチレンを代替するまでには至らず、市場を拡大出来
ないでいた。
【０００４】また、重合触媒としてＴｉ（単独）触媒を
使用して製造した脂肪族ポリエステルは、成形時に副反
応が多発し、その結果主鎖が切断されたりして製品の物
性が低下すると言った問題があり、さらにこの重合反応
が低温で行われているため、重合速度が遅いだけでな
く、生成したポリエステルは末端COOH基の濃度が低く、
その上末端ビニル基は殆ど生成しない。そのため、この
ようなポリエステルは生分解性の点でも充分なものでは
無かった。従来の重合触媒を使用する方法で、「ビオノ
ーレ」に代表されるような生分解性ポリエステルの高重
合度体を製造するのは非常に困難であり、その為昭和高
分子社では、反応時に鎖延長剤としてジイソシアネート
を一般に使用している。また、ジイソシアネートを使用
しないで高重合体を製造するために、非常に高真空下で
の製造も検討されている（特開平５−３１０８９８）。
しかし、この場合、重合温度が２２０℃と低いので、生
成ポリエステルは末端COOH基が少なく、また末端ビニル
基は検出されない程度であるため、生分解性が低いとい
う欠点があった。
使用して製造した脂肪族ポリエステルは、成形時に副反
応が多発し、その結果主鎖が切断されたりして製品の物
性が低下すると言った問題があり、さらにこの重合反応
が低温で行われているため、重合速度が遅いだけでな
く、生成したポリエステルは末端COOH基の濃度が低く、
その上末端ビニル基は殆ど生成しない。そのため、この
ようなポリエステルは生分解性の点でも充分なものでは
無かった。従来の重合触媒を使用する方法で、「ビオノ
ーレ」に代表されるような生分解性ポリエステルの高重
合度体を製造するのは非常に困難であり、その為昭和高
分子社では、反応時に鎖延長剤としてジイソシアネート
を一般に使用している。また、ジイソシアネートを使用
しないで高重合体を製造するために、非常に高真空下で
の製造も検討されている（特開平５−３１０８９８）。
しかし、この場合、重合温度が２２０℃と低いので、生
成ポリエステルは末端COOH基が少なく、また末端ビニル
基は検出されない程度であるため、生分解性が低いとい
う欠点があった。
【０００５】反応速度を高めるため、チタン化合物に他
の金属化合物を使用して重合速度を向上させることも提
案されている（特開平６−３２２０８１）。しかしなが
ら、この方法では、併用するIIＡ族元素系触媒とIVＡ族
元素系触媒の比率は何ら規定されておらず、また重合温
度も具体的に示された実施例では２４０℃と低いため、
生成ポリエステルの末端COOH基は少なく、末端ビニル基
も検出されない程度であるので、生分解性が低いという
欠点があった。加えて、実施例における併用触媒の金属
比率、即ちＭｇ／Ｔｉが０．３（モル比）とＭｇ量が少
ないために、成形時の副反応が起こりやすい脂肪族ポリ
エステルであった。また、重合速度が充分で無いだけで
なく、温度が低いために重合度の割に粘度が高く成りす
ぎ、フィルムなどに使用する場合は重合度が不足すると
いう欠点があり、色相も悪いため、充分な所望物性を有
する脂肪族ポリエステルを得るには至らなかった。
の金属化合物を使用して重合速度を向上させることも提
案されている（特開平６−３２２０８１）。しかしなが
ら、この方法では、併用するIIＡ族元素系触媒とIVＡ族
元素系触媒の比率は何ら規定されておらず、また重合温
度も具体的に示された実施例では２４０℃と低いため、
生成ポリエステルの末端COOH基は少なく、末端ビニル基
も検出されない程度であるので、生分解性が低いという
欠点があった。加えて、実施例における併用触媒の金属
比率、即ちＭｇ／Ｔｉが０．３（モル比）とＭｇ量が少
ないために、成形時の副反応が起こりやすい脂肪族ポリ
エステルであった。また、重合速度が充分で無いだけで
なく、温度が低いために重合度の割に粘度が高く成りす
ぎ、フィルムなどに使用する場合は重合度が不足すると
いう欠点があり、色相も悪いため、充分な所望物性を有
する脂肪族ポリエステルを得るには至らなかった。
【０００６】本発明者等は、先にポリブチレンテレフタ
レート（ＰＢＴ）に関しては、ＸＡＦＳを用いて特定さ
れた良好な物性を有するＰＢＴを提案した（特開平８−
４１１８２号）。高重合度で、且つ成形時に物性の低下
の少ないの脂肪族ポリエステルについて鋭意検討した結
果、特定のチタン系複合触媒を使用して得られ、ＰＢＴ
の規定とは異なるＸＡＦＳで特徴付けられる脂肪族ポリ
エステルが成形加工性、生分解性等の優れた特性を有す
ることを見出し本発明に到達した。
レート（ＰＢＴ）に関しては、ＸＡＦＳを用いて特定さ
れた良好な物性を有するＰＢＴを提案した（特開平８−
４１１８２号）。高重合度で、且つ成形時に物性の低下
の少ないの脂肪族ポリエステルについて鋭意検討した結
果、特定のチタン系複合触媒を使用して得られ、ＰＢＴ
の規定とは異なるＸＡＦＳで特徴付けられる脂肪族ポリ
エステルが成形加工性、生分解性等の優れた特性を有す
ることを見出し本発明に到達した。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、新規
なポリエステル、特に安価で、且つポリエステル製造時
の重合活性が優れ、また、生成ポリエステルの成形時に
おける副反応の抑制、例えば主鎖切断による分子量低下
やガス発生が少ないことにより成形加工時の安定性が高
く、製品の力学特性の低下が抑制された脂肪族ポリエス
テルを提供することにあり、更にこの脂肪族ポリエステ
ルは生分解性の可能性が期待されるものである。
なポリエステル、特に安価で、且つポリエステル製造時
の重合活性が優れ、また、生成ポリエステルの成形時に
おける副反応の抑制、例えば主鎖切断による分子量低下
やガス発生が少ないことにより成形加工時の安定性が高
く、製品の力学特性の低下が抑制された脂肪族ポリエス
テルを提供することにあり、更にこの脂肪族ポリエステ
ルは生分解性の可能性が期待されるものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は上述の課題を解
決するためになされたものであり、その要旨は、下記
(A)及び／又は(a)、並びに(B)及び(C)で表される特性を
有し、且つ主成分が式(−OC−R1−COO−(CH2)4−O−)で
示される繰り返し構成単位からなることを特徴とするチ
タン含有脂肪族ポリエステル（但し、式中、R1 は(CH2)
nから成りn＝２又は４を示す）に存する。 (A)Ｘ線吸収微細構造解析（ＸＡＦＳ）のＸ線近吸収端
構造（ＸＡＮＥＳ）のバックグラウンドを差し引いた後
のスペクトルにおいて、チタンのＫ吸収端のジャンプ高
さに対する、吸収端近傍の４．９６５〜４．９７２ｋｅ
Ｖ付近のプリエッジピークのうちの主ピークの強度の割
合をＲ1とし、且つチタンのＫ吸収端のジャンプ高さに
対する該主ピークの最大傾きと最小傾きの差をｒ1とし
て表し、Ｔｉ含有複合触媒ＣAで合成した脂肪族ポリエ
ステルのＲ1とｒ1をそれぞれＲ1Aとｒ1Aとし、該複合触
媒と同一Ｔｉモル濃度のＴｉ単独触媒ＣB（ＣAがＴｉを
含む複数種の添加型触媒の場合、その中のＴｉ単独触媒
を指し、また、ＣAがＴｉから成る他金属との複合化合
物の場合、その複合化合物を合成するために使用したＴ
ｉ単独金属の化合物を指す。)で合成した脂肪族ポリエ
ステルのＲ1とｒ1をそれぞれＲ1Bとｒ1Bとした場合、式
（i）及び／又は（ii）の関係を満たすＲ1Aとｒ1Aを与
えること Ｒ1A／Ｒ1B＞１．０５ （i） ｒ1A／ｒ1B＞１．０５ （ii） (B) 還元粘度（ηsp／ｃ）≧０．６ (C) 窒素雰囲気下２６０℃で３０分熱処理した後の末
端COOH基数の増大が、２０ｅｑ／トン以下であること。
決するためになされたものであり、その要旨は、下記
(A)及び／又は(a)、並びに(B)及び(C)で表される特性を
有し、且つ主成分が式(−OC−R1−COO−(CH2)4−O−)で
示される繰り返し構成単位からなることを特徴とするチ
タン含有脂肪族ポリエステル（但し、式中、R1 は(CH2)
nから成りn＝２又は４を示す）に存する。 (A)Ｘ線吸収微細構造解析（ＸＡＦＳ）のＸ線近吸収端
構造（ＸＡＮＥＳ）のバックグラウンドを差し引いた後
のスペクトルにおいて、チタンのＫ吸収端のジャンプ高
さに対する、吸収端近傍の４．９６５〜４．９７２ｋｅ
Ｖ付近のプリエッジピークのうちの主ピークの強度の割
合をＲ1とし、且つチタンのＫ吸収端のジャンプ高さに
対する該主ピークの最大傾きと最小傾きの差をｒ1とし
て表し、Ｔｉ含有複合触媒ＣAで合成した脂肪族ポリエ
ステルのＲ1とｒ1をそれぞれＲ1Aとｒ1Aとし、該複合触
媒と同一Ｔｉモル濃度のＴｉ単独触媒ＣB（ＣAがＴｉを
含む複数種の添加型触媒の場合、その中のＴｉ単独触媒
を指し、また、ＣAがＴｉから成る他金属との複合化合
物の場合、その複合化合物を合成するために使用したＴ
ｉ単独金属の化合物を指す。)で合成した脂肪族ポリエ
ステルのＲ1とｒ1をそれぞれＲ1Bとｒ1Bとした場合、式
（i）及び／又は（ii）の関係を満たすＲ1Aとｒ1Aを与
えること Ｒ1A／Ｒ1B＞１．０５ （i） ｒ1A／ｒ1B＞１．０５ （ii） (B) 還元粘度（ηsp／ｃ）≧０．６ (C) 窒素雰囲気下２６０℃で３０分熱処理した後の末
端COOH基数の増大が、２０ｅｑ／トン以下であること。
【０００９】(a) Ｘ線吸収微細構造解析（ＸＡＦＳ）
のＸ線近吸収端構造（ＸＡＮＥＳ）のスペクトルにおい
て、バックグラウンドを差し引き１階微分したとき、
４．９７５〜４．９８５ｋｅＶ付近の最大ピークのエネ
ルギー値Ｅ0（ＴｉのＫ吸収端のエネルギー値）に関
し、Ｔｉ含有複合触媒ＣAで合成した脂肪族ポリエステ
ルのＥ0をＥ0Aとし、該複合触媒と同一Ｔｉモル濃度の
Ｔｉ単独触媒ＣBで合成した脂肪族ポリエステルのＥ0を
Ｅ0Bとした場合、式（iii）の関係を満たすＥ0Aを与え
ること（但し、ＣA及びＣBは請求項１と同義である）。 Ｅ0A ＜ Ｅ0B−０．3 （ｅＶ） （iii）
のＸ線近吸収端構造（ＸＡＮＥＳ）のスペクトルにおい
て、バックグラウンドを差し引き１階微分したとき、
４．９７５〜４．９８５ｋｅＶ付近の最大ピークのエネ
ルギー値Ｅ0（ＴｉのＫ吸収端のエネルギー値）に関
し、Ｔｉ含有複合触媒ＣAで合成した脂肪族ポリエステ
ルのＥ0をＥ0Aとし、該複合触媒と同一Ｔｉモル濃度の
Ｔｉ単独触媒ＣBで合成した脂肪族ポリエステルのＥ0を
Ｅ0Bとした場合、式（iii）の関係を満たすＥ0Aを与え
ること（但し、ＣA及びＣBは請求項１と同義である）。 Ｅ0A ＜ Ｅ0B−０．3 （ｅＶ） （iii）
【００１０】本発明脂肪族ポリエステルの好ましい態様
としては、末端COOH基数が２０ｅｑ／トン以上あるこ
と、或いは末端ビニル基数が４ｅｑ／トン以上であるこ
とよりなる脂肪族ポリエステルであり、更に窒素雰囲気
下２６０℃で３０分間熱処理する前の還元粘度（ηsp／
ｃ）に対する熱処理後の還元粘度（ηsp／ｃ）の割合を
示す粘度保持率が７０％以上であることよりなる脂肪族
ポリエステルを挙げることができる。
としては、末端COOH基数が２０ｅｑ／トン以上あるこ
と、或いは末端ビニル基数が４ｅｑ／トン以上であるこ
とよりなる脂肪族ポリエステルであり、更に窒素雰囲気
下２６０℃で３０分間熱処理する前の還元粘度（ηsp／
ｃ）に対する熱処理後の還元粘度（ηsp／ｃ）の割合を
示す粘度保持率が７０％以上であることよりなる脂肪族
ポリエステルを挙げることができる。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明をさらに詳細に説明
する。本発明の脂肪族ポリエステルは、その主成分が式
(−OC−R1−COO−(CH2)4−O−)で示される繰り返し構成
単位からなり（但し、式中、R1 は(CH2)nから成りn＝２
又は４を示す）、還元粘度（ηsp／ｃ）は０．６以上
で、且つ、特定の状態の、換言すれば、Ｔｉの近傍に存
在する他の原子との配置が特定の状態であるＴｉを有
し、更に、窒素雰囲気下２６０℃で３０分間放置（以
下、この条件での放置を「熱処理」と称することもあ
る）した後の末端COOH基数の増大が、２０ｅｑ／トン以
下であることを特徴とするものである。
する。本発明の脂肪族ポリエステルは、その主成分が式
(−OC−R1−COO−(CH2)4−O−)で示される繰り返し構成
単位からなり（但し、式中、R1 は(CH2)nから成りn＝２
又は４を示す）、還元粘度（ηsp／ｃ）は０．６以上
で、且つ、特定の状態の、換言すれば、Ｔｉの近傍に存
在する他の原子との配置が特定の状態であるＴｉを有
し、更に、窒素雰囲気下２６０℃で３０分間放置（以
下、この条件での放置を「熱処理」と称することもあ
る）した後の末端COOH基数の増大が、２０ｅｑ／トン以
下であることを特徴とするものである。
【００１２】本発明の特定の状態のＴｉを含有する脂肪
族ポリエステルにおける第１の特性は、Ｘ線吸収微細構
造解析（ＸＡＦＳ）のＸ線近吸収端構造（ＸＡＮＥＳ）
のバックグラウンドを差し引いた後のスペクトルにおい
て、チタンのＫ吸収端のジャンプ高さに対する、吸収端
近傍の４．９６５〜４．９７２ｋｅＶ付近のプリエッジ
ピークのうちの主ピークの強度の割合をＲ1とし、且つ
チタンのＫ吸収端のジャンプ高さに対する該主ピークの
最大傾きと最小傾きの差をｒ1として表し、Ｔｉ含有複
合触媒ＣAで合成した脂肪族ポリエステルのＲ1とｒ1を
それぞれＲ1Aとｒ1Aとし、該複合触媒と同一Ｔｉモル濃
度のＴｉ単独触媒ＣB（ＣAがＴｉを含む複数種の添加型
触媒の場合、その中のＴｉ単独触媒を指し、また、ＣA
がＴｉから成る他金属との複合化合物の場合、その複合
化合物を合成するために使用したＴｉ単独金属の化合物
を指す。)で合成した脂肪族ポリエステルのＲ1とｒ1を
それぞれＲ1Bとｒ1Bとした場合、式（i）：Ｒ1A／Ｒ1B
＞１．０５及び／又は（ii）：ｒ1A／ｒ1B＞１．０５の
関係を満たすＲ1Aとｒ1Aを与えることである。
族ポリエステルにおける第１の特性は、Ｘ線吸収微細構
造解析（ＸＡＦＳ）のＸ線近吸収端構造（ＸＡＮＥＳ）
のバックグラウンドを差し引いた後のスペクトルにおい
て、チタンのＫ吸収端のジャンプ高さに対する、吸収端
近傍の４．９６５〜４．９７２ｋｅＶ付近のプリエッジ
ピークのうちの主ピークの強度の割合をＲ1とし、且つ
チタンのＫ吸収端のジャンプ高さに対する該主ピークの
最大傾きと最小傾きの差をｒ1として表し、Ｔｉ含有複
合触媒ＣAで合成した脂肪族ポリエステルのＲ1とｒ1を
それぞれＲ1Aとｒ1Aとし、該複合触媒と同一Ｔｉモル濃
度のＴｉ単独触媒ＣB（ＣAがＴｉを含む複数種の添加型
触媒の場合、その中のＴｉ単独触媒を指し、また、ＣA
がＴｉから成る他金属との複合化合物の場合、その複合
化合物を合成するために使用したＴｉ単独金属の化合物
を指す。)で合成した脂肪族ポリエステルのＲ1とｒ1を
それぞれＲ1Bとｒ1Bとした場合、式（i）：Ｒ1A／Ｒ1B
＞１．０５及び／又は（ii）：ｒ1A／ｒ1B＞１．０５の
関係を満たすＲ1Aとｒ1Aを与えることである。
【００１３】本発明の特定の状態のＴｉを含有する脂肪
族ポリエステルにおける第２の特性は、Ｘ線吸収微細構
造解析（ＸＡＦＳ）のＸ線近吸収端構造（ＸＡＮＥＳ）
のスペクトルにおいて、バックグラウンドを差し引き１
階微分したとき、４．９７５〜４．９８５ｋｅＶ付近の
最大ピークのエネルギー値Ｅ0（ＴｉのＫ吸収端のエネ
ルギー値）に関し、Ｔｉ含有複合触媒ＣAで合成した脂
肪族ポリエステルのＥ0をＥ0Aとし、該複合触媒と同一
Ｔｉモル濃度のＴｉ単独触媒ＣBで合成した脂肪族ポリ
エステルのＥ0をＥ0Bとした場合、式（iii）：Ｅ0A ＜
Ｅ0B−０．3 （ｅＶ）の関係を満たすＥ0Aを与えるこ
と（但し、ＣA及びＣBは上記と同義である）である。
族ポリエステルにおける第２の特性は、Ｘ線吸収微細構
造解析（ＸＡＦＳ）のＸ線近吸収端構造（ＸＡＮＥＳ）
のスペクトルにおいて、バックグラウンドを差し引き１
階微分したとき、４．９７５〜４．９８５ｋｅＶ付近の
最大ピークのエネルギー値Ｅ0（ＴｉのＫ吸収端のエネ
ルギー値）に関し、Ｔｉ含有複合触媒ＣAで合成した脂
肪族ポリエステルのＥ0をＥ0Aとし、該複合触媒と同一
Ｔｉモル濃度のＴｉ単独触媒ＣBで合成した脂肪族ポリ
エステルのＥ0をＥ0Bとした場合、式（iii）：Ｅ0A ＜
Ｅ0B−０．3 （ｅＶ）の関係を満たすＥ0Aを与えるこ
と（但し、ＣA及びＣBは上記と同義である）である。
【００１４】但し、上記のＣBとは、ＣAがＴｉを含む複
数種の添加型触媒の場合、その中のＴｉ単独触媒を指
し、また、ＣAがＴｉから成る他金属との複合化合物の
場合、その複合化合物を合成するために使用したＴｉ単
独金属の化合物を指す。例えば、ＣAがテトラブチルチ
タネート／酢酸マグネシウム触媒の場合、ＣBはテトラ
ブチルチタネートである。
数種の添加型触媒の場合、その中のＴｉ単独触媒を指
し、また、ＣAがＴｉから成る他金属との複合化合物の
場合、その複合化合物を合成するために使用したＴｉ単
独金属の化合物を指す。例えば、ＣAがテトラブチルチ
タネート／酢酸マグネシウム触媒の場合、ＣBはテトラ
ブチルチタネートである。
【００１５】ＸＡＦＳのＸＡＮＥＳスペクトルに見られ
る本プリエッジピークは、Ｔｉの１ｓから３ｄ軌道への
遷移過程に帰属され、Ｔｉ元素近傍に配位・結合する原
子の点対称なオクタヘドラル構造が歪み、異なる配位構
造に変化する時、その強度が強くなる（Ｊｏｕｒｎａｌ
ｏｆ Ｎｏｎ−Ｃｒｙｓｔａｌｌｉｎｅ Ｓｏｌｉｄ
ｓ，８１（１９８６）２０１、その他。）。すなわち、
このプリエッジピークの強度はその変化の程度を表す。
本発明の脂肪族ポリエステル製造用のＴｉ触媒は、Ｔｉ
触媒のオクタヘドラルの完全対称な配位・結合構造を崩
し、反応中、反応原料の分子がＴｉ原子と相互作用でき
るような主反応の特定活性サイトを生じやすくする特定
の構造を実現したものである。Ｔｉ単独金属の化合物の
みを触媒としたＴｉの配位・結合構造に対し、それより
もさらに点対称なオクタヘドラル性から逸脱した構造、
すなわち、本プリエッジピーク（４．９６５〜４．９７
２ｋｅＶ付近の主ピーク）の強度がＴｉ単独触媒のもの
より大きい触媒構造を持つ状態が、重合活性が高く、高
重合度の高分子を実現するのである。該主ピークは、強
度が大きくなるとき、その最大傾きと最小傾きの差が大
きくなる傾向を持ち、この差で強度を比較すると分かり
やすいことがある。本発明は、該主ピークに関し、Ｔｉ
単独触媒のものより強度が大きい脂肪族ポリエステルで
は、不要な副生物が抑制された良好な重合活性を有する
結果、耐加水分解性、熱安定性、色調等が良好であると
の知見に基づくのである。
る本プリエッジピークは、Ｔｉの１ｓから３ｄ軌道への
遷移過程に帰属され、Ｔｉ元素近傍に配位・結合する原
子の点対称なオクタヘドラル構造が歪み、異なる配位構
造に変化する時、その強度が強くなる（Ｊｏｕｒｎａｌ
ｏｆ Ｎｏｎ−Ｃｒｙｓｔａｌｌｉｎｅ Ｓｏｌｉｄ
ｓ，８１（１９８６）２０１、その他。）。すなわち、
このプリエッジピークの強度はその変化の程度を表す。
本発明の脂肪族ポリエステル製造用のＴｉ触媒は、Ｔｉ
触媒のオクタヘドラルの完全対称な配位・結合構造を崩
し、反応中、反応原料の分子がＴｉ原子と相互作用でき
るような主反応の特定活性サイトを生じやすくする特定
の構造を実現したものである。Ｔｉ単独金属の化合物の
みを触媒としたＴｉの配位・結合構造に対し、それより
もさらに点対称なオクタヘドラル性から逸脱した構造、
すなわち、本プリエッジピーク（４．９６５〜４．９７
２ｋｅＶ付近の主ピーク）の強度がＴｉ単独触媒のもの
より大きい触媒構造を持つ状態が、重合活性が高く、高
重合度の高分子を実現するのである。該主ピークは、強
度が大きくなるとき、その最大傾きと最小傾きの差が大
きくなる傾向を持ち、この差で強度を比較すると分かり
やすいことがある。本発明は、該主ピークに関し、Ｔｉ
単独触媒のものより強度が大きい脂肪族ポリエステルで
は、不要な副生物が抑制された良好な重合活性を有する
結果、耐加水分解性、熱安定性、色調等が良好であると
の知見に基づくのである。
【００１６】さらにまた、本発明においては、Ｔｉの不
均一な特定の強い酸性サイトを抑制し、不要な副生物の
生成を抑えることができる。不要な副生物としては、例
えば末端ヒドロキシブチル基の種々の分解反応によるテ
トラヒドロフランや末端ビニル基の生成、およびエステ
ル基の分解反応によるカルボキシル基の生成等がある。
このＴｉの特定な酸塩基性に関わるＴｉの電子状態がＸ
ＡＦＳのＸＡＮＥＳ領域に表されている。Ｔｉ含有脂肪
族ポリエステルにおいては、４．９７５〜４．９８５ｋ
ｅＶ領域にＴｉのＫ吸収端ジャンプが存在するが、この
吸収端のエネルギー値（このスペクトルの微分形の最大
ピーク位置）Ｅ0が、低エネルギー側にシフトする時、
Ｔｉの電子密度が増大しているという情報が得られる。
このように、Ｅ0の低エネルギー側へのシフトは、Ｔｉ
の電子密度の増大、Ｔｉサイトの酸性質の抑制度を示
す。本発明は、Ｔｉ単独触媒系に比べＴｉサイトの酸性
質がどの程度抑制されているかを表す尺度であるＥ0B−
Ｅ0A（但し、Ｅ0BはＴｉ単独触媒系ポリマーのＥ0）が
０．3ｅＶを越えるようなＥ0Aを持つ特定の脂肪族ポリ
エステルでは、不要な副生物が抑制された良好な重合活
性の結果、高重合度品として生成されるとの知見に基づ
き実現されたのである。
均一な特定の強い酸性サイトを抑制し、不要な副生物の
生成を抑えることができる。不要な副生物としては、例
えば末端ヒドロキシブチル基の種々の分解反応によるテ
トラヒドロフランや末端ビニル基の生成、およびエステ
ル基の分解反応によるカルボキシル基の生成等がある。
このＴｉの特定な酸塩基性に関わるＴｉの電子状態がＸ
ＡＦＳのＸＡＮＥＳ領域に表されている。Ｔｉ含有脂肪
族ポリエステルにおいては、４．９７５〜４．９８５ｋ
ｅＶ領域にＴｉのＫ吸収端ジャンプが存在するが、この
吸収端のエネルギー値（このスペクトルの微分形の最大
ピーク位置）Ｅ0が、低エネルギー側にシフトする時、
Ｔｉの電子密度が増大しているという情報が得られる。
このように、Ｅ0の低エネルギー側へのシフトは、Ｔｉ
の電子密度の増大、Ｔｉサイトの酸性質の抑制度を示
す。本発明は、Ｔｉ単独触媒系に比べＴｉサイトの酸性
質がどの程度抑制されているかを表す尺度であるＥ0B−
Ｅ0A（但し、Ｅ0BはＴｉ単独触媒系ポリマーのＥ0）が
０．3ｅＶを越えるようなＥ0Aを持つ特定の脂肪族ポリ
エステルでは、不要な副生物が抑制された良好な重合活
性の結果、高重合度品として生成されるとの知見に基づ
き実現されたのである。
【００１７】本発明の脂肪族ポリエステルは、前記定義
におけるＲ1Aとｒ1Aが前記式(i)及び／又は（ii）を満
たすが、好ましい脂肪族ポリエステルは、そのＲ1A に
ついては、Ti単独触媒の時のＲ1即ちＲ1Bに対する比が
１．０５を越えるもの、より好ましくは１．１を越える
もの、さらに好ましくは１．２を越えるものである。
又、ｒ1Aについては、Ｔｉ単独触媒の時のｒ1即ちｒ1B
に対する比が１．０５を越えるもの、より好ましくは
１．２を越えるもの、さらに好ましくは１．３を越える
ものである。更に、Ｅ0Aについては、Ｔｉ単独触媒の時
のＥ0即ちＥ0Bとの差が０．3ｅＶを越えるもの、より好
ましくは０．4ｅＶを越えるもの、さらに好ましくは
０．5ｅＶを越えるものである。
におけるＲ1Aとｒ1Aが前記式(i)及び／又は（ii）を満
たすが、好ましい脂肪族ポリエステルは、そのＲ1A に
ついては、Ti単独触媒の時のＲ1即ちＲ1Bに対する比が
１．０５を越えるもの、より好ましくは１．１を越える
もの、さらに好ましくは１．２を越えるものである。
又、ｒ1Aについては、Ｔｉ単独触媒の時のｒ1即ちｒ1B
に対する比が１．０５を越えるもの、より好ましくは
１．２を越えるもの、さらに好ましくは１．３を越える
ものである。更に、Ｅ0Aについては、Ｔｉ単独触媒の時
のＥ0即ちＥ0Bとの差が０．3ｅＶを越えるもの、より好
ましくは０．4ｅＶを越えるもの、さらに好ましくは
０．5ｅＶを越えるものである。
【００１８】通常、上述した特定の状態のチタンは重合
時に用いられた特定の触媒系から生じるものであり、こ
うした状態のチタンを有する所望のＴｉ複合触媒を用い
て製造された本発明脂肪族ポリエステルは、加水分解性
及び生分解性に優れた特性を有している。また、この複
合触媒系におけるチタンは、チタン単独やＭｇ化合物の
量がＴｉ化合物量よりかなり少量の場合に比較して、重
合活性を向上すると共に、その分解反応性を大幅に抑制
することによって末端ＣＯＯＨの副生度を低下し、主鎖
の切断を抑制し、安定性を向上させる。その結果、製品
の力学特性の低下度が抑制される。更に、本脂肪族ポリ
エステルは、成形時に副反応が抑制されるために、末端
COOH基の増大の度合いの低下や、主鎖切断の抑制による
分子量の低下度が減少する結果、製品の力学特性の低下
が小さく、製品の安定性が増大する。また、成形時にガ
スの発生が少ない等のメリットもある。
時に用いられた特定の触媒系から生じるものであり、こ
うした状態のチタンを有する所望のＴｉ複合触媒を用い
て製造された本発明脂肪族ポリエステルは、加水分解性
及び生分解性に優れた特性を有している。また、この複
合触媒系におけるチタンは、チタン単独やＭｇ化合物の
量がＴｉ化合物量よりかなり少量の場合に比較して、重
合活性を向上すると共に、その分解反応性を大幅に抑制
することによって末端ＣＯＯＨの副生度を低下し、主鎖
の切断を抑制し、安定性を向上させる。その結果、製品
の力学特性の低下度が抑制される。更に、本脂肪族ポリ
エステルは、成形時に副反応が抑制されるために、末端
COOH基の増大の度合いの低下や、主鎖切断の抑制による
分子量の低下度が減少する結果、製品の力学特性の低下
が小さく、製品の安定性が増大する。また、成形時にガ
スの発生が少ない等のメリットもある。
【００１９】本発明の脂肪族ポリエステルは、機械的強
度の点から、その還元粘度（ηsp／ｃ）は０．６以上で
ある。成形性も考慮した場合、還元粘度は１．０≦（η
sp／ｃ）≦３．６が好ましく、より好ましくは１．５≦
（ηsp／ｃ）≦３．３である。更に好ましくは１．７≦
（ηsp／ｃ）≦３．０、最も好ましくは、２．１≦（η
sp／ｃ）≦２．８である。
度の点から、その還元粘度（ηsp／ｃ）は０．６以上で
ある。成形性も考慮した場合、還元粘度は１．０≦（η
sp／ｃ）≦３．６が好ましく、より好ましくは１．５≦
（ηsp／ｃ）≦３．３である。更に好ましくは１．７≦
（ηsp／ｃ）≦３．０、最も好ましくは、２．１≦（η
sp／ｃ）≦２．８である。
【００２０】本発明の脂肪族芳香族ポリエステルは、熱
安定性に優れているので、成形後（溶融処理後）の末端
COOH基数の増加の度合いが少なく、且つ分子量、つまり
還元粘度（ηsp／ｃ）低下の度合いが低い特徴を有す
る。即ち、本発明の脂肪族ポリエステルを、２６０℃で
３０分間熱処理した後の末端COOH基の増大数は、２０ｅ
ｑ／トン以下が必須であり、好ましくは、１５ｅｑ／ト
ン以下、最も好ましくは、１０ｅｑ／トン以下である。
また、２６０℃で３０分間熱処理した後の粘度保持率は
７０％以上、好ましくは７５％以上、更に好ましくは、
８０％以上、最も好ましくは９０％以上である。本発明
脂肪族ポリエステルは、このような特徴を有することに
より、成形製品の力学的特性（力学強度、耐加水分解性
など）の低下が低く、成形時の成形安定性が良好であり
（ガスの発生が少ない）、また生分解性の速度の変化が
小さい、つまり、品質の安定性が良い長所を有するので
ある。
安定性に優れているので、成形後（溶融処理後）の末端
COOH基数の増加の度合いが少なく、且つ分子量、つまり
還元粘度（ηsp／ｃ）低下の度合いが低い特徴を有す
る。即ち、本発明の脂肪族ポリエステルを、２６０℃で
３０分間熱処理した後の末端COOH基の増大数は、２０ｅ
ｑ／トン以下が必須であり、好ましくは、１５ｅｑ／ト
ン以下、最も好ましくは、１０ｅｑ／トン以下である。
また、２６０℃で３０分間熱処理した後の粘度保持率は
７０％以上、好ましくは７５％以上、更に好ましくは、
８０％以上、最も好ましくは９０％以上である。本発明
脂肪族ポリエステルは、このような特徴を有することに
より、成形製品の力学的特性（力学強度、耐加水分解性
など）の低下が低く、成形時の成形安定性が良好であり
（ガスの発生が少ない）、また生分解性の速度の変化が
小さい、つまり、品質の安定性が良い長所を有するので
ある。
【００２１】本発明の脂肪族ポリエステルにおいては、
末端ビニル基数は特に制限されないが、通常４ｅｑ／ト
ン以上が好ましい。末端ビニル基数が４ｅｑ／トン以上
であれば、生分解性にすぐれる。好ましくは、末端ビニ
ル基数は６ｅｑ／トン以上、さらに好ましくは、末端ビ
ニル基数は８ｅｑ／トン以上、最も好ましくは１０ｅｑ
／トン以上である。上限は１５ｅｑ／トンである。末端
ビニル基の２６０℃で３０分間熱処理した後の増大度
は、１０ｅｑ／トン以下、好ましくは８ｅｑ／トン以
下、更に好ましくは５ｅｑ／トン以下、最も好ましくは
３ｅｑ／トン以下である。
末端ビニル基数は特に制限されないが、通常４ｅｑ／ト
ン以上が好ましい。末端ビニル基数が４ｅｑ／トン以上
であれば、生分解性にすぐれる。好ましくは、末端ビニ
ル基数は６ｅｑ／トン以上、さらに好ましくは、末端ビ
ニル基数は８ｅｑ／トン以上、最も好ましくは１０ｅｑ
／トン以上である。上限は１５ｅｑ／トンである。末端
ビニル基の２６０℃で３０分間熱処理した後の増大度
は、１０ｅｑ／トン以下、好ましくは８ｅｑ／トン以
下、更に好ましくは５ｅｑ／トン以下、最も好ましくは
３ｅｑ／トン以下である。
【００２２】また、本発明の脂肪族ポリエステルの末端
ＣＯＯＨ基数も特に制限されないが、末端ＣＯＯＨ基数
は平均して２０ｅｑ／トン以上である。好ましくは、２
５ｅｑ／トン以上、より好ましくは、３０ｅｑ／トン以
上、更に好ましくは、３５ｅｑ／トン以上である。特に
好ましくは、４０ｅｑ／トン以上であり、５０ｅｑ／ト
ン以上が最も好ましい。末端ＣＯＯＨ基数が多くなると
共に、加水分解性、生分解性が向上する。
ＣＯＯＨ基数も特に制限されないが、末端ＣＯＯＨ基数
は平均して２０ｅｑ／トン以上である。好ましくは、２
５ｅｑ／トン以上、より好ましくは、３０ｅｑ／トン以
上、更に好ましくは、３５ｅｑ／トン以上である。特に
好ましくは、４０ｅｑ／トン以上であり、５０ｅｑ／ト
ン以上が最も好ましい。末端ＣＯＯＨ基数が多くなると
共に、加水分解性、生分解性が向上する。
【００２３】本発明の脂肪族ポリエステルは、その主成
分が式(−OC−R1−COO−(CH2)4−O−)で示される繰り返
し構成単位からなり（但し、式中、R1 は(CH2)nから成
りn＝２又は４を示す）、１，４−ブタンジオールを主
とするグリコール成分とコハク酸、アジピン酸、及びそ
れらの低級アルキルエステル等を主とする二官能性カル
ボン酸成分とを重合反応させることにより製造される。
分が式(−OC−R1−COO−(CH2)4−O−)で示される繰り返
し構成単位からなり（但し、式中、R1 は(CH2)nから成
りn＝２又は４を示す）、１，４−ブタンジオールを主
とするグリコール成分とコハク酸、アジピン酸、及びそ
れらの低級アルキルエステル等を主とする二官能性カル
ボン酸成分とを重合反応させることにより製造される。
【００２４】本発明において用いられるグリコール成分
としては、１，４−ブタンジオールを主成分とするが、
エチレングリコール、プロピレングリコール、ネオペン
チルグリコール、ヘキサメチレングリコール、デカメチ
レングリコール、シクロヘキサンジメタノール、ポリ
（オキシ）エチレングリコール、ポリテトラメチレング
リコール、ポリメチレングリコール等のアルキレングリ
コールの１種、または２種以上を混合してもよく、目的
により任意に選ぶことができる。さらに少量のグリセリ
ンのような多価アルコール成分を用いてもよく、また少
量のエポキシを用いてもよい。
としては、１，４−ブタンジオールを主成分とするが、
エチレングリコール、プロピレングリコール、ネオペン
チルグリコール、ヘキサメチレングリコール、デカメチ
レングリコール、シクロヘキサンジメタノール、ポリ
（オキシ）エチレングリコール、ポリテトラメチレング
リコール、ポリメチレングリコール等のアルキレングリ
コールの１種、または２種以上を混合してもよく、目的
により任意に選ぶことができる。さらに少量のグリセリ
ンのような多価アルコール成分を用いてもよく、また少
量のエポキシを用いてもよい。
【００２５】本発明において用いられる二官能性カルボ
ン酸及びその低級アルキルエステル成分としては、コハ
ク酸、アジピン酸又はそれらの低級アルキルエステルか
ら選ばれる。コハク酸及びアジピン酸の両酸を混合して
用いてもよいが、融点の関係から、混合使用する場合
は、一方の酸を７０モル％以上にする必要があり、特に
好ましくは８０％以上、最も好ましくは、９０モル％以
上である。酸成分は単独で用いるのが最も好ましい。脂
肪族カルボン酸の低級アルキルエステル成分としては、
メチルエステルを主たる対象とするが、エチルエステ
ル、プロピルエステル、ブチルエステル等の１種、また
は２種以上を混合してもよく、目的により任意に選ぶこ
とができる。
ン酸及びその低級アルキルエステル成分としては、コハ
ク酸、アジピン酸又はそれらの低級アルキルエステルか
ら選ばれる。コハク酸及びアジピン酸の両酸を混合して
用いてもよいが、融点の関係から、混合使用する場合
は、一方の酸を７０モル％以上にする必要があり、特に
好ましくは８０％以上、最も好ましくは、９０モル％以
上である。酸成分は単独で用いるのが最も好ましい。脂
肪族カルボン酸の低級アルキルエステル成分としては、
メチルエステルを主たる対象とするが、エチルエステ
ル、プロピルエステル、ブチルエステル等の１種、また
は２種以上を混合してもよく、目的により任意に選ぶこ
とができる。
【００２６】本発明方法では、これらの脂肪族カルボン
酸を主成分とするが、セバシン酸、シュウ酸等の脂肪族
カルボン酸又はそのアルキルエステル、テレフタル酸や
ジメチルテレフタレート、2,6-ナフタレンジカルボン酸
や2,6-ナフタレンジカルボン酸メチルエステル、更には
イソフタル酸のような芳香族ジカルボン酸又はそのアル
キルエステルを少量混合して使用しても良い。また、３
官能以上のオキシカルボン酸、無水トリメリット酸、無
水ピロメリット酸のような３官能以上酸無水物やカルボ
ン酸も少量混合使用することができる。分岐構造のポリ
エステルを所望する際には、グリコール酸や乳酸などの
オキシカルボン酸、カプロラクトンなどのラクトン類を
少量使用してもよいが、結晶化速度、融点の点からは、
使用しない方が好ましい。
酸を主成分とするが、セバシン酸、シュウ酸等の脂肪族
カルボン酸又はそのアルキルエステル、テレフタル酸や
ジメチルテレフタレート、2,6-ナフタレンジカルボン酸
や2,6-ナフタレンジカルボン酸メチルエステル、更には
イソフタル酸のような芳香族ジカルボン酸又はそのアル
キルエステルを少量混合して使用しても良い。また、３
官能以上のオキシカルボン酸、無水トリメリット酸、無
水ピロメリット酸のような３官能以上酸無水物やカルボ
ン酸も少量混合使用することができる。分岐構造のポリ
エステルを所望する際には、グリコール酸や乳酸などの
オキシカルボン酸、カプロラクトンなどのラクトン類を
少量使用してもよいが、結晶化速度、融点の点からは、
使用しない方が好ましい。
【００２７】本発明方法によると、鎖延長剤を使用しな
くても所定の重合度を達成することができるが、ジイソ
シアネート、ジフェニルカーボネート、ジオキサゾリン
などの鎖延長剤を使用しても差し支えなく、特に、ジフ
ェニルカーボネートを使用する場合は、２０％以下、好
ましくは１０％以下添加してポリエステルカーボネート
にするのが好ましい。また、溶融テンションを高めるた
めに、少量のパーオキサイドを添加することも、もちろ
んよい。更に、生分解性を向上させるために親水性基を
少量導入してもよく、例えばスルホン基を有するイソフ
タル酸等の導入、或いは少量のジエチレングリコール等
の導入が挙げられる。
くても所定の重合度を達成することができるが、ジイソ
シアネート、ジフェニルカーボネート、ジオキサゾリン
などの鎖延長剤を使用しても差し支えなく、特に、ジフ
ェニルカーボネートを使用する場合は、２０％以下、好
ましくは１０％以下添加してポリエステルカーボネート
にするのが好ましい。また、溶融テンションを高めるた
めに、少量のパーオキサイドを添加することも、もちろ
んよい。更に、生分解性を向上させるために親水性基を
少量導入してもよく、例えばスルホン基を有するイソフ
タル酸等の導入、或いは少量のジエチレングリコール等
の導入が挙げられる。
【００２８】本発明の脂肪族ポリエステルは、通常７０
モル％以上の１，４−ブチレンサクシネート（または
１，４−ブチレンアジペート）結合を有するポリエステ
ルであるが、好ましくは８０モル％以上の１，４−ブチ
レンサクシネート（または１，４−ブチレンアジペー
ト）結合を有するポリエステルであり、より好ましくは
９０モル％以上の１，４−ブチレンサクシネート（また
は１，４−ブチレンアジペート）結合を有しているポリ
エステルである。
モル％以上の１，４−ブチレンサクシネート（または
１，４−ブチレンアジペート）結合を有するポリエステ
ルであるが、好ましくは８０モル％以上の１，４−ブチ
レンサクシネート（または１，４−ブチレンアジペー
ト）結合を有するポリエステルであり、より好ましくは
９０モル％以上の１，４−ブチレンサクシネート（また
は１，４−ブチレンアジペート）結合を有しているポリ
エステルである。
【００２９】本発明の脂肪族ポリエステルは、例えば、
次の方法により製造することができる。すなわち、１，
４−ブタンジオールを主とするグリコール成分とコハク
酸エステル及び／又はアジピン酸エステルを主とする二
官能性カルボン酸の低級アルキルエステル成分とのエス
テル交換反応工程、または、１，４−ブタンジオールを
主とするグリコール成分とコハク酸及び／又はアジピン
酸を主とする二官能性カルボン酸成分とのエステル化反
応工程と、それに続く重縮合反応工程を経由して脂肪族
ポリエステルの製造は行われる。これら各工程の反応条
件は重合時の温度を除いて、特に限定されるものでな
く、公知の反応条件がそのまま適用される。
次の方法により製造することができる。すなわち、１，
４−ブタンジオールを主とするグリコール成分とコハク
酸エステル及び／又はアジピン酸エステルを主とする二
官能性カルボン酸の低級アルキルエステル成分とのエス
テル交換反応工程、または、１，４−ブタンジオールを
主とするグリコール成分とコハク酸及び／又はアジピン
酸を主とする二官能性カルボン酸成分とのエステル化反
応工程と、それに続く重縮合反応工程を経由して脂肪族
ポリエステルの製造は行われる。これら各工程の反応条
件は重合時の温度を除いて、特に限定されるものでな
く、公知の反応条件がそのまま適用される。
【００３０】例えばエステル交換反応時のアルキレング
リコール成分／二官能性カルボン酸の低級アルキルエス
テル成分のモル比は２．０以下、好ましくは１．０〜
１．６とし、エステル交換反応として１８０℃以上〜２
６０℃以下、好ましくは１９０〜２５５℃で、２〜４時
間行われ、次いで溶融重合として３Ｔｏｒｒ以下の減圧
下、２５０℃を越える温度〜２７５℃以下、特に２５５
℃〜２７０℃で、２〜６時間行う条件等を採用すること
ができる。その際、重合触媒としては、チタン化合物と
チタンに対するマグネシウムが０．５〜３モル倍である
マグネシウム化合物（共触媒）を存在させる。
リコール成分／二官能性カルボン酸の低級アルキルエス
テル成分のモル比は２．０以下、好ましくは１．０〜
１．６とし、エステル交換反応として１８０℃以上〜２
６０℃以下、好ましくは１９０〜２５５℃で、２〜４時
間行われ、次いで溶融重合として３Ｔｏｒｒ以下の減圧
下、２５０℃を越える温度〜２７５℃以下、特に２５５
℃〜２７０℃で、２〜６時間行う条件等を採用すること
ができる。その際、重合触媒としては、チタン化合物と
チタンに対するマグネシウムが０．５〜３モル倍である
マグネシウム化合物（共触媒）を存在させる。
【００３１】本発明において重合触媒として用いられる
チタン化合物は、テトラアルキルチタネートが好まし
く、具体的には、テトラ−ｎ−プロピルチタネート、テ
トライソプロピルチタネート、テトラ−ｎ−ブチルチタ
ネート、テトラ−ｔ−ブチルチタネート、テトラフェニ
ルチタネート、テトラシクロヘキシルチタネート、テト
ラベンジルチタネート、あるいはこれらの混合チタネー
トが挙げられる。これらのうち特にテトラ−ｎ−プロピ
ルチタネート、テトライソプロピルチタネート、テトラ
−ｎ−ブチルチタネートが好ましく、テトラ−ｎ−ブチ
ルチタネートが最も好ましい。又、これらのチタン化合
物の２種以上を併用して用いてもよい。チタン化合物の
添加量はチタンの量として生成する脂肪族ポリエステル
に対して３０〜２５０ｐｐｍ、好ましくは、４０〜１８
０ｐｐｍ、特に好ましくは５０〜１５０ｐｐｍである。
チタン化合物は、テトラアルキルチタネートが好まし
く、具体的には、テトラ−ｎ−プロピルチタネート、テ
トライソプロピルチタネート、テトラ−ｎ−ブチルチタ
ネート、テトラ−ｔ−ブチルチタネート、テトラフェニ
ルチタネート、テトラシクロヘキシルチタネート、テト
ラベンジルチタネート、あるいはこれらの混合チタネー
トが挙げられる。これらのうち特にテトラ−ｎ−プロピ
ルチタネート、テトライソプロピルチタネート、テトラ
−ｎ−ブチルチタネートが好ましく、テトラ−ｎ−ブチ
ルチタネートが最も好ましい。又、これらのチタン化合
物の２種以上を併用して用いてもよい。チタン化合物の
添加量はチタンの量として生成する脂肪族ポリエステル
に対して３０〜２５０ｐｐｍ、好ましくは、４０〜１８
０ｐｐｍ、特に好ましくは５０〜１５０ｐｐｍである。
【００３２】本発明方法において用いられる重合触媒で
は、上記チタン化合物と共に共触媒成分として、好まし
くは周期律表IIＡ族化合物、特にマグネシウム化合物が
使用される。周期律表IIＡ族化合物としては、例えば、
Ｍｇ、Ｃａ、Ｚｎなどの酢酸塩、アルコキサイド、炭酸
塩、水酸化物などを挙げることができ、マグネシウム化
合物を使用する場合は、酢酸マグネシウム、水酸化マグ
ネシウム、炭酸マグネシウム、酸化マグネシウム、マグ
ネシウムアルコキサイド、燐酸水素マグネシウム等が挙
げられるが、好ましくは酢酸マグネシウム又は水酸化マ
グネシウムであり、特に重合速度や１，４−ブタンジオ
ールへの溶解性（異物生成）等の点で酢酸マグネシウム
が最も好ましい。
は、上記チタン化合物と共に共触媒成分として、好まし
くは周期律表IIＡ族化合物、特にマグネシウム化合物が
使用される。周期律表IIＡ族化合物としては、例えば、
Ｍｇ、Ｃａ、Ｚｎなどの酢酸塩、アルコキサイド、炭酸
塩、水酸化物などを挙げることができ、マグネシウム化
合物を使用する場合は、酢酸マグネシウム、水酸化マグ
ネシウム、炭酸マグネシウム、酸化マグネシウム、マグ
ネシウムアルコキサイド、燐酸水素マグネシウム等が挙
げられるが、好ましくは酢酸マグネシウム又は水酸化マ
グネシウムであり、特に重合速度や１，４−ブタンジオ
ールへの溶解性（異物生成）等の点で酢酸マグネシウム
が最も好ましい。
【００３３】マグネシウム化合物を使用する場合、その
使用量はチタン化合物のチタンに対しマグネシウムとし
て０．５〜３．０モル倍、即ち金属の原子比（Ｍｇ／Ｔ
ｉ）で表して０．５〜３．０である。Ｍｇ／Ｔｉ＜０．
５の時は、重合速度の向上は小さく、末端ＣＯＯＨ基の
濃度が高くなり、色調が悪化するので好ましくない。他
方、Ｍｇ／Ｔｉ＞３．０の時は、重合速度が低下するの
で好ましくない。Ｍｇ／Ｔｉ比は好ましくは０．７〜
２．５、より好ましくは０．８５〜２．０である。この
場合、色調はＴｉのみの場合よりも向上する。
使用量はチタン化合物のチタンに対しマグネシウムとし
て０．５〜３．０モル倍、即ち金属の原子比（Ｍｇ／Ｔ
ｉ）で表して０．５〜３．０である。Ｍｇ／Ｔｉ＜０．
５の時は、重合速度の向上は小さく、末端ＣＯＯＨ基の
濃度が高くなり、色調が悪化するので好ましくない。他
方、Ｍｇ／Ｔｉ＞３．０の時は、重合速度が低下するの
で好ましくない。Ｍｇ／Ｔｉ比は好ましくは０．７〜
２．５、より好ましくは０．８５〜２．０である。この
場合、色調はＴｉのみの場合よりも向上する。
【００３４】本発明の重合反応においては、Ｔｉ化合物
にＭｇ以外の金属化合物を組合せて用いることができる
が、ＳｎやＺｎ等を用いると場合により色調を悪化させ
ることもある。なお、これらの化合物は必要に応じ、別
にエステル化のためなどに添加することはできる。チタ
ン化合物の添加時期は、重縮合反応以前なら特に限定さ
れず、原料仕込み時に添加しても、減圧開始時に添加し
てもよいが、エステル化の場合にはエステル化後、重縮
合開始前添加するのが好ましい。チタンと組合せ使用す
る他の化合物の添加（例えばＭｇ化合物の添加）時期
は、エステル交換又はエステル化終了時、重合開始前に
添加するのが重合活性及び色調等の点で好ましい。
にＭｇ以外の金属化合物を組合せて用いることができる
が、ＳｎやＺｎ等を用いると場合により色調を悪化させ
ることもある。なお、これらの化合物は必要に応じ、別
にエステル化のためなどに添加することはできる。チタ
ン化合物の添加時期は、重縮合反応以前なら特に限定さ
れず、原料仕込み時に添加しても、減圧開始時に添加し
てもよいが、エステル化の場合にはエステル化後、重縮
合開始前添加するのが好ましい。チタンと組合せ使用す
る他の化合物の添加（例えばＭｇ化合物の添加）時期
は、エステル交換又はエステル化終了時、重合開始前に
添加するのが重合活性及び色調等の点で好ましい。
【００３５】溶融重合温度（内温）は、重合度が増大す
る重合後期においては、高重合度に伴う溶融粘度の増大
があるので設定温度は高めにして内温を２５０℃を超え
る温度にすることが重要である。特に溶融重合終了時
（末期）の内温を２５０℃を超える温度で行うのが重合
速度向上、且つ生成した脂肪族ポリエステルの成形時の
安定性や物性から好ましい。２５０℃以下で行うと末端
ビニル基が殆ど生成せず、末端COOH基数も２０ｅｑ／ト
ン未満と低下する。溶融重合温度は、好ましくは２５５
℃以上、更に好ましくは２６０℃以上で２７０℃以下で
ある。この場合、溶融重合速度が高いために増し仕込を
行うことが可能となり、生産性の向上に寄与することが
できる。
る重合後期においては、高重合度に伴う溶融粘度の増大
があるので設定温度は高めにして内温を２５０℃を超え
る温度にすることが重要である。特に溶融重合終了時
（末期）の内温を２５０℃を超える温度で行うのが重合
速度向上、且つ生成した脂肪族ポリエステルの成形時の
安定性や物性から好ましい。２５０℃以下で行うと末端
ビニル基が殆ど生成せず、末端COOH基数も２０ｅｑ／ト
ン未満と低下する。溶融重合温度は、好ましくは２５５
℃以上、更に好ましくは２６０℃以上で２７０℃以下で
ある。この場合、溶融重合速度が高いために増し仕込を
行うことが可能となり、生産性の向上に寄与することが
できる。
【００３６】その他、脂肪族ポリエステルの特性が損な
われない範囲において各種の添加剤、例えば熱安定剤、
酸化防止剤、結晶核剤、難燃剤、帯電防止剤、離型剤、
紫外線吸収剤等を重合時に添加してもよい。本発明の脂
肪族ポリエステルは、溶融重合後、種々の用途に用いる
ことができ、例えば、射出成形を通して成形品にするこ
とも可能であるし、又高粘度化してフィルムにすること
も可能である。いずれの場合も、溶融時（成形時）に末
端COOH基の増大や、主鎖切断等の副反応が起こりにくい
ために、できあがった成形品やフィルムは本発明の条件
を満たさない脂肪族ポリエステルより得られる成形品よ
りも性能の優れた脂肪族ポリエステル製品が得られる。
われない範囲において各種の添加剤、例えば熱安定剤、
酸化防止剤、結晶核剤、難燃剤、帯電防止剤、離型剤、
紫外線吸収剤等を重合時に添加してもよい。本発明の脂
肪族ポリエステルは、溶融重合後、種々の用途に用いる
ことができ、例えば、射出成形を通して成形品にするこ
とも可能であるし、又高粘度化してフィルムにすること
も可能である。いずれの場合も、溶融時（成形時）に末
端COOH基の増大や、主鎖切断等の副反応が起こりにくい
ために、できあがった成形品やフィルムは本発明の条件
を満たさない脂肪族ポリエステルより得られる成形品よ
りも性能の優れた脂肪族ポリエステル製品が得られる。
【００３７】成型時にその用途目的に応じて、上に示し
た各種の添加剤の他に、ガラス繊維、炭素繊維、チタン
ウィスカー、マイカ、タルク、CaCO3、等の強化剤、増
量剤を添加して成形してもよい。本発明脂肪族ポリエス
テルは、加水分解性、生分解性は勿論、成形加工性に優
れているため、射出成型品(例えば、生鮮食品のトレー
やファーストフードの容器、野外レジャー製品など）、
押し出し成型品（フィルム、シート等、例えば釣り糸、
漁網、植生ネット、保水シートなど））、中空成型品
（ボトル等）、その他農業用のコーティング肥料用コー
ティング材等の各種用途に利用される。
た各種の添加剤の他に、ガラス繊維、炭素繊維、チタン
ウィスカー、マイカ、タルク、CaCO3、等の強化剤、増
量剤を添加して成形してもよい。本発明脂肪族ポリエス
テルは、加水分解性、生分解性は勿論、成形加工性に優
れているため、射出成型品(例えば、生鮮食品のトレー
やファーストフードの容器、野外レジャー製品など）、
押し出し成型品（フィルム、シート等、例えば釣り糸、
漁網、植生ネット、保水シートなど））、中空成型品
（ボトル等）、その他農業用のコーティング肥料用コー
ティング材等の各種用途に利用される。
【００３８】
【実施例】以下、本発明を実施例により更に詳細に説明
するが、本発明はその要旨を越えない限り、以下の実施
例に限定されるものではない。なお、実施例中の「部」
とあるものは、「重量部」を表す。本発明の脂肪族ポリ
エステルにおけるＸＡＦＳの測定、解析方法、末端ビニ
ル基、還元粘度（ηsp／ｃ）、末端カルボキシル基、生
分解性の評価は以下の方法に基づき実施した。
するが、本発明はその要旨を越えない限り、以下の実施
例に限定されるものではない。なお、実施例中の「部」
とあるものは、「重量部」を表す。本発明の脂肪族ポリ
エステルにおけるＸＡＦＳの測定、解析方法、末端ビニ
ル基、還元粘度（ηsp／ｃ）、末端カルボキシル基、生
分解性の評価は以下の方法に基づき実施した。
【００３９】（１）ＸＡＦＳの測定、解析方法 ＸＡＦＳのＸＡＮＥＳのスペクトルの測定は、高エネル
ギー加速器研究機構、放射光実験施設ビームライン１２
Ｃ（ＢＬ１２Ｃ）の蛍光ＸＡＦＳ測定装置で実施した。
分光結晶は、Ｓｉ（１１１）２結晶タイプを用い、入射
Ｘ線強度Ｉ0は、混合ガスＨｅ／Ｎ2＝７０／３０を封入
した１７ｃｍのイオンチェンバー、蛍光Ｘ線強度Ｉ
fは、Ａｒガスを使用した蛍光ＸＡＦＳ測定用チェンバ
ー（通称ライトルディテクター）を用いて測定した。
ギー加速器研究機構、放射光実験施設ビームライン１２
Ｃ（ＢＬ１２Ｃ）の蛍光ＸＡＦＳ測定装置で実施した。
分光結晶は、Ｓｉ（１１１）２結晶タイプを用い、入射
Ｘ線強度Ｉ0は、混合ガスＨｅ／Ｎ2＝７０／３０を封入
した１７ｃｍのイオンチェンバー、蛍光Ｘ線強度Ｉ
fは、Ａｒガスを使用した蛍光ＸＡＦＳ測定用チェンバ
ー（通称ライトルディテクター）を用いて測定した。
【００４０】解析は、得られたスペクトルＩf／Ｉ0の吸
収端前領域（平坦なプリエッジ領域）に対してビクトリ
ーンまたはマックマスターの計算式を用いて最小２乗フ
ィッティングを行い、それを外捜することによってバッ
クグラウンドを差し引いた後、微分を行う。Ｔｉ金属の
ＸＡＮＥＳスペクトルの微分の最大値におけるエネルギ
ー値を４．９６４５ｋｅＶと定めて較正した。次に、こ
の較正済みのスペクトルに関し次の解析を施した。
収端前領域（平坦なプリエッジ領域）に対してビクトリ
ーンまたはマックマスターの計算式を用いて最小２乗フ
ィッティングを行い、それを外捜することによってバッ
クグラウンドを差し引いた後、微分を行う。Ｔｉ金属の
ＸＡＮＥＳスペクトルの微分の最大値におけるエネルギ
ー値を４．９６４５ｋｅＶと定めて較正した。次に、こ
の較正済みのスペクトルに関し次の解析を施した。
【００４１】 ：ＴｉのＫ吸収端ジャンプ高さが等し
くなるように規格化し、プリエッジピーク（４．９６５
〜４．９７２ｋｅＶ付近）に低エネルギー側で近接した
平坦な４．９５５〜４．９６５ｋｅＶのバックグラウン
ド領域を最小２乗法で直線近似（直線Ｌ）し、その主プ
リエッジピークの最高位置の縦軸成分と、直線Ｌの同一
エネルギーにおける縦軸成分との差を、ジャンプ高さで
割った値をＲ1として求めた。 その微分形の４．９７５〜４．９８５ｋｅＶ付近の最
大ピークのエネルギー値Ｅ0（ＴｉのＫ吸収端のエネル
ギー値）を求めた。
くなるように規格化し、プリエッジピーク（４．９６５
〜４．９７２ｋｅＶ付近）に低エネルギー側で近接した
平坦な４．９５５〜４．９６５ｋｅＶのバックグラウン
ド領域を最小２乗法で直線近似（直線Ｌ）し、その主プ
リエッジピークの最高位置の縦軸成分と、直線Ｌの同一
エネルギーにおける縦軸成分との差を、ジャンプ高さで
割った値をＲ1として求めた。 その微分形の４．９７５〜４．９８５ｋｅＶ付近の最
大ピークのエネルギー値Ｅ0（ＴｉのＫ吸収端のエネル
ギー値）を求めた。
【００４２】（２）還元粘度（ηsp／ｃ）は、脂肪族ポ
リエステルをフェノール／テトラクロロエタン（１：１
重量比）中、３０℃で溶液濃度＝０．５ｄｌ／ｇで測定
した溶液粘度から求めたものである。 （３）末端カルボキシル基［ＣＯＯＨ］は、脂肪族ポリ
エステルをベンジルアルコールに溶解し０．１Ｎ Ｎａ
ＯＨにて適定した値であり、１×１０6 ｇ当たりのカル
ボキシル基当量である。 （４）末端ビニル基はポリマーをヘキサフルオロイソプ
ロパノール／重水素化クロロホルム＝３／７（ｖｏｌ
比）に溶解し、４００ＭＨｚ Ｈ−ＮＭＲで測定した値
であり、１０6 ｇ当たりのビニル基当量である。
リエステルをフェノール／テトラクロロエタン（１：１
重量比）中、３０℃で溶液濃度＝０．５ｄｌ／ｇで測定
した溶液粘度から求めたものである。 （３）末端カルボキシル基［ＣＯＯＨ］は、脂肪族ポリ
エステルをベンジルアルコールに溶解し０．１Ｎ Ｎａ
ＯＨにて適定した値であり、１×１０6 ｇ当たりのカル
ボキシル基当量である。 （４）末端ビニル基はポリマーをヘキサフルオロイソプ
ロパノール／重水素化クロロホルム＝３／７（ｖｏｌ
比）に溶解し、４００ＭＨｚ Ｈ−ＮＭＲで測定した値
であり、１０6 ｇ当たりのビニル基当量である。
【００４３】（５）熱安定性の評価は、枝付き試験管に
脂肪族ポリエステルを入れ、Ｎ2 下２６０℃で３０分間
熱処理（熱処理）後の還元粘度（ηsp／ｃ）、末端COOH
基を測定し、処理前の該ポリエステルの還元粘度（ηsp
／ｃ）及び末端COOH基と対比した。即ち、粘度保持率
(%)｛［（熱処理後のηsp／ｃ）／（熱処理前のηsp／
ｃ）］×100｝と末端COOH基の差（△COOH）［（熱処理
後の末端COOH基）−（熱処理前の末端COOH基）］で評価
した。 （６）色調は、円柱状チップサンプルを用い、日本電色
工業（株）製測色色差計Ｚ−１００１Ｐ型）により、Ｌ
値、ｂ値を測定した。
脂肪族ポリエステルを入れ、Ｎ2 下２６０℃で３０分間
熱処理（熱処理）後の還元粘度（ηsp／ｃ）、末端COOH
基を測定し、処理前の該ポリエステルの還元粘度（ηsp
／ｃ）及び末端COOH基と対比した。即ち、粘度保持率
(%)｛［（熱処理後のηsp／ｃ）／（熱処理前のηsp／
ｃ）］×100｝と末端COOH基の差（△COOH）［（熱処理
後の末端COOH基）−（熱処理前の末端COOH基）］で評価
した。 （６）色調は、円柱状チップサンプルを用い、日本電色
工業（株）製測色色差計Ｚ−１００１Ｐ型）により、Ｌ
値、ｂ値を測定した。
【００４４】実施例１ 攪拌翼、減圧口、窒素導入口を備えたガラス重合管に
１，４−ブタンジオール６０．１部、コハク酸６８．５
部を仕込み、窒素−減圧置換によって系内を窒素雰囲気
にした。次に系内を攪拌しながら１８５℃に昇温し、３
０分保持した。その後、１時間３０分かけて２２０℃ま
で昇温し、反応により生成した水を留去し、エステル化
反応を行った。ここで、触媒としてテトラブチルチタネ
ート０．０７１部と酢酸マグネシウム(Mg(OAc)2・4H2O)
０．０４５部（Ｍｇ／Ｔｉモル比＝１．０）を１，４−
ブタンジオールに溶解し、系内に添加した。次に、１時
間かけて２６０℃まで昇温し、同時に１時間３０分かけ
て０．５ｍｍＨｇになるように徐々に減圧を適用した。
２６０℃に到達してから３時間後に重合反応を終了し
た。
１，４−ブタンジオール６０．１部、コハク酸６８．５
部を仕込み、窒素−減圧置換によって系内を窒素雰囲気
にした。次に系内を攪拌しながら１８５℃に昇温し、３
０分保持した。その後、１時間３０分かけて２２０℃ま
で昇温し、反応により生成した水を留去し、エステル化
反応を行った。ここで、触媒としてテトラブチルチタネ
ート０．０７１部と酢酸マグネシウム(Mg(OAc)2・4H2O)
０．０４５部（Ｍｇ／Ｔｉモル比＝１．０）を１，４−
ブタンジオールに溶解し、系内に添加した。次に、１時
間かけて２６０℃まで昇温し、同時に１時間３０分かけ
て０．５ｍｍＨｇになるように徐々に減圧を適用した。
２６０℃に到達してから３時間後に重合反応を終了し
た。
【００４５】得られたポリエステルの還元粘度（ηsp／
ｃ）は２．１４であり、末端カルボキシル基の量は２
２．４eq/トンであった。また、該ポリエステルを２６０
℃で３０分間放置した（熱処理）後の末端カルボキシル
基量は３１．７eq/トンであり、還元粘度（ηsp／ｃ）は
１．９４であった。この結果、末端COOH基の増大（△CO
OH）数は９．３eq/トンであり、粘度保持率は９０．７％
であった。色調は、Ｌ値＝８２．３３、ｂ値は１．８で
あった。
ｃ）は２．１４であり、末端カルボキシル基の量は２
２．４eq/トンであった。また、該ポリエステルを２６０
℃で３０分間放置した（熱処理）後の末端カルボキシル
基量は３１．７eq/トンであり、還元粘度（ηsp／ｃ）は
１．９４であった。この結果、末端COOH基の増大（△CO
OH）数は９．３eq/トンであり、粘度保持率は９０．７％
であった。色調は、Ｌ値＝８２．３３、ｂ値は１．８で
あった。
【００４６】比較例１ 触媒としてテトラブチルチタネート０．０７１部を用
い、酢酸マグネシウムを使用しなかった以外は実施例１
と同様にして重合を行った。得られたポリエステルの還
元粘度（ηsp／ｃ）は１．６９であり、末端カルボキシ
ル基の量は３１．３eq/トンであった。該ポリエステルを
２６０℃、３０分間放置した後の末端カルボキシル基量
は５３．８eq/トンであり、還元粘度（ηsp／ｃ）は０．
９７であった。末端COOH基の増大（△COOH）数は２２．
５eq/トンであり、粘度保持率は５７．４％であった。色
調はＬ値＝６７．３、ｂ値＝４．４であった。
い、酢酸マグネシウムを使用しなかった以外は実施例１
と同様にして重合を行った。得られたポリエステルの還
元粘度（ηsp／ｃ）は１．６９であり、末端カルボキシ
ル基の量は３１．３eq/トンであった。該ポリエステルを
２６０℃、３０分間放置した後の末端カルボキシル基量
は５３．８eq/トンであり、還元粘度（ηsp／ｃ）は０．
９７であった。末端COOH基の増大（△COOH）数は２２．
５eq/トンであり、粘度保持率は５７．４％であった。色
調はＬ値＝６７．３、ｂ値＝４．４であった。
【００４７】実施例１及び比較例１で得られた脂肪族ポ
リエステルのＸＡＦＳの測定結果を図−１及び図−２に
示す。この測定結果より、Ｒ1A／Ｒ1B＝１．３１、ｒ1A
／ｒ 1B＝１．４３、Ｅ0A＝Ｅ0B−０．７（ｅＶ）であっ
た。図中、実線は実施例１，点線は比較例１を表す。
リエステルのＸＡＦＳの測定結果を図−１及び図−２に
示す。この測定結果より、Ｒ1A／Ｒ1B＝１．３１、ｒ1A
／ｒ 1B＝１．４３、Ｅ0A＝Ｅ0B−０．７（ｅＶ）であっ
た。図中、実線は実施例１，点線は比較例１を表す。
【００４８】実施例２ 実施例１においてコハク酸の代わりにアジピン酸を８
４．７部使用した以外は、実施例１と同様にして重合を
行い脂肪族芳香族ポリエステルを得た。得られたポリエ
ステルの還元粘度（ηsp／ｃ）は２．０６であり、末端
カルボキシル基の量は２４．３eq/トンであった。また、
該ポリエステルを、２６０℃、３０分間放置した後の末
端カルボキシル基量は３７．３eq/トンであり、還元粘度
（ηsp／ｃ）は１．７９であった。末端COOH基の増大
（△COOH）数は１３．０eq/トンであり、粘度保持率は８
６．９％であった。色調はＬ値＝７９．３、ｂ値＝２．
１であった。
４．７部使用した以外は、実施例１と同様にして重合を
行い脂肪族芳香族ポリエステルを得た。得られたポリエ
ステルの還元粘度（ηsp／ｃ）は２．０６であり、末端
カルボキシル基の量は２４．３eq/トンであった。また、
該ポリエステルを、２６０℃、３０分間放置した後の末
端カルボキシル基量は３７．３eq/トンであり、還元粘度
（ηsp／ｃ）は１．７９であった。末端COOH基の増大
（△COOH）数は１３．０eq/トンであり、粘度保持率は８
６．９％であった。色調はＬ値＝７９．３、ｂ値＝２．
１であった。
【００４９】比較例２ 比較例１においてコハク酸の代わりにアジピン酸８４．
７部を使用した以外は、比較例１と同様にして重合し、
脂肪族芳香族ポリエステルを得た。得られたポリエステ
ルの還元粘度（ηsp／ｃ）は１．５８であり、末端カル
ボキシル基の量は３２．６eq/トンであった。また、得ら
れたポリエステルを、２６０℃、３０分間放置した後の
末端カルボキシる基量は５８．７eq/トンであり、還元粘
度（ηsp／ｃ）は０．９２であった。末端COOH基の増大
（△COOH）数は２６．１eq/トンであった。粘度保持率は
５８．２％であった。色調はＬ値＝７９．３、ｂ値＝
２．１であった。実施例２及び比較例２で得られた脂肪
族ポリエステルのＸＡＦＳの測定結果（図示せず）よ
り、Ｒ1A／Ｒ1B＝１．１５、ｒ1A／ｒ1B＝１．２８、Ｅ
0A＝Ｅ0B−０．４（ｅＶ）であった。
７部を使用した以外は、比較例１と同様にして重合し、
脂肪族芳香族ポリエステルを得た。得られたポリエステ
ルの還元粘度（ηsp／ｃ）は１．５８であり、末端カル
ボキシル基の量は３２．６eq/トンであった。また、得ら
れたポリエステルを、２６０℃、３０分間放置した後の
末端カルボキシる基量は５８．７eq/トンであり、還元粘
度（ηsp／ｃ）は０．９２であった。末端COOH基の増大
（△COOH）数は２６．１eq/トンであった。粘度保持率は
５８．２％であった。色調はＬ値＝７９．３、ｂ値＝
２．１であった。実施例２及び比較例２で得られた脂肪
族ポリエステルのＸＡＦＳの測定結果（図示せず）よ
り、Ｒ1A／Ｒ1B＝１．１５、ｒ1A／ｒ1B＝１．２８、Ｅ
0A＝Ｅ0B−０．４（ｅＶ）であった。
【００５０】
【発明の効果】本発明の脂肪族ポリエステルは末端COOH
基が多く、また末端ビニル基も多いために、加水分解性
及び生分解性に優れており、しかも成形時に主鎖切断に
依る分子量低下やガスの発生等の副反応が抑制されるた
め、成形後の製品の物性の低下が少なく、品質の安定性
が保持されるという特性を有する。従って、該脂肪族ポ
リエステルは、フィルムや射出成型品として各種用途に
用いられる。
基が多く、また末端ビニル基も多いために、加水分解性
及び生分解性に優れており、しかも成形時に主鎖切断に
依る分子量低下やガスの発生等の副反応が抑制されるた
め、成形後の製品の物性の低下が少なく、品質の安定性
が保持されるという特性を有する。従って、該脂肪族ポ
リエステルは、フィルムや射出成型品として各種用途に
用いられる。
【００５１】
【図１】 実施例１、比較例１の脂肪族ポリエステルに
ついてのＸ線吸収微細構造のうちのＸ線近吸収端構造の
スペクトルにおいて、バックグラウンドを差し引いた
後、ＴｉのＫ吸収端ジャンプ高さが等しくなるように規
格化したチャート図（実線（実施例１）、点線（比較例
１））。
ついてのＸ線吸収微細構造のうちのＸ線近吸収端構造の
スペクトルにおいて、バックグラウンドを差し引いた
後、ＴｉのＫ吸収端ジャンプ高さが等しくなるように規
格化したチャート図（実線（実施例１）、点線（比較例
１））。
【図２】 実施例１、比較例１の脂肪族ポリエステルに
ついてのＸ線吸収端微細構造のうちのＸ線近吸収端構造
のスペクトルにおいて、バックグラウンドを差し引いた
後、１階微分したときのチャート図（実線（実施例
１）、点線（比較例１））。
ついてのＸ線吸収端微細構造のうちのＸ線近吸収端構造
のスペクトルにおいて、バックグラウンドを差し引いた
後、１階微分したときのチャート図（実線（実施例
１）、点線（比較例１））。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 瀬戸 孝俊 神奈川県横浜市青葉区鴨志田町1000番地 三菱化学株式会社横浜総合研究所内 (72)発明者 横竹 一郎 神奈川県横浜市青葉区鴨志田町1000番地 三菱化学株式会社横浜総合研究所内 Ｆターム(参考） 4J029 AA03 AB02 AC01 AD01 AD10 AE01 AE02 BA01 BA02 BA03 BA04 BA05 BD07A BF07 BF08 BF09 BF10 CA04 CA06 FB01 FB07 FC12 HA01 HB01 HB02 JF131 JF141 JF181 JF321 KB25 KD02 KE05 KJ05
Claims (5)
- 【請求項１】下記(A)、(B)及び(C)で表される特性を有
し、且つ主成分が式(−OC−R1−COO−(CH2)4−O−)で示
される繰り返し構成単位からなることを特徴とするチタ
ン含有脂肪族ポリエステル（但し、式中、R1 は(CH2)n
から成りn＝２又は４を示す）。 （Ａ）Ｘ線吸収微細構造解析（ＸＡＦＳ）のＸ線近吸収
端構造（ＸＡＮＥＳ）のバックグラウンドを差し引いた
後のスペクトルにおいて、チタンのＫ吸収端のジャンプ
高さに対する、吸収端近傍の４．９６５〜４．９７２ｋ
ｅＶ付近のプリエッジピークのうちの主ピークの強度の
割合をＲ1とし、且つチタンのＫ吸収端のジャンプ高さ
に対する該主ピークの最大傾きと最小傾きの差をｒ1と
して表し、Ｔｉ含有複合触媒ＣAで合成した脂肪族ポリ
エステルのＲ1とｒ1をそれぞれＲ1 Aとｒ1Aとし、該複合
触媒と同一Ｔｉモル濃度のＴｉ単独触媒ＣB（ＣAがＴｉ
を含む複数種の添加型触媒の場合、その中のＴｉ単独触
媒を指し、また、ＣAがＴｉから成る他金属との複合化
合物の場合、その複合化合物を合成するために使用した
Ｔｉ単独金属の化合物を指す。)で合成した脂肪族ポリ
エステルのＲ1とｒ1をそれぞれＲ1Bとｒ1Bとした場合、
式（i）及び／又は（ii）の関係を満たすＲ1 Aとｒ1Aを
与えること Ｒ1A／Ｒ1B＞１．０５ （i） ｒ1A／ｒ1B＞１．０５ （ii） （Ｂ）還元粘度（ηsp／ｃ）≧０．６ （Ｃ）窒素雰囲気下２６０℃で３０分熱処理した後の末
端COOH基数の増大が、２０ｅｑ／トン以下であること。 - 【請求項２】下記(a)、(b)及び(c)で表される特性を有
し、且つ主成分が式(−OC−R1−COO−(CH2)4−O−)で示
される繰り返し構成単位からなることを特徴とするチタ
ン含有脂肪族ポリエステル（但し、式中、R1 は(CH2)n
から成りn＝２又は４を示す）。 (a) Ｘ線吸収微細構造解析（ＸＡＦＳ）のＸ線近吸収
端構造（ＸＡＮＥＳ）のスペクトルにおいて、バックグ
ラウンドを差し引き１階微分したとき、４．９７５〜
４．９８５ｋｅＶ付近の最大ピークのエネルギー値Ｅ0
（ＴｉのＫ吸収端のエネルギー値）に関し、Ｔｉ含有複
合触媒ＣAで合成した脂肪族ポリエステルのＥ0をＥ0Aと
し、該複合触媒と同一Ｔｉモル濃度のＴｉ単独触媒ＣB
で合成した脂肪族ポリエステルのＥ0をＥ0Bとした場
合、式（iii）の関係を満たすＥ0Aを与えること（但
し、ＣA及びＣBは請求項１と同義である）。 Ｅ0A ＜ Ｅ0B−０．3 （ｅＶ） （iii） (b) 還元粘度（ηsp／ｃ）≧０．６ (c) 窒素雰囲気下２６０℃で３０分熱処理した後の末
端COOH基数の増大が、２０ｅｑ／トン以下であること。 - 【請求項３】末端COOH基数が２０ｅｑ／トン以上あるこ
とを特徴とする請求項１又は２記載の脂肪族ポリエステ
ル。 - 【請求項４】末端ビニル基数が４ｅｑ／トン以上である
ことを特徴とする請求項１又は２記載の脂肪族ポリエス
テル。 - 【請求項５】窒素雰囲気下２６０℃で３０分間熱処理す
る前の還元粘度（ηsp／ｃ）に対する熱処理後の還元粘
度（ηsp／ｃ）の割合を示す粘度保持率が７０％以上で
あることを特徴とする請求項１又は２記載の脂肪族ポリ
エステル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27802199A JP3691698B2 (ja) | 1999-09-30 | 1999-09-30 | 脂肪族ポリエステル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27802199A JP3691698B2 (ja) | 1999-09-30 | 1999-09-30 | 脂肪族ポリエステル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001098057A true JP2001098057A (ja) | 2001-04-10 |
| JP3691698B2 JP3691698B2 (ja) | 2005-09-07 |
Family
ID=17591552
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27802199A Expired - Fee Related JP3691698B2 (ja) | 1999-09-30 | 1999-09-30 | 脂肪族ポリエステル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3691698B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006321996A (ja) * | 2005-04-22 | 2006-11-30 | Mitsubishi Chemicals Corp | ポリエステルの製造方法 |
| JP2006321997A (ja) * | 2005-04-22 | 2006-11-30 | Mitsubishi Chemicals Corp | ポリエステルの製造方法 |
| JP2006321994A (ja) * | 2005-04-22 | 2006-11-30 | Mitsubishi Chemicals Corp | ポリエステルの製造方法 |
| JP2006328371A (ja) * | 2005-04-26 | 2006-12-07 | Mitsubishi Chemicals Corp | ポリエステルの製造方法 |
| JP2006328370A (ja) * | 2005-04-26 | 2006-12-07 | Mitsubishi Chemicals Corp | ポリエステルの製造方法 |
| WO2009075303A1 (ja) * | 2007-12-12 | 2009-06-18 | Mitsubishi Chemical Corporation | 脂肪族ポリエステル樹脂及びその製造方法 |
| JP2009215565A (ja) * | 2005-04-22 | 2009-09-24 | Mitsubishi Chemicals Corp | ポリエステル及びその製造方法 |
-
1999
- 1999-09-30 JP JP27802199A patent/JP3691698B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006321996A (ja) * | 2005-04-22 | 2006-11-30 | Mitsubishi Chemicals Corp | ポリエステルの製造方法 |
| JP2006321997A (ja) * | 2005-04-22 | 2006-11-30 | Mitsubishi Chemicals Corp | ポリエステルの製造方法 |
| JP2006321994A (ja) * | 2005-04-22 | 2006-11-30 | Mitsubishi Chemicals Corp | ポリエステルの製造方法 |
| JP2009215565A (ja) * | 2005-04-22 | 2009-09-24 | Mitsubishi Chemicals Corp | ポリエステル及びその製造方法 |
| JP2006328371A (ja) * | 2005-04-26 | 2006-12-07 | Mitsubishi Chemicals Corp | ポリエステルの製造方法 |
| JP2006328370A (ja) * | 2005-04-26 | 2006-12-07 | Mitsubishi Chemicals Corp | ポリエステルの製造方法 |
| WO2009075303A1 (ja) * | 2007-12-12 | 2009-06-18 | Mitsubishi Chemical Corporation | 脂肪族ポリエステル樹脂及びその製造方法 |
| US8318893B2 (en) | 2007-12-12 | 2012-11-27 | Mitsubishi Chemical Corporation | Aliphatic polyester resin and its production method |
| EP2223950A4 (en) * | 2007-12-12 | 2015-02-25 | Mitsubishi Chem Corp | ALIPHATIC POLYESTER RESIN AND PROCESS FOR PRODUCING THE SAME |
| US8969507B2 (en) | 2007-12-12 | 2015-03-03 | Mitsubishi Chemical Corporation | Aliphatic polyester resin and its production method |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3691698B2 (ja) | 2005-09-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP3260482B1 (en) | A process for producing a polyester by reacting furandicarboxylic acid or an ester thereof, cyclohexanedimethanol and ethylene glycol | |
| JP3438072B2 (ja) | グリコール中のサスペンション形態にある二酸化チタン／二酸化珪素共沈物触媒を用いた共重合ポリエステル樹脂の製造方法 | |
| JP6036004B2 (ja) | ポリエステル樹脂 | |
| JP3691698B2 (ja) | 脂肪族ポリエステル | |
| JPH0820638A (ja) | ポリエステルの製造方法 | |
| JP4111256B2 (ja) | 脂肪族芳香族ポリエステル | |
| JP2000319370A (ja) | ポリエステルの製造方法 | |
| JP3693831B2 (ja) | ポリシクロヘキサンジメチレンテレフタレートの製造方法 | |
| JP3353474B2 (ja) | ポリブチレンテレフタレート及びポリブチレンテレフタレートの製造方法 | |
| JP3647689B2 (ja) | 脂肪族ポリエステルの製造方法 | |
| JP2001026642A (ja) | 脂肪族芳香族ポリエステル | |
| JP2000159875A (ja) | ポリプロピレンテレフタレ一ト | |
| JP3711208B2 (ja) | 熱可塑性ポリエステルエラストマーの製造方法 | |
| JPH06116376A (ja) | 金属板貼合わせ用共重合ポリエステル及びフィルム | |
| JP2001026643A (ja) | 脂肪族芳香族ポリエステルの製造方法 | |
| JP3749388B2 (ja) | ポリプロピレンテレフタレートの製造方法 | |
| JP3711207B2 (ja) | 熱可塑性ポリエステルエラストマー | |
| JP3696738B2 (ja) | ポリブチレンナフタレ一ト | |
| JP7041130B2 (ja) | 固相重合ポリ（テトラメチレン－２，５－フランジカルボキシレート）ポリマーの製造方法及び製造されたポリマー | |
| JPH04311720A (ja) | ポリブチレンテレフタレートの製造方法 | |
| JP3696741B2 (ja) | ポリシクロヘキサンジメチレンテレフタレート | |
| JP3696739B2 (ja) | ポリブチレンナフタレートの製造方法 | |
| JP2015017219A (ja) | ポリエステルの製造方法 | |
| JP3137789B2 (ja) | ポリエステルの製造法 | |
| JP2001031749A (ja) | 脂肪族ポリエステル及びその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20041124 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20041221 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20050215 |
|
| RD03 | Notification of appointment of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7423 Effective date: 20050215 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050315 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20050420 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050517 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20050523 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20050614 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20050616 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 3691698 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080624 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090624 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100624 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100624 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110624 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120624 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130624 Year of fee payment: 8 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |