JP2001088252A - ポリスチレン系樹脂発泡シート及び熱可塑性樹脂積層発泡シート、並びにそれらの容器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 本発明は、軽量であっても表面が美麗・平滑
で熱成形性に優れ、熱成形時に発泡シートの亀裂や破れ
が発生することがなく、金型の形状をそのまま再現でき
るポリスチレン系樹脂発泡シート、及び表面が美麗な容
器を提供することを目的とする。また本発明は、軽量で
あっても表面が美麗・平滑で熱成形性に優れ、熱成形時
に発泡シートの破れや透孔が発生することがなく、金型
の形状をそのまま再現できる熱可塑性樹脂積層発泡シー
ト、及び表面が美麗で印刷性に優れる容器を提供するこ
とも目的とする。 【解決手段】 本発明のポリスチレン系樹脂発泡シート
１は、密度が０．０５ｇ／ｃｍ³以上０．１１ｇ／ｃｍ³
未満の発泡シート１であって、平均気泡径が１５５〜４
５０μｍのポリスチレン系樹脂第一発泡層２と平均気泡
径が３５〜１５０μｍのポリスチレン系樹脂第二発泡層
３とからなる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ポリスチレン系樹
脂発泡シート及び熱可塑性樹脂積層発泡シート、並びに
それらから得られた容器に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来から、ポリスチレン系樹脂発泡シー
トを熱成形して得られた、弁当箱、トレイ、丼、カップ
等が食品用容器として用いられてきた。

【０００３】かかるポリスチレン系樹脂発泡シートは、
使い捨ての食品用容器として低価格で供給することが要
求され、そのためには熱成形時の生産性が優れているも
のでなければならない。即ち、高速で熱成形できると共
に熱成形時に亀裂や破れが発生することがない発泡シー
トであることが要求される。又、使い捨て容器として軽
量であることや、包装される食品を保護するための剛性
や断熱性を有することも要求される。更に、消費者に好
ましい印象を与えるためには、食品容器は外観が美麗で
あることも要求される。

【０００４】外観が美麗な食品容器を得るためには、ポ
リスチレン系樹脂発泡シートの表面は美麗で平滑に仕上
げられていなければならない。従来は、ポリスチレン系
樹脂発泡シートの表面を美麗に仕上げる方法として、発
泡シートの気泡径を小さく微細にすると共に、押出発泡
時に、発泡シートの表面に空気を吹きかけて冷却するこ
とによって表層を美麗且つ平滑にすることが行われてき
た。

【０００５】しかしながら、発泡シートの表面に空気を
吹きかけるという方法によって表層が平滑に形成された
ポリスチレン系樹脂発泡シートは、熱成形時に発泡シー
トの亀裂や破れ、特に成形品開口部周縁の亀裂や破れが
発生しやすく、生産性が向上しないという問題を有する
ものであった。又、発泡シートの表層と内部の加熱条件
が異なることから、従来の発泡シートは加熱条件の温度
範囲が狭く高速での成形ができない上に、金型再現性が
悪いという問題も有していた。

【０００６】更に、ポリスチレン系樹脂発泡シートから
得られた食品容器は、前述の如く軽量で断熱性に富むこ
とが要求されると同時に、剛性が優れていることも要求
される。しかしながら、軽量性及び断熱性と、剛性とは
相反する特性であって、これらの物性を同時に付与する
のは極めて困難であった。即ち、発泡倍率を大きくし
て、ポリスチレン系樹脂発泡シートを構成する樹脂量を
少なくすれば、軽量性や断熱性は容易に改良することが
できるが、同時にポリスチレン系樹脂発泡シートの剛性
が低下するので、該発泡シートから熱成形によって得ら
れた容器は剛性が不十分になるという問題があった。

【０００７】また、従来からポリスチレン系樹脂発泡シ
ートの少なくとも片面に熱可塑性樹脂フィルムを積層し
た積層ポリスチレン系樹脂発泡シートが知られ、該積層
発泡シートを熱成形して得られた、弁当箱、トレイ、
丼、カップ等も食品用容器として用いられてきた。

【０００８】上記容器の中でも丼、カップ等の深絞り容
器として使用される成形用の積層発泡シートは、軽量
性、成形性と共に印刷性も重要な特性として要求されて
きた。

【０００９】しかしながら、軽量性と、熱成形性及び印
刷性を同時に満足することは、極めて困難であって、従
来はこれらの特性を同時に満足する積層発泡シートを提
供することはできなかった。即ち、深絞り容器の場合、
軽量化という観点から密度は０．１１ｇ／ｃｍ³未満
（発泡倍率１０倍以上）であることが要求されるのに対
し、密度が０．１１ｇ／ｃｍ³未満になるまで発泡倍率
を大きくして樹脂量を少なくすると、熱成形性、印刷性
が悪化することを防ぐことができなかった。

【００１０】従来は、印刷性を向上させる手段として、
積層発泡シートを構成する発泡シートの製造時におい
て、発泡シートが発泡する際、その表面を急冷すること
により表面を平滑にして印刷性を向上させることが試み
られてきた。しかし、かかる方法では、積層発泡シート
の印刷性を向上させることはできても、表層の気泡径が
小さくなってしまうため熱成形性は向上せず、却って悪
くなる場合さえあった。

【００１１】即ち、丼、カップ等の深絞り形状の容器を
熱成形によって得るには、積層発泡シートを加熱して軟
化させてから、雄型及び／又は雌型からなる金型を用い
て深絞りの形状に賦形することによって行われる。しか
し、押出発泡時に表面が急冷された発泡シートは、表面
は平滑になるが、同時に表層の気泡径が小さくなり気泡
膜が薄くなるので、熱成形時に発泡シートの破れや透孔
が発生するため良好な深絞り形状の容器は得られなかっ
た。

【００１２】又、丼、カップ等の深絞り形状の容器は商
品価値を高めるために、側面部が美麗であることが要求
され、更に美麗な印刷を施されることが多い。容器の側
面を美麗に仕上げて印刷適性も向上させるためには、深
絞り成形用の積層発泡シートにおいて熱可塑性樹脂層が
積層された側の発泡シートの表面は特に平滑であること
が要求される。しかしながら、前述したように熱成形性
を犠牲にすることなく、熱可塑性樹脂層が積層された側
の発泡シートの表面を美麗で平滑に仕上げることが従来
はできなかった。

【００１３】従って、従来は、軽量であると共に熱成形
性に優れ、外観が美しく、美麗な印刷が施された深絞り
形状の容器を得ることができる熱可塑性樹脂積層発泡シ
ートは存在しなかった。

【００１４】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記問題を
解決することを目的とする。即ち本発明は、軽量であっ
ても表面が美麗・平滑で熱成形性に優れ、熱成形時に発
泡シートの亀裂や破れが発生することがなく、金型の形
状をそのまま再現できるポリスチレン系樹脂発泡シー
ト、及び表面が美麗な容器を提供することを目的とす
る。

【００１５】また本発明は、軽量であっても表面が美麗
・平滑で熱成形性に優れ、熱成形時に発泡シートの破れ
や透孔が発生することがなく、金型の形状をそのまま再
現できる熱可塑性樹脂積層発泡シート、及び表面が美麗
で印刷性に優れる容器を提供することも目的とする。

【００１６】

【課題を解決するための手段】本発明のポリスチレン系
樹脂発泡シートは、密度が０．０５ｇ／ｃｍ³以上０．
１１ｇ／ｃｍ³未満の発泡シートであって、平均気泡径
が１５５〜４５０μｍのポリスチレン系樹脂第一発泡層
と平均気泡径が３５〜１５０μｍのポリスチレン系樹脂
第二発泡層とからなることを特徴とする。

【００１７】上記ポリスチレン系樹脂発泡シートは、熱
可塑性樹脂層がポリスチレン系樹脂第一発泡層に積層さ
れていると共に、ポリスチレン系樹脂発泡シートの坪量
と熱可塑性樹脂層の坪量の合計が１００〜２８０ｇ／ｍ
²であることが好ましい。

【００１８】本発明の容器は、ポリスチレン系樹脂第二
発泡層がポリスチレン系樹脂第一発泡層の外側に位置す
るように熱成形することによって得られたことを特徴と
する。該容器は、容器開口部の最大長さをＤとし、容器
の深さをＨとして、Ｈ／Ｄによって定められる絞り比が
０．１以上０．３未満であることが好ましい。

【００１９】本発明の熱可塑性樹脂積層発泡シートは、
密度０．０５ｇ／ｃｍ³以上０．１１ｇ／ｃｍ³未満の発
泡層と熱可塑性樹脂層とからなる熱可塑性樹脂積層発泡
シートにおいて、上記発泡層は、平均気泡径が１５５〜
４５０μｍのポリスチレン系樹脂第一発泡層と平均気泡
径が３５〜１５０μｍのポリスチレン系樹脂第二発泡層
とからなり、上記熱可塑性樹脂層は最外層を構成するよ
うにポリスチレン系樹脂第二発泡層に積層されているこ
とを特徴とする。

【００２０】本発明の容器は、熱可塑性樹脂積層発泡シ
ートを熱成形して得られた容器であって、熱可塑性樹脂
層が外面側に位置する。該容器は、容器開口部の最大長
さをＤとし、容器の深さをＨとして、Ｈ／Ｄによって定
められる絞り比が、０．３以上１．３以下であることが
好ましい。

【００２１】

【発明の実施の形態】本発明のポリスチレン系樹脂発泡
シート（以下、「発泡シート」という。）は、図１に示
すように、ポリスチレン系樹脂第一発泡層（以下、「第
一発泡層」という。）とポリスチレン系樹脂第二発泡層
（以下、「第二発泡層」という。）とからなる。尚、図
１は、本発明の発泡シートの一例を示す縦断面図であっ
て、図１において、１は発泡シートを、２は第一発泡層
を、３は第二発泡層をそれぞれ示す。

【００２２】また、本発明の熱可塑性樹脂積層発泡シー
ト（以下、「積層発泡シート」という。）は、図３に示
すように、発泡層と熱可塑性樹脂層とからなる。尚、図
３は、本発明の積層発泡シートの一例を示す縦断面図で
あって、図３において、１０は積層発泡シートを、１１
は発泡層を、１２は第一発泡層を、１３は第二発泡層
を、１４は熱可塑性樹脂層をそれぞれ示す。

【００２３】次に、発泡シート１について説明する。本
発明の発泡シート１は押出発泡により製造され、その基
材樹脂はポリスチレン系樹脂である。該ポリスチレン系
樹脂はスチレンの単独重合体及び共重合体を包含する。
該共重合体は、下記の一般式（１）で表されるスチレン
系モノマーを共重合成分として含有するものが好まし
く、該共重合成分のモノマー単位の含有量は、２５重量
％以上が好ましく、５０重量％以上がより好ましい。

【００２４】

【化１】 上記一般式（１）において、Ｒは水素原子またはメチル
基を示し、Ｚはハロゲン原子またはメチル基を示し、ｐ
は０または１〜３の整数である。

【００２５】上記スチレンの単独重合体や共重合体は、
ポリスチレン、ゴム変性ポリスチレン、スチレン−アク
リロニトリル共重合体、スチレン−ブタジエン−アクリ
ロニトリル共重合体、スチレン−アクリル酸共重合体、
スチレン−メタクリル酸共重合体、スチレン−メタクリ
ル酸メチル共重合体、スチレン−メタクリル酸エチル共
重合体、スチレン−アクリル酸メチル共重合体、スチレ
ン−アクリル酸エチル共重合体、スチレン−無水マレイ
ン酸共重合体、ポリスチレン−ポリフェニレンエーテル
共重合体、ポリスチレンとポリフェニレンエーテルとの
混合物などが例示される。

【００２６】上記ポリスチレン系樹脂は、ビカット軟化
点が１００℃以上のものを使用することが、発泡シート
１の耐熱性を向上させることができるので好ましい。
尚、該ビカット軟化点はＪＩＳＫ７２０６（試験荷重は
Ａ法、液体加熱法における液体の昇温速度は５０℃／
時）にて求められる。

【００２７】本発明で用いられるポリスチレン系樹脂
は、その溶融粘度が、１９０℃、剪断速度１００／ｓｅ
ｃの条件において、２０Ｐａ・ｓ〜１００００Ｐａ・ｓ
であることが好ましく、１００〜５０００Ｐａ・ｓであ
ることがより好ましい。該溶融粘度が２０Ｐａ・ｓ未満
では、発泡シート１を形成する際にダイより押出された
溶融樹脂を引取ることができず、発泡シート１の形成が
困難になる虞れがある。一方、１００００Ｐａ・ｓを超
えると、粘度が高すぎて押出圧力が上昇して押出成形が
困難になり、良質の発泡シート１を得ることができなく
なる虞れがある。

【００２８】本発明においては、上記ポリスチレン系樹
脂に、脆性改善等を目的としてスチレン−共役ジエンブ
ロック共重合体やその水添物をブレンドしたものを添加
することができる。

【００２９】又、上記ポリスチレン系樹脂には、本発明
の目的を著しく損なわない範囲で、必要に応じて各種の
添加剤、例えば、造核剤、酸化防止剤、熱安定剤、帯電
防止剤、導電性付与剤、耐候剤、紫外線吸収剤、難燃
剤、無機充填剤等を添加することができる。

【００３０】本発明の発泡シート１の製造に用いる発泡
剤としては、プロパン、ｎ−ブタン、ｉ−ブタン、ｎ−
ブタンとｉ−ブタンとの混合物、ペンタン、ヘキサン等
の脂肪族炭化水素、シクロブタン、シクロペンタン等の
環式脂肪族炭化水素、トリクロロフロロメタン、ジクロ
ロジフロロメタン、１，１−ジフルオロエタン、１，１
−ジフルオロ−１−クロロエタン、１，１，１，２−テ
トラフルオロエタン、メチルクロライド、エチルクロラ
イド、メチレンクロライド等のハロゲン化炭化水素およ
びこれらの混合物等の揮発型発泡剤を使用することがで
きる。但し、オゾン層の破壊等環境へ悪影響のを及ぼす
ことが少ないハロゲン化水素を含まないものを使用する
ことが好ましい。

【００３１】又、本発明においては、アゾジカルボンア
ミド、ジニトロソペンタメチレンテトラミン、アゾビス
イソブチロニトリル、重炭酸ナトリウム等の分解型発泡
剤を使用したり、二酸化炭素等の無機ガスや水を使用す
ることもできる。更に、上記各種の発泡剤を適宜混合し
て用いることもできる。

【００３２】本発明においては、発泡剤は特に限定され
ず、目標とする発泡シート１の密度に対応して適宜選択
することができる。

【００３３】発泡シート１の密度は、０．０５ｇ／ｃｍ
³以上０．１１ｇ／ｃｍ³未満である。発泡シート１の密
度が０．０５ｇ／ｃｍ³未満の場合は、発泡シート１を
熱成形して得られた容器の剛性が小さくなって容器とし
ての機能が低下する虞があり、０．１１ｇ／ｃｍ³以上
の場合は、容器を軽量化できなくなる虞がある。

【００３４】本明細書における上記発泡シート１の密度
D₁（ｇ／ｃｍ³）は、発泡シート１の坪量Ｓ₁（ｇ／
ｍ²）と後述する顕微鏡により求めた発泡シート１の厚
さＴ₁（ｍｍ）とから次式により求める。

【００３５】

【数１】D₁＝（Ｓ₁÷１００００）÷（Ｔ₁÷１０）

【００３６】本発明における発泡シート１は平均気泡径
が１５５〜４５０μｍの第一発泡層２と平均気泡径が３
５〜１５０μｍの第二発泡層３とから構成されるが、第
一発泡層２と第二発泡層３との間に他の発泡層を一層又
は複数層介在させることもできる。但し、経済性の点か
らは、第一発泡層２と第二発泡層３のみで発泡シート１
を構成することが好ましい。

【００３７】第一発泡層２の平均気泡径は、１５５〜４
５０μｍである。平均気泡径が１５５μｍ未満の場合
は、気泡膜が薄くなるため熱成形性が悪くなる。例え
ば、深絞り成形を行う場合、高速成形を行う場合に亀裂
や破れが発生する虞がある。一方、平均気泡径が４５０
μｍを超える場合は、外観が悪くなり、断熱性も低下す
る虞がある。

【００３８】第二発泡層３の平均気泡径は３５〜１５０
μｍである。平均気泡径が３５μｍ未満の場合は、第二
発泡層３に亀裂や破れが発生する虞がある。一方、平均
気泡径が１５０μｍを超える場合は、第二発泡層３の表
面が荒い凹凸状になるので、表面平滑性が悪くなる虞が
ある。

【００３９】本明細書における上記第一発泡層２及び第
二発泡層３の平均気泡径は、つぎのように求める。発泡
シート１の幅方向に等間隔で１０箇所、押出方向に垂直
方向の断面を顕微鏡で撮影し、各々の断面写真について
第一発泡層２の厚さｔ₂及び第二発泡層３の厚さｔ₃を測
定する。次に、各断面写真の厚さ方向に直線ｌを引き、
直線ｌと交わる第一発泡層２における全ての気泡径の数
ｎ₂、及び直線ｌと交わる第二発泡層３における全ての
気泡径の数ｎ₃を数える。このようにして得られたｔ₂と
ｎ ₂から各断面写真について気泡径（ｔ₂／ｎ₂）を計算
し、１０箇所の（ｔ₂／ｎ₂）の平均を第一発泡層２の平
均気泡径とする。又、ｔ₃とｎ₃から各断面写真について
気泡径（ｔ₃／ｎ₃）を計算し、１０箇所の（ｔ₃／ｎ₃）
の平均を第二発泡層３の平均気泡径とする。

【００４０】発泡シート１の密度は、発泡シート１密度
が０．０５ｇ／ｃｍ³以上０．１１ｇ／ｃｍ³未満である
と共に、第一発泡層２及び第二発泡層３の各々の密度も
０．０５ｇ／ｃｍ³以上０．１１ｇ／ｃｍ³未満であるこ
とが好ましい。第一発泡層２と第二発泡層３との密度
は、同じ密度にすることも異なる密度にすることもでき
る。両者が同じ密度であれば、熱成形する際の加熱ムラ
が極めて小さくなるので熱成形が向上する。一方、例え
ば、第二発泡層３の密度を第一発泡層２の密度より大き
くすれば、剛性に優れると共に熱成形にも優れる発泡シ
ート１を得ることができる。

【００４１】第一発泡層２の密度が０．０５ｇ／ｃｍ³
未満の場合は、熱成形を行うと、伸び不足により容器に
亀裂や破れが生じる虞があり、容器の剛性が低下して容
器としての機能も低下する。一方、該密度が０．１１ｇ
／ｃｍ³以上の場合は、熱成形して得られた容器が十分
に軽量化できなくなる他、断熱性が低下したり、耐衝撃
性がなくなり、経済性も低下する。

【００４２】第二発泡層３の密度が、０．０５ｇ／ｃｍ
³未満の場合は、気泡膜が薄くなるので熱成形を行う
と、伸び不足により容器に亀裂や破れが生じる虞があ
る。一方、該密度が０．１１ｇ／ｃｍ³以上の場合は、
衝撃を受けると割れやすくなったり、熱成形を行う際に
発泡シートの加熱ムラが発生し、金型と同形状の容器が
得られない虞がある上に、経済性も低下する。

【００４３】本明細書における第一発泡層２、第二発泡
層３の密度は、各発泡層の重量を測定し、該測定値を求
める各発泡層の体積で割って求めるものとする。尚、各
発泡層の重量の測定は、発泡シート１を第一発泡層２
と、第二発泡層３との界面で分離した試験片について行
うものとする。

【００４４】上記第一発泡層２の表面気泡数は、１５〜
１００個／４ｍｍ²であることが好ましい。表面気泡数
が１５個／４ｍｍ²未満の場合は、断熱性が低下する虞
があり、表面気泡数が１００個／４ｍｍ²を超える場合
は、この面を内側として熱成形を行うと亀裂や破れが発
生する虞がある。

【００４５】上記第二発泡層３の表面気泡数は、１２０
〜５００／４ｍｍ²であることが好ましい。表面の気泡
数が１２０個／４ｍｍ²未満の場合は、表面平滑性がな
くなって外観が悪くなる虞がある。一方、表面の気泡数
が５００個／４ｍｍ²を超えると、連続気泡率が増大し
て熱成形する際の二次発泡が悪くなる虞がある。

【００４６】本明細書における第二発泡層３の表面気泡
数の測定は、反射式投影機（株式会社ミツトヨ製ＰＪ３
０００）を用いて、第二発泡層３の表面を拡大投影し、
該拡大された画面上において実際の試料面積４ｍｍ²に
相当する面積内の気泡径の数を測定することとする。具
体的には、投影機の試料台に測定試料を発泡シートの表
面が投影画面に写し出されるように水平に置き、拡大倍
率５０倍（面積の拡大倍率で２５００倍）に拡大して、
投影画面上において１００ｃｍ²（実際の試料面積４ｍ
ｍ²に相当する）範囲内の気泡数を測定する。第一発泡
層２の表面気泡数の測定は、第二発泡層３が積層される
反対側の面について、第二発泡層３の場合と同様に行
う。

【００４７】上記表面気泡数の測定においては、反射式
投影機の投影画面上の１０ｃｍ角の正方形の内側を残し
てその周囲をマスキングテープ等で貼り、該正方形の内
部に存在する気泡数を数える。尚、上記正方形の境界線
上に気泡が存在している場合は、相対する一の辺を跨っ
ている気泡は測定の対象とするが、相対する他の辺を跨
っている気泡は測定の対象としない。

【００４８】本発明における発泡シート１の厚さは、
０．４〜５ｍｍが好ましく、０．５〜４ｍｍがより好ま
しく、０．６〜３ｍｍが特に好ましい。該発泡シート１
の厚さが０．４ｍｍ未満の場合は、発泡シートを熱成形
して得られる容器の強度や断熱性が低下する。５ｍｍを
超える場合は、発泡シートを熱成形する際に発泡シート
１の内部と外部との間において加熱ムラが発生しやす
く、金型の形状を再現した容器を得ることができない。

【００４９】本発明の発泡シート１の厚さに対する第一
発泡層２の厚さの割合は、２０〜８０％が好ましく、５
０〜８０％にすると熱成形性が向上するのでより好まし
い。第一発泡層２の厚さが発泡シート１全体の２０％未
満の場合は、第一発泡層２が薄すぎて熱成形性が低下す
るので、亀裂や破れが発生する虞がある。一方、発泡シ
ート１の厚さに対する第一発泡層２の厚さの割合が８０
％を超える場合は、第一発泡層２が厚すぎて美感が損な
われる虞がある。

【００５０】本明細書における発泡シート１の厚さ、第
一発泡層２の厚さ、第二発泡層３の厚さは、発泡シート
１の押出方向に対して垂直方向の断面を顕微鏡で撮影
し、その写真より求めるものとする。

【００５１】本発明の発泡シート１の連続気泡率は４０
％以下であることが好ましく、３０％以下であることが
より好ましく、２０％以下であることが特に好ましい。
該連続気泡率が４０％を超えると、熱成形時の二次発泡
性や得られる容器の強度等の物性が悪くなる虞がある。

【００５２】本明細書における発泡シート１の連続気泡
率の測定は、ＡＳＴＭ Ｄ２８５６の手順Ｃに準拠して
行う。尚、連続気泡率の測定に用いる発泡シート１の体
積は、測定試料の面積と発泡シート１の厚さから算出し
た値を用いるものとする。

【００５３】本発明の発泡シート１は、図２に一例を示
すように、熱可塑性樹脂層４が第一発泡層２に積層され
ていると共に、発泡シート１の坪量と熱可塑性樹脂層４
の坪量の合計が１００〜２８０ｇ／ｍ²であることが好
ましい。かかる構成の発泡シート１は、外観が美麗で強
度も優れているので、トレイ、弁当箱等の浅絞り成形用
に好適である。尚、熱可塑性樹脂４は、第一発泡層２と
第二発泡層３の両面に積層することもできる。

【００５４】図２に示す態様の発泡シート１において、
熱可塑性樹脂層４は第一発泡層２に積層されていること
が好ましい。かかる発泡シート１においては、第一発泡
層２は平均気泡径が大きく圧縮強度が高いことから、第
一発泡層２と熱可塑性樹脂層４との接着性が良好であ
る。その結果、熱成形における熱可塑性樹脂層４の伸び
ムラが少ないので、得られた容器は厚みが均一なものと
なる。

【００５５】図２に示す態様の発泡シート１において、
合計の坪量が１００ｇ／ｍ²未満の場合は、シート全体
の強度が弱くなる虞がある。一方、合計の坪量が２８０
ｇ／ｍ²を超えるとトレイ、弁当箱等の浅絞り成形用の
発泡シート１としては、得られる容器の厚みが大きくな
りすぎる虞があると共に、軽量性、経済性が低下する虞
がある。

【００５６】尚、図２に示す態様の発泡シート１におい
て、発泡シート１の密度の測定は後述する積層発泡シー
ト１０の発泡層１１の測定に準じて行うものとする。
又、熱可塑性樹脂層４が積層された第一発泡層２の密
度、平均気泡径、表面気泡数の測定は、後述する積層発
泡シート１０の第二発泡層１３の測定に準じて行うもの
とする。

【００５７】熱可塑性樹脂層４は少なくとも一層の樹脂
層からなり、複数の層からなる樹脂層として構成するこ
ともできる。特に、印刷層を含む２層から構成すると外
観が美麗なものとなる。該印刷層は、例えば、印刷イン
キ等によって描かれた絵柄や文字等からなる任意の模様
によって構成される。

【００５８】熱可塑性樹脂層４に用いられる樹脂として
は、ポリ塩化ビニル等の塩化ビニル系樹脂、ポリスチレ
ンや耐衝撃性ポリスチレン等のポリスチレン系樹脂、ポ
リエチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂等のポリオレ
フィン系樹脂、ポリメチルメタクリレート等のアクリル
系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、ポリエチレンテレフ
タレート等のポリエステル系樹脂、及びこれらの樹脂の
混合物が挙げられる。

【００５９】上記各種の樹脂の中でも、発泡シート１と
の接着性、熱成形性、印刷性の点から、ポリスチレン系
樹脂を使用することが好ましい。

【００６０】尚、上記熱可塑性樹脂層４には、本発明の
目的を著しく損なわない範囲で、必要に応じて各種の添
加剤、例えば、造核剤、酸化防止剤、熱安定剤、帯電防
止剤、導電性付与剤、耐候剤、紫外線吸収剤、難燃剤、
無機充填剤等を添加することができる。

【００６１】熱可塑性樹脂層４の厚みは、１０〜１００
μｍが好ましく、１０〜５０μｍがより好ましい。該厚
みが１０μｍ未満では、熱成形する際に熱可塑性樹脂層
４に亀裂や破れが発生する虞があり、１００μｍを超え
ると軽量性、経済性が悪くなる虞がある。

【００６２】次に、積層発泡シート１０について説明す
る。本発明の積層発泡シート１０は、発泡層１１と熱可
塑性樹脂層１４とからなり、熱可塑性樹脂層１４が最外
層を構成するように第二発泡層１３に積層されている。
発泡層１１を構成する基材樹脂、各種の添加剤、製造に
用いる発泡剤、更に発泡層１１の密度、厚さは前記発泡
シート１と同様である。

【００６３】本発明の発泡層１１は、前記発泡シート１
と同様に第一発泡層１２と第二発泡層１３とから構成さ
れ、第一発泡層１２と第二発泡層１３との間に他の発泡
層を一層又は複数層介在させることもできる。

【００６４】本発明の発泡層１１の密度は、前記発泡シ
ート１と同様に、密度が０．０５ｇ／ｃｍ³以上０．１
１ｇ／ｃｍ³未満である。

【００６５】本明細書における発泡層１１の密度D
₁₁（ｇ／ｃｍ³）は、発泡層１１に熱可塑性樹脂層１４
が積層された後に次のように求める。まず、積層発泡シ
ート１０の坪量Ｓ₁₀（ｇ／ｍ²）と、熱可塑性樹脂層１
４の坪量Ｓ₁₄（ｇ／ｍ²）とから、発泡層１１の坪量Ｓ
₁₁（ｇ／ｍ²）を次式により求める。

【００６６】

【数２】Ｓ₁₁＝Ｓ₁₀− Ｓ₁₄

【００６７】次に、発泡層１１の坪量Ｓ₁₁（ｇ／ｍ²）
と後述する顕微鏡により求めた発泡層１１の厚さＴ
₁₁（ｍｍ）とから、発泡層１１の密度D₁₁（ｇ／ｃｍ³）
を次式により求める。

【００６８】

【数３】Ｄ₁₁＝（Ｓ₁₁÷１００００）÷（Ｔ₁₁÷１０）

【００６９】本明細書における発泡層１１の第一発泡層
１２の平均気泡径は、１５５〜４５０μｍである。平均
気泡径が１５５μｍ未満の場合は、気泡膜が薄くなるた
め熱成形性が悪くなり、特に深絞り形状の成形を行う
と、破れや透孔が発生する虞がある。一方、平均気泡径
が４５０μｍを超える場合は、外観が悪くなり、断熱性
も低下する虞がある。

【００７０】本明細書における発泡層１１の第二発泡層
１３の平均気泡径は３５〜１５０μｍである。平均気泡
径が３５μｍ未満の場合は、後述する熱可塑性樹脂層１
４と第二発泡層１３との界面を起点として、第二発泡層
１３に破れや透孔が発生する虞がある。一方、平均気泡
径が１５０μｍを超える場合は、第二発泡層１３の表面
が荒い凹凸状になるので、積層された上記熱可塑性樹脂
層１４の表面平滑性が悪くなり、熱成形によって得られ
る容器の外面側表面の印刷性が低下する虞がある。

【００７１】本明細書における上記第一発泡層１２の平
均気泡径、及び第二発泡層１３の平均気泡径は、前述し
た発泡シート１の第一発泡層２の平均気泡径、第二発泡
層３の平均気泡径と同じ測定方法で求める。尚、これら
の平均気泡径は、熱可塑性樹脂層１４が発泡層１１に積
層された後に測定するものとする。

【００７２】本発明の積層発泡シート１０における発泡
層１１を構成する第一発泡層１２の密度は、前記発泡シ
ート１を構成する第一発泡層２の密度と同様である。
又、第二発泡層１３の密度は、前記第二発泡層３の密度
と同様である。

【００７３】本明細書における発泡層１１の第一発泡層
１２及び第二発泡層１３の密度は、各発泡層の重量を測
定し、該測定値を求める各発泡層の体積で割って求める
ものとする。尚、各発泡層の重量の測定は、積層発泡シ
ート１０を第一発泡層１２と第二発泡層１３との界面、
第二発泡層１３と熱可塑性樹脂層１４との界面で分離し
た試験片について行うものとする。

【００７４】発泡層１１の第一発泡層１２の表面気泡数
は、前記発泡シート１の第一発泡層２の表面気泡数と同
様である。又、発泡層１１の第一発泡層１２の表面気泡
数は、前記発泡シート１の第一発泡層２の表面気泡数と
同様である。

【００７５】発泡層１１の第一発泡層１２の表面気泡数
は、前述した発泡シート１の第一発泡層２の表面気泡数
の測定と同じ方法で求める。上記積層発泡シートの第二
発泡層１３の表面気泡数も、前述した発泡シート１の第
二発泡層３の平均気泡径と同じ測定方法で求める。但
し、第二発泡層１３の場合は、熱可塑性樹脂層１４の厚
さに第二発泡層３の厚さ５０μｍを加えた厚さに切り出
した試験片について測定する。この際、熱可塑性樹脂層
１４の厚さは、予め顕微鏡を用いて撮影した積層発泡シ
ート１０の断面写真から求める。

【００７６】本発明における発泡シート１の厚さは、
０．５〜７ｍｍが好ましく、０．７〜５ｍｍがより好ま
しく、０．７〜４ｍｍが特に好ましい。該発泡シート１
の厚さが０．５ｍｍ未満の場合は、発泡シートを熱成形
して得られる容器の強度や断熱性が低下する。７ｍｍを
超える場合は、発泡シートを熱成形する際に発泡シート
１の内部と外部との間において加熱ムラが発生しやす
く、金型の形状を再現した容器を得ることができない。

【００７７】本発明の積層発泡シート１０における発泡
層１１の厚さに対する第一発泡層１２の厚さの割合は、
前記発泡シートと同様である。尚、発泡層１１の厚さ、
第一発泡層１２の厚さ、第二発泡層１３の厚さは、、熱
可塑性樹脂層１４が発泡層１１に積層された後に、積層
発泡シート１０の押出方向に対して垂直方向の断面を顕
微鏡で撮影し、その写真より求めるものとする。

【００７８】発泡層１１の連続気泡率の範囲及び連続気
泡率の測定は、前記発泡シート１と同様である。積層発
泡シート１０の坪量は、２８０ｇ／ｍ²を超えて５５０
ｇ／ｍ²以下であることが好ましい。かかる坪量の積層
発泡シート１０は、外観が美麗で強度も優れると共に深
絞り成形を行っても破れや透孔が発生しないので、丼、
カップ等の深絞り成形用に好適である。坪量が２８０ｇ
／ｍ²以下では深絞り成形によって得られる容器の剛性
が低下する虞がある。一方、５５０ｇ／ｍ²を超える
と、軽量性、経済性が低下する虞がある。

【００７９】熱可塑性樹脂層１４は、第二発泡層１３に
積層される。このように構成すると、深絞り成形性、剛
性に優れると共に外観が美麗なものとなる。熱可塑性樹
脂層１４に用いられる樹脂としては、前記した熱可塑性
樹脂層４と同様のものが挙げられる。

【００８０】上記各種の樹脂の中でも、第二発泡層１３
との接着性、熱成形性、印刷性の点から、第二発泡層１
３の基材樹脂と同様のものを使用することが好ましく、
柔軟性があって取り扱いやすい点で、耐衝撃性ポリスチ
レン系樹脂がより好ましい。

【００８１】尚、上記熱可塑性樹脂層１４には、本発明
の目的を著しく損なわない範囲で、必要に応じて各種の
添加剤、例えば、造核剤、酸化防止剤、熱安定剤、帯電
防止剤、導電性付与剤、耐候剤、紫外線吸収剤、難燃
剤、無機充填剤等を添加することができる。

【００８２】熱可塑性樹脂層１４は少なくとも一層の樹
脂層からなり、上記各種の樹脂の中から同種又は異なる
種類の樹脂を選択し、複数の層からなる樹脂層として構
成することもできる。

【００８３】熱可塑性樹脂層１４の厚さは、１０〜５０
０μｍが好ましく、６０〜３００μｍがより好ましい。
該熱可塑性樹脂層１４の厚さが１０μｍ未満の場合は、
熱成形する際に破れや透孔が発生する虞があり、５００
μｍを超える場合は、加熱時間を長くしなければならな
くなるので、第二発泡層１３の表面が加熱されすぎて凹
凸が発生して外観不良好になる虞がある。

【００８４】尚、本発明の積層発泡シート１は、第一発
泡層１２の表面に熱可塑性樹脂層を積層することもでき
る。熱可塑性樹脂層に用いることができる樹脂及び該樹
脂層の厚さは、上記熱可塑性樹脂層と同様である。但
し、熱可塑性樹脂層として、同じ樹脂を使用しなければ
ならない理由はなく、用途や目的に応じて異なる樹脂を
選択することができる。

【００８５】本発明の積層発泡シート１０において、熱
可塑性樹脂層１４と発泡層１１との層間の接着強度は、
９８０ｍＮ／２５ｍｍ以上であることが好ましく、２９
４０ｍＮ／２５ｍｍ以上であることがより好ましく、４
９００ｍＮ／２５ｍｍ以上であることが特に好ましい。
接着強度が９８０ｍＮ／２５ｍｍ未満の場合は、熱成形
の際に熱可塑性樹脂層１４と発泡層１１との間において
剥離が発生する虞がある。

【００８６】上記接着強度は次のように求める。積層発
泡シート１０から押出方向に平行な帯状の幅２５ｍｍの
試験片を切り出し、ＪＩＳ Ｚ０２３７に準拠して剥離
速度３００ｍｍ／ｍｉｎの条件にて９０°剥離試験を行
ない、その結果得られた測定値（ｍＮ／２５ｍｍ）を層
間の接着強度とする。尚、上記測定において２５ｍｍ幅
の試験片を作製できない場合は、できるだけ広幅の試験
片を作製し、該試験片についての測定値（ｍＮ／試験片
の幅ｍｍ）に（試験片の幅ｍｍ／２５ｍｍ）をかけて得
られた値を接着強度（ｍＮ／２５ｍｍ）とする。

【００８７】次に、本発明の発泡シート１の製造方法に
ついて説明する。発泡シート１の第一発泡層２は、押出
機を用いて基材樹脂、気泡調節剤等の各種の添加剤、発
泡剤を溶融混練した後、目的とする樹脂温度に調整され
た該基材樹脂等の溶融樹脂混合物を、高圧のダイ内から
大気圧下に放出することによって形成される。尚、溶融
樹脂混合物が高圧のダイ内から大気圧下に放出される
際、必要に応じて第一発泡層２に空気を吹きかけて急冷
することによって、平均気泡径を微調整することができ
る。

【００８８】発泡剤の添加量、気泡調節剤の添加量は、
基材樹脂の種類・発泡剤の種類、気泡調節剤の種類や、
目的とする各発泡層の密度によって適宜選択できるが、
通常は、基材樹脂１００重量部に対して、発泡剤は０．
５〜１０重量部、気泡調節剤０．１〜０．４重量部であ
る。又、上記放出される溶融樹脂混合物の樹脂温度は、
基材樹脂の種類・発泡剤の種類、気泡調節剤の種類や、
目的とする発泡層の密度によって適宜選択できるが、通
常は１２０〜２５０℃である。

【００８９】発泡シート１の第二発泡層３の形成は、気
泡調節剤を０．５〜１０重量部添加する以外は上記発泡
シートの第一発泡層２の形成と同様である。尚、発泡シ
ートの第二発泡層３の平均気泡径は、気泡調節剤の量を
調節したり、溶融樹脂混合物が大気圧下に放出される際
に空気を吹きかけて急冷すること等によって微調整する
ことができる。

【００９０】発泡シート１の第一発泡層２と、第二発泡
層３とを積層する方法としては、共押出法、熱融着法等
が挙げられる。

【００９１】上記共押出法は、第一発泡層２の基材樹脂
及び発泡剤等の溶融樹脂混合物と、第二発泡層３の基材
樹脂及び発泡剤等の溶融樹脂混合物とを、ダイ内で融着
し一体としてシート状に押出して発泡させる方法であ
る。該共押出法により二層からなる発泡シート１を得る
ための方法には、フラットダイを用いてダイ内で各層
を積層してから板状に共押出することにより積層された
発泡シート１とする方法、環状ダイを用いてダイ内で
各層を積層してから筒状に共押出した後、該筒状発泡体
を切開いて積層された発泡シート１とする方法、環状
ダイを用いて筒状に共押出しすると共に、該発泡体の内
面が接着可能な状態にあるうちに挾圧ロールで該発泡体
を挟み込み、内面を圧着することによって貼り合わせて
積層された発泡シート１とする方法が挙げられる。

【００９２】上記共押出法は、発泡工程と積層工程とを
同時にしかも連続的に行うことができるので生産性に優
れる上に、発泡層同士の接着性、外観が極めてよいもの
が得られる。共押出法の中では、上記の環状ダイを用
いて筒状に共押出した後、該筒状発泡体を切開いて発泡
シート１を得る方法が、広幅の発泡シート１を製造しや
すいので好ましい。

【００９３】図２に示す態様の発泡シート１において
は、熱可塑性樹脂層４を発泡シート１に積層する方法と
して、例えば、予め押出インフレーション法等によって
製造された熱可塑性樹脂フィルムを接着剤によって発泡
層１１に積層する方法、予め製造された熱可塑性樹脂フ
ィルムを加熱ロール等を用いて加熱融着させることによ
って発泡シート１に積層する方法、Ｔダイを用いて熱可
塑性樹脂を押出して発泡シート１に積層する方法、共押
出によって熱可塑性樹脂層４と発泡シート１とを積層す
る方法等が挙げられる。これらの方法の中でも、経済性
及び生産性に優れるという点で、予め押出インフレーシ
ョン法等によって製造された熱可塑性樹脂フィルムを加
熱ロール等を用いて加熱融着させる方法が好ましい。か
かる方法によれば、無延伸の押出インフレーションフィ
ルムや、延伸により剛性・透明性が付与された押出イン
フレーションフィルムを用途に応じて使いわけることが
できる。又、該方法によれば、印刷された熱可塑性樹脂
層４を積層する際に、印刷された面側を発泡シート１に
積層することによって印刷面が収納される食品と接触す
ることを防ぐことができる。

【００９４】次に、本発明の積層発泡シート１０の製造
方法について説明する。積層発泡シートの発泡層１１の
製造方法は、前述した発泡シート１の製造方法と同様で
ある。

【００９５】上記熱可塑性樹脂層１４は、押出機を用い
て基材樹脂と各種の添加剤を溶融混練した後、Tダイや
サーキュラーダイ等の各種のダイからシート状に押出す
ことによって形成することができる。

【００９６】熱可塑性樹脂層１４と発泡層１１との積層
は、熱可塑性樹脂層１４と発泡層１１との押出樹脂温度
が異なるので、予め形成された発泡層１１に熱可塑性樹
脂層１４を接着剤により積層する方法、加熱ロールを用
いて加熱融着により積層する方法、押出ラミネートによ
って積層する方法が好ましい。但し、本発明はこれらに
限定するものではなく、共押出しによって積層すること
もできる。

【００９７】次に、本発明の発泡シート１から得られる
容器について説明する。該容器は、発泡シート１を第二
発泡層３が第一発泡層２の外側に位置するように熱成形
することによって得られた容器である。第二発泡層３が
積層された面を外面側に位置するように熱成形すると、
外観が美麗な容器を得ることができる。

【００９８】本発明の発泡シート１から得られる容器
は、雄型及び／又は雌型からなる金型を使用して発泡シ
ート１を熱成形することにより得ることができる。該熱
成形法としては、真空成形や圧空成形、更にこれらの応
用としてフリードローイング成形、プラグ・アンド・リ
ッジ成形、リッジ成形、マッチド・モールド成形、スト
レート成形、ドレープ成形、リバースドロー成形、エア
スリップ成形、プラグアシスト成形、プラグアシストリ
バースドロー成形等やこれらを組み合わせた成形方法等
が挙げられる。かかる熱成形法は、短時間に連続して容
器を得ることができるので、好ましい方法である。

【００９９】発泡シート１から得られる容器の絞り比
は、０．１以上０．３未満の浅い絞り比が好ましい。絞
り比が０．３を超えると、容器の内側に亀裂や破れが発
生する虞がある。尚、絞り比は、容器開口部の最大長さ
をＤとし、容器の深さをＨとして、Ｈ／Ｄによって定め
られる。

【０１００】発泡シート１から得られる容器は、トレ
イ、弁当箱等の用途に用いられる。

【０１０１】次に、積層発泡シート１０から得られる容
器について説明する。該容器は、上記積層発泡シート１
０の熱可塑性樹脂層１４が積層された面が外面側に位置
するように熱成形された容器である。熱可塑性樹脂層１
４が積層された面を外面側に位置するように熱成形する
と、深絞りの熱成形をする場合であっても発泡層１１に
破れや透孔が発生することを防ぐことができる。

【０１０２】特に、熱可塑性樹脂層１４が平均気泡径が
小さく、表面が平滑な第二発泡層１３に積層されている
と、熱可塑性樹脂層１４の表面が平滑になり、しかも適
度な圧縮強度を有するので、深絞り形状の容器の最外面
に印刷する場合であっても、かすれ等の印刷不良が発生
することが殆どなく、良質の容器を得ることができる。

【０１０３】熱可塑性樹脂層１４が発泡層１１の両面に
積層されていると、更に剛性が優れた容器を得ることが
できる。

【０１０４】積層発泡シート１０から得られる容器の成
形方法は、前述した発泡シート１から得られる容器と同
じ成形方法が挙げられる。

【０１０５】積層発泡シート１０から得られる容器の絞
り比は、０．３以上１．３以下の深絞りが好ましく、
０．４を超えて１．３以下がより好ましい。絞り比がか
かる範囲内であれば、表面が平滑で外観が美麗であると
共に厚さが均一な容器が得られるが、絞り比が１．３を
超えると、部分的に薄い箇所が発生する虞がある。但
し、絞り比は容器開口部の最大長さをＤとし、容器の深
さをＨとして、Ｈ／Ｄによって定められる。

【０１０６】積層発泡シート１０から得られる容器は、
トレイ、丼、弁当箱、カップ等の用途に用いられ、特に
開口部の形状が円形の深絞り形状の容器は、曲面印刷性
が優れているので丼、カップ用として好適である。

【０１０７】

【実施例】次に、本発明を実施例によりさらに詳細に説
明する。

【０１０８】実施例１〜４、比較例１〜４における発泡
シート、実施例５〜８、比較例５〜７における発泡層の
基材樹脂は、共に出光石油化学株式会社製ポリスチレン
「ＨＨ３２、溶融粘度２０４０Ｐａ・ｓ、密度１．０５
ｇ／ｃｍ³、ビカット軟化点１００℃以上」（以下、
「樹脂Ａ」という。）を使用した。

【０１０９】上記樹脂Ａの溶融粘度は、チアスト社製レ
オビス２１００を使用して、内径１．０ｍｍ、長さ１０
ｍｍのノズルを用い、温度１９０℃、剪断速度１００／
ｓｅｃの条件下にて測定した。

【０１１０】実施例１〜８、比較例１〜７におけるタル
クは、松村産業株式会社製ハイフィラー♯１２を使用
し、発泡剤はｎ−ブタン７０ｗｔ％とｉｓｏ−ブタン３
０ｗｔ％からなるブタン混合物を使用した。

【０１１１】実施例１〜３、比較例１〜３における熱可
塑性樹脂層は、インフレーションフィルム（厚さ２５μ
ｍ、東和加工株式会社製「Ｄタイプ」）を使用して形成
した。

【０１１２】実施例５〜８、比較例５〜７における熱可
塑性樹脂層は、日本ポリスチレン株式会社製ＨＩＰＳ
「Ｈ６４０Ｎ（密度１．０５ｇ／ｃｍ³）」（以下、
「樹脂Ｂ」という。）を使用して形成した。

【０１１３】次に、実施例１〜４、比較例１〜４に基づ
き、本発明の発泡シート及び該発泡シートから得られた
容器について詳細に説明する。

【０１１４】実施例１ 第一発泡層の形成には、バレル直径１１５ｍｍの第一押
出機とバレル直径１５０ｍｍの第二押出機とからなるタ
ンデム押出機を使用した。第一押出機の原料投入口か
ら、ポリスチレン系樹脂「樹脂Ａ」１００重量部あたり
タルク１．５重量部を添加して加熱混練し、約２００℃
に調整された樹脂混合物１００重量部あたり３．１重量
部の発泡剤を圧入し、次いで、第二押出機内で樹脂温度
を１６５℃に調整した。

【０１１５】第二発泡層の形成には、バレル直径１１５
ｍｍの第一押出機とバレル直径１５０ｍｍの第二押出機
とからなるタンデム押出機を使用した。第一押出機の原
料投入口から、ポリスチレン系樹脂「樹脂Ａ」１００重
量部あたりタルク２．５重量部を添加して加熱混練し、
約２００℃に調整された樹脂混合物１００重量部あたり
２．９重量部の発泡剤を圧入し、次いで、第二押出機内
で樹脂温度を１６５℃に調整した。

【０１１６】上記第一発泡層を形成する溶融樹脂混合物
と、第二発泡層を形成する溶融樹脂混合物とを、両者共
同じ吐出量で共押出用ダイ（樹脂出口、直径８４ｍｍ、
０．５ｍｍの円形状の細隙）内に押出して、該ダイ内で
両者を合流させて積層させてから大気圧下に、第一発泡
層を内側として筒状に放出し、該筒状の放出物を直径３
４０ｍｍの冷却された円筒に沿わせて引取りながら切開
いて、第一発泡層と第二発泡層とが積層された発泡シー
トを製造した。

【０１１７】次に、印刷層が設けられた厚み２０μｍの
インフレーションフィルムを、加熱ロールを使用する熱
ラミネート法により、印刷層が発泡シート側を向くよう
に第一発泡層側に積層し、図２に示す態様の発泡シート
を得た。

【０１１８】実施例２ 第一発泡層を形成する溶融樹脂混合物の吐出量を、第二
発泡層を形成する溶融樹脂混合物の吐出量の３倍とする
ことにより、発泡シートの厚さに対する第一発泡層の厚
さの割合を変えたこと以外は、実施例１と同様に本発明
の発泡シートを製造した。

【０１１９】次いで、印刷層が設けられた厚み２０μｍ
のインフレーションフィルムを、加熱ロールを使用する
熱ラミネート法により、印刷層が発泡シート側を向くよ
うに第一発泡層側と第二発泡層側の両方に積層し、図２
に示す態様の発泡シートを得た。

【０１２０】実施例３ 第一発泡層を形成するためにポリスチレン系樹脂「樹脂
Ａ」１００重量部あたりタルク１．４重量部を添加して
加熱混練し、約２００℃に調整された樹脂混合物１００
重量部あたり３．３重量部の発泡剤を圧入したこと、第
二発泡層を形成するためにポリスチレン系樹脂「樹脂
Ａ」１００重量部あたりタルク２．５重量部を添加して
加熱混練し、約２００℃に調整された樹脂混合物１００
重量部あたり２．９重量部の発泡剤を圧入したこと、第
一発泡層を形成する溶融樹脂混合物の吐出量を第二発泡
層を形成する溶融樹脂混合物の吐出量の４倍とし、第二
発泡層を内側として大気圧下に筒状に放出したこと以外
は実施例１と同様に本発明の発泡シートを製造した。

【０１２１】次いで、印刷層が設けられた厚み２０μｍ
のインフレーションフィルムを、加熱ロールを使用する
熱ラミネート法により、印刷層が発泡シート側を向くよ
うに第二発泡層側に積層し、図２に示す態様の発泡シー
トを得た。

【０１２２】実施例４ 第一発泡層を形成する溶融樹脂混合物の吐出量を、第二
発泡層を形成する溶融樹脂混合物の吐出量の０．３３倍
とすることにより発泡シートの厚さに対する第一発泡層
の厚さの割合を変えたこと、第二発泡層を内側として大
気圧下に筒状に放出したこと以外は、実施例１と同様に
本発明の発泡シートを製造した。

【０１２３】比較例１ 第一発泡層を形成するためにポリスチレン系樹脂「樹脂
Ａ」１００重量部あたりタルク１．３重量部を添加して
加熱混練し、約２００℃に調整された樹脂混合物１００
重量部あたり３．２重量部の発泡剤を圧入したこと、第
二発泡層を形成するためにポリスチレン系樹脂「樹脂
Ａ」１００重量部あたりタルク１．７重量部を添加して
加熱混練し、約２００℃に調整された樹脂混合物１００
重量部あたり３．０重量部の発泡剤を圧入したこと、第
二発泡層を内側として大気圧下に筒状に放出したこと以
外は、実施例１と同様に発泡シートを製造した。

【０１２４】次いで、印刷層が設けられた厚み２０μｍ
のインフレーションフィルムを、加熱ロールを使用する
熱ラミネート法により、印刷層が発泡シート側を向くよ
うに第二発泡層に積層し、図２に示す態様の発泡シート
を得た。

【０１２５】比較例１において得られた発泡シートは、
密度が０．２２ｇ／ｃｍ³となり軽量性に欠けるもので
あった。

【０１２６】比較例２ 第一発泡層を形成するためにポリスチレン系樹脂「樹脂
Ａ」１００重量部あたりタルク１．７重量部を添加して
加熱混練し、約２００℃に調整された樹脂混合物１００
重量部あたり３．５重量部の発泡剤を圧入したこと、第
二発泡層を形成するためにポリスチレン系樹脂「樹脂
Ａ」１００重量部あたりタルク１．７重量部を添加して
加熱混練し、約２００℃に調整された樹脂混合物１００
重量部あたり３．５重量部の発泡剤を圧入したこと以外
は、実施例１と同様に発泡シートを製造した。

【０１２７】次いで、印刷層が設けられた厚み２０μｍ
のインフレーションフィルムを、加熱ロールを使用する
熱ラミネート法により、印刷層が発泡シート側を向くよ
うに第一発泡層と第二発泡層の両方に積層し、図２に示
す態様の発泡シートを得た。

【０１２８】比較例２において得られた積層発泡シート
は、第二発泡層の平均気泡径が２５０μｍとなり、外観
が悪いものであった。

【０１２９】比較例３ 第一発泡層を形成するためにポリスチレン系樹脂「樹脂
Ａ」１００重量部あたりタルク２．１重量部を添加して
加熱混練し、約２００℃に調整された樹脂混合物１００
重量部あたり３．０重量部の発泡剤を圧入したこと、第
二発泡層を形成するためにポリスチレン系樹脂「樹脂
Ａ」１００重量部あたりタルク２．５重量部を添加して
加熱混練し、約２００℃に調整された樹脂混合物１００
重量部あたり３．０重量部の発泡剤を圧入したこと以外
は実施例１と同様に発泡シートを製造した。

【０１３０】比較例３において得られた発泡シートは、
第一発泡層の平均気泡径が１４０μｍとなり、熱成形性
が悪く亀裂や破れが発生した。

【０１３１】比較例４ 比較例３と同様に発泡シートを製造した。次いで、印刷
層が設けられた厚み２０μｍのインフレーションフィル
ムを、加熱ロールを使用する熱ラミネート法により、印
刷層が発泡シート側を向くように第一発泡層に積層し、
図２に示す態様の発泡シートを得た。

【０１３２】上記実施例１〜４、比較例１〜４おいて得
られた第一発泡層の平均気泡径・密度・表面気泡数、第
二発泡層の平均気泡径・密度・表面気泡数、発泡シート
の厚さに対する第一発泡層の厚さの割合、発泡シートの
厚さに対する第二発泡層の厚さの割合、発泡シートの厚
さを実施例１〜４については表１に、比較例１〜４につ
いては表２に示す。

【０１３３】上記実施例１〜４、比較例１〜４において
得られた発泡シートの連続気泡率は、いずれも８〜２０
％であった。又、発泡シートと熱可塑性樹脂層との接着
は良好で、いずれの積層発泡シートにおいても、発泡シ
ートの材料破壊が確認された。

【０１３４】

【表１】 注１：発泡シートのみの坪量である。

【０１３５】

【表２】 注２：発泡シートのみの坪量である。

【０１３６】上記実施例４及び比較例３における具体的
な発泡シートの厚さの測定は、前記方法に基づいて次の
ように行った。得られた発泡シートにつき、試験片を幅
方向に等間隔で１０箇所サンプリングし、各試験片の押
出方向に対して垂直方向の断面を顕微鏡で撮影し、次
に、各々の断面写真について各層の厚さを測定し、該１
０点の厚さの平均値を各層の厚さとした。又、表１の発
泡シートの厚さに対する第一発泡層の厚さの割合・第二
発泡層の厚さの割合はこれらの平均値から算出した。

【０１３７】実施例１〜３、比較例１，２，４における
厚さの測定は、インフレーションフィルムを積層した後
に、後述する実施例５〜８、比較例５〜７における積層
発泡シートの測定に準じて行った。

【０１３８】上記実施例４及び比較例３における発泡シ
ートの具体的な密度の測定は、前記した方法に基づいて
次のように行った。発泡シートから、押出方向に平行に
長さ２０ｍｍ、幅５ｍｍの長方形の試験片を切出し、該
試験片の厚さ方向断面を顕微鏡で撮影した。次に、該顕
微鏡写真について、発泡シートの第一発泡層の厚さｌ₂
（ｍｍ）と、発泡シートの第二発泡層の厚さｌ₃（ｍ
ｍ）を測定した。次に、該試験片の重量ｗ₁（ｇ）を測
定した。

【０１３９】実施例１〜３、比較例１，２，４における
発泡シートの具体的な密度の測定は、前記方法に基づい
て後述する実施例５〜８、比較例５〜７と同様に行っ
た。

【０１４０】次に、スライサーを使用して第一発泡層と
第二発泡層との可能な限り界面に近い位置を目標に、第
二発泡層を複数回に分けて平面状に切り取り、残った第
一発泡層の重量ｗ₂（ｇ）を測定した。尚、第二発泡層
を切取る際には、試験片の縦断面を油性インキで着色
し、該断面を適宜顕微鏡で観察し、第二発泡層と第一発
泡層の界面を確認しながら行った。

【０１４１】尚、第一発泡層と第二発泡層との界面が不
明確な場合は、押出発泡する際に、どちらか一方の発泡
層に着色剤を添加することにより両層の界面を明確にす
れば、発泡層の密度、発泡層の厚さ、平均気泡径等を測
定することができる。

【０１４２】こうして得られた試験片の重量ｗ
₁（ｇ）、第一発泡層の厚さｌ₂（ｍｍ）、第二発泡層の
厚さｌ₃（ｍｍ）、第一発泡層の重量ｗ₂（ｇ）から、第
一発泡層の密度ｄ₂、及び第二発泡層の密度ｄ₃を次式に
より求めた。

【０１４３】

【数４】ｄ₂＝ｗ₂÷｛２×０．５×（ｌ₂÷１０）｝

【数５】 ｄ₃＝（ｗ₁−ｗ₂）÷｛２×０．５×（ｌ₃÷１０）｝

【０１４４】以上の測定を、発泡シートの幅方向におけ
る等間隔の１０箇所について行い、各ｄ₂より求めた平
均値から第一発泡層の密度Ｄ₂（ｇ／ｃｍ³）を、各ｄ₃
より求めた平均値から第二発泡層の密度Ｄ₃（ｇ／ｃ
ｍ³）をそれぞれ求めた。

【０１４５】上記実施例１〜４、比較例１〜４において
得られた発泡シートについて、プラグアシスト法によ
り、第二発泡層が第一発泡層の外側に位置するように熱
成形を行い、開口部が縦１５０ｍｍ、横１２０ｍｍでコ
ーナー部が丸い略長方形（最大長さ１５３ｍｍ）、深さ
３０ｍｍ、絞り比０．１９のトレイ形状の容器を得た。

【０１４６】上記成形によって得られた各容器の熱成形
性、外観、軽量性の評価を実施例１〜４については表１
に、比較例１〜４については表２に示す。

【０１４７】熱成形性の評価は、前記トレイ形状の容器
の開口部周縁や底部周縁等において引伸ばされて成形さ
れている部分（以下、「コーナー部」という。）に亀裂
や破れが発生しているか否かを目視にて評価した。 ○・・・容器のコーナー部に亀裂や破れが発生していな
い。 ×・・・容器のコーナー部に亀裂や破れが発生してい
る。

【０１４８】外観の評価は、前記トレイ形状の容器外側
の表面が平滑であるか否か、美麗であるか否かを目視に
て評価した。 ○・・・容器外側の表面が平滑で、美麗である。 ×・・・容器外側の表面に凸凹があるので平滑さに欠
け、美感が損なわれている。

【０１４９】軽量性については、発泡シートの密度が
０．１１ｇ／ｃｍ³未満の場合は軽量性があると評価
し、発泡シートの密度が０．１１ｇ／ｃｍ³以上の場合
は軽量性がないと評価した。 ○・・・発泡シートの密度が０．１１ｇ／ｃｍ³未満で
ある。 ×・・・発泡シートの密度が０．１１ｇ／ｃｍ³以上で
ある。

【０１５０】次に、実施例５〜８、比較例５〜７に基づ
き、本発明の積層発泡シート及び該積層発泡シートから
熱成形によって得られた容器について更に詳細に説明す
る。

【０１５１】実施例５ 第一発泡層の形成には、バレル直径１１５ｍｍの第一押
出機とバレル直径１５０ｍｍの第二押出機とからなるタ
ンデム押出機を使用した。第一押出機の原料投入口か
ら、ポリスチレン系樹脂「樹脂Ａ」１００重量部あたり
タルク１重量部を添加して加熱混練し、約２００℃に調
整された樹脂混合物１００重量部あたり３．２重量部の
発泡剤を圧入し、次いで、第二押出機内で樹脂温度を１
６５℃に調整した。

【０１５２】第二発泡層の形成には、バレル直径１１５
ｍｍの第一押出機とバレル直径１５０ｍｍの第二押出機
とからなるタンデム押出機を使用した。第一押出機の原
料投入口から、ポリスチレン系樹脂「樹脂Ａ」１００重
量部あたりタルク３重量部を添加して加熱混練し、約２
００℃に調整された樹脂混合物１００重量部あたり３．
６重量部の発泡剤を圧入し、次いで、第二押出機内で樹
脂温度を１６５℃に調整した。

【０１５３】上記第一発泡層を形成する溶融樹脂混合物
と、第二発泡層を形成する溶融樹脂混合物とを、両者共
同じ吐出量で共押出用ダイ（樹脂出口、直径８４ｍｍ、
０．５ｍｍの円形状の細隙）内に押出して、該ダイ内で
両者を合流させて積層してから大気圧下に、第一発泡層
を内側として筒状に放出し、該筒状の放出物を直径３４
０ｍｍの冷却された円筒に沿わせて引取りながら切開い
て、第一発泡層と第二発泡層とが積層された発泡層を製
造した。

【０１５４】次に、押出ラミネート法により熱可塑性樹
脂層を積層し、本発明の積層発泡シートを得た。具体的
には、バレル直径１１０ｍｍの押出機を使用し、幅１２
００ｍｍのＴダイから「樹脂Ｂ」を押出して、上記発泡
層の第二発泡層側に熱可塑性樹脂層を積層した。

【０１５５】実施例６ 第一発泡層を形成する溶融樹脂混合物の吐出量を、第二
発泡層を形成する溶融樹脂混合物の吐出量の３倍とする
ことにより発泡層の厚さに対する第一発泡層の厚さの割
合を変えたこと以外は、実施例５と同様に本発明の積層
発泡シートを製造した。

【０１５６】実施例７ 第一発泡層を形成するためにポリスチレン系樹脂「樹脂
Ａ」１００重量部あたりタルク１重量部を添加して加熱
混練し、約２００℃に調整された樹脂混合物１００重量
部あたり４．５重量部の発泡剤を圧入したこと、第二発
泡層を形成するためにポリスチレン系樹脂「樹脂Ａ」１
００重量部あたりタルク２．５重量部を添加して加熱混
練し、約２００℃に調整された樹脂混合物１００重量部
あたり３．６重量部の発泡剤を圧入したこと、第一発泡
層を形成する溶融樹脂混合物の吐出量を第二発泡層を形
成する溶融樹脂混合物の吐出量の４倍とすることにより
発泡層の厚さに対する第一発泡層の厚さの割合を変えた
こと、大気圧下に第二発泡層を内側として筒状に放出し
たこと以外は実施例５と同様に本発明の積層発泡シート
を製造した。

【０１５７】実施例８ 第一発泡層を形成する溶融樹脂混合物の吐出量を、第二
発泡層を形成する溶融樹脂混合物の吐出量の０．３３倍
とすることにより発泡層の厚さに対する第一発泡層の厚
さの割合を変えたこと、大気圧下に第二発泡層を内側と
して筒状に放出したこと以外は実施例５と同様に本発明
の積層発泡シートを製造した。

【０１５８】比較例５ 第一発泡層を形成するためにポリスチレン系樹脂「樹脂
Ａ」１００重量部あたりタルク１．３重量部を添加して
加熱混練し、約２００℃に調整された樹脂混合物１００
重量部あたり２．７重量部の発泡剤を圧入したこと、第
二発泡層を形成するためにポリスチレン系樹脂「樹脂
Ａ」１００重量部あたりタルク１．７重量部を添加して
加熱混練し、約２００℃に調整された樹脂混合物１００
重量部あたり１．９重量部の発泡剤を圧入したこと、大
気圧下に第二発泡層を内側として筒状に放出したこと以
外は実施例５と同様に積層発泡シートを製造した。

【０１５９】比較例５において得られた積層発泡シート
は、その発泡層の密度が０．２２ｇ／ｃｍ³となり軽量
性に欠けるものであった。

【０１６０】比較例６ 第一発泡層を形成するためにポリスチレン系樹脂「樹脂
Ａ」１００重量部あたりタルク０．９重量部を添加して
加熱混練し、約２００℃に調整された樹脂混合物１００
重量部あたり３．１重量部の発泡剤を圧入したこと、第
二発泡層を形成するためにポリスチレン系樹脂「樹脂
Ａ」１００重量部あたりタルク０．９重量部を添加して
加熱混練し、約２００℃に調整された樹脂混合物１００
重量部あたり３．４重量部の発泡剤を圧入したこと以外
は実施例５と同様に積層発泡シートを製造した。

【０１６１】比較例６において得られた積層発泡シート
は、第二発泡層の平均気泡径が２７０μｍとなり、印刷
性が悪いものであった。

【０１６２】比較例７ 第一発泡層を形成するためにポリスチレン系樹脂「樹脂
Ａ」１００重量部あたりタルク１．５重量部を添加して
加熱混練し、約２００℃に調整された樹脂混合物１００
重量部あたり３．２重量部の発泡剤を圧入したこと、第
二発泡層を形成するためにポリスチレン系樹脂「樹脂
Ａ」１００重量部あたりタルク２．５重量部を添加して
加熱混練し、約２００℃に調整された樹脂混合物１００
重量部あたり３．６重量部の発泡剤を圧入したこと以外
は実施例５と同様に積層発泡シートを製造した。

【０１６３】比較例７において得られた積層発泡シート
は、その第一発泡層の平均気泡径が１４０μｍとなり、
熱成形性が悪く、特に深絞り成形を行うと発泡層に透孔
が発生した。

【０１６４】上記実施例５〜８、比較例５〜７において
得られた各積層発泡シートの第一発泡層の平均気泡径・
密度・表面気泡数、第二発泡層の平均気泡径・密度・表
面気泡数、発泡層の厚さに対する第一発泡層の厚さの割
合、第二発泡層の厚さの割合、発泡層の厚さ、積層発泡
シートの厚さを実施例５〜８については表３に、比較例
５〜７については表４に示す。

【０１６５】上記実施例５〜８、比較例５〜７において
得られた積層発泡シートの発泡層の連続気泡率は、いず
れも８〜２０％であった。又、発泡層と熱可塑性樹脂層
との接着性は良好で、いずれの積層発泡シートについて
も前記剥離試験において発泡層の材料破壊が確認され
た。

【０１６６】

【表３】

【０１６７】

【表４】

【０１６８】実施例５〜８、比較例５〜７における厚さ
の測定は、熱可塑性樹脂層を積層した後に、次のように
行った。各実施例、比較例で得られた積層発泡シートに
つき、試験片を幅方向に等間隔で１０箇所サンプリング
し、各試験片の押出方向に対して垂直方向の断面を顕微
鏡で撮影し、次に、各々の断面写真について各層の厚さ
を測定し、該１０点の厚さの平均値を各層の厚さとし
た。又、表３、表４の発泡層の厚さに対する第一発泡層
の厚さ・第二発泡層の厚さの割合はこれらの平均値から
算出した。

【０１６９】実施例５〜８、比較例５〜７における発泡
層の具体的な密度の測定は、熱可塑性樹脂層を積層した
後に、前記した方法に基づいて次のように行った。積層
発泡シートから、押出方向に平行に長さ２０ｍｍ、幅５
ｍｍの長方形の試験片を切出し、該試験片の厚さ方向断
面を顕微鏡で撮影した。次に、該顕微鏡写真について、
第一発泡層の厚さｌ₁₂（ｍｍ）と、第二発泡層の厚さｌ
₁₃（ｍｍ）を測定した。次に、該試験片の重量Ｗ
₁₁（ｇ）を測定してから、該試験片の熱可塑性樹脂層を
発泡層から切り取り、該熱可塑性樹脂層の重量Ｗ₁₄を測
定した。尚、このとき熱可塑性樹脂層と第二発泡層との
界面に可能な限り近い位置で熱可塑性樹脂層を切り取
り、該切取った熱可塑性樹脂層に第二発泡層が多量に付
着している場合は、第二発泡層のみを削りとってから、
熱可塑性樹脂層の重量Ｗ₁₄（ｇ）を測定した。

【０１７０】次に、熱可塑性樹脂層を切り取った残りの
発泡層から、スライサーを使用して第一発泡層と第二発
泡層との可能な限り界面に近い位置を目標に、第二発泡
層を複数回に分けて平面状に切り取り、残った第一発泡
層の重量Ｗ₁₂（ｇ）を測定した。尚、第二発泡層を切取
る際には、試験片の縦断面を油性インキで着色し、該断
面を適宜顕微鏡で観察し、第二発泡層と第一発泡層との
界面を確認しながら行った。

【０１７１】尚、第一発泡層と第二発泡層との界面が不
明確な場合は、押出発泡する際に、どちらか一方の発泡
層に着色剤を添加することにより、両層の界面を明確に
すれば、各発泡層の密度、各発泡層の厚さ、平均気泡径
等を測定することができる。

【０１７２】こうして得られた試験片の重量Ｗ
₁₁（ｇ）、第一発泡層の厚さｌ₁₂（ｍｍ）、第二発泡層
の厚さｌ₁₃（ｍｍ）、該熱可塑性樹脂層の重量Ｗ
₁₄（ｇ）、第一発泡層の重量Ｗ₁₂（ｇ）から、第一発泡
層の密度ｄ₁₂、及び第二発泡層の密度ｄ₁₃を次式により
求めた。

【０１７３】

【数６】ｄ₁₂＝Ｗ₁₂÷｛２×０．５×（ｌ₁₂÷１０）｝

【数７】ｄ₁₃＝（Ｗ₁₁−Ｗ₁₂−Ｗ₁₄）÷｛２×０．５×
（ｌ₁₃÷１０）｝

【０１７４】以上の測定を、積層発泡シート１０の幅方
向における等間隔の１０箇所について行い、各ｄ₁₂より
求めた平均値から第一発泡層の密度Ｄ₁₂（ｇ／ｃｍ³）
を、各ｄ₁₃より求めた平均値から第二発泡層の密度Ｄ₁₃
（ｇ／ｃｍ³）をそれぞれ求めた。

【０１７５】上記実施例５〜８、比較例５〜７において
得られた積層発泡シートについて、プラグアシスト法に
より熱可塑性樹脂層が積層された面を外面側に位置する
ように熱成形を行って、開口部が直径１５０ｍｍの円
形、深さ７０ｍｍ、絞り比０．４６の丼形状の容器を得
た。

【０１７６】上記成形によって得られた各容器の熱成形
性、印刷性、軽量性の評価を実施例５〜８については表
３に、比較例５〜７については表４に示す。

【０１７７】熱成形性の評価は、成形の底部周縁等の円
弧状に引伸ばされて成形されている部分（以下、「コー
ナー部」という。）に破れや透孔が発生しているか否か
を目視にて評価した。 ○・・・容器のコーナー部に破れや透孔が発生していな
い。 ×・・・容器のコーナー部に破れや透孔が発生してい
る。

【０１７８】印刷性の評価は、容器の側面部に曲面印刷
を行い、容器の表面の印刷がかすれているかどうか否か
を目視にて評価した。 ○・・・容器の表面の印刷にかすれが無い。 ×・・・容器の表面の印刷にかすれがある。

【０１７９】軽量性については、発泡層の密度が０．１
１ｇ／ｃｍ³未満の場合は軽量性があると評価し、発泡
層の密度が０．１１ｇ／ｃｍ³以上の場合は軽量性がな
いと評価した。 ○・・・発泡層の密度が０．１１ｇ／ｃｍ³未満であ
る。 ×・・・発泡層の密度が０．１１ｇ／ｃｍ³以上であ
る。

【０１８０】

【発明の効果】本発明のポリスチレン系樹脂発泡シート
は、密度が０．０５ｇ／ｃｍ³以上０．１１ｇ／ｃｍ³未
満のポリスチレン系樹脂発泡シートであって、平均気泡
径が１５５〜４５０μｍのポリスチレン系樹脂第一発泡
層と平均気泡径が３５〜１５０μｍのポリスチレン系樹
脂第二発泡層とからなる。従って、本発明のポリスチレ
ン系樹脂発泡シートは、軽量性を有すると共に熱成形性
が優れており、高速で熱成形を行っても亀裂や破れが発
生しない。又、外観が美麗である。ポリスチレン系樹脂
第二発泡層の表面の気泡が細かく平滑であるため、該第
二発泡層が特に美麗である。

【０１８１】上記発泡シートは、熱可塑性樹脂層がポリ
スチレン系樹脂第一発泡層に積層されていると共に、ポ
リスチレン系樹脂発泡シートの坪量と熱可塑性樹脂層の
坪量の合計が１００〜２８０ｇ／ｍ²であるという構成
を採用すると、外観がより美麗となり、強度も向上し、
トレイ、弁当箱等の浅絞りの熱成形用に好適なものとな
る。また、平均気泡径が大きく圧縮強度が高い第一発泡
層に熱可塑性樹脂層が積層されているので、第一発泡層
と熱可塑性樹脂層との接着性が良好である。その結果、
熱成形における熱可塑性樹脂層の伸びムラが少なくな
り、得られた容器は厚みが均一なものとなる。

【０１８２】さらに上記ポリスチレン系樹脂発泡シート
を熱成形して得られた容器は、ポリスチレン系樹脂第二
発泡層がポリスチレン系樹脂第一発泡層の外側に位置す
るように熱成形されている。従って、容器は軽量性を有
すると共に、外観が美麗で、容器の外面側が平滑であ
る。該容器は、絞り比が０．１以上０．３未満の浅絞り
の場合に、外観が美麗で剛性が優れるトレイ、弁当箱等
として好適なものとなる。

【０１８３】本発明の熱可塑性樹脂積層発泡シートは、
密度０．０５ｇ／ｃｍ³以上０．１１ｇ／ｃｍ³未満の発
泡層と熱可塑性樹脂層とからなる熱可塑性樹脂積層発泡
シートにおいて、上記発泡層は、平均気泡径が１５５〜
４５０μｍのポリスチレン系樹脂第一発泡層と平均気泡
径が３５〜１５０μｍのポリスチレン系樹脂第二発泡層
とからなり、上記熱可塑性樹脂層は最外層を構成するよ
うにポリスチレン系樹脂第二発泡層に積層されている。
即ち、発泡層の密度が０．０５ｇ／ｃｍ³以上０．１１
ｇ／ｃｍ³未満であることから軽量性を有する。又、熱
可塑性樹脂層がポリスチレン系樹脂第二発泡層に積層さ
れているので、深絞り成形性に優れていると共に、外観
が美麗である。更に、上記ポリスチレン系樹脂第二発泡
層の表面が平滑であることから、上記熱可塑性樹脂層の
表面も美麗且つ平滑である。

【０１８４】上記熱可塑性樹脂積層発泡シートを熱成形
して得られた容器は、熱可塑性樹脂層が積層された面が
外面側に位置するように構成されている。従って、軽量
性を有すると共に、深絞り形状の容器であっても破れや
透孔がなく、容器の外面側が平滑であることから外面側
の印刷性に優れている。該容器は、絞り比が０．３以上
１．３以下の深絞りの場合に、外観が美麗で剛性が優れ
る丼、コップ等として好適なものとなる。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１は、本発明のポリスチレン系樹脂発泡シー
トの一例を示す縦断面図である。

【図２】図２は、熱可塑性樹脂層が積層されたポリスチ
レン系樹脂発泡シートの一例を示す縦断面図である。

【図３】図３は、本発明の熱可塑性樹脂積層発泡シート
の一例を示す縦断面図である。

【符号の説明】

１ 発泡シート ２ 第一発泡層 ３ 第二発泡層 ４ 熱可塑性樹脂層 １０ 積層発泡シート １１ 発泡層 １２ 第一発泡層 １３ 第二発泡層 １４ 熱可塑性樹脂層

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） // Ｂ２９Ｋ 25:00 Ｂ２９Ｋ 105:04 105:04 Ｂ２９Ｌ 9:00 Ｂ２９Ｌ 9:00 Ｂ６５Ｄ 1/00 Ｂ (72)発明者 行谷 雅明 栃木県鹿沼市晃望台７−３ (72)発明者 御子柴 寛文 栃木県宇都宮市鶴田町3235−３ コーポク レアール Ｂ202

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 密度が０．０５ｇ／ｃｍ³以上０．１１
   ｇ／ｃｍ³未満の発泡シートであって、平均気泡径が１
   ５５〜４５０μｍのポリスチレン系樹脂第一発泡層と平
   均気泡径が３５〜１５０μｍのポリスチレン系樹脂第二
   発泡層とからなることを特徴とするポリスチレン系樹脂
   発泡シート。
2. 【請求項２】 熱可塑性樹脂層がポリスチレン系樹脂第
   一発泡層に積層されていると共に、ポリスチレン系樹脂
   発泡シートの坪量と熱可塑性樹脂層の坪量の合計が１０
   ０〜２８０ｇ／ｍ²であることを特徴とする請求項１記
   載のポリスチレン系樹脂発泡シート。
3. 【請求項３】 請求項１又は２記載のポリスチレン系樹
   脂発泡シートを、ポリスチレン系樹脂第二発泡層がポリ
   スチレン系樹脂第一発泡層の外側に位置するように熱成
   形することによって得られたことを特徴とする容器。
4. 【請求項４】 容器開口部の最大長さをＤとし、容器の
   深さをＨとして、Ｈ／Ｄによって定められる絞り比が
   ０．１以上０．３未満である請求項３記載の容器。
5. 【請求項５】 密度０．０５ｇ／ｃｍ³以上０．１１ｇ
   ／ｃｍ³未満の発泡層と熱可塑性樹脂層とからなる熱可
   塑性樹脂積層発泡シートにおいて、上記発泡層は、平均
   気泡径が１５５〜４５０μｍのポリスチレン系樹脂第一
   発泡層と平均気泡径が３５〜１５０μｍのポリスチレン
   系樹脂第二発泡層とからなり、上記熱可塑性樹脂層は最
   外層を構成するようにポリスチレン系樹脂第二発泡層に
   積層されていることを特徴とする熱可塑性樹脂積層発泡
   シート。
6. 【請求項６】 請求項５記載の熱可塑性樹脂積層発泡シ
   ートを熱成形して得られた容器であって、熱可塑性樹脂
   層が外面側に位置する容器。
7. 【請求項７】 容器開口部の最大長さをＤとし、容器の
   深さをＨとして、Ｈ／Ｄによって定められる絞り比が
   ０．３以上１．３以下である請求項６記載の容器。