JP2002166508A - ポリスチレン系樹脂発泡シート及びその容器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【課題】 従来の共押出によって製造された発泡シート
の、幅方向における各層の厚さの不均一性を改良し、圧
縮硬さや熱成形性が幅方向において均一なポリスチレン
系樹脂発泡シート及びその容器を提供する。 【解決手段】 本発明の樹脂発泡シートは、平均気泡径
が１５５〜４５０μｍのポリスチレン系樹脂第一発泡層
と平均気泡径が３５〜１８０μｍのポリスチレン系樹脂
第二発泡層（但し、第一発泡層の平均気泡径＞第二発泡
層の平均気泡径）とからなる発泡シートであって、第一
発泡層の幅方向における厚み（Ｔ₁：ｍｍ）の標準偏差
σ(T₁)_n-1が０ｍｍ≦σ(T₁)_n-1≦０．１４０ｍｍであ
り、第二発泡層の幅方向における厚み（Ｔ₂：ｍｍ）の
標準偏差σ(T₂)_n-1が０ｍｍ≦σ(T₂)_n-1≦０．１６０ｍ
ｍである。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ポリスチレン系樹
脂発泡シート及びその容器に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来から、ポリスチレン系樹脂発泡シー
トを熱成形して得られた、弁当箱、トレイ、丼、カップ
等が食品用容器として用いられてきた。

【０００３】かかるポリスチレン系樹脂発泡シートは、
軽量であるにもかかわらず、剛性や断熱性に優れている
ことが要求される。また、高速で熱成形できると共に熱
成形時に亀裂や破れが発生することがないことも要求さ
れる。更に、食品に高級感を付与するために、容器の外
観は美麗且つ平滑でなければならないことから、発泡シ
ートの表層は気泡径が小さく密度が低いことも要求され
る。

【０００４】従来は発泡シートの押出発泡時に、発泡シ
ートの表面に空気を吹きかけて冷却することによって表
層を美麗且つ平滑にすることが行われてきた。しかしな
がら、そのような発泡シートは熱成形時に亀裂や破れが
発生しやすくなるという問題が発生していた。

【０００５】このような外観が美麗であると同時に熱成
形性も優れていなければならないという相反する問題を
解決するために、近年、発泡シートを異なる発泡層の積
層体として構成することが試みられ、特に共押出法につ
いて積極的な検討が行なわれてきた。共押出法は、一の
発泡層を形成する溶融樹脂混合物と他の発泡層を形成す
る溶融樹脂混合物とを、異なる押出機を用いてダイ内に
供給し、該ダイ内で融着し一体としてシート状に押出し
て発泡させる方法である。かかる共押出法によれば、発
泡シートの表面に空気を多量に吹きかけて冷却しなくて
も表層を美麗且つ平滑にすることが可能になった。また
共押出法によれば、一の発泡層に剛性を付与し、他の発
泡層を軽量化することにより、軽量で剛性に優れる発泡
シートを製造することも可能になった。

【０００６】また、従来からポリスチレン系樹脂発泡シ
ートの少なくとも片面に熱可塑性樹脂層が積層されたポ
リスチレン系樹脂発泡シートが知られ、該発泡シートを
熱成形して得られた、弁当箱、トレイ、丼、カップ等も
食品用容器として用いられてきた。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
共押出法によって製造されたポリスチレン系樹脂発泡シ
ートにおいては、ダイ内で異なる層を形成する溶融樹脂
同士を融着させるため、各発泡層の幅方向における厚さ
の均一性に劣るものであった。同様に、少なくとも片面
に熱可塑性樹脂層が積層されたポリスチレン系樹脂発泡
シートにおいても、発泡シートを構成する各発泡層の幅
方向における厚さの均一性が不充分であった。

【０００８】上記各発泡層の幅方向厚さ均一性に欠ける
ポリスチレン系樹脂発泡シートや熱可塑性樹脂層が積層
された発泡シートは、熱成形性がシート幅方向において
大きく変化することから、最適な成形条件を設定するの
が困難なため、成形時における不良品の発生が多かっ
た。又、圧縮硬さや、剛性等の物性がシート幅方向にお
いて大きく変化するので、熱成形によって得られた成形
品の品質がシート幅方向において一定しないという問題
も発生していた。

【０００９】本発明は、従来の共押出によって製造され
た発泡シートの、幅方向における各層の厚さの不均一性
を改良し、圧縮硬さ等の物性や熱成形性が幅方向におい
て均一なポリスチレン系樹脂発泡シート及びその容器を
提供することを目的とする。

【００１０】

【課題を解決する手段】本発明は、（１）平均気泡径が
１５５〜４５０μｍのポリスチレン系樹脂第一発泡層と
平均気泡径が３５〜１８０μｍのポリスチレン系樹脂第
二発泡層（但し、前記第一発泡層の平均気泡径＞前記第
二発泡層の平均気泡径）とからなる発泡シートであっ
て、前記第一発泡層の幅方向における厚み（Ｔ₁：ｍ
ｍ）の標準偏差σ(T₁)_n-1が０ｍｍ≦σ(T₁)_n-1≦０．１
４０ｍｍであり、且つ前記第二発泡層の幅方向における
厚み（Ｔ₂：ｍｍ）の標準偏差σ(T₂)_n-1が０ｍｍ≦σ(T
₂)_n-1≦０．１６０ｍｍであることを特徴とするポリス
チレン系樹脂発泡シート。（但し、ポリスチレン系樹脂
第一発泡層の厚み（Ｔ₁）はポリスチレン系樹脂発泡シ
ートを幅方向に等間隔に１１等分する１０個所の位置に
おいて、両端の２個所を除いた内側の８個所の位置にお
ける各測定値である。）、（２）前記第一発泡層の厚み
（Ｔ₁）が少なくとも０．３００ｍｍであることを特徴
とする前記（１）記載のポリスチレン系樹脂発泡シー
ト、（３）密度が０．０５０〜０．１０５ｇ／ｃｍ³で
あることを特徴とする前記（１）又は（２）記載のポリ
スチレン系樹脂発泡シート、（４）熱可塑性樹脂層が最
外層を構成するようにポリスチレン系樹脂第一発泡層に
積層されていることを特徴とする前記（１）乃至（３）
のいずれかに記載のポリスチレン系樹脂発泡シート、
（５）前記（１）乃至（４）のいずれかに記載のポリス
チレン系樹脂発泡シートをポリスチレン系樹脂第二発泡
層がポリスチレン系樹脂第一発泡層の外側に位置するよ
うに熱成形することによって得られたことを特徴とする
容器、（６）容器開口部の最大長さをＤ_iとし、容器の
深さをＨとして、Ｈ／Ｄ_iによって定められる絞り比が
０．１以上０．３未満であることを特徴とする前記
（５）記載の容器、（７）熱可塑性樹脂層が最外層を構
成するようにポリスチレン系樹脂第二発泡層に積層され
ていることを特徴とする前記（１）乃至（３）のいずれ
かに記載のポリスチレン系樹脂発泡シート、（８）前記
（７）記載のポリスチレン系樹脂発泡シートを熱可塑性
樹脂層が外側に位置するように熱成形することによって
得られたことを特徴とする容器、（９）容器開口部の最
大長さをＤ_iとし、容器の深さをＨとして、Ｈ／Ｄ_iによ
って定められる絞り比が０．３以上１．３以下であるこ
とを特徴とする前記（８）記載の容器を要旨とする。

【００１１】

【発明の実施の形態】本発明のポリスチレン系樹脂発泡
シート（以下、「発泡シート」という。）は、図１に示
すように、ポリスチレン系樹脂を主成分とする第一発泡
層とポリスチレン系樹脂を主成分とする第二発泡層とか
らなる。尚、図１は、本発明の発泡シートの一例を示す
縦断面図であって、図１において、１は発泡シートを、
２は第一発泡層を、３は第二発泡層をそれぞれ示す。

【００１２】本発明の発泡シート１は押出発泡により製
造され、その基材樹脂はポリスチレン系樹脂である。該
ポリスチレン系樹脂はスチレンの単独重合体及び共重合
体を包含する。該共重合体は、下記の一般式（１）で表
されるスチレン系モノマーを共重合成分として含有する
ものが好ましく、該共重合成分のモノマー単位の含有量
は、２５重量％以上が好ましく、５０重量％以上がより
好ましい。

【００１３】

【化１】 上記一般化学式（１）において、Ｒは水素原子またはメ
チル基を示し、Ｚはハロゲン原子またはメチル基を示
し、ｐは０または１〜３の整数である。

【００１４】上記スチレンの単独重合体や共重合体は、
ポリスチレン、ゴム変性ポリスチレン、スチレン−アク
リロニトリル共重合体、スチレン−ブタジエン−アクリ
ロニトリル共重合体、スチレン−アクリル酸共重合体、
スチレン−メタクリル酸共重合体、スチレン−メタクリ
ル酸メチル共重合体、スチレン−メタクリル酸エチル共
重合体、スチレン−アクリル酸メチル共重合体、スチレ
ン−アクリル酸エチル共重合体、スチレン−無水マレイ
ン酸共重合体、ポリスチレン−ポリフェニレンエーテル
共重合体、ポリスチレンとポリフェニレンエーテルとの
混合物などが例示される。

【００１５】上記ポリスチレン系樹脂は、ビカット軟化
点が１００℃以上のものを使用することが、発泡シート
１の耐熱性を向上させることができるので好ましい。
尚、該ビカット軟化点はＪＩＳＫ７２０６（１９９１）
（試験荷重はＡ法、液体加熱法における液体の昇温速度
は５０℃／時）にて求められる。

【００１６】本発明で用いられるポリスチレン系樹脂
は、その溶融粘度が、１９０℃、剪断速度１００／ｓｅ
ｃの条件において、２０Ｐａ・ｓ〜１００００Ｐａ・ｓ
であることが好ましく、１００〜５０００Ｐａ・ｓであ
ることがより好ましい。該溶融粘度が２０Ｐａ・ｓ未満
では、発泡シート１を形成する際にダイより押出された
溶融樹脂を引取ることができず、発泡シート１の形成が
困難になる虞れがある。一方、１００００Ｐａ・ｓを超
えると、粘度が高すぎて押出圧力が上昇して押出成形が
困難になり、良質の発泡シート１を得ることができなく
なる虞れがある。

【００１７】本発明においては、発泡シート１の基材樹
脂としてスチレン二量体及び三量体の成分（以下、併せ
て「低分子量成分」という。）が２０００重量ｐｐｍ以
下、より好ましくは１０００重量ｐｐｍ以下のポリスチ
レン系樹脂を用いることが好ましい。該成分を２０００
重量ｐｐｍ以下にすると、剛性に優れた発泡シート１を
得ることができる。更に、第一発泡層２のみを低分子量
成分が２０００重量ｐｐｍ以下、より好ましくは１００
０重量ｐｐｍ以下として構成し、該第一発泡層２を容器
の内側に向けて熱成形することによって、軽量かつ安価
であると同時に開口部の剛性に優れた容器を得ることが
できる。

【００１８】本発明において、上記ポリスチレン系樹脂
発泡層中の低分子量成分とは、以下のようにして測定し
た値である。

【００１９】試料の調整及び測定は次のように行なう。 １．発泡シート又は各発泡層約０．２ｇを正確に秤量
し、ビーカー中において約１５ｍｌのテトラヒドロフラ
ンに溶解させる。 ２．発泡シート又は各発泡層がテトラヒドロフランに完
全に溶解したことを確認した後、該約１５ｍｌのテトラ
ヒドロフラン溶液を、約２５０ｍｌのｎ−ペンタン中に
滴下してポリスチレン系樹脂を析出させる。次に、上記
１５ｍｌのビーカー中に約５ｍｌのテトラヒドロフラン
を入れてビーカー中を洗浄し、該洗浄に使用した約５ｍ
ｌのテトラヒドロフランを前記約２５０ｍｌのｎ−ペン
タン中に滴下することにより洗浄操作を行なう。該洗浄
操作は二回行なう。 ３．上記ｎ−ペンタン中に滴下したポリスチレン系樹脂
を、Ｎｏ．５Ｂのろ紙を使用してビーカー中にろ別す
る。尚、ろ過は、吸引ろ過は行なわず、自然ろ過を行な
う。 ４．上記ろ液の入ったビーカーを１５℃の水浴にて保温
しつつ、コンプレッサーエアーをろ液に吹きかけながら
６〜８時間かけて、ろ液を約１００ｍｌに濃縮する。 ５．上記約１００ｍｌに濃縮されたろ液に約４０ｍｌの
アセトニトリルを加え、更に１５℃の水浴にて保温しつ
つ、コンプレッサーエアーをろ液に吹きかけながら２〜
３時間かけて、ろ液を約６〜９ｍｌに濃縮する。 ６．上記約６〜９ｍｌに濃縮されたろ液にアセトニトリ
ルを加え、全量が１０ｍｌとなるように希釈したものを
測定用試料とする。 ７．上記測定試料を下記仕様の高速液体クロマトグラフ
に注入して、発泡シート又は各発泡層の低分子量成分の
含有量を測定する。

【００２０】高速液体クロマトグラフの仕様は次の通り
である。 測定装置 株式会社島津製作所製高速液体クロマトグ
ラフ 液送ポンプＬＣ−６Ａ（二台）、自動試料注入装置ＳＩ
Ｌ−６Ａ、紫外線分光光度計検出器ＳＰＤ−６Ａ、カラ
ムオーブンＣＴＯ−６Ａ、システムコントローラＳＣＬ
−６Ａ、データ処理装置Ｃ−Ｒ３Ａ

【００２１】測定条件 カラム 信和加工株式会社製 ＵＬＴＲＯＮ ＶＸ
−ＯＤＳ（充填材ＯＤＳシリカ、内径４．６ｍｍ、長さ
２５０ｍｍ、粒径５μｍ） カラム温度 ５０℃ 移動相 アセトニトリル：水（体積比６：４）を移
動相の初期濃度とし、測定試料注入直後からリニアグラ
ジエントを１３分間行なうことにより、アセトニトリル
のみの移動層とした後、更に２２分間溶出させた。 流速 １．５ｍｌ／ｍｉｎ 検出波長 ２２５ｎｍ 注入量 ５〜１００μｌの範囲で適宜選択する。 検量線 スチレン二量体及び三量体の標準試料（関
東化学株式会社製）を使用し、絶対検量線法により定量
する。

【００２２】本発明においては、上記ポリスチレン系樹
脂に、脆性改善等を目的としてスチレン−共役ジエンブ
ロック共重合体やその水添物をブレンドしたものを添加
することができる。

【００２３】又、上記ポリスチレン系樹脂には、本発明
の目的を著しく損なわない範囲で、必要に応じて各種の
添加剤、例えば、造核剤、酸化防止剤、熱安定剤、帯電
防止剤、導電性付与剤、耐候剤、紫外線吸収剤、難燃
剤、無機充填剤等を添加することができる。

【００２４】本発明の発泡シート１の製造に用いる発泡
剤としては、プロパン、ｎ−ブタン、ｉ−ブタン、ｎ−
ブタンとｉ−ブタンとの混合物、ペンタン、ヘキサン等
の脂肪族炭化水素、シクロブタン、シクロペンタン等の
環式脂肪族炭化水素、トリクロロフロロメタン、ジクロ
ロジフロロメタン、１，１−ジフルオロエタン、１，１
−ジフルオロ−１−クロロエタン、１，１，１，２−テ
トラフルオロエタン、メチルクロライド、エチルクロラ
イド、メチレンクロライド等のハロゲン化炭化水素およ
びこれらの混合物等の揮発型発泡剤を使用することがで
きる。但し、オゾン層の破壊等環境へ悪影響のを及ぼす
ことが少ないハロゲン化水素を含まないものを使用する
ことが好ましい。

【００２５】又、本発明においては、アゾジカルボンア
ミド、ジニトロソペンタメチレンテトラミン、アゾビス
イソブチロニトリル、重炭酸ナトリウム等の分解型発泡
剤を使用したり、二酸化炭素等の無機ガスや水を使用す
ることもできる。更に、上記各種の発泡剤を適宜混合し
て用いることもできる。

【００２６】本発明においては、発泡剤は特に限定され
ず、目標とする発泡シート１の密度に対応して適宜選択
することができる。

【００２７】本発明における第一発泡層２の平均気泡径
は、１５５〜４５０μｍである。平均気泡径が１５５μ
ｍ未満の場合は、熱成形性が悪くなり、熱成形性を向上
させるという第一発泡層２の本来の役割が果たせなくな
る虞がある。例えば、高速成形を行う場合や深絞り成形
を行う場合に亀裂や破れが発生する虞がある。一方、平
均気泡径が４５０μｍを超える場合は、外観が悪くな
り、断熱性も低下する虞がある。

【００２８】本発明における第二発泡層３の平均気泡径
は３５〜１８０μｍである。平均気泡径が３５μｍ未満
の場合は、熱成形時に第二発泡層３の亀裂や破れが発生
する虞がある。一方、平均気泡径が１８０μｍを超える
場合は、第二発泡層３の表面が荒い凹凸状になるので、
表面平滑性が悪くなると共に美観を向上させるという第
二発泡層３本来の役割が果たせなくなる虞がある。

【００２９】前記第一発泡層２の平均気泡径は第二発泡
層３の平均気泡径より大きい（第一発泡層２の平均気泡
径＞第二発泡層３の平均気泡径）。このように本発明の
発泡シート１は、気泡径が大きく熱成形に優れる第一発
泡層２と、気泡径が小さく外観が美麗な第二発泡層３と
が積層されているので、外観が美麗であると共に熱成形
が優れている。第一発泡層２の平均気泡径が第二発泡層
３の平均気泡径と同じ場合は、外観が美麗であると共に
熱成形が優れている、発泡シート１を得ることができな
い虞がある。

【００３０】本明細書における上記第一発泡層２及び第
二発泡層３の平均気泡径は、つぎのように求める。発泡
シート１の幅方向を等間隔で１１等分する１０個所の位
置において、両端の２個所を除いた内側の８個所の位置
から切り出した試料について、押出方向に垂直方向の断
面を顕微鏡で撮影し、各々の断面写真について第一発泡
層２の厚さｔ₂及び第二発泡層３の厚さｔ₃を測定する。
次に、各断面写真の厚さ方向に直線ｌを引き、直線ｌと
交わる第一発泡層２における全ての気泡径の数ｎ₂、及
び直線ｌと交わる第二発泡層３における全ての気泡径の
数ｎ₃を数える。このようにして得られたｔ₂とｎ₂から
各断面写真について気泡径（ｔ₂／ｎ₂）を計算し、８箇
所の（ｔ₂／ｎ₂）の平均を第一発泡層２の平均気泡径と
する。又、ｔ₃とｎ₃から各断面写真について気泡径（ｔ
₃／ｎ₃）を計算し、８箇所の（ｔ₃／ｎ₃）の平均を第二
発泡層３の平均気泡径とする。

【００３１】本発明においては、前記第一発泡層の幅方
向における厚み（Ｔ₁：ｍｍ）の標準偏差σ(T₁)_n-1が０
ｍｍ≦σ(T₁)_n-1≦０．１４０ｍｍであり、且つ前記第
二発泡層の幅方向における厚み（Ｔ₂：ｍｍ）の標準偏
差σ(T₂)_n-1が０ｍｍ≦σ(T₂) _n-1≦０．１６０ｍｍであ
る。第一発泡層の厚み（Ｔ₁：ｍｍ）と第二発泡層の厚
み（Ｔ₂：ｍｍ）がかかる関係を満たす発泡シート１
は、発泡シート１の幅方向における厚み分布が均一なも
のとなる。

【００３２】一方、前記標準偏差σ(T₁)_n-1又は標準偏
差σ(T₂)_n-1が前記値を超える場合は、幅方向の厚みの
均一性が失われ、熱成形時に成形不良が発生し、得られ
た成形品の品質の均一性が失われる虞がある。尚、第一
発泡層２の幅方向の厚みがより均一であるという点で、
標準偏差σ(T₁)_n-1は０ｍｍ≦σ(T₁)_n-1≦０．１３０ｍ
ｍが好ましく、更に０ｍｍ≦σ(T₁)_n-1≦０．１２０ｍ
ｍであることが好ましい。また、第二発泡層３の幅方向
の厚みがより均一であるという点で、標準偏差σ(T₂)
_n-1は０ｍｍ≦σ(T₂)_n-1≦０．１５０ｍｍが好ましく、
更に０ｍｍ≦σ(T₁) _n-1≦０．１４５ｍｍであることが
好ましい。但し、前記厚み（Ｔ₁：ｍｍ）及び（Ｔ₂：ｍ
ｍ）は発泡シートを幅方向に等間隔に１１等分する１０
個所の位置において両端の２個所を除いた内側の８個所
の位置における各測定値である。このように厚みの測定
個所を定めることにより、熱成形の対象となる発泡シー
ト１の部分の各層の厚み分布を確実に把握できる。

【００３３】本明細書における発泡シート１の厚さ、第
一発泡層２の厚さ、第二発泡層３の厚さは、発泡シート
１の押出方向に対して垂直方向の断面を顕微鏡で撮影
し、その写真より求めるものとする。

【００３４】本明細書における第一発泡層の幅方向にお
ける厚み（Ｔ₁：ｍｍ）の標準偏差σ(T₁)_n-1は次式
（２）により求めるものとする。

【００３５】

【数１】 σ(T₁)_n-1＝｛Σ（Ｔ_i−Ｔ_1a）²／（ｎ−１）｝^1/2 ……（２）

【００３６】（２）式において、σ(T₁)_n-1は幅方向に
おける厚み（Ｔ₁：ｍｍ）の標準偏差を、ｎは測定値の
数（具体的には「８」である。）を、Ｔ_iは個々の測定
値を、Ｔ_1aは厚み（Ｔ₁：ｍｍ）の平均値を、Σは個々
の測定値について計算した（Ｔ_i−Ｔ_1a）²を全て（具体
的には「８の計算値」である。）足算することをそれぞ
れ示す。尚、本明細書における第二発泡層の幅方向にお
ける厚み（Ｔ₂：ｍｍ）の標準偏差σ(T₂)_n-1についても
式（２）と同様に求めるものとする。

【００３７】本発明における発泡シート１全体の厚さ
は、０．４〜５ｍｍが好ましく、０．５〜４ｍｍがより
好ましく、０．６〜３ｍｍが特に好ましい。該発泡シー
ト１の厚さが０．４ｍｍ未満の場合は、発泡シートを熱
成形して得られる容器の強度や断熱性が低下する虞があ
る。５ｍｍを超える場合は、発泡シートを熱成形する際
に発泡シート１の内部と外部との間において加熱ムラが
発生しやすく、金型の形状を再現した容器を得ることが
できない虞がある。

【００３８】本発明の発泡シート１においては、前記第
一発泡層２の厚み（Ｔ₁：ｍｍ）が少なくとも０．３０
０ｍｍ、即ち少なくとも３００μｍであることが好まし
い。かかる厚みの第一発泡層２を有する発泡シート１か
ら熱成形によって得られた容器は、剛性の優れたものと
なる。特に絞り比が０．３以上１．３未満の成形体であ
って、第一発泡層２が第二発泡層３の内側となるように
熱成形されたものは、開口部の剛性が優れている。さら
に開口部の剛性がより高い成形体が得られる点で第一発
泡層２の厚み（Ｔ₁：ｍｍ）が少なくとも０．４００ｍ
ｍ、即ち４００μｍであることがより好ましく、シワや
透孔が発生せず開口部の剛性がより高い成形体が得られ
る点で少なくとも０．５００ｍｍ、即ち５００μｍであ
ることが更に好ましい。

【００３９】一方、第一発泡層２の厚み（Ｔ₁：ｍｍ）
が１．０００ｍｍ以下、即ち１０００μｍ以下であるこ
とが美観の点から好ましく、０．８００以下、即ち８０
０μｍ以下であることがより好ましい。第一発泡層２の
厚み（Ｔ₁：ｍｍ）が１．０００ｍｍを超えると、美感
を確保するために第二発泡層３の厚み（Ｔ₂：ｍｍ）を
必要以上に厚くしなければならないので、経済性が悪く
なる虞がある。

【００４０】又、発泡シート１の厚みの平均値（Ｔ_a）
に対する第一発泡層２の厚みの平均値（Ｔ_1a）の割合
｛（Ｔ_1a／Ｔ_a）×１００｝（％）は、１０％〜６０％
が好ましく、２０％〜５０％がより好ましく、２０％〜
４０％が更に好ましい。該比（Ｔ_1a／Ｔ_a）が１０％未
満の場合は第一発泡層２が薄すぎて熱成形性における高
速成形性が低下し、特に深絞り成形性が低下する虞があ
る。一方、割合（Ｔ_1a／Ｔ_a）が６０％を超える場合
は、第一発泡層２が厚すぎて表面が凹凸となり、美観が
損われる虞がある。但し、発泡シート１の厚みの平均値
（Ｔ_a）は発泡シートを幅方向に等間隔に１１等分する
１０個所の位置において、両端の２個所を除いた内側の
８個所の位置における各測定値の平均値である。

【００４１】本発明の発泡シート１の密度は、０．０５
０ｇ／ｃｍ³〜０．１０５ｇ／ｃｍ³であることが好まし
い。発泡シート１の密度が０．０５０ｇ／ｃｍ³未満の
場合は、発泡シート１を熱成形して得られた容器の剛性
が低下して容器としての機能が低下する虞があり、０．
１０５ｇ／ｃｍ³を超える場合は、容器を軽量化できな
くなる虞がある。本発明においては、第一発泡層２及び
第二発泡層３の各々の密度が０．０５０ｇ／ｃｍ³〜
０．１０５ｇ／ｃｍ³であることが容器の剛性と軽量性
のバランスが良い点で好ましい。

【００４２】さらに熱成形する際の加熱ムラが少ないと
いう点から第一発泡層２の密度Ｄ₂と第二発泡層３の密
度Ｄ₃との比（Ｄ₂／Ｄ₃）が０．８０〜１．２５である
ことが好ましく、高速の熱成形においても加熱ムラが少
ないという点から０．９０〜１．１１であることが好ま
しい。

【００４３】本明細書における上記発泡シート１の密度
D（ｇ／ｃｍ³）は、発泡シート１の坪量Ｓ（ｇ／ｍ²）
と顕微鏡により求めた発泡シート１の厚みの平均値Ｔ_a
（ｍｍ）とから次式（３）により求める。

【００４４】

【数２】 D＝（Ｓ÷１００００）÷（Ｔ_a÷１０）……（３）

【００４５】本明細書における第一発泡層２及び第二発
泡層３の密度は、各発泡層から採取した短冊状の試験片
について重量と体積を測定し、該測定によって得られた
重量を体積で割って求めるものとし、試験片の体積は試
験片の縦方向長さに横方向長さを掛けて算出した面積
に、顕微鏡により求めた各発泡層の厚さを掛けて求める
ものとする。尚、各発泡層の重量を測定する際は、各層
の界面で分離した試験片について行うものとする。

【００４６】本明細書において、第一発泡層２と第二発
泡層３の密度は、上記方法によって測定し、ｇ／ｃｍ³
単位で小数点以下４桁目を四捨五入して小数点以下３桁
目まで求めた密度の値を用いて計算する。

【００４７】本発明の発泡シート１の連続気泡率は、４
０％以下であることが好ましく、３０％以下であること
がより好ましく、２０％以下であることが特に好まし
い。該連続気泡率が、４０％を超えると、熱成形時の二
次発泡性や得られる容器の強度等の物性が悪くなる虞が
ある。

【００４８】上記発泡体の連続気泡率の測定は、ＡＳＴ
Ｍ Ｄ２８５６（１９７６）の手順Ｃに準拠して行う。
尚、連続気泡率の測定に用いる発泡シート１の体積は、
測定試料の面積と発泡シート１の厚さから算出し、該発
泡シート１の厚さは前記顕微鏡を使用する方法で求めた
値を用いるものとする。

【００４９】本発明の発泡シート１は、図２に示すよう
に、熱可塑性樹脂層４が最外層を構成するように第一発
泡層２に積層されていることが好ましい。かかる構成を
採用すると、第一発泡層２は平均気泡径が大きく圧縮強
度が高いので、第一発泡層２と熱可塑性樹脂層４との接
着性が良好である。その結果、熱成形における熱可塑性
樹脂層４の伸びムラが少なくなり、得られた容器は厚み
が均一なものとなる。尚、熱可塑性樹脂４は、第一発泡
層２と第二発泡層３の両面に積層することもできる。

【００５０】又、発泡シート１の坪量と熱可塑性樹脂層
４の坪量の合計は１００〜２８０ｇ／ｍ²であることが
好ましい。かかる構成の発泡シート１は、外観が美麗で
強度も優れているので、トレイ、弁当箱等の浅絞り成形
用に好適である。

【００５１】上記合計の坪量が１００ｇ／ｍ²未満の場
合は、シート全体の強度が弱くなる虞がある。一方、合
計の坪量が２８０ｇ／ｍ²を超えるとトレイ、弁当箱等
の浅絞り成形用の発泡シート１としては、得られる容器
の厚みが大きくなりすぎる虞があると共に、軽量性、経
済性が低下する虞がある。

【００５２】尚、図２に示す態様の発泡シート１におい
て、発泡シート１の密度の測定は後述する積層発泡シー
トの発泡シートの測定に準じて行うものとする。又、熱
可塑性樹脂層４が積層された第一発泡層２の密度、平均
気泡径の測定は、後述する図３に示す態様の熱可塑性樹
脂が積層された発泡シートの第二発泡層の測定に準じて
行うものとする。

【００５３】熱可塑性樹脂層４は少なくとも一層の樹脂
層からなり、複数の層からなる樹脂層として構成するこ
ともできる。特に、印刷層を含む２層から構成すると外
観が美麗なものとなる。該印刷層は、例えば、印刷イン
キ等によって描かれた絵柄や文字等からなる任意の模様
によって構成される。

【００５４】熱可塑性樹脂層４に用いられる樹脂として
は、ポリ塩化ビニル等の塩化ビニル系樹脂、ポリスチレ
ンや耐衝撃性ポリスチレン等のポリスチレン系樹脂、ポ
リエチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂等のポリオレ
フィン系樹脂、ポリメチルメタクリレート等のアクリル
系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、ポリエチレンテレフ
タレート等のポリエステル系樹脂、及びこれらの樹脂の
混合物が挙げられる。

【００５５】上記各種の樹脂の中でも、発泡シート１と
の接着性、熱成形性、印刷性の点から、ポリスチレン系
樹脂を使用することが好ましい。

【００５６】尚、上記熱可塑性樹脂層４には、本発明の
目的を著しく損なわない範囲で、必要に応じて各種の添
加剤、例えば、造核剤、酸化防止剤、熱安定剤、帯電防
止剤、導電性付与剤、耐候剤、紫外線吸収剤、難燃剤、
無機充填剤等を添加することができる。

【００５７】熱可塑性樹脂層４の厚みは、１０〜１００
μｍが好ましく、１０〜５０μｍがより好ましい。該厚
みが１０μｍ未満では、熱成形する際に熱可塑性樹脂層
４に亀裂や破れが発生する虞があり、１００μｍを超え
ると軽量性、経済性が悪くなる虞がある。

【００５８】次に、熱可塑性樹脂層が第二発泡層に積層
された図３に示す態様のポリスチレン系樹脂発泡シート
（以下、「積層発泡シート」という。）について説明す
る。図３は本発明の積層発泡シートの一例を示す縦断面
図であって、図３において、１０は積層発泡シートを、
１１は発泡シートを、１２は第一発泡層を、１３は第二
発泡層を、１４は熱可塑性樹脂層をそれぞれ示す。

【００５９】本発明の積層発泡シート１０は、発泡シー
ト１１と熱可塑性樹脂層１４とからなり、熱可塑性樹脂
層１４が最外層を構成するように第二発泡層１３に積層
されている。発泡シート１１を構成する基材樹脂、各種
の添加剤、製造に用いる発泡剤は前記発泡シート１と同
様である。

【００６０】本発明の積層発泡シート１０における第一
発泡層１２の平均気泡径、第二発泡層１３の平均気泡
径、第一発泡層１２の平均気泡径が第二発泡層１３の気
泡径より大きいこと、平均気泡径の測定方法は、前記発
泡シート１と同様である。 尚、該平均気泡径は、熱可
塑性樹脂層１４が発泡シート１１に積層された後に測定
するものとする。

【００６１】本発明の積層発泡シート１０における第一
発泡層１２の幅方向における厚み（Ｔ₁₁：ｍｍ）の標準
偏差σ(T₁₁)_n-1が０ｍｍ≦σ(T₁₁)_n-1≦０．１４０ｍｍ
であり、且つ二第発泡層１３の幅方向における厚み（Ｔ
₁₂：）の標準偏差σ(T₁₂)_n-1が０ｍｍ≦σ(T₁₂)_n-1≦
０．１６０ｍｍであること、第一発泡層１２の厚み（Ｔ
₁₁：ｍｍ）及び第二発泡層１３の厚み（Ｔ₁₂：ｍｍ）の
測定方法、標準偏差σ(T ₁₁)_n-1及び標準偏差σ(T₁₂)_n-1
の算出は、前記発泡シート１と同様である。

【００６２】本発明における積層発泡シート１０におけ
る発泡シート１１の厚さの範囲は、前記発泡シート１と
同様である。

【００６３】本発明の積層発泡シート１０においては、
第一発泡層１２の厚み（Ｔ₁₁：ｍｍ）は前記第一発泡層
２の厚み（Ｔ₁：ｍｍ）と同様である。

【００６４】又、発泡シート１１の厚みの平均値（Ｔ
_11a）に対する第一発泡層１２の厚みの平均値（Ｔ_12a）
の割合（Ｔ_12a／Ｔ_11a）は、前記発泡シート１と同様で
ある。

【００６５】本発明の積層発泡シート１０における発泡
シート１１を構成する第一発泡層１２の密度範囲は、前
記発泡シート１を構成する第一発泡層２の密度範囲と同
様である。又、第二発泡層１３の密度範囲は、前記第二
発泡層３の密度範囲と同様である。

【００６６】本明細書における発泡シート１１の第一発
泡層１２及び発泡シート１１の第二発泡層１３の密度
は、各発泡層の重量を測定し、該測定値を求める各発泡
層の体積で割って求めるものとする。尚、各発泡層の重
量の測定は、積層発泡シート１０を第一発泡層１２と第
二発泡層１３との界面、第二発泡層１３と熱可塑性樹脂
層１４との界面で分離した試験片について行うものとす
る。

【００６７】発泡シート１１の連続気泡率の範囲及び連
続気泡率の測定は、前記発泡シート１と同様である。

【００６８】積層発泡シート１０の坪量は、２８０ｇ／
ｍ²を超えて５５０ｇ／ｍ²以下であることが好ましい。
かかる坪量の積層発泡シート１０は、外観が美麗で強度
も優れると共に深絞り成形を行っても破れや透孔が発生
しないので、丼、カップ等の深絞り成形用に好適であ
る。坪量が２８０ｇ／ｍ²以下では深絞り成形によって
得られる容器の剛性が低下する虞がある。一方、５５０
ｇ／ｍ²を超えると、軽量性、経済性が低下する虞があ
る。

【００６９】熱可塑性樹脂層１４は、第二発泡層１３に
積層される。このように構成すると、深絞り成形性、剛
性に優れると共に外観が美麗なものとなり、更に熱可塑
性樹脂層１４が外側に位置するように深絞り成形された
容器は、剛性に優れると共に外観が美麗なものとなる。

【００７０】熱可塑性樹脂層１４に用いられる樹脂とし
ては、前記した熱可塑性樹脂層４と同様のものが挙げら
れる。前記各種の樹脂の中でも、第二発泡層１３との接
着性、熱成形性、印刷性の点から、第二発泡層１３の基
材樹脂と同様のものが好ましく、柔軟性があって取り扱
いやすい点で、耐衝撃性ポリスチレン系樹脂がより好ま
しい。

【００７１】尚、上記熱可塑性樹脂層１４には、本発明
の目的を著しく損なわない範囲で、必要に応じて各種の
添加剤、例えば、造核剤、酸化防止剤、熱安定剤、帯電
防止剤、導電性付与剤、耐候剤、紫外線吸収剤、難燃
剤、無機充填剤等を添加することができる。

【００７２】熱可塑性樹脂層１４は少なくとも一層の樹
脂層からなり、上記各種の樹脂の中から同種又は異なる
種類の樹脂を選択し、複数の層からなる樹脂層として構
成することもできる。

【００７３】熱可塑性樹脂層１４の厚さは、１０〜５０
０μｍが好ましく、６０〜３００μｍがより好ましい。
該熱可塑性樹脂層１４の厚さが１０μｍ未満の場合は、
熱成形する際に破れや透孔が発生する虞がある。一方、
５００μｍを超える場合は、加熱時間を長くしなければ
ならなくなるので、第二発泡層１３の表面が加熱されす
ぎて凹凸が発生して外観不良好になる虞がある。尚、熱
可塑性樹脂層１４の厚さは顕微鏡を使用して第一発泡層
の厚み（Ｔ₁₁）等と同様に測定する。

【００７４】本発明の積層発泡シート１０は、第一発泡
層１２の表面に熱可塑性樹脂層を積層することもでき
る。熱可塑性樹脂層に用いることができる樹脂及び該樹
脂層の厚さは、上記熱可塑性樹脂層１４と同様である。
但し、熱可塑性樹脂層として、同じ樹脂を使用しなけれ
ばならない理由はなく、用途や目的に応じて異なる樹脂
を選択することができる。

【００７５】次に、本発明の発泡シート１の製造方法に
ついて説明する。発泡シート１の第一発泡層２は、押出
機を用いて基材樹脂、気泡調節剤等の各種の添加剤、発
泡剤を溶融混練した後、目的とする樹脂温度に調整され
た基材樹脂等からなる溶融樹脂混合物を、高圧のダイ内
から大気圧下に放出することによって形成される。尚、
溶融樹脂混合物が高圧のダイ内から大気圧下に放出され
る際、必要に応じて第一発泡層２に空気を吹きかけて急
冷することによって、平均気泡径を微調整することがで
きる。

【００７６】第一発泡層における発泡剤の添加量、気泡
調節剤の添加量は、基材樹脂の種類・発泡剤の種類、気
泡調節剤の種類や、目的とする発泡層の密度によって適
宜選択できるが、通常は、基材樹脂１００重量部に対し
て、発泡剤は０．５〜１０重量部、気泡調節剤０．１〜
２．０重量部である。又、上記放出される溶融樹脂混合
物の樹脂温度は、基材樹脂の種類・発泡剤の種類、気泡
調節剤の種類や、目的とする発泡層の密度によって適宜
選択できるが、通常は１２０〜２５０℃である。

【００７７】発泡シート１の第二発泡層３の形成は、気
泡調節剤を２．０〜１０重量部添加する以外は上記発泡
シートの第一発泡層２の形成と同様である。尚、発泡シ
ートの第二発泡層３の平均気泡径は、気泡調節剤の量を
調節したり、溶融樹脂混合物が大気圧下に放出される際
に空気を吹きかけて急冷すること等によって微調整する
ことができる。

【００７８】発泡シート１の第一発泡層２と、第二発泡
層３とを積層する方法は、共押出法によって行われる。
共押出法によれば、発泡工程と積層工程とが同時に連続
的に行われるので、発泡層同士の接着性、外観が極めて
よいものが得られる。

【００７９】該共押出法は、第一発泡層２を形成する融
樹脂混合物と、第二発泡層３を形成する溶融樹脂混合物
とを、ダイ内で融着し一体としてシート状に押出して発
泡させる方法である。該共押出法により二層からなる発
泡シート１を得るための方法には、フラットダイを用
いてダイ内で各層を積層してから板状に共押出すること
により積層された発泡シート１とする方法、環状ダイ
を用いてダイ内で各層を積層してから筒状に共押出した
後、該筒状発泡体を切開いて積層された発泡シート１と
する方法、環状ダイを用いて筒状に共押出しすると共
に、該発泡体の内面が接着可能な状態にあるうちに挾圧
ロールで該発泡体を挟み込み、内面を圧着することによ
って貼り合わせて積層された発泡シート１とする方法が
挙げられる。

【００８０】上記共押出法の中では、上記の環状ダイ
を用いて筒状に共押出した後、該筒状発泡体を切開いて
発泡シート１を得る方法が、１０００ｍｍを超えるよう
な広幅の発泡シート１を製造しやすいので好ましい。

【００８１】押出法における各層の幅方向における厚さ
の均一化は、第一発泡層２と、第二発泡層３とを積層す
る際に、ダイ内における各層の流量を制御することによ
り達成される。具体的に発泡シート１における厚さの幅
方向の制御は、例えば、図４に示すように、共押出ダイ
４１の外側の周囲に溶融樹脂流量制御用のチョークリン
グ４８を設けて、該チョークリング４８を厚さ調整ボル
ト４９の締め付け具合によって調整することによって行
なうことができる。その他、共押出ダイ内流路の断面積
の大きさ、形状を調整することにより溶融樹脂の流量を
制御することによっても行なうことができる。

【００８２】尚、図４において、４１は共押出ダイを、
４２は第一発泡層を形成する溶融樹脂混合物（以下、
「第一溶融樹脂混合物」という。）の流路を、４３は第
二発泡層を形成する溶融樹脂混合物（以下、「第二溶融
樹脂混合物」という。）のダイへの流入口を、４４は第
二溶融樹脂混合物の流路を、４５は第二溶融樹脂混合物
の流路４４に第一溶融樹脂混合物が流れ込む合流口を、
４６は第一溶融樹脂混合物と第二溶融樹脂混合物が積層
された溶融樹脂混合物が流れる流路を、４７はダイから
溶融樹脂混合物が放出される出口を、４８はチョークリ
ングを、４９は厚さ調整ボルトをそれぞれ示す。

【００８３】図２に示す態様の発泡シート１において
は、熱可塑性樹脂層４を発泡シート１に積層する方法と
して、例えば、予め押出インフレーション法等によって
製造された熱可塑性樹脂フィルムを接着剤によって発泡
シート１に積層する方法、予め製造された熱可塑性樹脂
フィルムを加熱ロール等を用いて加熱融着させることに
よって発泡シート１に積層する方法、Ｔダイを用いて熱
可塑性樹脂を押出して発泡シート１に積層する方法、共
押出によって熱可塑性樹脂層４と発泡シート１とを積層
する方法等が挙げられる。これらの方法の中でも、経済
性及び生産性に優れるという点で、予め押出インフレー
ション法等によって製造された熱可塑性樹脂フィルムを
加熱ロール等を用いて加熱融着させる方法が好ましい。
かかる方法によれば、無延伸の押出インフレーションフ
ィルムや、延伸により剛性・透明性が付与された押出イ
ンフレーションフィルムを用途に応じて使いわけること
ができる。又、該方法によれば、印刷された熱可塑性樹
脂層４を積層する際に、印刷された面側を発泡シート１
に積層することによって、印刷面と収納される食品とが
接触することを防ぐことができる。

【００８４】次に、本発明の積層発泡シート１０の製造
方法について説明する。積層発泡シート１０の発泡シー
ト１１の製造方法は、前述した発泡シート１の製造方法
と同様である。

【００８５】前記熱可塑性樹脂層１４は、押出機を用い
て基材樹脂と各種の添加剤を溶融混練した後、Tダイや
サーキュラーダイ等の各種のダイからシート状に押出す
ことによって形成することができる。

【００８６】熱可塑性樹脂層１４と発泡シート１１との
積層は、熱可塑性樹脂層１４と発泡シート１１との押出
樹脂温度が異なるので、予め形成された発泡シート１１
に熱可塑性樹脂層１４を接着剤により積層する方法、加
熱ロールを用いて加熱融着により積層する方法、押出ラ
ミネートによって積層する方法が好ましい。但し、本発
明はこれらに限定するものではなく、共押出しによって
積層することもできる。

【００８７】次に、本発明の発泡シート１から得られる
容器について説明する。該容器は、発泡シート１を第二
発泡層３が第一発泡層２の外側に位置するように熱成形
することによって得られた容器である。第二発泡層３が
積層された面を外面側に位置するように熱成形すると、
外観が美麗な容器を得ることができる。

【００８８】本発明の発泡シート１から得られる容器
は、雄型及び／又は雌型からなる金型を使用して発泡シ
ート１を熱成形することにより得ることができる。該熱
成形法としては、真空成形や圧空成形、更にこれらの応
用としてフリードローイング成形、プラグ・アンド・リ
ッジ成形、リッジ成形、マッチド・モールド成形、スト
レート成形、ドレープ成形、リバースドロー成形、エア
スリップ成形、プラグアシスト成形、プラグアシストリ
バースドロー成形等やこれらを組み合わせた成形方法等
が挙げられる。かかる熱成形法は、短時間に連続して容
器を得ることができるので、好ましい方法である。

【００８９】発泡シート１、図２に示される態様の発泡
シート１、及び熱可塑性樹脂層４が発泡シート１の両面
に積層されている発泡シート１であって、坪量が１００
〜２８０ｇ／ｍ²のものから得られる容器の絞り比は、
０．１以上０．３未満の浅い絞り比であることが発泡シ
ート１の破れや透孔が発生せず開口部の剛性が高く外観
が美麗な容器を得ることができる点で好ましい。絞り比
が０．３を超えると、容器の内側に亀裂や破れが発生す
る虞がある。尚、絞り比は、容器開口部の最大長さをＤ
_iとし、容器の深さをＨとして、Ｈ／Ｄ_iによって定めら
れる。

【００９０】前記発泡シート１から得られる容器は、ト
レイ、弁当箱等の用途に好適に用いられる。

【００９１】次に、積層発泡シート１０から得られる容
器について説明する。該容器は、上記積層発泡シート１
０の熱可塑性樹脂層１４が積層された面が外面側に位置
するように熱成形された容器である。熱可塑性樹脂層１
４が積層された面を外面側に位置するように熱成形する
と、深絞りの熱成形をする場合であっても発泡シート１
１に破れや透孔が発生することを防ぐことができる。

【００９２】特に、熱可塑性樹脂層が平均気泡径が小さ
く、表面が平滑な第二発泡層に積層されていると、熱可
塑性樹脂層の表面が平滑になり、しかも適度な圧縮強度
を有するので、深絞り形状の容器の最外面に印刷する場
合であっても、かすれ等の印刷不良が発生することが殆
どなく、良質の容器を得ることができる。

【００９３】尚、熱可塑性樹脂層１４が発泡シート１１
の両面に積層されていると、更に剛性が優れた容器を得
ることができる。

【００９４】積層発泡シート１０から得られる容器の成
形方法は、前述した発泡シート１から得られる容器と同
じ成形方法が挙げられる。

【００９５】積層発泡シート１０から得られる容器の絞
り比は、０．３以上１．３以下の深絞りが好ましく、
０．４を超えて１．３以下がより好ましい。絞り比がか
かる範囲内であれば、表面が平滑で外観が美麗であると
共に厚さが均一な容器が得られるが、絞り比が１．３を
超えると、部分的に薄い箇所が発生する虞がある。但
し、絞り比は容器開口部の最大長さをＤ_iとし、容器の
深さをＨとして、Ｈ／Ｄ_iによって定められる。

【００９６】積層発泡シート１０から得られる容器は、
トレイ、丼、弁当箱、カップ等の用途に用いられ、特に
開口部の形状が円形の深絞り形状の容器は、曲面印刷性
が優れているので丼、カップ用として好適である。

【００９７】

【実施例】次に、本発明を実施例によりさらに詳細に説
明する。

【００９８】実施例１〜４、比較例１〜４における第一
発泡層の基材樹脂は東洋スチレン株式会社製ポリスチレ
ン「トーヨースチロールＧＰ ＨＲＭ−５５、密度１．
０５ｇ／ｃｍ³、ビガット軟化点１００℃以上」（以
下、「樹脂Ａ」という。）を使用し、第二発泡層の基材
樹脂は出光石油化学株式会社製ポリスチレン「ＨＨ３
２、溶融粘度２０４０Ｐａ・ｓ、密度１．０５ｇ／ｃｍ
³、ビカット軟化点１００℃以上」（以下、「樹脂Ｂ」
という。）を使用した。

【００９９】上記樹脂Ｂの溶融粘度は、チアスト社製レ
オビス２１００を使用して、内径１．０ｍｍ、長さ１０
ｍｍのノズルを用い、温度１９０℃、剪断速度１００／
ｓｅｃの条件下にて測定した。

【０１００】実施例１〜４、比較例１〜４におけるタル
クは、松村産業株式会社製ハイフィラー♯１２を使用
し、発泡剤はｎ−ブタン７０ｗｔ％とｉｓｏ−ブタン３
０ｗｔ％からなるブタン混合物を使用した。

【０１０１】実施例２、３、比較例２、３における熱可
塑性樹脂層の形成は、インフレーションフィルム（厚さ
２５μｍ東和加工株式会社製「Dタイプ」）（以下、「フ
ィルムＤ」という。）を使用した。

【０１０２】実施例４、比較例４における熱可塑性樹脂
層の基材樹脂は、日本ポリスチレン株式会社製耐衝撃性
ポリスチレン（ＨＩＰＳ）「Ｈ６４０Ｎ（密度１．０５
ｇ／ｃｍ³）」（以下、「樹脂Ｅ」という。）を使用し
た。

【０１０３】実施例１ 第一発泡層の形成には、バレル直径１１５ｍｍの第一押
出機とバレル直径１５０ｍｍの第二押出機とからなるタ
ンデム押出機を使用した。第一押出機の原料投入口か
ら、ポリスチレン系樹脂「樹脂Ａ」１００重量部あたり
タルク１．３重量部を添加して加熱混練し、約２００℃
に調整された樹脂混合物１００重量部あたり３．５重量
部の発泡剤を圧入し、次いで、第二押出機内で樹脂温度
を１６５℃に調整した。

【０１０４】第二発泡層の形成には、バレル直径１１５
ｍｍの第一押出機とバレル直径１５０ｍｍの第二押出機
とからなるタンデム押出機を使用した。第一押出機の原
料投入口から、ポリスチレン系樹脂「樹脂Ｂ」１００重
量部あたりタルク２．５重量部を添加して加熱混練し、
約２００℃に調整された樹脂混合物１００重量部あたり
３．０重量部の発泡剤を圧入し、次いで、第二押出機内
で樹脂温度を１６５℃に調整した。

【０１０５】次に、第一溶融樹脂混合物と、第二溶融樹
脂混合物との吐出量の比が２６：７４となるように調整
し、流量制御用のチョークリングが取付けられた、図４
に示す構造の共押出用ダイ４１（樹脂出口、直径１６０
ｍｍ、０．６ｍｍの円形状の細隙）に供給した。

【０１０６】共押出用ダイ４１内部において、流路４２
に導入した第一溶融樹脂混合物の流れの幅方向厚みが均
一になるように、厚さ調整ボルト４９の締付け具合を調
整した。一方、第二溶融樹脂混合物を流路４４に導入
し、合流口４５において幅方向厚さ調整後の第一溶融樹
脂混合物と第二溶融樹脂混合物とを合流させて積層し
た。次に、積層された溶融樹脂混合物をダイの出口４７
から大気圧下に筒状に放出し、該筒状の放出物を直径３
４０ｍｍの冷却された円筒に沿わせて発泡シートの坪量
が２３０ｇ／ｍ²となるように引取りながら、筒状体を
切開いて第一発泡層と第二発泡層とが積層された１０７
０ｍｍ幅の発泡シートを製造した。尚、厚さ調整ボルト
４９は、図４に示すように、ダイ内の外側の流路４２の
幅方向の溶融樹脂流量を調節可能な位置の円周にそって
均等に１６本設けた。

【０１０７】実施例２ 実施例１で得られた発泡シートの第一発泡層側に、厚み
２５μｍのフィルムＤを加熱ロールを使用して熱ラミネ
ート法により積層した。

【０１０８】実施例３ 実施例１で得られた発泡シートの両面に厚み２５μｍの
フィルムＤを加熱ロールにて熱ラミネート法により積層
した。

【０１０９】実施例４ 第一発泡層の形成において約２００℃に調整された樹脂
混合物１００重量部あたり３．６重量部の発泡剤を圧入
したこと、第二発泡層の形成において約２００℃に調整
された樹脂混合物１００重量部あたり３．１重量部の発
泡剤を圧入したこと、第一溶融樹脂混合物の吐出量と第
二溶融樹脂混合物の吐出量の比が２５：７５となるよう
に調整したこと以外は、実施例１と同様に発泡シートを
製造した。

【０１１０】次に、得られた発泡シートの第二発泡層側
に押出ラミネート法により熱可塑性樹脂層を形成した。
具体的には樹脂Ｅを用いてバレル直径１１０ｍｍの押出
機を使用し、幅１２００ｍｍのＴダイから樹脂Ｅを押出
して、発泡層の第二発泡層側に樹脂Ｅからなる熱可塑性
樹脂層（厚み１５０μｍ）を積層した。

【０１１１】比較例１ 幅方向の溶融樹脂流量を調節することができない共押出
用ダイを用い、第一溶融樹脂混合物の吐出量と、第二溶
融樹脂混合物の吐出量の比が１７：８３となるように調
整したこと以外は、実施例１と同様に発泡シートを製造
した。

【０１１２】比較例２ 比較例１で得られた発泡シートの第一発泡層側に、厚み
２５μｍのフィルムＤを加熱ロールを使用して熱ラミネ
ート法により積層した。

【０１１３】比較例３ 比較例１で得られた発泡シートの両面に厚み２５μｍの
フィルムＤを加熱ロールを使用して熱ラミネート法によ
り積層した。

【０１１４】比較例４ 幅方向の溶融樹脂流量を調節することができない共押出
用ダイを用い、第一溶融樹脂混合物の吐出量と、第二溶
融樹脂混合物の吐出量の比が２１：７９となるように調
整したこと以外は、実施例１と同様に発泡シートを製造
した。

【０１１５】比較例４で得られた発泡層の第二発泡層側
に押出ラミネート法により熱可塑性樹脂層を形成した。
具体的には樹脂Ｅを用いてバレル直径１１０ｍｍの押出
機を使用し、幅１２００ｍｍのＴダイから樹脂Ｃを押出
して、発泡シートの第二発泡層側に熱可塑性樹脂層（厚
さ１５０μｍ）を積層した。

【０１１６】実施例１〜４、比較例１〜４において得ら
れた発泡シートの第一発泡層及び第二発泡層の平均気泡
径、密度、発泡シートの厚さに対する第二発泡層の厚さ
の比、発泡シートの厚さ、坪量を表１及び表２に示す。
又、実施例１〜４、比較例１〜４において得られた発泡
シートの各発泡層の幅方向の厚さの個々の測定値、平均
値、標準偏差をそれぞれ表３及び表４に示す。

【０１１７】

【表１】

【０１１８】

【表２】

【０１１９】

【表３】

【０１２０】

【表４】

【０１２１】上記実施例１〜４、及び比較例１〜４にお
いて得られた発泡シートの連続気泡率は、いずれも８〜
２０％であった。また、実施例２〜４及び比較例２〜４
で積層した熱可塑性樹脂層は発泡シートから熱可塑性樹
脂層を剥離すると発泡シートの材質破壊が起きる程度に
接着していた。

【０１２２】上記実施例１〜４及び比較例１〜４におけ
る具体的な発泡シートの厚さの測定は、前記方法に基づ
いて次のように行った。得られた発泡シートにつき、試
験片を幅方向に等間隔で１０箇所の位置を等間隔に１１
等分する１０個所の位置を定め、該１０個所から両端の
２個所を除いた内側の８個所の位置においてサンプリン
グし、各試験片の押出方向に対して垂直方向の断面を顕
微鏡で撮影し、次に、各々の断面写真について各層の厚
さを測定した。尚、上記実施例２〜４及び比較例２〜４
についの厚さの測定は、熱可塑性樹脂層を積層した後の
発泡シートについて行なった。

【０１２３】表３、表４に示す平均値と標準偏差は、上
記８点の厚さの測定値を使用して求め、標準偏差は前記
（２）式に基づいて計算した。

【０１２４】尚、第一発泡層と第二発泡層との界面が不
明確な場合は、押出発泡する際に、どちらか一方の発泡
層に着色剤を添加することにより両層の界面を明確にす
れば、各発泡層の厚さ、更に平均気泡径、各発泡層の密
度等を測定することができる。

【０１２５】上記実施例１〜４及び比較例１〜４におけ
る発泡シートの具体的な密度の測定は、前記した方法に
基づいて次のように行った。発泡シートから、押出方向
に平行に長さ２０ｍｍ、幅５ｍｍの長方形の試験片を切
出し、該試験片の厚さ方向断面を顕微鏡で撮影した。次
に、該顕微鏡写真について、発泡シートの第一発泡層の
厚さｌ₂（ｍｍ）と、発泡シートの第二発泡層の厚さｌ₃
（ｍｍ）を測定した。次に、該試験片の重量ｗ₁（ｇ）
を測定した。

【０１２６】次に、スライサーを使用して第一発泡層と
第二発泡層との可能な限り界面に近い位置を目標に、第
二発泡層を複数回に分けて平面状に切り取り、残った第
一発泡層の重量ｗ₂（ｇ）を測定した。尚、第二発泡層
を切取る際には、試験片の縦断面を油性インキで着色
し、該断面を適宜顕微鏡で観察し、第二発泡層と第一発
泡層の界面を確認しながら行った。

【０１２７】こうして得られた試験片の重量ｗ
₁（ｇ）、第一発泡層の厚さｌ₂（ｍｍ）、第二発泡層の
厚さｌ₃（ｍｍ）、第一発泡層の重量ｗ₂（ｇ）から、第
一発泡層の密度ｄ₂、及び第二発泡層の密度ｄ₃を次式に
より求めた。

【０１２８】

【数３】 ｄ₂＝ｗ₂÷｛２×０．５×（ｌ₂÷１０）｝

【数４】 ｄ₃＝（ｗ₁−ｗ₂）÷｛２×０．５×（ｌ₃÷１０）｝

【０１２９】以上の測定を、発泡シートの幅方向におけ
る前記厚さと同じ測定箇所について行い、各ｄ₂より求
めた平均値から第一発泡層の密度Ｄ₂（ｇ／ｃｍ³）を、
各ｄ₃より求めた平均値から第二発泡層の密度Ｄ₃（ｇ／
ｃｍ³）をそれぞれ求めた。

【０１３０】上記実施例１〜３、比較例１〜３において
得られた発泡シートについて、プラグアシスト法によ
り、第二発泡層が第一発泡層の外側に位置するように熱
成形を行い、開口部が縦１５０ｍｍ、横１２０ｍｍでコ
ーナー部が丸い略長方形（最大開口部の長さ１５３ｍ
ｍ）、深さ３０ｍｍ、絞り比０．１９のトレイ形状の容
器を得た。

【０１３１】上記成形によって得られた容器の幅方向に
おける熱成形性の評価、外観の評価を表１及び表２に示
す。

【０１３２】上記実施例４及び比較例４において得られ
た発泡シートについて、プラグアシスト法により、熱可
塑性樹脂層が最外層を構成するよう熱成形を行い、開口
部が直径１５０ｍｍの円形、深さ７０ｍｍ、絞り比０．
４６の丼形状の容器を得た。

【０１３３】上記成形によって得られた容器の幅方向に
おける熱成形性の評価、外観の評価を表１及び表２に示
す。

【０１３４】幅方向における熱成形性の評価は、前記形
状の容器において開口部周縁や底部周縁等において引伸
ばされている部分（以下、「コーナー部」という。）に
亀裂や破れが発生しているか否かを、シートの幅方向に
おいて得られたそれぞれの容器について目視にて評価し
た。 ○・・・シートの幅方向において得られたすべて容器の
コーナー部に亀裂や破れが発生していない。 ×・・・シートの幅方向において得られた容器の一部に
おいてコーナー部に亀裂や破れが発生している。

【０１３５】外観の評価は、前記トレイ形状の容器外側
の表面が平滑であるか否か、美麗であるか否かを目視に
て評価した。 ○・・・容器外側の表面が平滑で、美麗である。 ×・・・容器外側の表面に凸凹があるので平滑さに欠
け、美感が損なわれている。

【０１３６】

【発明の効果】本発明のポリスチレン系樹脂発泡シート
は、第一発泡層と第二発泡層とが積層されており、第一
発泡層は特定範囲の大きな気泡径を有することから熱成
形に優れ、第二発泡層は特定範囲の小さな気泡径を有す
ることから表面が平滑で美麗である。更に、前記第一発
泡層の幅方向における厚み（Ｔ₁：ｍｍ）の標準偏差σ
(T₁)_n-1が０ｍｍ≦σ(T₁)_n-1≦０．１４０ｍｍであり、
且つ前記二第発泡層の幅方向における厚み（Ｔ₂：ｍ
ｍ）の標準偏差σ(T₂)_n-1が０ｍｍ≦σ(T₂)_n-1≦０．１
６０ｍｍであることから、各層の幅方向における厚み分
布が均一である。従って、本発明のポリスチレン系樹脂
発泡シートは、物性が幅方向において均一なので、幅方
向における熱成形性のバラツキが少なく熱成形条件の設
定が容易で、熱成形時に成形不良が発生することが殆ど
ない。又、熱成形により得られた成形品の品質が幅方向
で均一である。

【０１３７】本発明のポリスチレン系樹脂発泡シートに
おいては、第一発泡層の厚みが少なくとも０．３００ｍ
ｍ、即ち少なくとも３００μｍであるという構成を採用
すると、熱成形性が安定したものとなり、得られる容器
等の剛性が向上する。

【０１３８】本発明のポリスチレン系樹脂発泡シートに
おいては、発泡シートの密度が０．０５０〜０．１０５
ｇ／ｃｍ³である場合に、剛性と軽量性のバランスが優
れた容器を熱成形によって得ることができる。

【０１３９】上記発泡シートは、熱可塑性樹脂層が最外
層を構成するようにポリスチレン系樹脂第一発泡層に積
層されているという構成を採用すると、外観がより美麗
となり、強度も向上し、トレイ、弁当箱等の浅絞りの熱
成形用に好適なものとなる。また、平均気泡径が大きく
圧縮強度が高い第一発泡層に熱可塑性樹脂層が積層され
ているので、第一発泡層と熱可塑性樹脂層との接着性が
良好である。その結果、熱成形における熱可塑性樹脂層
の伸びムラが少なくなり、得られた容器は厚みが均一な
ものとなる。

【０１４０】さらに上記熱可塑性樹脂層が最外層を構成
するようにポリスチレン系樹脂第一発泡層に積層されて
いる発泡シートを、第二発泡層が第一発泡層の外側に位
置するように熱成形することによって得られた熱成形し
て得られた容器は、軽量性を有すると共に、外観が美麗
で、容器の外面側が平滑である。該容器は、絞り比が
０．１以上０．３未満の浅絞りの場合に、外観が美麗で
剛性が優れるトレイ、弁当箱等として好適なものとな
る。

【０１４１】上記発泡シートは、熱可塑性樹脂層が最外
層を構成するようにポリスチレン系樹脂第二発泡層に積
層されているという構成を採用すると、深絞り成形性、
剛性に優れると共に外観が美麗なものとなる。

【０１４２】ポリスチレン系樹脂第二発泡層に、熱可塑
性樹脂層が最外層を構成するように積層されたポリスチ
レン系樹脂発泡シートを、熱可塑性樹脂層が外側に位置
するように熱成形することによって得られた容器は、軽
量性を有すると共に、深絞り形状の容器であっても破れ
や透孔がない。又、容器の外面側が平滑であることから
外面側の印刷性に優れている。該容器は、絞り比が０．
３以上１．３以下の深絞りの場合に、丼、コップ等とし
て好適なものとなる。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１は、本発明のポリスチレン系樹脂発泡シー
トの一例を示す縦断面図である。

【図２】図２は、熱可塑性樹脂層が第一発泡層に積層さ
れたポリスチレン系樹脂発泡シートの一例を示す縦断面
図である。

【図３】図３は、本発明の熱可塑性樹脂層が第二発泡層
に積層されたポリスチレン系樹脂発泡シートの一例を示
す縦断面図である。

【図４】図４は、本発明のポリスチレン系樹脂発泡シー
ト製造用ダイの一例を示す断面図である。

【符号の説明】

１ 発泡シート ２ 第一発泡層 ３ 第二発泡層 ４ 熱可塑性樹脂層 １０ 積層発泡シート １１ 発泡シート １２ 第一発泡層 １３ 第二発泡層 １４ 熱可塑性樹脂層

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 御子柴 寛文 栃木県鹿沼市さつき町17 株式会社ジェイ エスピー鹿沼第一工場内 Ｆターム(参考） 3E033 BA22 FA01 FA03 FA04 4F100 AK01C AK12A AK12B BA02 BA03 BA07 BA10A BA10C DA01 DJ01A DJ01B GB16 GB23 JA13A JA13B JB16C JK05 JK12 JL01

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 平均気泡径が１５５〜４５０μｍのポリ
   スチレン系樹脂第一発泡層と平均気泡径が３５〜１８０
   μｍのポリスチレン系樹脂第二発泡層（但し、前記第一
   発泡層の平均気泡径＞前記第二発泡層の平均気泡径）と
   からなる発泡シートであって、前記第一発泡層の幅方向
   における厚み（Ｔ₁：ｍｍ）の標準偏差σ(T₁)_n-1が０ｍ
   ｍ≦σ(T₁)_n-1≦０．１４０ｍｍであり、且つ前記第二
   発泡層の幅方向における厚み（Ｔ₂：ｍｍ）の標準偏差
   σ(T₂)_n-1が０ｍｍ≦σ(T₂)_n-1≦０．１６０ｍｍである
   ことを特徴とするポリスチレン系樹脂発泡シート。（但
   し、ポリスチレン系樹脂第一発泡層の厚み（Ｔ₁：ｍ
   ｍ）、ポリスチレン系樹脂第二発泡層の厚み（Ｔ₂：ｍ
   ｍ）は、それぞれポリスチレン系樹脂発泡シートを幅方
   向に等間隔に１１等分する１０個所の位置において、両
   端を除いた内側の８個所の位置における各測定値であ
   る。）
2. 【請求項２】 ポリスチレン系樹脂第一発泡層の厚み
   （Ｔ₁：ｍｍ）が少なくとも０．３００ｍｍであること
   を特徴とする請求項１記載のポリスチレン系樹脂発泡シ
   ート。
3. 【請求項３】 密度が０．０５０〜０．１０５ｇ／ｃｍ
   ³であることを特徴とする請求項１又は２記載のポリス
   チレン系樹脂発泡シート。
4. 【請求項４】 熱可塑性樹脂層が最外層を構成するよう
   にポリスチレン系樹脂第一発泡層に積層されていること
   を特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載のポリス
   チレン系樹脂発泡シート。
5. 【請求項５】 請求項１乃至４のいずれかに記載のポリ
   スチレン系樹脂発泡シートをポリスチレン系樹脂第二発
   泡層がポリスチレン系樹脂第一発泡層の外側に位置する
   ように熱成形することによって得られたことを特徴とす
   る容器。
6. 【請求項６】 容器開口部の最大長さをＤ_iとし、容器
   の深さをＨとして、Ｈ／Ｄ_iによって定められる絞り比
   が０．１以上０．３未満であることを特徴とする請求項
   ５記載の容器。
7. 【請求項７】 熱可塑性樹脂層が最外層を構成するよう
   にポリスチレン系樹脂第二発泡層に積層されていること
   を特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載のポリス
   チレン系樹脂発泡シート。
8. 【請求項８】 請求項７記載のポリスチレン系樹脂発泡
   シートを熱可塑性樹脂層が外側に位置するように熱成形
   することによって得られたことを特徴とする容器。
9. 【請求項９】 容器開口部の最大長さをＤ_iとし、容器
   の深さをＨとして、Ｈ／Ｄ_iによって定められる絞り比
   が０．３以上１．３以下であることを特徴とする請求項
   ８記載の容器。