JP2001084838A

JP2001084838A - 送電線

Info

Publication number: JP2001084838A
Application number: JP26124999A
Authority: JP
Inventors: Shoji Mimura; 彰治味村; Seiju Maejima; 正受前嶋; Koichi Saruwatari; 光一猿渡; Shinji Katayama; 慎司片山
Original assignee: Fujikura Ltd
Current assignee: Fujikura Ltd
Priority date: 1999-09-14
Filing date: 1999-09-14
Publication date: 2001-03-30

Abstract

(57)【要約】【課題】より一層高い耐食性を有するテンションメン
バーを有する架空送電線を提供する。【解決手段】本発明の架空送電線は、テンションメン
バー１が、Ａｌ−Ｍｎ合金被覆層２で被覆された鋼線３
から構成されている。Ａｌ−Ｍｎ合金被覆層２には、Ａ
ｌ−Ｍｎ系金属間化合物が分散析出しており、Ａｌ、Ｍ
ｎ、Ｆｅ、Ｓｉ、Ｚｎ、Ｃｕ等の元素が含有されてい
る。そして、テンションメンバー１の周囲にアルミニウ
ム合金からなる導体４が配置されている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、鉄塔間等に架設さ
れる送電線等に使用されるテンションメンバーに関し、
特に、耐食性に優れたテンションメンバーを有する送電
線に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】鉄塔間に架設される架空送電線は、鉄塔
およびその他の設備の建設コストを軽減するために、軽
量であることが要求されている。したがって、架空送電
線の導体としては、軽量であって、比較的導電率が高い
アルミニウムやアルミニウム合金が選択されることが多
い。

【０００３】また、鉄塔間に架設された架空送電線は、
その自重により鉄塔間で弛み、鉄塔間の中央部で垂れ下
がった形状となるが、安全性を確保するためには、送電
線に対する送電電圧に応じて、垂れ下がった部分の地上
からの高さを所定の高さ以上に設定する必要がある。

【０００４】ところが、このために鉄塔等の支持点の高
さをより一層高くすると、鉄塔およびその他の設備の建
設コストが高くなる。そこで、従来から、鉄塔間におけ
る送電線に付加される張力を大きくして、弛み量（弛
度）を小さくする方法が使用されている。この場合、送
電線の張力に対する強度を高くするために、亜鉛めっき
鋼線もしくはアルミニウム覆鋼線の単線または撚線を中
心として、その周囲の同心円上にアルミニウムまたはア
ルミニウム合金が撚り合わされることにより形成された
複合撚線（ＡＣＳＲ；Aluminium Conductor Steel Rein
forced）が送電線として使用されている。

【０００５】図３は、この種の架空送電線の一例を示す
模式図である。この架空送電線は、複数本（通常、７
本）の亜鉛めっき鋼線またはアルミニウム被覆鋼線１４
により構成されるテンションメンバー１１と、その周囲
に配置された複数本のアルミニウム線またはアルミニウ
ム合金線１５により構成される第１のＡＬ層１２と、そ
の周囲に配置された複数本のアルミニウム線またはアル
ミニウム合金線１６により構成される第２のＡＬ層１３
とから構成されている。

【０００６】なお、通常、テンションメンバーとしては
断面形状が円形の亜鉛めっき鋼線またはアルミニウム被
覆鋼線が使用されるが、第１のＡＬ層および第２のＡＬ
層としては、断面形状が円形のアルミニウム線またはア
ルミニウム合金線以外にも、断面形状が扇型のアルミニ
ウム線またはアルミニウム合金線が使用されることもあ
る。

【０００７】ところで、このような架空送電線は、それ
自体が日光および風雨雪などの自然環境に曝されるの
で、耐環境性に優れたものであることが要求される。そ
のため、一般的にアルミニウム線やアルミニウム合金線
よりも耐食性が劣るテンションメンバーの鋼線に対して
は、表面に亜鉛めっきまたはアルミニウム被覆等の防食
処理が施されている。

【０００８】しかしながら、海洋に近い地域において
は、海水成分を含む蒸気が大気中に多量に存在するの
で、塩素イオンなどによる腐食環境に架空送電線が曝さ
れることになり、腐食によって送電線の寿命が著しく低
下するという問題があった。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】さらにまた、このよう
な海洋による影響を受けることのない地域においても、
近年は酸性雨の原因物質である硫黄酸化物や窒素酸化物
などの腐食性物質が溶解した雨水などによって架空送電
線の腐食が予測を越える早さで進行することがある。特
に、テンションメンバーの腐食が進んだ場合には、導体
に使用されるアルミニウム線やアルミニウム合金線のみ
で電線の張力を支えることは困難なため、断線に至るよ
うな場合もある。

【００１０】そこで、このような厳しい腐食環境に曝さ
れる地域において使用される架空送電線に対してはその
金属表面にグリースを塗布するなどの防食対策が採られ
ているが、グリースは大気環境において劣化するという
問題点を有している。すなわち、グリースは高分子化合
物から構成されているので、日光によって紫外線が照射
されたり、加熱されたりすることにより、グリースが劣
化し、ひび割れなどを生じて剥落し、防食性が失われる
という問題がある。このため、グリースによる防食処理
が施された架空送電線に対しては、配設される環境によ
って定期的に監視を行い、グリースの補充等の保守点検
を実施することが必要になるが、上記のようにひび割れ
などを生じた場合にはひび割れした隙間から腐食性の水
溶液が浸透し、外観から観察できない部分で急速に腐食
が進行する状態となるので、完全な保守管理ができない
という問題がある。さらにまた、このようなグリースを
用いた電線は、張り替えなどの際の接続作業が面倒にな
るという問題も有している。

【００１１】本発明は、上記の課題を解決するためにな
されたものであって、海洋地域における塩分や、酸性雨
の原因となる硫黄酸化物や窒素酸化物などの腐食性物質
の存在する環境において、このようなグリースの塗布な
どによる防食処理を施す必要のない、耐食性に優れた架
空送電線を提供することを目的とする。

【００１２】

【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、本発明の送電線は、添加元素としてＭｎを０．３
重量％ないし４．３重量％含有し、残部がＡｌおよび不
可避不純物とからなる組成を有し、ＭｎとＡｌとからな
る金属間化合物が分散析出したアルミニウム合金被覆層
で被覆された鋼線からなるテンションメンバーを有する
ことを特徴とするものである。

【００１３】前記アルミニウム合金が、前記元素に加え
て、Ｍｇを０．０５重量％ないし６．０重量％含有する
ことが望ましい。また、前記アルミニウム合金被覆層の
厚さを０．１ｍｍ以上とし、かつ、アルミニウム合金被
覆層の面積比率を５０％以下とすることが望ましい。

【００１４】テンションメンバーの強度を高めるために
は、鋼線に被覆されるＡｌ−Ｍｎ合金被覆層の厚さは薄
い方が望ましい。しかしながら、製造時および架設時に
その表面に機械的な衝撃、摩擦等の外力が加えられるた
め、この外力に耐え得るために被覆層の厚さは最低０．
１ｍｍ必要である。被覆層の厚さを０．１ｍｍ未満とし
た場合、製造時および架設時の外力により被覆層が摩滅
あるいは削り取られるなどして鋼線が露出し、鋼線の腐
食が進行することになり、課題を解決し得ない。

【００１５】一方、耐食性を高める観点からは、Ａｌ−
Ｍｎ合金被覆層は厚い方が望ましいが、厚すぎる場合は
Ａｌ−Ｍｎ合金被覆鋼線の強度が低くなるため、テンシ
ョンメンバーとしての機能を果たさなくなる。その意味
で、被覆層の厚さは、被覆層を含めた鋼線全体中に占め
る被覆層の面積比率が５０％以下となるように設定する
のがよい。

【００１６】上述したように、Ｍｎの含有量は０．３重
量％ないし４．３重量％が望ましく、０．３重量％未満
ではＡｌ−Ｍｎ系金属間化合物の析出量および個数が不
足となる。一方、４．３重量％を越えると、鋳造時に粗
大なＭｎ化合物が生成し、その後の加工が困難となる。

【００１７】加えて、Ｍｇ添加の目的は、Ａｌ−Ｍｎ系
金属間化合物の析出を促進させることであり、添加量を
０．０５重量％ないし６．０重量％とすることが望まし
い。添加量が０．０５重量％に満たないと、金属間化合
物の析出促進効果がなく、６．０重量％を越えると、鋳
造性や加工性が低下する。

【００１８】なお、上記のＡｌ−Ｍｎ合金被覆層におい
て、Ｆｅが０．２重量％以下、Ｓｉが０．４重量％以
下、Ｚｎが０．５重量％以下、Ｃｕが０．３重量％以下
の範囲の不純物元素を含んでいても、本発明のＡｌ−Ｍ
ｎ合金被覆層の作用、効果に実質的な変化はない。

【００１９】さらに、鋳塊結晶組織の微細化のために
は、Ａｌ−Ｍｎ合金被覆層中にＴｉを０．００３重量％
ないし０．２重量％添加することが望ましい。その際、
ＴｉとＢを複合添加する場合にはＴｉを０．００３重量
％ないし０．１重量％、Ｂを０．０００１重量％ないし
０．０５重量％、ＴｉとＣを複合添加する場合にはＴｉ
を０．００３重量％ないし０．１重量％、Ｃを０．００
０１重量％ないし０．０５重量％とすることが望まし
い。また、強度向上のためには、Ｃｒを０．００３重量
％ないし０．１５重量％、Ｖを０．００３重量％ないし
０．１５重量％、Ｚｒを０．００３重量％ないし０．１
５重量％、の１種または２種以上を添加することが望ま
しい。また、鋳造時の溶湯酸化防止のためには、Ｂｅを
０．０１重量％未満で添加することが望ましい。

【００２０】なお、本発明の送電線におけるテンション
メンバーは、本願発明者らが別途発明したＡｌ−Ｍｎ合
金導体またはＡｌ−Ｍｎ合金被覆ＡｌまたはＡｌ合金導
体とともに使用することが望ましい。これにより、送電
線全体としての耐食性をより一層高めることができる。

【００２１】

【発明の実施の形態】以下、本発明の一実施の形態につ
いて説明する。図１は、本実施の形態の架空送電線を示
す図である。本実施の形態の架空送電線は、図１に示す
ように、テンションメンバー１が、Ａｌ−Ｍｎ合金被覆
層２で被覆された７本の鋼線３から構成されている。Ａ
ｌ−Ｍｎ合金被覆層２には、Ａｌ−Ｍｎ系の金属間化合
物が分散析出しており、Ａｌの他、Ｍｎが０．３重量％
ないし４．３重量％、不可避不純物元素としてＦｅが
０．２重量％以下、Ｓｉが０．４重量％以下、Ｚｎが
０．５重量％以下、Ｃｕが０．３重量％以下の範囲で含
有されている。そして、テンションメンバー１の周囲
に、複数本のアルミニウム合金からなる導体４が配置さ
れている。

【００２２】本実施の形態の架空送電線においては、テ
ンションメンバー１を構成する鋼線３がＡｌ−Ｍｎ系金
属間化合物が分散析出したＡｌ−Ｍｎ合金被覆層２で被
覆されているので、耐食性が特に問題となるＣｌイオン
と水分の存在する環境下でも極めて優れた耐食性を有
し、信頼性の高い架空送電線を実現することができる。

【００２３】なお、本発明の技術範囲は上記実施の形態
に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない
範囲において種々の変更を加えることが可能である。例
えば図２に示したように、テンションメンバー１の周囲
の導体４を構成するアルミニウム合金線も、テンション
メンバー１と同様、Ａｌ−Ｍｎ合金被覆層２で被覆した
ものとしてもよい。また、図１および図２では、１層の
導体のみを有する送電線の例を挙げたが、図３と同様に
２層以上の導体を有するものでもよい。

【００２４】

【実施例】［実施例１］テンションメンバー１を構成す
る鋼線に必要とされる特性を評価するために、本発明の
Ａｌ−Ｍｎ合金を被覆した試料１〜５の鋼線、従来のＡ
ｌを被覆した試料６の鋼線、本発明の合金組成範囲から
外れるＡｌ−Ｍｎ合金を被覆した試料７、８の鋼線、被
覆材は本発明の合金組成範囲であるが、被覆層の厚さが
０．１ｍｍ以下の試料９、および被覆層の断面積比率が
５０％を超える試料１０の鋼線をそれぞれ以下に示す方
法で作製した。

【００２５】（試料１）半連続鋳造機により、Ｍｎ：
０．３重量％、Ｆｅ：０．１重量％、Ｓｉ：０．０５重
量％、Ｚｎ：０．０５重量％、Ｃｕ：０．０２重量％、
Ｔｉ：０．０２重量％、Ｃｒ：０．０３重量％、Ｖ：
０．０２重量％、Ｚｒ：０．０２重量％、残りがＡｌの
組成を有する鋳塊を作り、この鋳塊を４００℃で１０時
間熱処理した後、熱間圧延、冷間圧延により厚さ０．６
５ｍｍのコイルに成型してＡｌ−Ｍｎ系金属間化合物を
分散析出させた合金シートを作製した。その後、５２ｍ
ｍ幅にスリッターでスリットしてテープを作製した。続
いて、テープ縦添え溶接法による造管ラインにて、直径
６．７ｍｍの鋼線上に均一に被覆してアルミニウム合金
被覆鋼線複合体を作製した。続いて、この複合線材を連
続伸線機により３．２ｍｍφまで伸線した。

【００２６】（試料２）Ｍｎを１．８重量％とした以外
は、試料１と同様の方法で、アルミニウム合金被覆鋼線
複合体を作製した。

【００２７】（試料３）Ｍｎを４．３重量％とした以外
は、試料１と同様の方法で、アルミニウム合金被覆鋼線
複合体を作製した。

【００２８】（試料４）Ｍｇを１．５重量％含む以外
は、試料２と同様の方法で、アルミニウム合金被覆鋼線
複合体を作製した。

【００２９】（試料５）連続鋳造圧延機により、Ｍｎ：
１．８重量％、Ｆｅ：０．１重量％、Ｓｉ：０．０５重
量％、Ｚｎ：０．０５重量％、Ｃｕ：０．０２重量％、
Ｔｉ：０．０２重量％、Ｃｒ：０．０３重量％、Ｖ：
０．０２重量％、Ｚｒ：０．０２重量％、残りがＡｌの
組成を有する９．５ｍｍφの荒引き線材を作った。この
荒引き線を４００℃で１２時間熱処理した後、コンフォ
ーム連続押出し機に導入し、６．７ｍｍφの鋼線の周り
にアルミニウム合金層を被覆した。このように作製した
外径８．００ｍｍφのアルミニウム合金被覆鋼線を３．
２ｍｍφまで伸線した。

【００３０】（試料６）連続鋳造圧延機により、ＪＩＳ
Ｈ２１１０で定められた電気用アルミニウム地金を用
いて９．５ｍｍφの荒引き線材を作った。この荒引き線
をコンフォーム連続押出し機に導入し、６．７ｍｍφの
鋼線の周りにアルミニウムを被覆した。このように作製
した外径８．００ｍｍφのアルミニウム被覆鋼線を３．
２ｍｍφまで伸線した。

【００３１】（試料７）Ｍｎを０．１重量％とした以外
は、試料１と同様の方法で、アルミニウム合金被覆鋼線
複合体を作製した。

【００３２】（試料８）Ｍｎを４．８重量％とした以外
は、試料１と同様の方法で、アルミニウム合金被覆鋼線
複合体を作製した。

【００３３】（試料９）テープの厚さを０．１１ｍｍと
した以外は、試料１と同様の方法で、アルミニウム合金
被覆鋼線複合体を作製した。

【００３４】（試料１０）コンフォーム押出し直後の外
径が９．５ｍｍである以外は、試料５と同様の方法で、
アルミニウム合金被覆鋼線複合体を作製した。

【００３５】以上の方法によって得られた試料１〜１０
について、被覆層の金属種、複合化の方法、被覆層の厚
さ、占積率、引張強度、導電率、単位表面積当たりの重
量減少量、捻回試験後の引張強度などの評価を行い、結
果をまとめたものが下記の表１である。なお、耐食性と
捻回試験後の引張強度については以下に示す方法で評価
した。また、表１中、「ＣＦ」とは、コンフォーム連続
押出し法のことである。

【００３６】［耐食性試験］試料１〜１０のアルミニウ
ムまたはアルミニウム合金被覆鋼線複合体を長さ１００
ｍｍに切断し、両端末をエポキシ樹脂で被覆処理して、
耐食性試験用試料とした。耐食性評価試験としては、試
料を２規定の塩酸水溶液に１００時間浸漬した後、試料
の重量を測定し、試験前の重量測定値から引き算して重
量減少量を算出し、単位表面積当たりの重量減少量を各
試料で比較した。各試験において、試料数：ｎ＝３で試
験を行った。単位面積当たりの重量減少量が少ない程、
耐食性に優れていることを示す。

【００３７】［捻回試験後の引張強度試験］中心に配し
た鋼線と外周に配したアルミニウム合金層などの被覆層
との接合性が不十分であると、その線材が機械的な負荷
を受けた場合、被覆層が破れたり、被覆層と鋼線の隙間
に水分が入ったりして腐食が進行することが心配され
る。このような接合性に関する評価としては、一般的に
捻回試験がよく用いられる。そこで、線材から試料を切
り出し、つかみ間隔を線径の１００倍として、２０回捻
回試験した。その後、つかみ間隔の１００ｍｍの部分を
切断し、両端末をエポキシ樹脂で被覆処理して、２規定
の塩酸水溶液中に１００時間浸漬した。その後、この試
料の両端末をつかんで引張試験を行い、引張強度を求め
た。

【００３８】

【表１】

【００３９】表１から明らかなように、Ｍｎを０．３〜
４．３重量％含む、本発明のＡｌ−Ｍｎ合金を被覆した
試料１〜５の鋼線は、腐食性の高い塩素イオンを含む水
溶液中での腐食率が、現用のアルミニウム被覆鋼線であ
る試料６に比べ、約１／３０と極めて優れた耐食性を有
することがわかる。また、捻回試験後に塩素イオンを含
む水溶液に浸漬した場合でも、機械的強度の変化がな
く、捻回によって被覆層に割れを生じたりして、腐食が
進行するような問題もないことがわかる。これに対し、
試料６のアルミニウム被覆鋼線と、本発明の合金組成か
ら外れるアルミニウム合金を被覆した試料７、８の鋼線
は、塩素イオンを含む水溶液に浸漬したときの腐食が激
しく、耐食性に劣るとともに、捻回試験後、塩素イオン
を含む水溶液に浸漬したときの機械的強度は試験前の強
度に比べ、約１／２〜２／３に急激に低下することがわ
かる。さらに、Ａｌ−Ｍｎ合金の被覆厚さが０．１ｍｍ
以下である試料９においては、伸線工程で被覆層が破れ
るなどして芯材の鋼線が露出するため、塩素イオンを含
む水溶液に浸漬した場合には腐食が進行し、機械的な強
度が急激に低下することを示している。一方、Ａｌ−Ｍ
ｎ合金被覆層の断面積比率（占積率）が５０％を超える
場合には、試料１０に示すように、引張強度が１００kg
f/mm²以下となり、テンションメンバーに必要とされる
強度が得られないことがわかる。

【００４０】［実施例２］次に、実際のＡＣＳＲを作製
した場合に問題となる、テンションメンバーと導体との
接触腐食の問題に対する評価を行った。

【００４１】評価に用いたＡＣＳＲは、以下に示す方法
で作製した。（試料１１）上記実施例１の試料２に記載の方法で作製
したアルミニウム合金被覆鋼線複合体（素線）を、１本
の周囲に６本撚り合わせて、ＡＣＳＲ用のテンションメ
ンバーに成形した。このテンションメンバーの周囲に電
気用アルミニウム地金から作製した直径３．２ｍｍの導
体１２本、さらにその外層に同じ径の導体１８本を撚り
合わせて、ＡＣＳＲに成形した。

【００４２】（試料１２）テンションメンバーの周囲に
配される３０本の線材が、テンションメンバーの被覆材
と同じＡｌ−１．８％Ｍｎ合金被覆アルミニウム導体で
あること以外は、試料１１と同様の方法で、ＡＣＳＲを
作製した。

【００４３】（試料１３）実施例１の試料６の方法で作
製した電気用アルミニウム地金から得られたアルミニウ
ム被覆鋼線をテンションメンバーとして使用した以外、
試料１１と同様の方法で、ＡＣＳＲを作製した。

【００４４】（試料１４）テンションメンバーに亜鉛メ
ッキ鋼線を使用した以外は、試料１１と同様の方法で、
ＡＣＳＲを作製した。

【００４５】上記のようにして得られた試料１１〜１４
のＡＣＳＲを長さ４００ｍｍに切断し、両端末をエポキ
シ樹脂で被覆した。この試料を２規定の塩酸に１００時
間浸漬した後、水洗してから解体し、導体と接触してい
るＡｌ−Ｍｎ被覆鋼線、アルミニウム被覆鋼線、亜鉛メ
ッキ鋼線のそれぞれについて引張試験を実施した。その
結果を表２に示す。

【００４６】

【表２】

【００４７】表２から明らかなように、Ａｌ−１．８％
Ｍｎ合金被覆鋼線と異なる金属表面を有する現用のアル
ミニウム導体を外周に撚り合わせた試料１１の場合で
も、鋼線と同じＡｌ−１．８％Ｍｎ合金を被覆した導体
を外周に撚り合わせた試料１２と同様に、浸漬試験後に
おいてＡｌ−１．８％Ｍｎ合金被覆鋼線の機械的な強度
の低下は全く見られないことがわかる。このことは、本
発明のＡｌ−Ｍｎ系合金被覆鋼線においては現用のアル
ミニウム導体をその外周に撚り合わせた場合でも、異種
金属が接触したときに問題となるような接触腐食の問題
もないことを示している。これに対し、テンションメン
バーとして、アルミニウム被覆鋼線と亜鉛メッキ鋼線を
用い、その外周に現用のアルミニウム導体を撚り合わせ
た従来例の試料１３と同じく従来例の試料１４のＡＣＳ
Ｒにおいては、塩素イオンを含む水溶液に対して耐食性
がないため、引張強度が浸漬前に比べて、アルミニウム
被覆鋼線を用いた試料１３では約０．７倍に、亜鉛メッ
キ鋼線を用いた試料１４では約０．５５倍に、大幅に低
下していることがわかる。

【００４８】

【発明の効果】以上、詳細に説明したように、本発明に
係る送電線は、テンションメンバーを構成する鋼線にＡ
ｌ−Ｍｎ系の金属間化合物が分散析出したＡｌ−Ｍｎ合
金で被覆された鋼線を用いているので、耐食性に優れ、
塩素イオンを含む水溶液が存在するような極めて腐食性
の高い環境においても、従来の亜鉛メッキ鋼線やアルミ
ニウム被覆鋼線を用いた場合のように、腐食が進行して
送電線の強度が低下し、断線に至るような問題もない。
このため、従来の送電線のように腐食性の高い環境にお
いても、送電線の表面にグリースを塗布するような防食
処理を施す必要もないから、保守管理が容易であるとと
もに、張り替えなどの際における接続作業が面倒になる
といった問題もない。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施の形態である架空送電線を示
す断面図である。

【図２】同、架空送電線の他の例を示す断面図であ
る。

【図３】従来の架空送電線の一例を示す断面図であ
る。

【符号の説明】

１…テンションメンバー、２…Ａｌ−Ｍｎ合金被覆層、
３…鋼線、４…導体。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者猿渡光一東京都江東区木場一丁目５番１号株式会社フジクラ内 (72)発明者片山慎司東京都江東区木場一丁目５番１号株式会社フジクラ内Ｆターム(参考） 5G307 BA05 BB04 BC08 BC10 EA01 EB01 EC06 EE01 EF02

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】添加元素としてＭｎを０．３重量％ない
し４．３重量％含有し、残部がＡｌおよび不可避不純物
とからなる組成を有し、ＭｎとＡｌとからなる金属間化
合物が分散析出したアルミニウム合金被覆層で被覆され
た鋼線からなるテンションメンバーを有することを特徴
とする送電線。
【請求項２】前記アルミニウム合金被覆層が、前記添
加元素に加えて、Ｍｇを０．０５重量％ないし６．０重
量％含有したことを特徴とする請求項１記載の送電線。
【請求項３】前記アルミニウム合金被覆層の厚さが
０．１ｍｍ以上であり、かつ、該アルミニウム合金被覆
層を含む鋼線全体の断面積に対する該アルミニウム合金
被覆層の断面積の比率が５０％以下であることを特徴と
する請求項１または２記載の送電線。