JP2001079630A - 冷間転造性に優れた鋼素材からなる冷間転造リング - Google Patents
冷間転造性に優れた鋼素材からなる冷間転造リングInfo
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 １回の球状化焼鈍を行うのみで、減面率２０
％以上、かつ、加工度７％を超える高い減面率、加工度
の冷間転造により高度にニアネットシェイプ化された微
小割れの発生していない高炭素クロム軸受鋼からなる冷
間転造リングを提供する。 【解決手段】 球状化焼鈍工程の加熱工程途中の７００
〜７３０℃の温度範囲から７６０℃までを７℃／ｈｒ以
下の昇温速度で徐熱する工程を有する図１に示す球状化
焼鈍工程により得た平均炭化物距離が１．０μｍ以上、
かつ、硬さ９０ＨＲＢ以下であるリング素材から高い減
面率と加工度で冷間転造した高炭素クロム軸受鋼の冷間
転造リング。
％以上、かつ、加工度７％を超える高い減面率、加工度
の冷間転造により高度にニアネットシェイプ化された微
小割れの発生していない高炭素クロム軸受鋼からなる冷
間転造リングを提供する。 【解決手段】 球状化焼鈍工程の加熱工程途中の７００
〜７３０℃の温度範囲から７６０℃までを７℃／ｈｒ以
下の昇温速度で徐熱する工程を有する図１に示す球状化
焼鈍工程により得た平均炭化物距離が１．０μｍ以上、
かつ、硬さ９０ＨＲＢ以下であるリング素材から高い減
面率と加工度で冷間転造した高炭素クロム軸受鋼の冷間
転造リング。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高炭素クロム軸受
鋼を用いた溝つき冷間転造リングの微小割れ発生の防止
に関する。
鋼を用いた溝つき冷間転造リングの微小割れ発生の防止
に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車や各種産業機械に使用される軸受
のレース材は、従来は軸受鋼を主として旋盤により加工
して行われていた。しかし、生産歩留りや生産効率のニ
アネットシェイプ化の面から球状化焼鈍した軸受鋼のリ
ング素材をリングに冷間転造（ＣＲＦ）する方法がとら
れるようになってきている。ところで球状化焼鈍した軸
受鋼のリング素材をリングに冷間転造した場合、歩留り
の向上を図り優れたリング形状とするために、高い減面
率、加工度とする必要がある。しかし、減面率２０％以
上で、かつ、加工度７％を超える高い冷間転造のものに
ついては、得られたリングの溝肩部などに微小割れが発
生する危険性がある。そこで、冷間転造において微小割
れを防止するためには、減面率を低く抑えたり、溝の加
工度を小さくして割れの発生を抑えるか、あるいは割れ
が発生してもその後の旋削により取りきれるように切削
代を多めにとる必要がある。しかし、減面率が小さいと
リングの形状が確実に得られず、また、加工度が小さい
と、その分だけ多めに切削しなければならず、歩留りが
悪く、また、割れを生じた時にその割れを切削で取り除
く場合も同様に歩留りが悪い問題があった。したがっ
て、高い減面率、加工度の冷間転造においても微小割れ
の発生しない鋼からなる冷間転造リングが求められてい
た。
のレース材は、従来は軸受鋼を主として旋盤により加工
して行われていた。しかし、生産歩留りや生産効率のニ
アネットシェイプ化の面から球状化焼鈍した軸受鋼のリ
ング素材をリングに冷間転造（ＣＲＦ）する方法がとら
れるようになってきている。ところで球状化焼鈍した軸
受鋼のリング素材をリングに冷間転造した場合、歩留り
の向上を図り優れたリング形状とするために、高い減面
率、加工度とする必要がある。しかし、減面率２０％以
上で、かつ、加工度７％を超える高い冷間転造のものに
ついては、得られたリングの溝肩部などに微小割れが発
生する危険性がある。そこで、冷間転造において微小割
れを防止するためには、減面率を低く抑えたり、溝の加
工度を小さくして割れの発生を抑えるか、あるいは割れ
が発生してもその後の旋削により取りきれるように切削
代を多めにとる必要がある。しかし、減面率が小さいと
リングの形状が確実に得られず、また、加工度が小さい
と、その分だけ多めに切削しなければならず、歩留りが
悪く、また、割れを生じた時にその割れを切削で取り除
く場合も同様に歩留りが悪い問題があった。したがっ
て、高い減面率、加工度の冷間転造においても微小割れ
の発生しない鋼からなる冷間転造リングが求められてい
た。
【０００３】一方、特許第２５２２４５７号の特許公報
では、高炭素クロム鋼における不純物の量を、以下重量
％で、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．００５％以下、
Ｏ：０．０００６％以下、Ｔｉ：０．００２％以下およ
びＮ：０．００６％以下と規定した鋼を用いて、炭化物
の粒径が２μｍ以下に規定することで、冷間転造加工の
際の微小割れの発生を防止できるとしているが、不純物
を規制することは製鋼におけるコストアップとなり、さ
らに最大の炭化物の粒径を２μｍ以下に規定しても高い
減面率および加工度で冷間転造する場合には割れが発生
することがあった。
では、高炭素クロム鋼における不純物の量を、以下重量
％で、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．００５％以下、
Ｏ：０．０００６％以下、Ｔｉ：０．００２％以下およ
びＮ：０．００６％以下と規定した鋼を用いて、炭化物
の粒径が２μｍ以下に規定することで、冷間転造加工の
際の微小割れの発生を防止できるとしているが、不純物
を規制することは製鋼におけるコストアップとなり、さ
らに最大の炭化物の粒径を２μｍ以下に規定しても高い
減面率および加工度で冷間転造する場合には割れが発生
することがあった。
【０００４】また、表面の脱炭を大きくすることにより
冷間転造における微小割れの発生を防ぐことができる
が、表面を脱炭させた場合には、冷間転造後に脱炭など
の欠陥の除去が必要となり、切削代が増えて歩留りが低
下する問題があった。
冷間転造における微小割れの発生を防ぐことができる
が、表面を脱炭させた場合には、冷間転造後に脱炭など
の欠陥の除去が必要となり、切削代が増えて歩留りが低
下する問題があった。
【０００５】さらには、２回焼鈍を行って硬さを下げる
ことにより冷間転造での微小割れを防ぐ方法もあるが、
熱処理を２回行うことはコストアップとなる。
ことにより冷間転造での微小割れを防ぐ方法もあるが、
熱処理を２回行うことはコストアップとなる。
【０００６】なお、本発明における減面率および加工度
は、図３に示すように断面積Ａのリング素材を冷間転造
して溝断面積Ｃを有する断面積Ｂの溝つきリングとした
とき、減面率は数式１により、加工度は数式２により定
義される。
は、図３に示すように断面積Ａのリング素材を冷間転造
して溝断面積Ｃを有する断面積Ｂの溝つきリングとした
とき、減面率は数式１により、加工度は数式２により定
義される。
【０００７】
【数１】 減面率 ＝｛１−（ＣＲＦ後の断面積Ｂ）／（ＣＲＦ前の断面積Ａ）｝×１００……１
【０００８】
【数２】 加工度 ＝｛（溝部の断面積Ｃ）／（ＣＲＦ後の断面積Ｂ）｝×１００……２
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明の解決しようと
する課題は、上記の問題点を解消し、１回の球状化焼鈍
を行うのみで、減面率２０％以上、かつ、加工度７％を
超える高い減面率、加工度の冷間転造により高度にニア
ネットシェイプ化された微小割れの発生していない高炭
素クロム軸受鋼からなる冷間転造リングを提供すること
であり、ベアリングレースなどの製造歩留りを高めて生
産性を一層向上することである。
する課題は、上記の問題点を解消し、１回の球状化焼鈍
を行うのみで、減面率２０％以上、かつ、加工度７％を
超える高い減面率、加工度の冷間転造により高度にニア
ネットシェイプ化された微小割れの発生していない高炭
素クロム軸受鋼からなる冷間転造リングを提供すること
であり、ベアリングレースなどの製造歩留りを高めて生
産性を一層向上することである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めの本発明の手段は、請求項１の発明では、加熱工程途
中に７００〜７３０℃の温度範囲から７６０℃までを７
℃／ｈｒ以下の昇温速度で徐熱する工程を有する球状化
焼鈍工程により得た平均炭化物距離１．０μｍ以上、か
つ、硬さ９０ＨＲＢ以下であるリング素材から冷間転造
したことを特徴とする高炭素クロム軸受鋼の冷間転造リ
ングである。
めの本発明の手段は、請求項１の発明では、加熱工程途
中に７００〜７３０℃の温度範囲から７６０℃までを７
℃／ｈｒ以下の昇温速度で徐熱する工程を有する球状化
焼鈍工程により得た平均炭化物距離１．０μｍ以上、か
つ、硬さ９０ＨＲＢ以下であるリング素材から冷間転造
したことを特徴とする高炭素クロム軸受鋼の冷間転造リ
ングである。
【００１１】請求項２の発明では、加熱工程途中に７４
０℃±１０℃の許容温度範囲で４時間以上等温保持する
工程を有する球状化焼鈍工程により得た平均炭化物距離
１．０μｍ以上、かつ、硬さ９０ＨＲＢ以下であるリン
グ素材から冷間転造したことを特徴とする高炭素クロム
軸受鋼の冷間転造リングである。
０℃±１０℃の許容温度範囲で４時間以上等温保持する
工程を有する球状化焼鈍工程により得た平均炭化物距離
１．０μｍ以上、かつ、硬さ９０ＨＲＢ以下であるリン
グ素材から冷間転造したことを特徴とする高炭素クロム
軸受鋼の冷間転造リングである。
【００１２】本発明における高炭素クロム軸受鋼とは、
重量％で、Ｃ：０．８０〜１．２０％、Ｓｉ：０．１０
〜０．８０％、Ｍｎ：１．５０％以下、Ｃｒ：０．８０
〜２．００％、Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：０．０２５
％以下を含み、さらにＭｏ：０．０５〜０．５０％を含
むことができ、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる
鋼で、主に各種産業機械などに用いられる軸受レースに
使用される鋼のことをいう。
重量％で、Ｃ：０．８０〜１．２０％、Ｓｉ：０．１０
〜０．８０％、Ｍｎ：１．５０％以下、Ｃｒ：０．８０
〜２．００％、Ｐ：０．０２５％以下、Ｓ：０．０２５
％以下を含み、さらにＭｏ：０．０５〜０．５０％を含
むことができ、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる
鋼で、主に各種産業機械などに用いられる軸受レースに
使用される鋼のことをいう。
【００１３】さらに、本発明における平均炭化物距離と
は、ピクラール腐食組織の５０００倍の二次電子像から
画像解析によって測定した任意線分上で隣接する２粒子
間の距離ｘを５０個測定し、それらを平均したものをい
う。
は、ピクラール腐食組織の５０００倍の二次電子像から
画像解析によって測定した任意線分上で隣接する２粒子
間の距離ｘを５０個測定し、それらを平均したものをい
う。
【００１４】次いで、上記の高炭素クロム軸受鋼の鋼成
分の成分範囲、平均炭化物距離および硬さの限定理由に
ついて説明する。以下、％は重量％を示す。
分の成分範囲、平均炭化物距離および硬さの限定理由に
ついて説明する。以下、％は重量％を示す。
【００１５】Ｃ：０．８０〜１．２０％ Ｃは、ベアリングとして要求される焼入焼戻し硬さを得
るために下限を０．８０％とする。しかし、１．２０％
を超えると粗大炭化物を生成し、転動疲労寿命を低下さ
せるので、上限を１．２０％とする。
るために下限を０．８０％とする。しかし、１．２０％
を超えると粗大炭化物を生成し、転動疲労寿命を低下さ
せるので、上限を１．２０％とする。
【００１６】Ｓｉ：０．１０〜０．８０％ Ｓｉは、脱酸のために必要な元素でまた焼入性を向上さ
せる元素であり少なくとも０．１０％必要とされる。し
かし０．８０％を超えて含有されると固溶強化し冷間転
造性を損なうので、上限を０．８０％とする。
せる元素であり少なくとも０．１０％必要とされる。し
かし０．８０％を超えて含有されると固溶強化し冷間転
造性を損なうので、上限を０．８０％とする。
【００１７】Ｍｎ：１．５０％以下 Ｍｎは、Ｓｉと同様に脱酸剤となり、また焼入性を向上
する。しかし、１．５０％を超えると熱処理硬さが高く
なり、冷間転造性を損なうので、上限を１．５０％とす
る。
する。しかし、１．５０％を超えると熱処理硬さが高く
なり、冷間転造性を損なうので、上限を１．５０％とす
る。
【００１８】Ｃｒ：０．８０〜２．００ Ｃｒは、炭化物を形成するのに必要な元素で、その量が
０．８０％未満ではその効果がないので、下限を０．８
０％とし、２．００％を超えるとオーステナイト領域を
狭めネット状の炭化物が生成しやすくなるので、上限の
を２．００％とする。
０．８０％未満ではその効果がないので、下限を０．８
０％とし、２．００％を超えるとオーステナイト領域を
狭めネット状の炭化物が生成しやすくなるので、上限の
を２．００％とする。
【００１９】Ｍｏ：０．０５〜０．５０％ Ｍｏは、焼入性を向上させるのに効果のある元素である
が、０．０５％未満ではその効果は小さいので下限を
０．０５％とする。しかし、０．５０％を超えるとその
効果は飽和しコストアップとなるので、上限を０．５０
％とする。
が、０．０５％未満ではその効果は小さいので下限を
０．０５％とする。しかし、０．５０％を超えるとその
効果は飽和しコストアップとなるので、上限を０．５０
％とする。
【００２０】平均炭化物距離：１．０μｍ以上 炭化物間隔を広げることによりマトリックスへの炭化物
の分散強化を低下させ変形能を向上させる効果がある。
しかし、１．０μｍ未満ではその効果が小さく冷間転造
加工により割れを発生する。従って、平均炭化物距離
１．０μｍ以上とする。
の分散強化を低下させ変形能を向上させる効果がある。
しかし、１．０μｍ未満ではその効果が小さく冷間転造
加工により割れを発生する。従って、平均炭化物距離
１．０μｍ以上とする。
【００２１】硬さ：９０ＨＲＢ以下 硬さは、冷間転造性の重要な指標であり、硬さが９０Ｈ
ＲＢを超えると、変形抵抗が高くなり、冷間転造加工に
より割れを発生させる。そこで、硬さの上限を９０ＨＲ
Ｂとする。
ＲＢを超えると、変形抵抗が高くなり、冷間転造加工に
より割れを発生させる。そこで、硬さの上限を９０ＨＲ
Ｂとする。
【００２２】
【発明の実施の形態】冷間転造における割れの発生原因
は、高炭素クロム軸受鋼のリング素材の冷間転造加工中
に加工硬化により延性が失われ結果として冷間転造装置
のマンドレルと被加工物のリング素材であるブランクと
の間に水平方向の引張応力が発生して割れを生起するこ
とにある。そこで、発明者らは、上記の事項を鑑みて考
究したところ、硬さ90HRB 以下の冷間転造用リング素材
において、炭化物間の距離を拡げることにより、材料の
変形抵抗低減および冷間転造の変形能の向上を図ること
ができることを見出し、そして、炭化物間の距離が平均
１．０μｍ未満では変形抵抗低減および変形能向上の効
果が少ないことを見出して、本発明の原理を得たもので
ある。
は、高炭素クロム軸受鋼のリング素材の冷間転造加工中
に加工硬化により延性が失われ結果として冷間転造装置
のマンドレルと被加工物のリング素材であるブランクと
の間に水平方向の引張応力が発生して割れを生起するこ
とにある。そこで、発明者らは、上記の事項を鑑みて考
究したところ、硬さ90HRB 以下の冷間転造用リング素材
において、炭化物間の距離を拡げることにより、材料の
変形抵抗低減および冷間転造の変形能の向上を図ること
ができることを見出し、そして、炭化物間の距離が平均
１．０μｍ未満では変形抵抗低減および変形能向上の効
果が少ないことを見出して、本発明の原理を得たもので
ある。
【００２３】本発明の実施の形態を以下に説明する。先
ず、請求項１の発明では、重量％で、Ｃ：１．０２％、
Ｓｉ：０．２３％、Ｍｎ：０．３９％、Ｐ：０．０１５
％、Ｓ：０．００７％、Ｃｒ：１．４２％、Ｎｉ：０．
０５％、Ｍｏ：０．０２％、Ｃｕ：０．１３％、残部Ｆ
ｅおよび不可避不純物からなる鋼材を熱間圧延した棒鋼
を熱間鍛造によりリング素材を成形し、図１に示す球状
化焼鈍の温度パターンにより球状化焼鈍を行なうものと
する。図１の加熱工程における途中の温度Ｔ1の７００
〜７３０℃の温度範囲から温度Ｔ2の７６０℃までを７
℃／ｈｒ以下の昇温速度で徐熱し、次いで７６０℃から
は昇温速度を早めて７９０℃に保持した後、７３０℃ま
で急冷し、７３０℃から５℃／ｈｒにて６５０℃まで徐
冷して、出炉して空冷する球状化焼鈍工程を行って平均
炭化物距離１．０μｍ以上、かつ、硬さ９０ＨＲＢ以下
とし、次いで減面率２０％以上、加工度７％以上の高い
冷間転造加工をすることにより高炭素クロム軸受鋼から
なる冷間転造リングを得る。
ず、請求項１の発明では、重量％で、Ｃ：１．０２％、
Ｓｉ：０．２３％、Ｍｎ：０．３９％、Ｐ：０．０１５
％、Ｓ：０．００７％、Ｃｒ：１．４２％、Ｎｉ：０．
０５％、Ｍｏ：０．０２％、Ｃｕ：０．１３％、残部Ｆ
ｅおよび不可避不純物からなる鋼材を熱間圧延した棒鋼
を熱間鍛造によりリング素材を成形し、図１に示す球状
化焼鈍の温度パターンにより球状化焼鈍を行なうものと
する。図１の加熱工程における途中の温度Ｔ1の７００
〜７３０℃の温度範囲から温度Ｔ2の７６０℃までを７
℃／ｈｒ以下の昇温速度で徐熱し、次いで７６０℃から
は昇温速度を早めて７９０℃に保持した後、７３０℃ま
で急冷し、７３０℃から５℃／ｈｒにて６５０℃まで徐
冷して、出炉して空冷する球状化焼鈍工程を行って平均
炭化物距離１．０μｍ以上、かつ、硬さ９０ＨＲＢ以下
とし、次いで減面率２０％以上、加工度７％以上の高い
冷間転造加工をすることにより高炭素クロム軸受鋼から
なる冷間転造リングを得る。
【００２４】なお、上記において、棒鋼に代えて鋼管を
用いる場合は、鋼管を上記の球状化焼鈍を行なって平均
炭化物距離１．０μｍ以上、かつ、硬さ９０ＨＲＢ以下
とした後、切断して冷間転造用のリング素材とし、上記
と同様に減面率２０％以上、加工度７％以上の高い冷間
転造加工をすることにより高炭素クロム軸受鋼からなる
冷間転造リングを得る。
用いる場合は、鋼管を上記の球状化焼鈍を行なって平均
炭化物距離１．０μｍ以上、かつ、硬さ９０ＨＲＢ以下
とした後、切断して冷間転造用のリング素材とし、上記
と同様に減面率２０％以上、加工度７％以上の高い冷間
転造加工をすることにより高炭素クロム軸受鋼からなる
冷間転造リングを得る。
【００２５】請求項２の発明では、上記の図１に示す温
度パターンの球状化焼鈍に代えて、図２に示す温度パタ
ーンの球状化焼鈍、すなわち加熱工程途中に７４０℃±
１０℃の許容温度範囲で４時間以上等温保持した後、次
いで保持温度からは昇温速度を早めて７９０℃に保持し
た後、７３０℃まで急冷し、７３０℃から５℃／ｈｒに
て６５０℃まで徐冷して、出炉して空冷する球状化焼鈍
工程を行って平均炭化物距離１．０μｍ以上、かつ、硬
さ９０ＨＲＢ以下とし、次いで減面率２０％以上、加工
度７％以上の高い冷間転造加工をすることにより高炭素
クロム軸受鋼からなる冷間転造リングを得るものであ
る。
度パターンの球状化焼鈍に代えて、図２に示す温度パタ
ーンの球状化焼鈍、すなわち加熱工程途中に７４０℃±
１０℃の許容温度範囲で４時間以上等温保持した後、次
いで保持温度からは昇温速度を早めて７９０℃に保持し
た後、７３０℃まで急冷し、７３０℃から５℃／ｈｒに
て６５０℃まで徐冷して、出炉して空冷する球状化焼鈍
工程を行って平均炭化物距離１．０μｍ以上、かつ、硬
さ９０ＨＲＢ以下とし、次いで減面率２０％以上、加工
度７％以上の高い冷間転造加工をすることにより高炭素
クロム軸受鋼からなる冷間転造リングを得るものであ
る。
【００２６】
【実施例】請求項１の発明の実施例 表１に示す化学成分からなる高炭素クロム軸受鋼かなら
る棒鋼を熱間鍛造してなる供試材のリング素材を、図１
に示す温度パターンを表２に示す条件で球状化焼鈍し、
さらに減面率２３．４％、加工度７．１９％で冷間転造
加工によりリングを製造した。表２にその球状化焼鈍後
の硬さおよび平均炭化物粒径、並びにＣＲＦ後の微小割
れの有無を示す。表２において、アスタリスクマークを
付したものは請求項１の発明の条件を満足しないものを
示し、供試材Ａ、Ｂ、ＦおよびＨは、いずれも請求項１
の発明の条件を満足するもので、冷間転造加工により得
られたリングには微小割れは認められなかった。
る棒鋼を熱間鍛造してなる供試材のリング素材を、図１
に示す温度パターンを表２に示す条件で球状化焼鈍し、
さらに減面率２３．４％、加工度７．１９％で冷間転造
加工によりリングを製造した。表２にその球状化焼鈍後
の硬さおよび平均炭化物粒径、並びにＣＲＦ後の微小割
れの有無を示す。表２において、アスタリスクマークを
付したものは請求項１の発明の条件を満足しないものを
示し、供試材Ａ、Ｂ、ＦおよびＨは、いずれも請求項１
の発明の条件を満足するもので、冷間転造加工により得
られたリングには微小割れは認められなかった。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【表２】
【００２９】請求項２の発明の実施例 上記と同様に表１に示す化学成分からなる高炭素クロム
軸受鋼かならる棒鋼を熱間鍛造してなる供試材のリング
素材を、図２に示す温度パターンを表３に示す条件で球
状化焼鈍し、さらに減面率２３．４％、加工度７．１９
％で冷間転造加工によりリングを製造した。表３にその
球状化焼鈍後の硬さおよび平均炭化物粒径、並びにＣＲ
Ｆ後の微小割れの有無を示す。表３において、アスタリ
スクマークを付したものは請求項２の発明の条件を満足
しないものを示し、供試材Ｌ、Ｎ、ＯおよびＰは、いず
れも請求項２の発明の条件を満足するもので、冷間転造
加工により得られたリングには微小割れは認められなか
った。
軸受鋼かならる棒鋼を熱間鍛造してなる供試材のリング
素材を、図２に示す温度パターンを表３に示す条件で球
状化焼鈍し、さらに減面率２３．４％、加工度７．１９
％で冷間転造加工によりリングを製造した。表３にその
球状化焼鈍後の硬さおよび平均炭化物粒径、並びにＣＲ
Ｆ後の微小割れの有無を示す。表３において、アスタリ
スクマークを付したものは請求項２の発明の条件を満足
しないものを示し、供試材Ｌ、Ｎ、ＯおよびＰは、いず
れも請求項２の発明の条件を満足するもので、冷間転造
加工により得られたリングには微小割れは認められなか
った。
【００３０】
【表３】
【００３１】
【発明の効果】以上説明したとおり、本発明は、冷間転
造前のリング素材の球状化焼鈍工程の加熱工程途中の７
００〜７３０℃の温度範囲から７６０℃までの加熱を７
℃／ｈｒ以下の昇温速度とすることにより、あるいは加
熱工程途中に７４０℃±１０℃の許容温度範囲で４時間
以上等温保持する工程を加えることにより得た平均炭化
物距離が１．０μｍ以上、かつ、硬さ９０ＨＲＢ以下で
あるリング素材を減面率２０％以上、かつ加工度７％を
超える高い減面率、加工度の冷間転造加工することによ
り従来にない高歩留り、高生産性で得られた優れたニア
ネットシェイプの高炭素クロム軸受鋼からなるベアリン
グレースなどの溝つきリングである。
造前のリング素材の球状化焼鈍工程の加熱工程途中の７
００〜７３０℃の温度範囲から７６０℃までの加熱を７
℃／ｈｒ以下の昇温速度とすることにより、あるいは加
熱工程途中に７４０℃±１０℃の許容温度範囲で４時間
以上等温保持する工程を加えることにより得た平均炭化
物距離が１．０μｍ以上、かつ、硬さ９０ＨＲＢ以下で
あるリング素材を減面率２０％以上、かつ加工度７％を
超える高い減面率、加工度の冷間転造加工することによ
り従来にない高歩留り、高生産性で得られた優れたニア
ネットシェイプの高炭素クロム軸受鋼からなるベアリン
グレースなどの溝つきリングである。
【図１】球状化焼鈍工程の温度パターンを示す図であ
る。
る。
【図２】他の球状化焼鈍工程の温度パターンを示す図で
ある。
ある。
【図３】冷間転造加工前のリング素材の断面形状と冷間
転造加工後の溝つきリングの断面形状を示す図である。
転造加工後の溝つきリングの断面形状を示す図である。
Ａ リング素材の断面積 Ｂ 溝つきリングの断面積 Ｃ 溝断面積
Claims (2)
- 【請求項１】 加熱工程途中に７００〜７３０℃の温度
範囲から７６０℃までを７℃／ｈｒ以下の昇温速度で徐
熱する工程を有する球状化焼鈍工程により得た平均炭化
物距離１．０μｍ以上、かつ、硬さ９０ＨＲＢ以下であ
るリング素材から冷間転造したことを特徴とする高炭素
クロム軸受鋼の冷間転造リング。 - 【請求項２】 加熱工程途中に７４０℃±１０℃の許容
温度範囲で４時間以上等温保持する工程を有する球状化
焼鈍工程により得た平均炭化物距離１．０μｍ以上、か
つ、硬さ９０ＨＲＢ以下であるリング素材から冷間転造
したことを特徴とする高炭素クロム軸受鋼の冷間転造リ
ング。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26333299A JP2001079630A (ja) | 1999-09-17 | 1999-09-17 | 冷間転造性に優れた鋼素材からなる冷間転造リング |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26333299A JP2001079630A (ja) | 1999-09-17 | 1999-09-17 | 冷間転造性に優れた鋼素材からなる冷間転造リング |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001079630A true JP2001079630A (ja) | 2001-03-27 |
Family
ID=17388013
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26333299A Pending JP2001079630A (ja) | 1999-09-17 | 1999-09-17 | 冷間転造性に優れた鋼素材からなる冷間転造リング |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001079630A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008088448A (ja) * | 2006-09-29 | 2008-04-17 | Sanyo Special Steel Co Ltd | Ｃｒを含有する低炭素鋼の焼鈍方法 |
| JP2012045611A (ja) * | 2010-08-30 | 2012-03-08 | Tanray Kogyo Kk | 金属部品の加工成形方法 |
| CN110125317A (zh) * | 2019-05-27 | 2019-08-16 | 钢铁研究总院 | 一种高强度不锈钢热轧环件成型方法 |
-
1999
- 1999-09-17 JP JP26333299A patent/JP2001079630A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008088448A (ja) * | 2006-09-29 | 2008-04-17 | Sanyo Special Steel Co Ltd | Ｃｒを含有する低炭素鋼の焼鈍方法 |
| JP2012045611A (ja) * | 2010-08-30 | 2012-03-08 | Tanray Kogyo Kk | 金属部品の加工成形方法 |
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