CN110125317A - 一种高强度不锈钢热轧环件成型方法 - Google Patents

一种高强度不锈钢热轧环件成型方法 Download PDF

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Abstract

本发明公开了一种高强度不锈钢热轧环件成型方法，属于不锈钢技术领域，解决了现有的高强度不锈钢在热轧环件成型过程中易出现裂纹的问题。该成型方法包括如下步骤：步骤一：采用分段加热对钢锭进行加热升温；步骤二：对加热升温后的钢锭进行锻造得到锻坯，空冷至室温，然后重新将锻坯装入炉中，升温至T4，保温；然后以小于50℃/h的炉冷速度降至温度低于T5时，出炉空冷；步骤三：将锻坯进行镦饼冲孔，镦饼冲孔后的环坯冷至室温；步骤四：将环坯进行二次加热后辗环，经辗环的环件冷至室温。本发明能够得到质量优良的不锈钢热轧环件。

Description

一种高强度不锈钢热轧环件成型方法
技术领域
本发明涉及不锈钢技术领域，尤其涉及一种高强度不锈钢热轧环件成型方法。
背景技术
15～5PH高强度不锈钢，兼具高的强韧性能与耐蚀性能，是优良的结构材料，广泛应用于各种严苛服役环境，目前该钢的锻件使用广泛，其锻造工艺已有相关研究，但对于该钢的热轧环件成型工艺，目前尚未见文献报道。
热轧环件成型是一种先进的回转塑性成型工艺，具有节省材料、能源、优质、高效等特点，已经大量应用于低合金结构钢、优质碳素结构钢、合金结构钢材料，用于生产常规轴承圈、齿圈、磨环、天线底座等零件。但是该方法用于高强度不锈钢轧环件的成型尚未有相关的研究，其制造方法存在诸多技术难点，特别是对于含铜的高强度不锈钢而言，热变形易开裂、变形抗力大等突出问题急需解决，另外，坯料形状尺寸、轧制温度、变形工艺设计无论哪个环节出问题都会导致该成型方法的失败
发明内容
鉴于上述分析，本发明的目的在于，提供一种高强度不锈钢热轧环件成型方法，以解决现有的高强度不锈钢在热轧环件成型过程中易出现裂纹的问题。
本发明的目的主要是通过以下技术方案实现的：
本发明提供了一种高强度不锈钢热轧环件成型方法，该热轧环件成型方法包括如下步骤：
步骤一：采用三阶段加热对不锈钢钢锭进行加热升温，其中，第三次升温速率V3大于第一次升温速率V1，第一次升温速率V1大于第二次升温速率V2；
步骤二：对步骤一中加热升温后的不锈钢钢锭进行锻造得到锻坯，空冷至室温，然后重新将锻坯装入炉中，升温至T4，保温；然后以小于50℃/h的炉冷速度降至温度低于T5时，出炉空冷；
步骤三：将锻坯进行镦饼冲孔，镦饼冲孔后的环坯空冷至室温；
步骤四：将步骤三处理得到的环坯进行二次加热后进行辗环，将经过辗环的环件空冷至室温。
进一步的，高强度不锈钢的组成成分按质量百分比为：C：0.025～0.050％、Cr：14.5～14.8％、Ni：4.5～4.9％、Cu：2.9～3.5％、Nb+Ta：0.25～0.34％、Mo：0.2～0.4％、V：0.06～0.1％、Si：0.2～0.6％、Mn：0.4％～0.8％、P≤0.020％、S≤0.010％，O≤0.003％，其余为铁和不可避免的杂质元素。
进一步的，步骤三中，锻坯进行镦饼冲孔前进行三阶段加热。
进一步的，步骤四中，二次加热后的环件的环外径为目标成品外径的101～105％，环内径为目标成品内径的100.5～103％，环高度为目标成品高度的95～99％。
进一步的，步骤一中，第一次升温速率V1为60～70℃/h，第二次升温速率V2为40～50℃/h，第三次升温速率V3为72～80℃/h。
进一步的，步骤一中，第一次升温将不锈钢钢锭从装炉温度升高至500～600℃，保温3～3.5小时；第二次升温到900℃～950℃，保温2～2.5小时；第三次升温到1130℃～1150℃，保温3～4小时。
进一步的，步骤二中，锻造的开锻温度不低于1130℃，终锻温度大于850℃。
进一步的，T4为600～640℃，T5为300℃。
进一步的，热轧环件成型方法还包括：步骤五：将步骤四中空冷后的环件进行退火处理。
进一步的，热轧环件成型方法还包括：步骤六：将步骤五处理后的环件进行固溶热处理与时效热处理。
与现有技术相比，本发明至少可实现如下有益效果之一：
a)本发明提供的高强度不锈钢的热轧环件成型方法，在制锻坯阶段采用特定的分段加热方式：在三次升温过程中，第二次升温速率最慢，降低心部与边部的温度梯度，保证心部边部组织的均匀性，降低开裂倾向；第三次升温阶段的升温速率最大，降低材料在高温停留时间，避免晶粒在高温下过度长大引起钢材强度和塑性降低，减少在后续热加工过程中产生裂纹的倾向。
b)本发明提供的高强度不锈钢的热轧环件成型方法，控制镦饼冲孔温度低于1150℃，轧环机辗环温度低于1130℃，进而减少对性能不利的高温铁素体的形成，提高不锈钢的塑性。
c)本发明提供的高强度不锈钢的热轧环件成型方法，在热轧环件过程中实时监测温度变化，坯料温度低于950℃后，需重新加热，再进行轧制，避免钢在较低温度下析出相(Cu相、M23C6相、M2C相)析出，导致变形抗力大、塑形差，从而保证钢热轧环件轧制过程中不出现裂纹等失稳现象。
d)本发明提供的高强度不锈钢的热轧环件成型方法，在设计热轧环件热轧后尺寸时，环外径为最终成品外径尺寸的101～105％，环内径尺寸为最终成品内径尺寸的100.5～103％，环高度尺寸为最终成品高度尺寸的95～99％，一方面保证钢热轧环件的尺寸满足设计要求，另一方面节约材料，降低成本。
e)本发明通过控制加热方式，消除了开裂等缺陷造成的后续加工修磨，减少了工序，提高了成材率，最终获得的不锈钢钢件的表面质量优良，力学性能优异。
本发明的其他特征和优点将在随后的说明书中阐述，并且，部分的从说明书中变得显而易见，或者通过实施本发明而了解。本发明的目的和其他优点可通过在所写的说明书、权利要求书、以及附图来实现和获得。
附图说明
附图仅用于示出具体实施例的目的，而并不认为是对本发明的限制，在整个附图中，相同的参考符号表示相同的部件。
图1为本发明的高强度不锈钢热轧环件示意图；
图2为本发明的高强度不锈钢各相随温度变化的质量分数分布图。
具体实施方式
下面结合附图来具体描述本发明的优选实施例，其中，附图构成本申请一部分，并与本发明的实施例一起用于阐释本发明的原理，并非用于限定本发明的范围。
本实施例提供了一种高强度不锈钢，其组成成分按质量百分比为：C：0.025～0.050％、Cr：14.5～14.8％、Ni：4.5～4.9％、Cu：2.9～3.5％、Nb+Ta：0.25～0.34％、Mo：0.2～0.4％、V：0.06～0.1％、Si：0.2～0.6％、Mn：0.4％～0.8％、P≤0.020％、S≤0.010％，O≤0.003％，其余为铁和不可避免的杂质元素。
优选的，高强度不锈钢的组成成分按质量百分比为：C：0.025～0.040％、Cr：14.5～14.8％、Ni：4.5～4.8％、Cu：3.1～3.3％、Nb+Ta：0.3～0.33％、Mo：0.25～0.33％、V：0.07～0.09％、Si：0.3～0.6％、Mn：0.45％～0.5％、P≤0.0050％、S≤0.010％，O≤0.001％，其余为铁和不可避免的杂质元素。
本发明提供了一种高强度不锈钢的热轧环件成型方法，具体包括如下步骤：
步骤一、钢锭制备，采用真空感应冶炼(VIM)+真空自耗重熔(VAR)或电渣重熔(ESR)的冶炼方法制得直径尺寸不小于Ф500mm的钢锭。
步骤二、采用分段加热方式对高强度不锈钢钢锭进行加热。第一次升温将不锈钢钢锭从装炉温度升高至500～600℃，然后保温3～3.5小时；第二次升温到900℃～950℃，然后保温2～2.5小时；随后第三次升温到1130℃～1150℃，然后保温3～4小时；其中，第三次升温速率V3大于第一次升温速率V1，第一次升温速率V1大于第二次升温速率V2，也就是说，在三次升温过程中，第三次升温的升温速率V3最大。
优选的，第一次升温速率V1为60～70℃/h，第二次升温速率V2为40～50℃/h，第三次升温速率V3为72～80℃/h。
与现有技术相比，本发明提供的高强度不锈钢的热轧环件成型制锻坯过程中采用分段加热方式处理，在分段加热过程中第二次升温速率V2最小，第三次升温速率V3最大；本发明的研究发现，对于本发明中的高强度不锈钢来说，第二次升温速率较慢，降低了心部与边部的温度梯度，在此加热温度范围，Cu相、M23C6相、M2C相逐渐溶解于基体中，降低温度梯度过大将保证心部边部组织的均匀性，降低开裂倾向；在第三阶段采用略高的速率(72～80℃/h)加热，可以适当降低材料在高温停留时间，避免晶粒在高温下过度长大引起钢材强度和塑性降低。
本步骤中的装炉温度设定为250℃～350℃，可以缩短加热周期，降低燃料消耗。
为了保证第一次升温后钢锭的温度均匀性，在第一次升温后，第二次升温之前，还需要对第一次升温后的不锈钢钢锭进行保温，保温时间为3～3.5小时，降低边部和心部的温度梯度，减少开裂倾向；为了保证Cu相、M23C6相、M2C相均匀地溶解于基体中，第二次升温后的保温时间为2～2.5小时；第三次升温后的保温时间为3～4h，充分保证锻造前钢锭的边部与心部温度一致，保温时间不能过长，一方面避免能源的浪费，另一方面钢锭在高温时间过长会造成晶粒过度长大，降低材料的强度和塑性。
步骤三、对加热升温后的不锈钢钢锭进行锻造得到锻坯，锻造的开锻温度不低于1130℃，终锻温度大于850℃，此过程中，锻造的累计变形量控制在1.3～3，最终锻坯直径为Ф400～450mm，长度为500～1000mm。此步骤中，为了保证较低的变形抗力，锻造的开锻温度不低于1130℃，终锻温度大于850℃。
步骤四、将步骤三中的锻坯采用空冷方式冷却至室温；然后将锻坯装入炉中，按照70～80℃/h的升温速度升温至600～640℃，保温30～40h；然后以小于50℃/h的炉冷速度降至温度低于300℃时，出炉；此步骤中锻坯采用空冷方式冷却至室温可以降低快冷导致大的内应力，避免开裂，再次升温～保温～小于50℃/h的炉冷速度冷至300℃，从而使组织充分均匀化。
步骤五、将步骤四处理过的锻坯装入环形炉进行分段加热，第一次升温将锻坯从装炉温度升高至500～600℃，然后保温3～3.5小时；第二次升温到900℃～950℃，然后保温2～2.5小时；随后第三次升温到1130℃～1150℃，然后保温3～4小时；其中，第三次升温速率V3’大于第一次升温速率V1’，第一次升温速率V1’大于第二次升温速率V2’，也就是说，在三次升温过程中，第三次升温的升温速率V3’最大。
优选的，第一次升温速率V1’为60～70℃/h，第二次升温速率V1’为40～50℃/h，第三次升温速率V3’为71～80℃/h；在三次升温过程中第三次升温速率V3’最大；本发明的研究发现，对于本发明中的高强度不锈钢来说，在热加工过程中第二阶段升温速率较慢，降低了心部与边部的温度梯度，此加热温度范围，Cu相、M23C6相、M2C相逐渐溶解于基体中，降低温度梯度过大将保证心部边部组织的均匀性，降低开裂倾向，在950℃以上温度采用略高的速率(71～80℃/h)加热，可以适当降低材料在高温停留时间，避免晶粒在高温下过度长大。
步骤六、对步骤五中加热过的锻坯进行镦饼冲孔，镦饼时，圆柱体的锻坯轴线与锻锤砧面垂直，锻造的累计变形量应大于2，镦粗后将坯料进行冲盲孔，冲头应放在料饼中央，以防止冲孔偏心而导致轧制前的环件毛坯存在壁厚差，最终得到带孔的环坯尺寸为：外径Ф600～800mm，内孔尺寸Ф250～270mm，高度为200～300mm，镦饼冲孔后的环坯空冷至室温，采用空冷方式冷却至室温可以降低快冷导致大的内应力，避免开裂。
步骤七、将步骤六处理得到的环坯进行二次加热，具体加热工艺为：按照80～90℃/h升温速率，加热至1120～1130℃，保温1.5～3小时，加热速度较快，降低了环坯在高温下停留时间避免组织粗大。
步骤八、采用轧环机对二次加热后的环坯进行辗环，轧环机辗环温度低于1130℃，辗环过程中，实时监测温度，若坯料温度低于950℃，应停止辗环，回炉重新加热，重新加热的温度为1120～1130℃，经过辗环的环件随空气冷却至室温，空冷得到马氏体组织，采用空冷方式冷却至室温可以降低快冷导致的大的内应力，避免开裂。最终得到环件尺寸：外径Ф1300～1400mm，内孔直径Ф1000～1200mm，高度200～270mm。
值得注意的是，由于该钢在较高温度下将形成对性能不利的高温铁素体，因此镦饼冲孔温度低于1150℃，轧环机辗环温度低于1130℃，保证钢的辗环后的环件的铁素体满足要求；考虑到钢在较低温度下析出相(Cu相、M23C6相、M2C相)析出，导致变形抗力大、塑形差，因此在辗环过程中坯料温度低于950℃后，需重新加热，再进行辗环，从而保证不锈钢在辗环过程中不出现裂纹等失稳现象。
步骤九、将空冷后的环件进行退火处理，退火工艺：70～80℃/h升温至600～640℃，保温时间不少于30小时，炉冷速度小于50℃/h，降至温度低于300℃时出炉，空冷。退火处理的目的是使组织充分均匀化，同时可以消除内应力。
步骤十、热轧环件后处理包括固溶热处理与时效热处理：固溶热处理将环件加热至1038～1045℃，保温1～1.5h，空冷至32℃以下，时效热处理：将环件加热至475℃～485℃，保温4～4.5h，空冷。在1038～1045℃固溶，使除MC相以外的其他相均溶解于基体中，保温时间较短，1～1.5h，避免晶粒长大，在475℃～485℃进行时效4～4.5h，可以使M2C相、Cu相充分析出，达到最佳的沉淀强化效果。
考虑到热轧环件环轧后的冷却尺寸收缩变化，热轧环件高温下的毛坯初始尺寸以最终需求成品尺寸确定，设计热轧环件热轧后尺寸时，需要保证轧环机轧制时的高温下的环件的环外径为最终成品外径尺寸的101～105％，环内径尺寸为最终成品内径尺寸的100.5～103％，对于环高度，环的径向收缩将导致环高度的增加，环高度尺寸为最终成品高度尺寸的95～99％。从而保证钢热轧环件的尺寸满足设计要求。
具体的，采用该方法制备的高强度不锈钢热轧环件的尺寸外径偏差0～2mm、内径偏差2～6mm、高度偏差0～3mm，满足外径偏差10mm、外径偏差12mm、高度偏差5mm的要求。
具体的，采用该方法制备的高强度不锈钢热轧环件的表面质量优良，金相组织中铁素体的含量不超过0.33％，例如0.31～0.33％；力学性能优异，其抗拉强度Rm不低于1360MPa，例如1360～1371MPa；屈服强度Rp0.2不低于1210MPa，例如1210～1223MPa；断后伸长率A不低于13.5％，例如13.5～14.5％；断面收缩率Z不低于50％，例如50～56％，力学性能远远超过标准要求。
实施例1：
本实施例提供的成品尺寸为Ф1330mm(外径)×Ф1140mm(内径)×210mm(高度)的高强度不锈钢热轧环件的示意图如图1所示，高强度不锈钢热轧环件的具体制备步骤如下：
(1)钢锭制备：
采用真空感应冶炼(VIM)+真空自耗重熔(VAR)制备直径尺寸为Ф500mm，长度为425mm的钢锭，钢锭合金成分(质量百分数)为C：0.04％、Si：0.5％、Mn：0.5％、P：0.005％、S：0.008％、Cr：14.7％、Ni：4.57％、Mo：0.33％、Cu：3.1％、Nb+Ta：0.3％，V：0.07％，O：0.0002％，余量为Fe及不可避免的杂质。
(2)制造锻坯
钢锭经过60℃/h加热速率，加热至500℃后保温3小时，再按50℃/h升温到900℃，保温2.5小时，随后按80℃/h升温到1150℃，保温3小时，开锻温度1150℃，终锻温度900℃，最终制得锻坯的直径尺寸为Ф430mm，长度为570mm，锻坯随空气冷却至室温后，按照70℃/h升温至640℃，保温时间35小时，炉冷速度30℃/h，降至温度低于300℃时出炉，空冷。
(3)加热
采用环形炉对锻坯进行加热，具体加热工艺为：第一阶段以60℃/h加热速率，加热至500℃后，保温2小时，第二阶段再按照50℃/h升温到920℃，保温2小时，第三阶段按照80℃/h加热到1150℃，保温2h。
(4)镦饼冲孔
对锻坯进行镦饼冲孔，由原高度570mm镦粗至高度250mm，最终得到环坯的外径尺寸为Ф650mm，内径尺寸为Ф260mm，高度为250mm。
(5)二次加热
采用环形炉对环坯进行二次加热，具体加热工艺为：按照85℃/h加热到1130℃，保温2小时。
(6)轧环机轧制
采用轧环机进行轧制，开始轧制温度1130℃，终止轧制的温度为950℃，实时监测温度，若坯料温度低于950℃，应停止辗环，回炉重新加热，重新加热的温度为1120～1130℃，经过辗环的环件随空气冷却至室温。最终得到高温下环件的尺寸为：外径Ф1345mm，内径Ф1150mm，高度205mm，冷透后最终尺寸为：外径Ф1330mm，内径Ф1145mm，高度209mm。
(7)退火
环件按照80℃/h升温至640℃，保温30小时，炉冷速度50℃/h，降至温度低于300℃时出炉，空冷。
(8)最终热处理
固溶处理将环件加热至1040℃，保温1h，空冷至20℃以下，时效处理：将环件加热至480℃，保温4小时，空冷。
(9)检验
对采用该方法制备的高强度不锈钢热轧环件进行尺寸检验，检测结果为：外径偏差0mm，内径偏差5mm，高度偏差1mm，满足实际需求的外径偏差不大于10mm，内径偏差不大于12mm、高度偏差不大于5mm的要求。
本实施例制得的高强度不锈钢热轧环件表面平整，无裂纹和开裂现象，表面质量优良。
实施例2
本实施例提供的成品尺寸为Ф1360mm(外径)×Ф1080mm(内径)×220mm(高度)的高强度不锈钢热轧环件的示意图如图1所示，高强度不锈钢热轧环件的具体制备步骤如下：
(1)钢锭制备：
采用真空感应冶炼(VIM)+电渣重熔(ESR)制备直径尺寸为Ф500mm，长度为655mm的钢锭，钢锭合金成分(质量百分数)为C：0.027％、Si：0.5％、Mn：0.45％、P：0.005％、S：0.009％、Cr：14.6％、Ni：4.8％、Mo：0.25％、Cu：3.3％、Nb+Ta：0.33％，V：0.09％，O：0.0004％，余量为Fe及不可避免的杂质。
(2)制造锻坯
钢锭经过70℃/min加热速率，加热至600℃后保温3.5小时，再按40℃/h升温到950℃，保温2.5小时，随后按80℃/h升温到1130℃，保温4小时，开锻温度1130℃，终锻温度850℃，最终制得锻坯的直径尺寸为Ф430mm，长度为880mm，锻坯随空气冷却至室温后，按照70℃/h升温至620℃，保温时间30小时，炉冷速度30℃/h，降至温度低于300℃时出炉，空冷。
(3)加热
采用环形炉对锻坯进行加热，具体加热工艺为：第一阶段以60℃/h加热速率，加热至500℃后，保温1小时，第二阶段再按照50℃/h升温到930℃，保温1.5小时，第三阶段按照80℃/h升温到1140℃，保温3h。
(4)镦饼冲孔
对锻坯进行镦饼冲孔，由原高度880mm镦粗至200mm，最终得到环坯的外径尺寸为Ф750mm，内径尺寸为Ф260mm，高度为200mm。
(5)二次加热
采用环形炉对环坯进行加热，具体加热工艺为：按照85℃/h加热到1120℃，保温3小时。
(6)轧环机轧制
采用轧环机进行轧制，开始轧制温度1130℃，终止轧制的温度为950℃，实时监测温度，若坯料温度低于950℃，应停止辗环，回炉重新加热，重新加热的温度为1120～1130℃，经过辗环的环件随空气冷却至室温。最终得到高温下毛坯环件的尺寸为：外径Ф1390mm，内径Ф1090mm，高度210mm，冷透后最终尺寸为：外径Ф1362mm，内径Ф1073mm，高度217mm。
(7)退火
环件按照80℃/h升温至620℃，保温35小时，炉冷速度50℃/h，降至温度低于300℃时出炉，空冷。
(8)最终热处理
固溶处理将环件加热至1040℃，保温1h，空冷至20℃以下，时效处理：将环件加热至480℃，保温4小时，空冷。
(9)检验
对采用该方法制备的高强度不锈钢热轧环件进行尺寸检验。检测结果为：外径偏差2mm，内径偏差7mm，高度偏差3mm，满足实际需求的外径偏差不大于10mm、内径偏差不大于12mm、高度偏差不大于5mm的要求。
本实施例制得的高强度不锈钢热轧环件表面平整，无裂纹和开裂现象，表面质量优良。
图2为本发明的高强度不锈钢各相随温度变化的质量分数分布图，对实施例1和2中的高强度不锈钢热轧环件进行金相组织检测和力学性能检测，力学性能试验按照标准GB/T228测试，铁素体按照标准AMS2315测定，检测结果如下表1所示。
表1实施例1和2中试样的力学性能与铁素体量测定结果
序号 Rm/MPa Rp0.2/MPa A/％ Z/％ 铁素体量％
实施例1 1365/1360 1223/1211 14.0/14.5 52/50 0.31
实施例2 1370/1371 1210/1223 14.5/13.5 56/54 0.33
标准要求 ≥1310 ≥1170 ≥6 ≥20 ≤2
将实施例1～2做显微组织分析，组织全部为马氏体加微量铁素体组织，由表1可以看出，采用本发明提供的高强度不锈钢热轧环件成型方法制备的不锈钢热轧环件力学性能优异，其抗拉强度Rm不低于1360MPa，例如1360～1371MPa；屈服强度Rp0.2不低于1210MPa，例如1210～1223MPa；断后伸长率A不低于13.5％，例如13.5～14.5％；断面收缩率Z不低于50％，例如50～56％，力学性能远远超过标准要求。
综上所述，本发明提供的高强度不锈钢热轧环件成型方法通过严格控制加热方式，消除了开裂等缺陷造成的后续加工修磨，减少了工序，提高了成材率，最终获得的不锈钢钢件的表面质量优良，金相组织优异，力学性能优异，且尺寸符合性极好，减少了材料的使用量，降低成本，经济效益显著。
以上所述，仅为本发明较佳的具体实施方式，但本发明的保护范围并不局限于此，任何熟悉本技术领域的技术人员在本发明揭露的技术范围内，可轻易想到的变化或替换，都应涵盖在本发明的保护范围之内。

Claims (10)

1.一种高强度不锈钢热轧环件成型方法，其特征在于，所述热轧环件成型方法包括如下步骤：
步骤一：采用三阶段加热对不锈钢钢锭进行加热升温，其中，第三次升温速率V3大于第一次升温速率V1，第一次升温速率V1大于第二次升温速率V2；
步骤二：对步骤一中加热升温后的不锈钢钢锭进行锻造得到锻坯，空冷至室温，然后重新将锻坯装入炉中，升温至T4，保温；然后以小于50℃/h的炉冷速度降至温度低于T5时，出炉空冷；
步骤三：将锻坯进行镦饼冲孔，镦饼冲孔后的环坯空冷至室温；
步骤四：将步骤三处理得到的环坯进行二次加热后进行辗环，将经过辗环的环件空冷至室温。
2.根据权利要求1所述的高强度不锈钢热轧环件成型方法，其特征在于，所述高强度不锈钢的组成成分按质量百分比为：C：0.025～0.050％、Cr：14.5～14.8％、Ni：4.5～4.9％、Cu：2.9～3.5％、Nb+Ta：0.25～0.34％、Mo：0.2～0.4％、V：0.06～0.1％、Si：0.2～0.6％、Mn：0.4％～0.8％、P≤0.020％、S≤0.010％，O≤0.003％，其余为铁和不可避免的杂质元素。
3.根据权利要求1所述的高强度不锈钢热轧环件成型方法，其特征在于，所述步骤三中，锻坯进行镦饼冲孔前进行三阶段加热。
4.根据权利要求3所述的高强度不锈钢热轧环件成型方法，其特征在于，所述步骤四中，二次加热后的环件的环外径为目标成品外径的101～105％，环内径为目标成品内径的100.5～103％，环高度为目标成品高度的95～99％。
5.根据权利要求1所述的高强度不锈钢热轧环件成型方法，其特征在于，所述步骤一中，第一次升温速率V1为60～70℃/h，第二次升温速率V2为40～50℃/h，第三次升温速率V3为72～80℃/h。
6.根据权利要求4所述的高强度不锈钢热轧环件成型方法，其特征在于，所述步骤一中，第一次升温将不锈钢钢锭从装炉温度升高至500～600℃，保温3～3.5小时；第二次升温到900℃～950℃，保温2～2.5小时；第三次升温到1130℃～1150℃，保温3～4小时。
7.根据权利要求1所述的高强度不锈钢热轧环件成型方法，其特征在于，所述步骤二中，锻造的开锻温度不低于1130℃，终锻温度大于850℃。
8.根据权利要求1所述的高强度不锈钢热轧环件成型方法，其特征在于，所述T4为600～640℃，所述T5为300℃。
9.根据权利要求1～8所述的高强度不锈钢热轧环件成型方法，其特征在于，还包括：
步骤五：将步骤四中空冷后的环件进行退火处理。
10.根据权利要求9所述的高强度不锈钢热轧环件成型方法，其特征在于，还包括：
步骤六：将步骤五处理后的环件进行固溶热处理与时效热处理。
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