JP2001071850A

JP2001071850A - エアバッグ用基布およびエアバッグ

Info

Publication number: JP2001071850A
Application number: JP25446099A
Authority: JP
Inventors: Tomomichi Fujiyama; 友道藤山; Yoshiya Honbo; 義哉本母; Masao Seki; 昌夫関
Original assignee: Toray Industries Inc
Current assignee: Toray Industries Inc
Priority date: 1999-09-08
Filing date: 1999-09-08
Publication date: 2001-03-21

Abstract

(57)【要約】【課題】本発明は、エアバッグとしての機械的特性や収
納性を保持しつつ、展開性に優れたエアバッグ用基布を
提供せんとするものである。【解決手段】本発明のエアバッグ用基布は、合成繊維布
帛からなるエアバッグ用基布において、該布帛を、１４
００ｄｔｅｘの縫製糸を用い、二重環縫いで、縫製ピッ
チ３ｍｍ、２本の縫製距離が２ｍｍである縫製条件で縫
製した時の縫製部分を含む該布帛のＪＩＳＬ１０９６
６．２７．１Ａ法に基づいて測定した時の通気度
が、０〜１．５ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅｃであることを特徴
とするものである。また、本発明のエアバッグは、合成
繊維布帛から構成されるエアバッグにおいて、縫製部分
を含む該布帛の通気度が流体（空気）を１９．６ｋＰａ
の圧力に調整して流し、その時通過する空気流量を測定
したときに、０〜５５ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅｃであり、か
つ、該流体（空気）を７８．４ｋＰａの圧力に調整して
流し、その時通過する空気流量を測定したときに０〜１
７０ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅｃであることを特徴とするもの
である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、車両衝突時に乗員
の衝撃を吸収し、その保護を図るエアバッグに関するも
のであり、さらに詳しくは、軽量で収納性に優れ、かつ
バッグ展開性に優れたエアバッグ用基布およびエアバッ
グに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】近年、各種交通機関、特に自動車の事故
が発生した際に、乗員の安全を確保するために、種々の
エアバッグが開発され、その有効性が認識され、急速に
実用化が進んでいる。通常エアバッグは、車両衝突時に
乗員の衝撃を吸収するため展開するが、様々な衝突状態
から乗員の身を守るには、バッグがいち早く展開し、か
つ乗員をバッグが受け止めたときにある程度のバッグ内
の圧力保持が必要となる。つまり、高速展開と内圧保持
の二つの要素がバッグ展開性には必要となってくる。

【０００３】また、ハンドルやインストルメントパネル
のデザインの多様化により、エアバッグは限られたスペ
ース内にコンパクトに収納されることが望まれている。

【０００４】従来、エアバッグには３００〜１０００デ
ニールのナイロン６・６またはナイロン６フィラメント
糸を用いた平織物に、耐熱性、難燃性、空気遮断性など
の向上のため、クロロプレン、クロルスルホン化オレフ
ィン、シリコーンなどの合成ゴムなどのエラストマー樹
脂を塗布、積層した基布を裁断し、袋体に縫製して作ら
れていた。

【０００５】しかしながら、これらのエラストマー樹脂
を塗布、積層する際、一般にナイフコート、ロールコー
ト、リバースコートなどによるコーティング方式が採用
されているが、フィラメント織物で構成されているエア
バッグ基布に対して、通常、クロロプレンエラストマー
樹脂の場合では、基布表面に９０〜１２０ｇ／ｍ²塗布
されており、厚みが厚くなり、収納性の面においてもパ
ッケージボリュームが大きくなる問題があった。またク
ロロプレンエラストマー樹脂に比べ、より耐熱性、耐寒
性の優れたシリコーンエラストマー樹脂の場合では、塗
布量が４０〜６０ｇ／ｍ²で軽量化しつつ、収納性コン
パクト性の面でもかなり向上したがまだ不十分であり、
またバッグをパッケージに折り畳んで収納する際に折り
畳みにくいという問題があった。またさらにエラストマ
ーの塗布、積層の工程が繁雑で生産性の面にも問題があ
った。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】そこで、近年、このよ
うな問題点を解消するためにノンコート基布を使用した
エアバッグが注目されてきた。その対応技術として、ナ
イロン６・６、ナイロン６などのポリアミド繊維織物あ
るいはポリエステル系繊維織物から構成される高密度ノ
ンコートエアバッグの検討が進められている。例えば、
特開平４−２８３５号公報には、コーティングをされて
いない低通気性の織布が提案され、低通気性を付与する
ためにカレンダー加工の採用が開示されている。しかし
ながら、該特許にはバッグの展開特性のための縫製部の
通気度に関する記述がない。また、特開平７−１８６８
５７号公報にはポリアミド繊維織物からなるノンコート
エアバッグ用基布が提案され、該織物の流体圧力と通気
度の関係を規定している。しかしながら該特許には縫製
部の通気度については記述がない。さらに、特開平７−
３０９１８６号公報には優れた破壊強力を有するノンコ
ートエアバッグが提案されており、バッグの縫製部の糸
の引き抜き強力を規定しているが、縫製部の通気度に関
する記載はない。

【０００７】いずれにしてもバッグ展開性の面から、縫
製部の通気度に関して好ましいエアバッグ用基布やエア
バッグは提案されておらず、該展開性の面で改善されて
いないのが実状である。

【０００８】本発明は、かかる従来のエアバッグの背景
に鑑み、エアバッグとしての機械的特性や収納性を保持
しつつ、展開性に優れたエアバッグ用基布を提供せんと
するものである。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明は、かかる課題を
解決するために、次のような手段を採用する。すなわ
ち、本発明のエアバッグ用基布は、合成繊維布帛からな
るエアバッグ用基布において、該布帛を、１４００ｄｔ
ｅｘの縫製糸を用い、二重環縫いで、縫製ピッチ３ｍ
ｍ、２本の縫製距離が２ｍｍである縫製条件で縫製した
時の縫製部分を含む該布帛のＪＩＳＬ１０９６６．
２７．１Ａ法に基づいて測定した時の通気度が、０〜
１．５ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅｃであることを特徴とするも
のである。

【００１０】また、本発明のエアバッグは、合成繊維布
帛から構成されるエアバッグにおいて、縫製部分を含む
該布帛の通気度が流体（空気）を１９．６ｋＰａの圧力
に調整して流し、その時通過する空気流量を測定したと
きに、０〜５５ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅｃであり、かつ、該
流体（空気）を７８．４ｋＰａの圧力に調整して流し、
その時通過する空気流量を測定したときに０〜１７０ｃ
ｃ／ｃｍ²／ｓｅｃであることを特徴とするものであ
る。

【００１１】

【発明の実施の形態】本発明は、強力、収納性はもとよ
り、エアバッグが高速展開し、かつ、乗員を受け止めた
時にバッグ内圧が保持できるバッグのためのエアバッグ
用基布を鋭意検討したところ、該布帛の縫製部分の通気
度、特に針穴から漏れる空気の通気度に着目し、該布帛
を縫製した時の縫製部分を含む該布帛のＪＩＳＬ１０
９６６．２７．１Ａ法に基づいて測定した時の通気度
を、０〜１．５ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅｃにすることによ
り、上述課題を達成できることを究明したものである。
また、該布帛の縫製部分について、エアバッグの展開時
にかかる流体圧力時と乗員を受け止めた時にかかる流体
圧力時の通気度に着目し、該基布を縫製した時の縫製部
分を含む該基布の通気度が流体（空気）を１９．６ｋＰ
ａの圧力に調整して流し、その時通過する空気流量を測
定したときに、０〜４０ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅｃであり、
かつ流体（空気）を７８．４ｋＰａの圧力に調整して流
し、その時通過する空気流量を測定したときに０〜１２
０ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅｃにすることにより、上述課題を
達成できことを究明したものである。

【００１２】本発明における合成繊維布帛としては、ナ
イロン６・６、ナイロン６、ナイロン１２、ナイロン４
・６およびナイロン６とナイロン６・６の共重合、ナイ
ロン６にポリアルキレングリコール、ジカルボン酸やア
ミンなどを共重合したポリアミド繊維、ポリエチレンテ
レフタレート、ポリブチレンテレフタレートなどのホモ
ポリエステル、ポリエステルの繰り返し単位を構成する
酸成分にイソフタル酸、５−ナトリウムスルホイソフタ
ル酸またはアジピン酸などの脂肪族ジカルボン酸などを
共重合したポリエステル繊維、パラフェニレンテレフタ
ルアミドおよび芳香族エーテルとの共重合に代表される
アラミド繊維、レーヨン繊維、ポリサルフォン系繊維、
超高分子量ポリエチレン繊維および上記合成繊維を主体
とする海島構造を有する高分子配列体繊維から構成され
る合成繊維布帛が用いられる。これらの中でもポリアミ
ド繊維、ポリエチレンテレフタレート繊維が好ましく、
さらにはナイロン６・６、ナイロン６などのポリアミド
繊維が耐衝撃性の面から好ましい。かかる繊維には、原
糸の製造工程や加工工程での生産性あるいは特性改善の
ために通常使用されている各種添加剤を含んでもよい。
たとえば熱安定剤、酸化防止剤、光安定剤、平滑剤、帯
電防止剤、可塑剤、増粘剤、顔料、難燃剤などを含有せ
しめることができる。

【００１３】通気度については、布帛をある条件で縫製
したときの縫製部分を含む布帛について、ＪＩＳＬ１
０９６６．２７．１Ａ法に規定される方法で測定し
た時の通気度が、０〜１．５ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅｃであ
ることがエアバッグの展開性面において必要となる。か
かる通気度の測定に供せられる布帛は、１４００ｄｔｅ
ｘの縫製糸およびＴＶ×７＃１９の針を用い、二重環
縫いで縫製ピッチ３ｍｍ、２本の縫製距離が２ｍｍでも
って、図１のように縫製した、特定な縫製品が用いられ
る。該縫製条件は通常エアバッグを縫製する際に用いら
れる一般的な縫製方法に準じたものであり、該縫製品は
エアバッグの特に縫製部分の縫製糸と基布の隙間からの
通気度に着目するために作ったものである。該通気度が
１．５ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅｃよりも大きいと、縫製部分
からの空気漏れが大きく、バッグ内圧が上がらずに高速
展開ができない。

【００１４】また、縫製部を含む布帛の通気度だけでは
なく、縫製部分を含まない該布帛単体のＪＩＳＬ１０
９６６．２７．１Ａ法にて規定される通気度につい
ても０〜０．５ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅｃであることが好ま
しい。

【００１５】また、該布帛単体と縫製部分を含む布帛に
おいて、ＪＩＳＬ１０９６６．２７．１Ａ法に規
定される方法で測定した時の通気度について、縫製部を
含む布帛／布帛の通気度比が１〜３であることが好まし
い。該通気度比が１〜３であると、エアバッグが展開す
るときに、布帛単独の部分と縫製部分からの空気の漏れ
量がほぼ等しいので、バランスよくバッグが展開する。
逆に該範囲から外れると、布帛単独部分と縫製部分から
空気の漏れ量にアンバランスが生じ、漏れ量の多い方に
大きな負荷がかかってしまい、バッグ展開性面で好まし
くない。

【００１６】また、布帛をある条件で縫製したときの縫
製部分を含む布帛について、流体（空気）を１９．６ｋ
Ｐａの圧力に調整して流し、その時通過する空気流量を
測定したときに、０〜４０ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅｃであ
り、かつ、該流体（空気）を７８．４ｋＰａの圧力に調
整して流し、その時通過する空気流量を測定したときに
０〜１２０ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅｃにすることが、エアバ
ッグの展開性面において必要となる。さらに好ましくは
流体圧力１９．６ｋＰａ時の通気度が０〜３０ｃｃ／ｃ
ｍ²／ｓｅｃで、かつ、該流体圧力７８．４ｋＰａ時の
通気度が０〜１００ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅｃであることが
よい。

【００１７】上述の通気度を測定する場合は、タテ１０
ｃｍ、ヨコ１０ｃｍのエアバッグ用基布サンプルを２枚
使い、図２のように縫い代を２ｃｍ設け、１４００ｄｔ
ｅｘの縫製糸で、かつ、ＴＶ×７＃１９の針を用い
て、二重環縫いで、縫製ピッチ３ｍｍ、２本の縫製距離
が２ｍｍでもって縫製した、特定な縫製品が用いられ
る。該縫製条件は通常エアバッグを縫製する際に用いら
れる一般的な縫製方法に準じたものであり、該縫製品は
エアバッグの特に縫製部分の縫製糸と基布の隙間および
２枚の基布の接合部からの通気度に着目するために作っ
たものである。そして、通気度の測定方法については、
図２のように縫製した布帛の直径１０ｃｍの円形部分に
ついて、圧力１９．６ｋＰａあるいは７８．４ｋＰａの
流体（空気）をあて、その時通過した空気流量を測定す
る。ここで、圧力１９．６ｋＰａはエアバッグが膨張展
開する際のバッグ内にかかる最大圧力に相当する。ま
た、圧力７８．４ｋＰａは、エアバッグが膨張展開後、
乗員を受け止めたときに、バッグ内にかかる最大圧力に
相当する。圧力１９．６ｋＰａ時の該通気度が０〜４０
ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅｃであると、バッグ展開時に必要な
バッグ内圧が維持される。該通気度が４０ｃｃ／ｃｍ²
／ｓｅｃよりも大きいと、縫製部分からの空気漏れが大
きく、バッグ内圧が上がらず、高速展開ができない。

【００１８】また、圧力７８．４ｋＰａ時の該通気度が
０〜１２０ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅｃであると、バッグが展
開後、乗員を受け止めたときに、バッグ内圧が維持さ
れ、乗員を理想の形で受け止めることができる。該通気
度が１２０ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅｃよりも大きいと、バッ
グが乗員を受け止めた時に、縫製部分からの空気漏れが
おこるため、バッグ内圧が保てず、乗員を受け止め切れ
ないという問題が発生する。従って、上記２つの圧力時
の該通気度が、それぞれ規定の通気量の範囲であること
がバッグ展開特性上必要である。

【００１９】また、縫製部を含む布帛の通気度だけでは
なく、縫製部分を含まない該布帛単体の通気度について
も、流体（空気）を１９．６ｋＰａの圧力に調整して流
し、その時通過する空気流量を測定したときに、０〜３
５ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅｃであり、かつ、該流体（空気）
を７８．４ｋＰａの圧力に調整して流し、その時通過す
る空気流量を測定したときに０〜１１０ｃｃ／ｃｍ²／
ｓｅｃであることが、バッグ展開特性上好ましく、流体
圧力１９．６ｋＰａ時の通気度が０〜２５ｃ／ｃｍ²／
ｓｅｃで、かつ、該流体圧力７８．４ｋＰａ時の通気度
が０〜９０ｃ／ｃｍ²／ｓｅｃであることがさらに好ま
しい。

【００２０】また、該布帛と縫製部分を含む布帛におい
て、流体圧力が１９．６ｋＰａ時の通気度について、縫
製部を含む布帛／布帛の通気度比が１〜２であり、か
つ、該圧力が７８．４ｋＰａ時には該通気度比が１〜２
であることがバッグ展開特性上好ましく、流体圧力１
９．６ｋＰａ時の該通気度比が１〜１．５で、かつ、該
流体圧力７８．４ｋＰａ時の該通気度比が１〜１．５で
あることがさらに好ましい。流体圧力１９．６ｋＰａ時
の該通気度比が１〜２であると、エアバッグが展開する
ときに、布帛単独の部分と縫製部分からの空気の漏れ量
がほぼ等しいので、バランスよくバッグが展開する。逆
に該範囲から外れると、布帛単独部分と縫製部分から空
気の漏れ量にアンバランスが生じ、漏れ量の多い方に大
きな負荷がかかってしまい、バッグ展開性面で好ましく
ない。また、流体圧力７８．４ｋＰａ時の該比について
も同様のことが言え、該通気度比が１〜２であると、バ
ッグ展開後に乗員を受け止めたときに、エアバッグの布
帛単独部分と縫製部分からの空気の漏れ量がほぼ等しい
ので、バランスよく乗員を受け止めることができる。逆
に該範囲から外れると、布帛単独部分と縫製部分から空
気の漏れ量にアンバランスが生じ、漏れ量の多い方に大
きな負荷がかかってしまい好ましくない。

【００２１】該布帛を構成する総繊度および単糸繊度
は、エアバッグとして必要な機械的特性および収納性を
満足するものであれば特に制約は受けないが、好ましく
は総繊度が１００〜５５０ｄｔｅｘ、単糸繊度は０．５
〜８ｄｔｅｘが収納性面や縫製部の通気度面でよい。特
に単糸繊度については、上述の範囲内であると、縫製部
分の一度針であいた針穴部分が布帛を構成する単糸によ
って、針穴を塞ぐ効果がある。単糸繊度が８ｄｔｅｘよ
り太いと、その針穴を塞ぐ効果が小さく好ましくない。
また、総繊度、単糸繊度が細すぎると、エアバッグとし
ての強力が低下し、反面、必要以上に太いと嵩高な織物
になり収納性に劣ることもある。

【００２２】また、布帛の構造としては、平織、綾織、
朱子織およびこれらの変化織、多軸織などの織物が使用
されるが、これらの中でも、特に、機械的特性に優れる
ことから平織物が好ましい。また、織物のカバーファク
ターは１９５０〜２５００であることが好ましい。この
カバーファクターが１９５０より小さいと機械的特性が
低下するとともに、通気度が高くなる。また、カバーフ
ァクターが２５００より大きいと織物が硬くなり柔軟性
が悪くなる。ここで、カバーファクターとはタテ糸総繊
度をＤ₁（ｄｔｅｘ）、タテ糸密度をＮ₁（本／２．５
４ｃｍ）とし、ヨコ糸総繊度をＤ₂（ｄｔｅｘ）、ヨコ
糸密度をＮ₂（本／２．５４ｃｍ）とすると（Ｄ₁）
^1/2×Ｎ₁＋（Ｄ₂）^1/2×Ｎ₂で表される。また製織
工程で用いられる織機としては、ウォータージェットル
ーム、エアージェットルーム、レピアルームなどが用い
られる。

【００２３】また、さらなる低通気性やほつれ防止性を
付与させるために、該布帛に樹脂加工を施してもよい。
かかる樹脂加工に用いる合成樹脂としては、ポリウレタ
ン系、ポリエステル系、ポリアミド系、アクリル系、シ
リコーン系、ポリエチレン系、スチレンブタジエン系、
ニトリルブタジエン系などが好ましく、また、該樹脂を
布帛の表面で被膜形成させることが、低通気性の面や縫
製部分の針穴を塞ぐという面でさらに好ましい。縫製時
には布帛に針穴ができるが、布帛表面に該樹脂が被膜形
成されていると、該針穴部分にあった該樹脂が弾性があ
ることから復元し縫製糸で塞ぐことから、縫製部分の通
気度低減をもたらす。かかる該樹脂による被膜の膜厚は
１〜３０ミクロンが好ましい。該膜厚が１ミクロンより
薄いと縫製部分の針穴を塞ぐ効果が得られなく、また逆
に３０ミクロンより厚いと布帛が粗硬になり、収納性面
で好ましくない。またかかる樹脂は、溶剤系、水系、水
分散系樹脂液または発泡樹脂液などを適宜使用すること
ができるが、作業性の面から水系または水分散系樹脂液
または発泡樹脂液が好ましく用いられる。一方、これら
の合成樹脂は、３〜２０ｇ／ｍ²付与するのが好まし
い。あまり少なすぎると縫製部分の針穴を塞ぐ効果が得
られないとともにほつれ防止効果、布帛の低通気度効果
が小さく、また必要以上に多いと織物が粗硬になり収納
性に劣るので好ましくない。このような効果は、エアバ
ッグ縫製後において、かかる樹脂加工した場合も同様の
効果が達成されるものである。

【００２４】また、該織物の目付が約３００ｇ／ｍ²以
下であることが軽量化の面で好ましく、剛軟度について
はタテ糸方向およびヨコ糸方向ともに約１００ｍｍ以下
であることが柔軟性の面で好ましく、また、引張強力で
は約３００Ｎ／ｃｍ以上、引張伸度では約１５％以上、
引裂強力は約５０Ｎ以上である織物が、機械的特性面か
ら好ましく使用される。

【００２５】次に、合成繊維布帛から構成されるエアバ
ッグにおいても、エアバッグが高速展開し、かつ、乗員
を受け止めた時にバッグ内圧が保持できるエアバッグを
鋭意検討したところ、該エアバッグの縫製部分につい
て、エアバッグの展開時にかかる流体圧力時と乗員を受
け止めた時にかかる流体圧力時の通気度に着目し、該エ
アバッグの縫製部分を含む布帛の通気度が流体（空気）
を１９．６ｋＰａの圧力に調整して流し、その時通過す
る空気流量を測定したときに、０〜５５ｃｃ／ｃｍ²／
ｓｅｃであり、かつ、該流体（空気）を７８．４ｋＰａ
の圧力に調整して流し、その時通過する空気流量を測定
したときに０〜１７０ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅｃにすること
により、上述課題を達成できることを究明できた。

【００２６】通気度については、エアバッグの縫製部分
を含む布帛に流体（空気）を１９．６ｋＰａの圧力に調
整して流し、その時通過する空気流量を測定したとき
に、０〜５５ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅｃであり、かつ流体
（空気）を７８．４ｋＰａの圧力に調整して流し、その
時通過する空気流量を測定したときに０〜１７０ｃｃ／
ｃｍ²／ｓｅｃにすることがエアバッグの展開性面にお
いて必要となる。好ましくは流体圧力１９．６ｋＰａ時
の通気度が０〜４０ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅｃであり、か
つ、該流体圧力７８．４ｋＰａ時の通気度が０〜１５５
ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅｃであることがよい。

【００２７】ここで、通気度の測定方法については、エ
アバッグから縫製部分を含む布帛部分をカットし、図３
のように縫製部分を含む直径１０ｃｍの円形部分に圧力
１９．６ｋＰａあるいは７８．４ｋＰａの流体（空気）
をあて、その時通過した空気流量を測定する。圧力１
９．６ｋＰａ時の該通気度が０〜４０ｃｃ／ｃｍ²／ｓ
ｅｃであるとバッグ展開時に必要なバッグ内圧が維持さ
れる。該通気度が４０ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅｃよりも大き
いと縫製部分からの空気漏れが大きく、バッグ内圧が上
がらずに高速展開ができない。また圧力７８．４ｋＰａ
時の該通気度が０〜１５５ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅｃである
とバッグが展開後、乗員を受け止めたときに、バッグ内
圧が維持され、乗員を理想の形で受け止めることができ
る。該通気度が１５５ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅｃよりも大き
いと、バッグが乗員を受け止めた時に、縫製部分からの
空気漏れがおこりためバッグ内圧が保てず、乗員を受け
止め切れないという問題が発生する。従って、上記２つ
の圧力時の該通気度がそれぞれ規定の通気量の範囲であ
ることがバッグ展開特性上必要である。

【００２８】また、縫製部を含む布帛の通気度だけでは
なく、縫製部分を含まない該布帛単体の通気度について
も流体（空気）を１９．６ｋＰａの圧力に調整して流
し、その時通過する空気流量を測定したときに、０〜３
５ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅｃであり、かつ、該流体（空気）
を７８．４ｋＰａの圧力に調整して流し、その時通過す
る空気流量を測定したときに０〜１１０ｃｃ／ｃｍ²／
ｓｅｃであることがバッグ展開特性上好ましく、さらに
好ましくは流体圧力１９．６ｋＰａ時の通気度が０〜２
５ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅｃで、かつ、該流体圧力７８．４
ｋＰａ時の通気度が０〜９０ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅｃであ
るのがよい。

【００２９】また、該布帛と縫製部分を含む布帛におい
て、流体圧力が１９．６ｋＰａ時の通気度について、縫
製部を含む布帛／布帛の通気度比が１〜３であり、かつ
該圧力が７８．４ｋＰａ時には該通気度比が１〜３であ
ることがバッグ展開特性上好ましく、さらに好ましくは
流体圧力１９．６ｋＰａ時の該通気度比が１〜２でかつ
流体圧力７８．４ｋＰａ時の該通気度比が１〜２である
ことがよい。流体圧力１９．６ｋＰａ時の該通気度比が
１〜３であるとエアバッグが展開するときに布帛単独の
部分と縫製部分からの空気の漏れ量がほぼ等しいので、
バランスよくバッグが展開する。逆に該範囲から外れる
と、布帛単独部分と縫製部分から空気の漏れ量にアンバ
ランスが生じ、漏れ量の多い方に大きな負荷がかかって
しまい好ましくない。また、７８．４ｋＰａ時の該通気
度比についても同様のことが言え、該通気度比が１〜３
であると、バッグ展開後に乗員を受け止めたときに、エ
アバッグの布帛単独部分と縫製部分からの空気の漏れ量
がほぼ等しいので、バランスよく乗員を受け止めること
ができる。逆に該範囲から外れると、布帛単独部分と縫
製部分から空気の漏れ量にアンバランスが生じ、漏れ量
の多い方に大きな負荷がかかってしまい好ましくない。

【００３０】該布帛を構成する総繊度および単糸繊度
は、エアバッグとして必要な機械的特性および収納性を
満足するものであれば特に制約は受けないが、好ましく
は総繊度が１００〜５５０ｄｔｅｘ、単糸繊度は０．５
〜８ｄｔｅｘが収納性面や縫製部の通気度面でよい。特
に単糸繊度については該範囲であると、縫製部分の一度
針であいた針穴部分が布帛を構成する単糸によって針穴
を塞ぐ効果がある。単糸繊度が８ｄｔｅｘより太いとそ
の針穴を塞ぐ効果が小さく好ましくない。また総繊度、
単糸繊度が細すぎるとエアバッグとしての強力が低下
し、反面、必要以上に太いと嵩高な織物になり収納性に
劣ることもある。

【００３１】また、布帛の構造としては、平織、綾織、
朱子織およびこれらの変化織、多軸織などの織物が使用
されるが、これらの中でも、特に、機械的特性に優れる
ことから平織物が好ましい。また、織物のカバーファク
ターは１９００〜２５００であることが好ましい。この
カバーファクターが１９５０より小さいと機械的特性が
低下するとともに、通気度が高くなる。また、カバーフ
ァクターが２５００より大きいと織物が硬くなり柔軟性
が悪くなる。また製織工程で用いられる織機としては、
ウォータージェットルーム、エアージェットルーム、レ
ピアルームなどが用いられる。

【００３２】またエアバッグを縫製する際には、ミシン
針による布帛の針穴の大きさは０．５〜１．５ｍｍとい
う条件が、縫製部の強度面や通気度面で好ましく採用さ
れる。また、針穴の大きさについては、縫製糸の太さと
等しいのが好ましく、縫製糸の太さよりも大きすぎる
と、針穴の部分から空気が漏れ、縫製部の通気度が高く
なるので好ましくない。また、縫製部にシールテープを
はる方法をとれば、縫製部の通気度を完全になくすこと
ができるので好ましい。

【００３３】

【実施例】次に実施例により、本発明をさらに詳しく説
明する。

【００３４】なお、実施例中における各種評価は、下記
の方法に従って行なった。布帛の通気度（１）：ＪＩＳＬ１０９６６．２７．
１Ａ法に基づいて測定した。なお、縫製部を含む布帛
部分については、図１のように縫製した部分について測
定した。布帛の通気度（２）：布帛単体については直径１０ｃｍ
の円形部分に、そして縫製部を含む布帛部分については
図２のように縫製した部分を含む直径１０ｃｍの円形部
分に、層流管式通気度試験機を用いて、流体（空気）を
１９．６ｋＰａあるいは７８．４ｋＰａの圧力に調整し
て流し、その時通過する空気流量（ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅ
ｃ）を測定した。バッグの通気度：バッグの布帛単体部分については、バ
ッグから布帛単体部分をタテ・ヨコ２０ｃｍの正方形を
切り取り、その切り取った布帛の直径１０ｃｍの円形部
分に層流管式通気度試験機を用いて、流体（空気）を１
９．６ｋＰａあるいは７８．４ｋＰａの圧力に調整して
流し、その時通過する空気量（ｃｃ／ｃｍ ²／ｓｅｃ）
を測定した。バッグの縫製部を含む布帛部分については
図３のように直径１０ｃｍの円形部分に、層流管式通気
度試験機を用いて、流体（空気）を１９．６ｋＰａある
いは７８．４ｋＰａの圧力に調整して流し、その時通過
する空気量（ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅｃ）を測定した。バッグ展開特性（１）：電気着火式インフレータにて展
開させた時のバッグ最大内圧およびその時までの時間を
測定し、該バッグ最大内圧が１５ｋＰａ以上の場合を
○、１５ｋＰａより低い場合を×とし、該時間が３０ｍ
ｓｅｃ以下の場合を○、３０ｍｓｅｃよりも長い場合を
×とした。バッグ展開特性（２）：図４の左図に示すように、展開
前のモジュールカバーから２０ｃｍの位置に鉄板を置
き、図４の右図に示すように電気着火式インフレーター
にてバッグを展開させ、バッグが鉄板に当たった後のバ
ッグ最大内圧を測定し、該バッグ最大内圧が２５ｋＰａ
以上の場合を○、２５ｋＰａよりも低い場合を×とし
た。

【００３５】実施例１総繊度が４７０ｄｔｅｘ、７２フィラメント、強度が
８．７ｇ／ｄｔｅｘ、伸度が２３．０％からなるナイロ
ン６・６繊維からなるフィラメント糸を用い、ウォータ
ージェットルームにてタテ糸の織り密度が５４本／２．
５４ｃｍ、ヨコ糸の織り密度が４９本／２．５４ｃｍの
平織物を得た。次いで該織物をアルキルベンゼンスルホ
ン酸ソーダ０．５ｇ／ｌおよびソーダ灰０．５ｇ／ｌを
含んだ８０℃温水浴中に３分間浸漬した後、１３０℃で
３分間乾燥させ、次いで１８０℃で１分間熱ヒートセッ
トし、エアバッグ用基布を得た。

【００３６】しかる後、該エアバッグ用基布から直径７
２５ｍｍの円状布帛２枚を打ち抜き法にて裁断し、一方
の円状布帛の中央に同一布帛からなる直径２００ｍｍの
円状補強布帛を３枚積層して、直径１１０ｍｍ、１４５
ｍｍ、１７５ｍｍ線上を上下糸ともナイロン６・６繊維
の４７０ｄｔｅｘ／１×３から構成される縫糸で本縫い
によるミシン縫製し、直径９０ｍｍの孔を設け、インフ
レーター取り付け口とした。さらに中心部よりバイアス
方向に２５５ｍｍの位置に相反して同一基布からなる直
径７５ｍｍの円状補強布帛を１枚当て直径５０ｍｍ、６
０ｍｍの線上を上下糸ともナイロン６・６繊維の４７０
ｄｔｅｘ／１×３から構成される縫糸で本縫いによるミ
シン縫製し、直径４０ｍｍの孔を設けたベントホールを
２カ所設置した。次いで、本円状布帛の補強布帛側を外
にし、他方の円状布帛と経軸を４５度ずらして重ね合わ
せ、直径７００ｍｍ、７１０ｍｍの円周上を上下糸とも
ナイロン６・６繊維の１４００ｄｔｅｘ／１から構成さ
れる縫糸を用いて縫製ピッチ３ｍｍで二重環縫いによる
ミシン縫製した後、袋体を裏返し６０Ｌ容量のエアバッ
グを作成した。

【００３７】このようにして得られたエアバッグ用基布
およびエアバッグの特性を評価し表１に示した。表１か
ら明らかなように、膨張展開時の時間も短く、バッグ最
大内圧も高く、かつ乗員の進入時にも内圧が保持されて
おり、バッグ展開性に優れていた。

【００３８】

【表１】

【００３９】実施例２総繊度が４７０ｄｔｅｘ、７２フィラメント、強度が
８．７ｇ／ｄｔｅｘ、伸度が２３．０％からなるナイロ
ン６・６繊維からなるフィラメント糸を用い、ウォータ
ージェットルームにてタテ糸およびヨコ糸の織り密度が
ともに５４本／２．５４ｃｍの平織物を得た。次いで、
該織物を実施例１と同様の方法にて精練、乾燥、熱セッ
トし、エアバッグ用基布を得た。次いで、該エアバッグ
用基布を実施例１と同様に６０Ｌ容量のエアバッグを作
成した。

【００４０】このようにして得られたエアバッグ用基布
およびエアバッグの特性を評価し表１に示した。表１か
ら明らかなように、膨張展開時の時間も短く、バッグ最
大内圧も高く、かつ乗員の進入時にも内圧が保持されて
おり、バッグ展開性に優れていた。

【００４１】比較例１総繊度が４７０ｄｔｅｘ、７２フィラメント、強度が
８．７ｇ／ｄｔｅｘ、伸度が２３．０％からなるナイロ
ン６・６繊維からなるフィラメント糸を用い、ウォータ
ージェットルームにてタテ糸とヨコ糸の織り密度が４３
本／２．５４ｃｍの平織物を得た。次いで、該織物を実
施例１と同様の方法にて精練、乾燥、熱セットし、エア
バッグ用基布を得た。次いで、該エアバッグ用基布を実
施例１と同様に６０Ｌ容量のエアバッグを作成した。

【００４２】このようにして得られたエアバッグ用基布
およびエアバッグの特性を評価し表１に示した。表１か
ら明らかなように、膨張展開時の時間が長く、バッグ最
大内圧が低く、かつ乗員の進入により内圧が保持され
ず、バッグ展開性に劣っていた。

【００４３】実施例３総繊度が３５０ｄｔｅｘ、７２フィラメント、強度が
８．６ｇ／ｄｔｅｘ、伸度が２２．５％からなるナイロ
ン６・６繊維からなるフィラメント糸を用い、レピアル
ームにてタテ糸の織り密度が６２本／２．５４ｃｍ、ヨ
コ糸の織り密度が５６本／２．５４ｃｍの平織物を得
た。次いで、該織物を実施例１と同様の方法にて精練、
乾燥、熱セットし、エアバッグ用基布を得た。次いで、
該エアバッグ用基布を実施例１と同様に６０Ｌ容量のエ
アバッグを作成した。

【００４４】このようにして得られたエアバッグ用基布
およびエアバッグの特性を評価し表１に示した。表１か
ら明らかなように、膨張展開時の時間も短く、バッグ最
大内圧も高く、かつ乗員の進入時にも内圧が保持されて
おり、バッグ展開性に優れていた。

【００４５】実施例４総繊度が３５０ｄｔｅｘ、７２フィラメント、強度が
８．６ｇ／ｄｔｅｘ、伸度が２２．５％からなるナイロ
ン６・６繊維からなるフィラメント糸を用い、レピアル
ームにてタテ糸およびヨコ糸の織り密度がともに６２本
／２．５４ｃｍの平織物を得た。次いで、該織物を実施
例１と同様の方法にて精練、乾燥、熱セットし、エアバ
ッグ用基布を得た。次いで、該エアバッグ用基布を実施
例１と同様に６０Ｌ容量のエアバッグを作成した。

【００４６】このようにして得られたエアバッグ用基布
およびエアバッグの特性を評価し表１に示した。表１か
ら明らかなように、膨張展開時の時間も短く、バッグ最
大内圧も高く、かつ乗員の進入時にも内圧が保持されて
おり、バッグ展開性に優れていた。

【００４７】比較例２総繊度が３５０ｄｔｅｘ、７２フィラメント、強度が
８．６ｇ／ｄｔｅｘ、伸度が２２．５％からなるナイロ
ン６・６繊維からなるフィラメント糸を用い、レピアル
ームにてタテ糸とヨコ糸の織り密度が５０本／２．５４
ｃｍの平織物を得た。次いで、該織物を実施例１と同様
の方法にて精練、乾燥、熱セットし、エアバッグ用基布
を得た。次いで、該エアバッグ用基布を実施例１と同様
に６０Ｌ容量のエアバッグを作成した。

【００４８】このようにして得られたエアバッグ用基布
およびエアバッグの特性を評価し表１に示した。表１か
ら明らかなように、膨張展開時の時間が長く、バッグ最
大内圧が低く、かつ乗員の進入により内圧が保持され
ず、バッグ展開性に劣っていた。

【００４９】実施例５総繊度が４７０ｄｔｅｘ、７２フィラメント、強度が
８．６ｇ／ｄｔｅｘ、伸度が２２．５％からなるナイロ
ン６・６繊維からなるフィラメント糸を用い、エアージ
ェットルームにてタテ糸およびヨコ糸のの織り密度が４
５本／２．５４ｃｍの平織物を得た。次いで、該織物を
実施例１と同様の方法にて精練、乾燥、熱セットした。
しかる後、該織物をコンマコーターを用い、塗工量が１
５ｇ／ｍ²になるようにメチルビニル系シリコーンゴム
にてコーティングを行い、１８０℃で３分間の加硫処理
し、エアバッグ用基布を得た。その時の該シリコーンゴ
ム被膜の厚さは１５ミクロンであった。次いで、該エア
バッグ用基布を実施例１と同様に６０Ｌ容量のエアバッ
グを作成した。

【００５０】このようにして得られたエアバッグ用基布
およびエアバッグの特性を評価し表１に示した。表１か
ら明らかなように、膨張展開時の時間も短く、バッグ最
大内圧も高く、かつ乗員の進入時にも内圧が保持されて
おり、バッグ展開性に優れていた。

【００５１】比較例３総繊度が４７０ｄｔｅｘ、７２フィラメント、強度が
８．６ｇ／ｄｔｅｘ、伸度が２２．５％からなるナイロ
ン６・６繊維からなるフィラメント糸を用い、エアージ
ェットルームにてタテ糸とヨコ糸の織り密度が４５本／
２．５４ｃｍの平織物を得た。次いで、該織物を実施例
１と同様の方法にて精練、乾燥、熱セットした。しかる
後、該織物をコンマコーターを用い、塗工量２ｇ／ｍ²
になるようにメチルビニル系シリコーンゴムにてコーテ
ィングを行い、１８０℃で３分間の加硫処理し、エアバ
ッグ用基布を得た。その時の該シリコーンゴム被膜の厚
さは０．７ミクロンであった。次いで、該エアバッグ用
基布をそれぞれ実施例１と同様に６０Ｌ容量のエアバッ
グを作成した。

【００５２】このようにして得られたエアバッグ用基布
およびエアバッグの特性を評価し表１に示した。表１か
ら明らかなように、膨張展開時の時間が長く、バッグ最
大内圧が低く、かつ乗員の進入により内圧が保持され
ず、バッグ展開性に劣っていた。

【００５３】実施例６総繊度が２３０ｄｔｅｘ、３６フィラメント、強度が
８．７ｇ／ｄｔｅｘ、伸度が２２．０％からなるナイロ
ン６・６繊維からなるフィラメント糸を用い、エアージ
ェットルームにてタテ糸およびヨコ糸の織り密度がとも
に７０本／２．５４ｃｍの平織物を得た。しかる後、該
織物をナイフコーターを用い、塗工量６ｇ／ｍ²になる
ように水性ポリエステル系ウレタン樹脂にてコーティン
グを行い、１３０℃で２分間乾燥し、エアバッグ用基布
を得た。その時の該ウレタン樹脂被膜の厚さは２ミクロ
ンであった。次いで、該エアバッグ用基布を実施例１と
同様に６０Ｌ容量のエアバッグを作成した。

【００５４】このようにして得られたエアバッグ用基布
およびエアバッグの特性を評価し表１に示した。表１か
ら明らかなように、膨張展開時の時間も短く、バッグ最
大内圧も高く、かつ乗員の進入時にも内圧が保持されて
おり、バッグ展開性に優れていた。

【００５５】比較例４総繊度が２３０ｄｔｅｘ、３６フィラメント、強度が
８．７ｇ／ｄｔｅｘ、伸度が２２．０％からなるナイロ
ン６・６繊維からなるフィラメント糸を用い、エアージ
ェットルームにてタテ糸およびヨコ糸の織り密度がとも
に７０本／２．５４ｃｍの平織物を得た。しかる後、該
織物に水性ポリエステル系ウレタン樹脂を塗工量２ｇ／
ｍ²になるように、該樹脂を固形分で１０重量％、アニ
オン系起発泡剤を１．５重量％に調整し、発泡倍率１０
倍とした樹脂発泡希釈液でロータリースクリーン装置に
てコーティングし、１３０℃で２分間処理し、エアバッ
グ用基布を得た。その時の該ウレタン樹脂被膜の厚さは
０．６ミクロンであった。次いで、該織物を実施例１と
同様の方法にて精練、乾燥、熱セットし、エアバッグ用
基布を得た。次いで、該エアバッグ用基布を実施例１と
同様に６０Ｌ容量のエアバッグを作成した。

【００５６】このようにして得られたエアバッグ用基布
およびエアバッグの特性を評価し表１に示した。表１か
ら明らかなように、膨張展開時の時間が長く、バッグ最
大内圧が低く、かつ乗員の進入により内圧が保持され
ず、バッグ展開性に劣っていた。

【００５７】

【発明の効果】本発明によれば、機械的特性や収納性を
保持しつつ、バッグ展開性に優れたエアバッグを提供す
ることができ、エアバッグによる乗員保護システムを普
及促進させることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】ＪＩＳＬ１０９６６．２７．１Ａ法にて縫
製部分を含む布帛の通気度を測定する際の測定サンプル
の一例を示す平面図である。

【図２】縫製部分を含む布帛の流体圧力１９．６ｋＰａ
および７８．４ｋＰａ下での通気度を測定する際の測定
サンプルの一例を示す斜視図である。

【図３】バッグの縫製部分を含む布帛の流体圧力１９．
６ｋＰａおよび７８．４ｋＰａ下での通気度を測定する
際の測定サンプルを示す斜視図である。

【図４】バッグ展開特性を測定する装置の概略図であ
り、左図がバッグ展開前、右図がバッグ展開後を示す。

【符号の説明】

１：通気度測定個所２：縫製部分３：基布４：モジュールカバー５：鉄板６：エアバッグ

フロントページの続きＦターム(参考） 3D054 AA02 AA03 AA13 AA14 CC15 CC30 CC35 CC36 CC42 CC45 FF03 FF14 FF18 FF20 4L033 AB04 CA59 4L048 AA24 AA35 AA48 AA49 AB07 AC09 AC10 BA01 CA01 CA11 CA15 DA25 EA00 EA01 EB05

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】合成繊維布帛からなるエアバッグ用基布に
おいて、該布帛を、１４００ｄｔｅｘの縫製糸を用い、
二重環縫いで、縫製ピッチ３ｍｍ、２本の縫製距離が２
ｍｍである縫製条件で縫製した時の縫製部分を含む該布
帛のＪＩＳＬ１０９６６．２７．１Ａ法に基づい
て測定した時の通気度が、０〜１．５ｃｃ／ｃｍ²／ｓ
ｅｃであることを特徴とするエアバッグ用基布。
【請求項２】該布帛において、該布帛単体のＪＩＳＬ
１０９６６．２７．１Ａ法に基づいて測定した時の通
気度が、０〜０．５ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅｃであることを
特徴とする請求項１記載のエアバッグ用基布。
【請求項３】該布帛単体と縫製部分を含む布帛におい
て、ＪＩＳＬ１０９６６．２７．１Ａ法に基づいて
測定した時の通気度について、縫製部を含む布帛／布帛
の通気度比が１〜３であることを特徴とする請求項１ま
たは２記載のエアバッグ用基布。
【請求項４】合成繊維布帛からなるエアバッグ用基布に
おいて、該布帛を用いて、２枚の布帛に対して、縫い代
を２ｃｍ設け、１４００ｄｔｅｘの縫製糸を用い、二重
環縫いで、縫製ピッチ３ｍｍ、２本の縫製距離が２ｍｍ
である縫製条件で縫製した時の縫製部分を含む該布帛の
通気度が、流体（空気）を１９．６ｋＰａの圧力に調整
して流し、その時通過する空気流量を測定したときに、
０〜４０ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅｃであり、かつ、該流体
（空気）を７８．４ｋＰａの圧力に調整して流し、その
時通過する空気流量を測定したときに０〜１２０ｃｃ／
ｃｍ²／ｓｅｃであることを特徴とするエアバッグ用基
布。
【請求項５】該布帛において、該布帛を縫製した時の縫
製部分を含む該布帛の通気度が流体（空気）を１９．６
ｋＰａの圧力に調整して流し、その時通過する空気流量
を測定したときに、０〜３０ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅｃであ
り、かつ、該流体（空気）を７８．４ｋＰａの圧力に調
整して流し、その時通過する空気流量を測定したときに
０〜１００ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅｃであることを特徴とす
る請求項４記載のエアバッグ用基布。
【請求項６】該布帛において、該布帛単体の通気度が流
体（空気）を１９．６ｋＰａの圧力に調整して流し、そ
の時通過する空気流量を測定したときに、０〜３５ｃｃ
／ｃｍ²／ｓｅｃであり、かつ、該流体（空気）を７
８．４ｋＰａの圧力に調整して流し、その時通過する空
気流量を測定したときに０〜１１０ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅ
ｃであることを特徴とする請求項４または請求項５記載
のエアバッグ用基布。
【請求項７】該布帛において、該布帛単体の通気度が、
流体（空気）を１９．６ｋＰａの圧力に調整して流し、
その時通過する空気流量を測定したときに、０〜２５ｃ
ｃ／ｃｍ²／ｓｅｃであり、かつ、該流体（空気）を７
８．４ｋＰａの圧力に調整して流し、その時通過する空
気流量を測定したときに０〜９０ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅｃ
であることを特徴とする請求項４〜６のいずれかに記載
のエアバッグ用基布。
【請求項８】該布帛と縫製部分を含む布帛において、流
体圧力が１９．６ｋＰａ時の通気度について、縫製部を
含む布帛／布帛の通気度比が１〜２であり、かつ、該圧
力が７８．４ｋＰａ時には該比が１〜２であることを特
徴とする請求項４〜７のいずれかに記載のエアバッグ用
基布。
【請求項９】該布帛と縫製部分を含む布帛において、流
体圧力が１９．６ｋＰａ時の通気度について、縫製部を
含む布帛／布帛の通気度比が１〜１．５であり、かつ該
圧力が７８．４ｋＰａ時には該比が１〜１．５であるこ
とを特徴とする請求項４〜８のいずれかに記載のエアバ
ッグ用基布。
【請求項１０】該布帛を構成する繊維の単糸繊度が０．
５〜８ｄｔｅｘであることを特徴とする請求項１〜９の
いずれかに記載のエアバッグ用基布。
【請求項１１】該布帛のカバーファクターが１９５０〜
２５００であることを特徴とする請求項１〜１０のいず
れかに記載のエアバッグ用基布。
【請求項１２】該布帛が合成樹脂で被覆されており、該
樹脂の膜厚が１〜３０ミクロンであることを特徴とする
請求項１〜１１のいずれかに記載のエアバッグ用基布。
【請求項１３】合成繊維布帛から構成されるエアバッグ
において、縫製部分を含む該布帛の通気度が流体（空
気）を１９．６ｋＰａの圧力に調整して流し、その時通
過する空気流量を測定したときに、０〜５５ｃｃ／ｃｍ
²／ｓｅｃであり、かつ、該流体（空気）を７８．４ｋ
Ｐａの圧力に調整して流し、その時通過する空気流量を
測定したときに０〜１７０ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅｃである
ことを特徴とするエアバッグ。
【請求項１４】該エアバッグにおいて、縫製部分を含む
該布帛の通気度が流体（空気）を１９．６ｋＰａの圧力
に調整して流し、その時通過する空気流量を測定したと
きに、０〜４０ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅｃであり、かつ、該
流体（空気）を７８．４ｋＰａの圧力に調整して流し、
その時通過する空気流量を測定したときに０〜１５５ｃ
ｃ／ｃｍ²／ｓｅｃであることを特徴とする請求項１３
記載のエアバッグ。
【請求項１５】該エアバッグを構成する布帛の通気度が
流体（空気）を１９．６ｋＰａの圧力に調整して流し、
その時通過する空気流量を測定したときに、０〜３５ｃ
ｃ／ｃｍ²／ｓｅｃであり、かつ、該流体（空気）を７
８．４ｋＰａの圧力に調整して流し、その時通過する空
気流量を測定したときに０〜１１０ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅ
ｃであることを特徴とする請求項１３または請求項１４
記載のエアバッグ。
【請求項１６】該エアバッグを構成する布帛の通気度が
流体（空気）を１９．６ｋＰａの圧力に調整して流し、
その時通過する空気流量を測定したときに、０〜２５ｃ
ｃ／ｃｍ²／ｓｅｃであり、かつ、該流体（空気）を７
８．４ｋＰａの圧力に調整して流し、その時通過する空
気流量を測定したときに０〜９０ｃｃ／ｃｍ²／ｓｅｃ
であることを特徴とする請求項１３〜１５のいずれかに
記載のエアバッグ。
【請求項１７】該エアバッグを構成する布帛と縫製部分
を含む布帛において、流体圧力が１９．６ｋＰａ時の通
気度について、縫製部を含む布帛／布帛の通気度比が１
〜３であり、かつ、該圧力が７８．４ｋＰａ時には該比
が１〜３であることを特徴とする請求項１３〜１６のい
ずれかに記載のエアバッグ。
【請求項１８】該エアバッグを構成する布帛と縫製部分
を含む布帛において、流体圧力が１９．６ｋＰａ時の通
気度について、縫製部を含む布帛／布帛の通気度比が１
〜２であり、かつ、該圧力が７８．４ｋＰａ時には該比
が１〜２であることを特徴とする請求項１３〜１７のい
ずれかに記載のエアバッグ。
【請求項１９】該エアバッグを構成する布帛の単糸繊度
が０．５〜８ｄｔｅｘであることを特徴とする請求項１
３〜１８のいずれかに記載のエアバッグ。
【請求項２０】該エアバッグを構成する布帛のカバーフ
ァクターが１９５０〜２５００であることを特徴とする
請求項１３〜１９のいずれかに記載のエアバッグ。
【請求項２１】該エアバッグを構成する布帛が合成樹脂
で被覆されており、該樹脂の膜厚が１〜３０ミクロンで
あることを特徴とする請求項１３〜２０のいずれかに記
載のエアバッグ。
【請求項２２】該エアバッグを構成する縫製部におい
て、ミシン針による布帛の針穴の大きさが０．５〜１．
５ｍｍであることを特徴とする請求項１０〜１８のいず
れかに記載のエアバッグ。