JP2001068359A - トランス装置 - Google Patents
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- H01F30/06—Fixed transformers not covered by group H01F19/00 characterised by the structure
- H01F30/16—Toroidal transformers
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- H01F27/00—Details of transformers or inductances, in general
- H01F27/34—Special means for preventing or reducing unwanted electric or magnetic effects, e.g. no-load losses, reactive currents, harmonics, oscillations, leakage fields
- H01F27/36—Electric or magnetic shields or screens
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- H01F3/10—Composite arrangements of magnetic circuits
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- Insulating Of Coils (AREA)
- Regulation Of General Use Transformers (AREA)
- Coils Or Transformers For Communication (AREA)
- Dc-Dc Converters (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 １次側グランドと２次側グランド間に流れる
スイッチングノイズ電流を減少させるトランス装置を提
供する。 【解決手段】 １次巻線２１が巻回されたコア１１と、
コア１１と実質的に同一の構造を有し、１次巻線２１に
並列に接続された１次巻線２２が巻回されたコア１２
と、コア１３全体が導体筺体４０によって静電的にシー
ルドされ、２次巻線２３が巻回されたコア１３とを備
え、コア１３を１対のコア１１，１２によってそれぞ
れ、導体筺体３０に電気的に接続された静電シールド板
３４，３５を介して挟設し、コア１１，１２，１３を、
１ターン巻線２４（図３の等価回路参照。）として動作
する導体筺体３０によって電気的に接続し、かつ３つの
コア１１，１２，１３を導体筺体３０によってトランス
装置の外部と静電的にかつ磁気的にシールドされてな
る。
スイッチングノイズ電流を減少させるトランス装置を提
供する。 【解決手段】 １次巻線２１が巻回されたコア１１と、
コア１１と実質的に同一の構造を有し、１次巻線２１に
並列に接続された１次巻線２２が巻回されたコア１２
と、コア１３全体が導体筺体４０によって静電的にシー
ルドされ、２次巻線２３が巻回されたコア１３とを備
え、コア１３を１対のコア１１，１２によってそれぞ
れ、導体筺体３０に電気的に接続された静電シールド板
３４，３５を介して挟設し、コア１１，１２，１３を、
１ターン巻線２４（図３の等価回路参照。）として動作
する導体筺体３０によって電気的に接続し、かつ３つの
コア１１，１２，１３を導体筺体３０によってトランス
装置の外部と静電的にかつ磁気的にシールドされてな
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、絶縁型スイッチン
グ電源装置に用いるトランス装置に関する。
グ電源装置に用いるトランス装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】まず絶縁型スイッチング電源装置の使用
例としてインピーダンスメータを取り上げ、絶縁型スイ
ッチング電源装置、特にそれに使用するトランス装置に
要求される性能を示す。図７は測定試料の片側の端子が
接地されている場合、すなわち片線接地の測定時のイン
ピーダンスメータの構成例を示す回路図である。この構
成例では、電流計７３は測定試料７０の接地点と共通の
接地点を持てるが、交流の信号源７１と電圧計７２は測
定試料７０の接地点とは分離されている必要がある。こ
のため信号源７１と電圧計７２には絶縁型スイッチング
電源装置（ＤＣ−ＤＣコンバータ）を使用して電力を供
給しなければならない。
例としてインピーダンスメータを取り上げ、絶縁型スイ
ッチング電源装置、特にそれに使用するトランス装置に
要求される性能を示す。図７は測定試料の片側の端子が
接地されている場合、すなわち片線接地の測定時のイン
ピーダンスメータの構成例を示す回路図である。この構
成例では、電流計７３は測定試料７０の接地点と共通の
接地点を持てるが、交流の信号源７１と電圧計７２は測
定試料７０の接地点とは分離されている必要がある。こ
のため信号源７１と電圧計７２には絶縁型スイッチング
電源装置（ＤＣ−ＤＣコンバータ）を使用して電力を供
給しなければならない。
【０００３】ここで、絶縁型ＤＣ−ＤＣコンバータ１０
０を使用して信号源７１と電圧計７２に電力を供給する
際に問題となるのは、絶縁型ＤＣ−ＤＣコンバータ１０
０のスイッチングノイズである。図８に示すように、ス
イッチングノイズ電流がＤＣ−ＤＣコンバータ１００の
１次側のグランドと２次側のグランド間を通じて流れる
と、この電流はインピーダンスメータの電流計７３に流
れ込みインピーダンス測定を阻害する。
０を使用して信号源７１と電圧計７２に電力を供給する
際に問題となるのは、絶縁型ＤＣ−ＤＣコンバータ１０
０のスイッチングノイズである。図８に示すように、ス
イッチングノイズ電流がＤＣ−ＤＣコンバータ１００の
１次側のグランドと２次側のグランド間を通じて流れる
と、この電流はインピーダンスメータの電流計７３に流
れ込みインピーダンス測定を阻害する。
【０００４】電流計７３に流れ込むスイッチングノイズ
電流を見積もるため、スイッチングノイズの大きさを決
定している部品であるトランス装置単体の性能に着目
し、定量的な指標を与える評価方法を図９に示す。トラ
ンス装置を図９に示すように接続し、次式を用いて静電
容量値Ｃを測定する。
電流を見積もるため、スイッチングノイズの大きさを決
定している部品であるトランス装置単体の性能に着目
し、定量的な指標を与える評価方法を図９に示す。トラ
ンス装置を図９に示すように接続し、次式を用いて静電
容量値Ｃを測定する。
【０００５】
【数１】Ｃ＝（Ｉ／Ｖ）×（１／ｊω）
【０００６】ここで、 Ｉ：電流計９３の測定値、 Ｖ：電圧計９２の測定値、 ω：角周波数（＝２πｆ）（ここで、ｆは信号源９１の
信号周波数である。） である。
信号周波数である。） である。
【０００７】１次側のグランドと２次側のグランド間に
電流が流れる要因となるのは、必ずしも１次側巻線と２
次側グランド間の静電結合ではなく漏れ磁束によるもの
が支配的になる場合も多いが、いずれにしてもトランス
装置を励磁している一次側の電圧を一定とした場合、１
次２次間に流れる電流は周波数に比例することが多く、
静電容量値として表すのが都合良い。
電流が流れる要因となるのは、必ずしも１次側巻線と２
次側グランド間の静電結合ではなく漏れ磁束によるもの
が支配的になる場合も多いが、いずれにしてもトランス
装置を励磁している一次側の電圧を一定とした場合、１
次２次間に流れる電流は周波数に比例することが多く、
静電容量値として表すのが都合良い。
【０００８】従来例のトランス装置の構造を図１０及び
図１１に示す。図１０及び図１１に示すように、１次巻
線１２１及び２次巻線１２２の引き出し線が外部に磁束
を発生することのないよう同軸ケーブルを使用してい
る。１次巻線１２１と２次巻線１２２にはそれぞれ静電
シールド１１５を施してあるので、１次巻線１２１と２
次側グランド１３２間の静電容量及び２次巻線１２２と
１次側グランド１３１との間の静電容量Ｃ１０は小さ
く、１次側グランドと２次側グランドを経由するスイッ
チングノイズ電流の主な要因にはならない（図１２参
照。）。
図１１に示す。図１０及び図１１に示すように、１次巻
線１２１及び２次巻線１２２の引き出し線が外部に磁束
を発生することのないよう同軸ケーブルを使用してい
る。１次巻線１２１と２次巻線１２２にはそれぞれ静電
シールド１１５を施してあるので、１次巻線１２１と２
次側グランド１３２間の静電容量及び２次巻線１２２と
１次側グランド１３１との間の静電容量Ｃ１０は小さ
く、１次側グランドと２次側グランドを経由するスイッ
チングノイズ電流の主な要因にはならない（図１２参
照。）。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】問題となるのはコア１
１０の外部に存在する漏れ磁束１４１及び１４２であ
る。漏れ磁束が鎖交する空間は、図１３に示すように、
トランス装置内部とトランス装置外部の２つに分類でき
る。トランス装置内部では１次側グランドと２次側グラ
ンドに被われた空間に漏れ磁束１４２が鎖交し起電力を
生じ、１次側グランドと２次側グランド間の静電容量を
通じてスイッチングノイズ電流が流れる。１次側グラン
ドや２次側グランドの形状、及びグランドの引き出し線
の位置によってはこの起電力を打ち消すことも可能であ
るが、従来例のトランス装置ではその形状や引き出し線
の最良位置を見つけるのは難しく、また幾何学的再現性
を得ることも難しいので打ち消しの効果は低い。トラン
ス装置外部では１次側グランドの引き出し線と２次側グ
ランドの引き出し線、及び両者を接続する電流計が作る
空間に漏れ磁束１４１が鎖交して起電力を生じ、スイッ
チングノイズ電流の原因となる。
１０の外部に存在する漏れ磁束１４１及び１４２であ
る。漏れ磁束が鎖交する空間は、図１３に示すように、
トランス装置内部とトランス装置外部の２つに分類でき
る。トランス装置内部では１次側グランドと２次側グラ
ンドに被われた空間に漏れ磁束１４２が鎖交し起電力を
生じ、１次側グランドと２次側グランド間の静電容量を
通じてスイッチングノイズ電流が流れる。１次側グラン
ドや２次側グランドの形状、及びグランドの引き出し線
の位置によってはこの起電力を打ち消すことも可能であ
るが、従来例のトランス装置ではその形状や引き出し線
の最良位置を見つけるのは難しく、また幾何学的再現性
を得ることも難しいので打ち消しの効果は低い。トラン
ス装置外部では１次側グランドの引き出し線と２次側グ
ランドの引き出し線、及び両者を接続する電流計が作る
空間に漏れ磁束１４１が鎖交して起電力を生じ、スイッ
チングノイズ電流の原因となる。
【００１０】先に図９で示した方法で静電容量値Ｃを測
定すると、従来例のトランス装置では、２００ｆＦ程度
が限界である。このような従来例のトランス装置を図８
に示したインピーダンスメータのＤＣ−ＤＣコンバータ
１００に使用したときの影響を考察してみる。仮に、Ｄ
Ｃ−ＤＣコンバータ１００のスイッチング周波数を２０
０ｋＨｚとし、トランス装置を励磁している１次側の電
圧のスイッチング周波数成分を１２Ｖｒｍｓとすると、
図８の電流計に流れるスイッチングノイズ電流は、次式
のようになる。
定すると、従来例のトランス装置では、２００ｆＦ程度
が限界である。このような従来例のトランス装置を図８
に示したインピーダンスメータのＤＣ−ＤＣコンバータ
１００に使用したときの影響を考察してみる。仮に、Ｄ
Ｃ−ＤＣコンバータ１００のスイッチング周波数を２０
０ｋＨｚとし、トランス装置を励磁している１次側の電
圧のスイッチング周波数成分を１２Ｖｒｍｓとすると、
図８の電流計に流れるスイッチングノイズ電流は、次式
のようになる。
【００１１】
【数２】１２Ｖｒｍｓ×（２×π×２００ｋＨｚ×２０
０ｆＦ）≒３μＡｒｍｓ
０ｆＦ）≒３μＡｒｍｓ
【００１２】インピーダンスメータで１００ｋΩの抵抗
を１００ｍＶｒｍｓの信号で測定しようとした場合、電
流計７３に流れる測定信号は１μＡｒｍｓになるので、
先のスイッチングノイズ電流の３μＡｒｍｓは測定信号
を大きく上回る。このためスイッチングノイズ電流によ
る電流計の飽和は免れない。
を１００ｍＶｒｍｓの信号で測定しようとした場合、電
流計７３に流れる測定信号は１μＡｒｍｓになるので、
先のスイッチングノイズ電流の３μＡｒｍｓは測定信号
を大きく上回る。このためスイッチングノイズ電流によ
る電流計の飽和は免れない。
【００１３】以上のように、従来例のトランス装置を用
いたＤＣ−ＤＣコンバータ１０００では、ＤＣ−ＤＣコ
ンバータ１００が発生するスイッチングノイズ電流が大
きく、微小な電流を高確度に測定することは困難であ
る。
いたＤＣ−ＤＣコンバータ１０００では、ＤＣ−ＤＣコ
ンバータ１００が発生するスイッチングノイズ電流が大
きく、微小な電流を高確度に測定することは困難であ
る。
【００１４】本発明の目的は以上の問題点を解決し、１
次側グランドと２次側グランド間に流れるスイッチング
ノイズ電流を減少させるトランス装置を提供することに
ある。
次側グランドと２次側グランド間に流れるスイッチング
ノイズ電流を減少させるトランス装置を提供することに
ある。
【００１５】
【課題を解決するための手段】本発明に係る請求項１記
載のトランス装置は、第１の１次巻線が巻回された第１
のコアと、上記第１のコアと実質的に同一の構造を有
し、上記第１の１次巻線に並列に接続された第２の１次
巻線が巻回された第２のコアと、第３のコア全体が第１
の導体筺体によって静電的にシールドされ、２次巻線が
巻回された第３のコアとを備え、上記第３のコアを上記
第１と第２のコアによってそれぞれ、第２の導体筺体に
電気的に接続された第１と第２の静電シールド板を介し
て挟設し、上記第１と第３と第２のコアを、１ターン巻
線として動作する第２の導体筺体によって電気的に接続
し、かつ上記第１と第２と第３のコアを上記第２の導体
筺体によってトランス装置の外部と静電的にかつ磁気的
にシールドされたことを特徴とする。
載のトランス装置は、第１の１次巻線が巻回された第１
のコアと、上記第１のコアと実質的に同一の構造を有
し、上記第１の１次巻線に並列に接続された第２の１次
巻線が巻回された第２のコアと、第３のコア全体が第１
の導体筺体によって静電的にシールドされ、２次巻線が
巻回された第３のコアとを備え、上記第３のコアを上記
第１と第２のコアによってそれぞれ、第２の導体筺体に
電気的に接続された第１と第２の静電シールド板を介し
て挟設し、上記第１と第３と第２のコアを、１ターン巻
線として動作する第２の導体筺体によって電気的に接続
し、かつ上記第１と第２と第３のコアを上記第２の導体
筺体によってトランス装置の外部と静電的にかつ磁気的
にシールドされたことを特徴とする。
【００１６】また、本発明に係る請求項２記載のトラン
ス装置は、互いに実質的に同一の構造を有する第１と第
２のトランスを備え、上記第１のトランスは、第１の１
次巻線が巻回された第１のコアと、第３のコア全体が第
１の導体筺体によって静電的にシールドされ、２次巻線
が巻回された第３のコアとを備え、上記第１のコアと上
記第３のコアとを、第２の導体筺体に電気的に接続され
た第１の静電シールド板を介して配置し、上記第１と第
３のコアを、１ターン巻線として動作する第２の導体筺
体によって電気的に接続し、かつ上記第１と第３のコア
を上記第２の導体筺体によってトランス装置の外部と静
電的にかつ磁気的にシールドされてなり、上記第２のト
ランスは、上記第１の１次巻線に並列に接続された第２
の１次巻線が巻回された第２のコアと、第４のコア全体
が第３の導体筺体によって静電的にシールドされ、上記
２次巻線に直列に接続された第４の２次巻線が巻回され
た第４のコアとを備え、上記第２のコアと上記第４のコ
アとを、第４の導体筺体に電気的に接続された第２の静
電シールド板を介して配置し、上記第２と第４のコア
を、１ターン巻線として動作する第４の導体筺体によっ
て電気的に接続し、かつ上記第２と第４のコアを上記第
４の導体筺体によってトランス装置の外部と静電的にか
つ磁気的にシールドされてなることを特徴とする。
ス装置は、互いに実質的に同一の構造を有する第１と第
２のトランスを備え、上記第１のトランスは、第１の１
次巻線が巻回された第１のコアと、第３のコア全体が第
１の導体筺体によって静電的にシールドされ、２次巻線
が巻回された第３のコアとを備え、上記第１のコアと上
記第３のコアとを、第２の導体筺体に電気的に接続され
た第１の静電シールド板を介して配置し、上記第１と第
３のコアを、１ターン巻線として動作する第２の導体筺
体によって電気的に接続し、かつ上記第１と第３のコア
を上記第２の導体筺体によってトランス装置の外部と静
電的にかつ磁気的にシールドされてなり、上記第２のト
ランスは、上記第１の１次巻線に並列に接続された第２
の１次巻線が巻回された第２のコアと、第４のコア全体
が第３の導体筺体によって静電的にシールドされ、上記
２次巻線に直列に接続された第４の２次巻線が巻回され
た第４のコアとを備え、上記第２のコアと上記第４のコ
アとを、第４の導体筺体に電気的に接続された第２の静
電シールド板を介して配置し、上記第２と第４のコア
を、１ターン巻線として動作する第４の導体筺体によっ
て電気的に接続し、かつ上記第２と第４のコアを上記第
４の導体筺体によってトランス装置の外部と静電的にか
つ磁気的にシールドされてなることを特徴とする。
【００１７】さらに、請求項３記載のトランス装置は、
請求項２記載のトランス装置において、上記第１と第２
のトランスを並置したことを特徴とする。
請求項２記載のトランス装置において、上記第１と第２
のトランスを並置したことを特徴とする。
【００１８】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明に係
る実施形態について説明する。
る実施形態について説明する。
【００１９】図１は本発明に係る一実施形態である、絶
縁型スイッチング電源装置に用いるトランス装置２００
とその周辺回路の構成を示す断面図及び回路図であり、
図２は図１のトランス装置２００の構造を示す一部破断
斜視図である。また、図３は、図１のトランス装置２０
０の電気的等価回路を示す回路図である。
縁型スイッチング電源装置に用いるトランス装置２００
とその周辺回路の構成を示す断面図及び回路図であり、
図２は図１のトランス装置２００の構造を示す一部破断
斜視図である。また、図３は、図１のトランス装置２０
０の電気的等価回路を示す回路図である。
【００２０】この実施形態のトランス装置２００は、１
次巻線２１が巻回されたコア１１と、コア１１と実質的
に同一の構造を有し、１次巻線２１に並列に接続された
１次巻線２２が巻回されたコア１２と、コア１３全体が
導体筺体２３によって静電的にその外部からシールドさ
れ、２次巻線２３が巻回されたコア１３とを備え、コア
１３を１対のコア１１，１２によってそれぞれ、導体筺
体３０に電気的に接続された静電シールド板３４，３５
を介して挟設し、コア１１，１２，１３を、１ターン巻
線２４（図３の等価回路参照。）として動作する導体筺
体３０によって電気的に接続し、かつ３つのコア１１，
１２，１３を導体筺体３０によって静電的に外部からシ
ールドされたことを特徴としている。ここで、コア１
１，１２，１３は好ましくは、図１及び図２に示すよう
に、円形リング形状のトライダルコアである。
次巻線２１が巻回されたコア１１と、コア１１と実質的
に同一の構造を有し、１次巻線２１に並列に接続された
１次巻線２２が巻回されたコア１２と、コア１３全体が
導体筺体２３によって静電的にその外部からシールドさ
れ、２次巻線２３が巻回されたコア１３とを備え、コア
１３を１対のコア１１，１２によってそれぞれ、導体筺
体３０に電気的に接続された静電シールド板３４，３５
を介して挟設し、コア１１，１２，１３を、１ターン巻
線２４（図３の等価回路参照。）として動作する導体筺
体３０によって電気的に接続し、かつ３つのコア１１，
１２，１３を導体筺体３０によって静電的に外部からシ
ールドされたことを特徴としている。ここで、コア１
１，１２，１３は好ましくは、図１及び図２に示すよう
に、円形リング形状のトライダルコアである。
【００２１】以下、図１乃至図３を参照して本実施形態
のトランス装置２００の構造について詳述する。図１に
おいて、１次側回路のシールド筺体５０内に直流電源５
１とスイッチング回路５２を備える。スイッチング回路
５２は、直流電源５１から出力される所定の直流電圧を
所定のスイッチング周波数でスイッチングしてパルス電
圧信号を発生して、トランス装置２００の１次巻線２
１，２２に出力する。トランス装置２００は１次巻線２
１，２２に印加されたパルス電圧信号の電圧を所定の電
圧に変換した後、２次巻線２３から電圧変換後のパルス
電圧信号を、２次側回路のシールド筺体６０内の整流回
路６１に出力し、整流回路６１は入力されたパルス電圧
信号を整流して所定の電圧の直流電圧に変換して出力す
る。
のトランス装置２００の構造について詳述する。図１に
おいて、１次側回路のシールド筺体５０内に直流電源５
１とスイッチング回路５２を備える。スイッチング回路
５２は、直流電源５１から出力される所定の直流電圧を
所定のスイッチング周波数でスイッチングしてパルス電
圧信号を発生して、トランス装置２００の１次巻線２
１，２２に出力する。トランス装置２００は１次巻線２
１，２２に印加されたパルス電圧信号の電圧を所定の電
圧に変換した後、２次巻線２３から電圧変換後のパルス
電圧信号を、２次側回路のシールド筺体６０内の整流回
路６１に出力し、整流回路６１は入力されたパルス電圧
信号を整流して所定の電圧の直流電圧に変換して出力す
る。
【００２２】トランス装置２００において、１次側用に
は、コア１１，１２に１次巻線２１，２２を巻回したも
のを２つ使用する一方、２次側用には、コア１３に２次
巻線２３を巻回したものにさらに金属導体材料にてなる
導体筺体４０により静電的なシールドを施す。ここで、
導体筺体４０は、導体円筒４１と、その上部底面に配置
される導体筺体部材４３と、導体円筒４１の下部底面に
配置される導体筺体部材４２とからなり、ここで、導体
筺体部材４２は、導体板４２ａと、その中央部から突出
してコア１３の中央孔を貫通する導体円筒４２ｂとから
なり一体的に形成されてなる。導体円筒４２ｂの上部表
面は導体筺体部材４３に接触する。また、導体筺体部材
４３は、導体筺体部材４２と同様に構造を有し、導体板
４３ａと、その中央部から突出してコア１３の中央孔を
貫通する導体円筒４３ｂとからなり一体的に形成されて
なる。ここで、導体円筒４２ｂの上部先端と、導体円筒
４３ｂの下部先端とは、導体筺体部材４２，４３を導体
円筒４１に装着したときに、図４に示すように互いに接
触しないような軸方向の長さを有する。
は、コア１１，１２に１次巻線２１，２２を巻回したも
のを２つ使用する一方、２次側用には、コア１３に２次
巻線２３を巻回したものにさらに金属導体材料にてなる
導体筺体４０により静電的なシールドを施す。ここで、
導体筺体４０は、導体円筒４１と、その上部底面に配置
される導体筺体部材４３と、導体円筒４１の下部底面に
配置される導体筺体部材４２とからなり、ここで、導体
筺体部材４２は、導体板４２ａと、その中央部から突出
してコア１３の中央孔を貫通する導体円筒４２ｂとから
なり一体的に形成されてなる。導体円筒４２ｂの上部表
面は導体筺体部材４３に接触する。また、導体筺体部材
４３は、導体筺体部材４２と同様に構造を有し、導体板
４３ａと、その中央部から突出してコア１３の中央孔を
貫通する導体円筒４３ｂとからなり一体的に形成されて
なる。ここで、導体円筒４２ｂの上部先端と、導体円筒
４３ｂの下部先端とは、導体筺体部材４２，４３を導体
円筒４１に装着したときに、図４に示すように互いに接
触しないような軸方向の長さを有する。
【００２３】以上のように静電的にシールドされた２次
側のコア１３を、それぞれ静電シールド板３４，３５を
介して１次側の１対のコア１１，１２により挟設するよ
うに配置し、その全体を導体円柱３２ｂを有し、円筒の
金属導体を備えた導体筺体３０で被覆する。ここで、静
電シールド板３４，３５は図１に示すように導体筺体３
０に電気的に接続される。また、導体筺体３０は、導体
円筒３１と、その上部底面に配置される導体リング板３
３と、導体円筒３１の下部底面に配置される導体筺体部
材３２とからなり、ここで、導体筺体部材３２は、導体
板３２ａと、その中央部から突出してコア１１，１２，
１３の中央孔を貫通する導体円柱３２ｂとからなり一体
的に形成されてなる。この導体円柱３２ｂはコア１２、
静電シールド板３５、導体筺体４０、静電シールド板３
４及びコア１１の各中央孔を貫通して、導体円柱３２ｂ
の上部表面が導体板３３に接触して電気的に接続される
が、導体筺体４０及び静電シールド板３４，３５とは接
触せず電気的に接続されない。この円柱形状の金属導体
である導体円柱３２ｂを備えた導体筺体３０は、図３の
電気的な等価回路に示すように、１ターン巻線２４とし
て動作し１次巻線２１，２２と２次巻線２３とを電磁的
に結合させる。すなわち、導体筺体３０において、導体
円柱３２ｂから導体板３３、導体円筒３１及び導体板３
２ａを介して導体円柱３２ｂに戻る閉回路が１ターン巻
線２４を構成している。また、上記静電シールド板３
４，３５は、１次巻線２１，２２と２次側グランドとを
静電的にシールドする金属板として動作する。ここで、
導体筺体３０が１次側グランドになり、２次側のコア１
２を被覆する静電シールドである導体筺体４０が２次側
グランドとなる。
側のコア１３を、それぞれ静電シールド板３４，３５を
介して１次側の１対のコア１１，１２により挟設するよ
うに配置し、その全体を導体円柱３２ｂを有し、円筒の
金属導体を備えた導体筺体３０で被覆する。ここで、静
電シールド板３４，３５は図１に示すように導体筺体３
０に電気的に接続される。また、導体筺体３０は、導体
円筒３１と、その上部底面に配置される導体リング板３
３と、導体円筒３１の下部底面に配置される導体筺体部
材３２とからなり、ここで、導体筺体部材３２は、導体
板３２ａと、その中央部から突出してコア１１，１２，
１３の中央孔を貫通する導体円柱３２ｂとからなり一体
的に形成されてなる。この導体円柱３２ｂはコア１２、
静電シールド板３５、導体筺体４０、静電シールド板３
４及びコア１１の各中央孔を貫通して、導体円柱３２ｂ
の上部表面が導体板３３に接触して電気的に接続される
が、導体筺体４０及び静電シールド板３４，３５とは接
触せず電気的に接続されない。この円柱形状の金属導体
である導体円柱３２ｂを備えた導体筺体３０は、図３の
電気的な等価回路に示すように、１ターン巻線２４とし
て動作し１次巻線２１，２２と２次巻線２３とを電磁的
に結合させる。すなわち、導体筺体３０において、導体
円柱３２ｂから導体板３３、導体円筒３１及び導体板３
２ａを介して導体円柱３２ｂに戻る閉回路が１ターン巻
線２４を構成している。また、上記静電シールド板３
４，３５は、１次巻線２１，２２と２次側グランドとを
静電的にシールドする金属板として動作する。ここで、
導体筺体３０が１次側グランドになり、２次側のコア１
２を被覆する静電シールドである導体筺体４０が２次側
グランドとなる。
【００２４】以上のように構成されたトランス装置２０
０は、図３の電気的等価回路に示すように、３つの変成
器Ｔ１，Ｔ２，Ｔ３からなり、互いに並列に接続された
２対の１次巻線２１，２２のうちの１つの１次巻線２１
は変成器Ｔ１の１次側巻線となり、１次巻線２２は変成
器Ｔ２の１次側巻線となる一方、２次巻線２３は変成器
Ｔ３の２次側巻線となる。そして、実際は導体筺体３０
が作用する１ターン巻線２４が、変成器Ｔ１及びＴ２の
２次側巻線となるとともに、変成器Ｔ３の１次側巻線と
なる。以上のような電気的な構成でトランス装置２００
の１次巻線２１，２２と２次巻線２３とが電磁的に結合
している。
０は、図３の電気的等価回路に示すように、３つの変成
器Ｔ１，Ｔ２，Ｔ３からなり、互いに並列に接続された
２対の１次巻線２１，２２のうちの１つの１次巻線２１
は変成器Ｔ１の１次側巻線となり、１次巻線２２は変成
器Ｔ２の１次側巻線となる一方、２次巻線２３は変成器
Ｔ３の２次側巻線となる。そして、実際は導体筺体３０
が作用する１ターン巻線２４が、変成器Ｔ１及びＴ２の
２次側巻線となるとともに、変成器Ｔ３の１次側巻線と
なる。以上のような電気的な構成でトランス装置２００
の１次巻線２１，２２と２次巻線２３とが電磁的に結合
している。
【００２５】以上のように構成された実施形態のトラン
ス装置２００の内部の漏れ磁束がどのように影響するか
を図４に示す。図４では図を簡略にするため巻線の引き
出し部分は省略し、１次側と２次側のグランドの引き出
し部分はトランス装置２００の片側に集約して描いてあ
る。トロイダルコア１１，１２，１３を使用しているの
で、トランス装置２００の内部に発生する漏れ磁束は同
心円方向のみを考慮すれば良い。図８の従来例のよう
に、１次側のコア１１が１つの場合には漏れ磁束によっ
て１次側グランドと２次側グラント間にスイッチングノ
イズ電流が流れてしまうが、２次側コア１３を２つの１
次側コア１１，１２で挟み込むように対称的な構造で配
置すると、図４に示すように、１次側グランドと２次側
グラント間を流れるスイッチングノイズ電流は打ち消し
合う。円柱状のトランス装置２００の構造は旋盤等の工
作機具による精密な加工が容易であるため、この打ち消
しの効果は大きく、１次側グランドと２次側グランド間
のスイッチングノイズ電流は微少である。トランス装置
２００の内部には漏れ磁束によって生じる電流は残る
が、トランス装置２００の外部には何ら影響を与えな
い。
ス装置２００の内部の漏れ磁束がどのように影響するか
を図４に示す。図４では図を簡略にするため巻線の引き
出し部分は省略し、１次側と２次側のグランドの引き出
し部分はトランス装置２００の片側に集約して描いてあ
る。トロイダルコア１１，１２，１３を使用しているの
で、トランス装置２００の内部に発生する漏れ磁束は同
心円方向のみを考慮すれば良い。図８の従来例のよう
に、１次側のコア１１が１つの場合には漏れ磁束によっ
て１次側グランドと２次側グラント間にスイッチングノ
イズ電流が流れてしまうが、２次側コア１３を２つの１
次側コア１１，１２で挟み込むように対称的な構造で配
置すると、図４に示すように、１次側グランドと２次側
グラント間を流れるスイッチングノイズ電流は打ち消し
合う。円柱状のトランス装置２００の構造は旋盤等の工
作機具による精密な加工が容易であるため、この打ち消
しの効果は大きく、１次側グランドと２次側グランド間
のスイッチングノイズ電流は微少である。トランス装置
２００の内部には漏れ磁束によって生じる電流は残る
が、トランス装置２００の外部には何ら影響を与えな
い。
【００２６】またトランス装置２００全体が円柱状の金
属導体である導体筺体３０により被われているのでトラ
ンス装置２００の外部にはいかなる磁束も発生させな
い。従って、トランス装置２００の外部に存在する１次
側グランドと２次側グランドが作り出す空間には鎖交磁
束は無く、スイッチングノイズ電流を発生させない。
属導体である導体筺体３０により被われているのでトラ
ンス装置２００の外部にはいかなる磁束も発生させな
い。従って、トランス装置２００の外部に存在する１次
側グランドと２次側グランドが作り出す空間には鎖交磁
束は無く、スイッチングノイズ電流を発生させない。
【００２７】以上説明したように本実施形態によれば、
トランス装置において１次側回路を対称的な構造で配置
し、３つのコア１１，１２，１３を導体筺体３０の１タ
ーン巻線２４により電気的に結合しかつ導体筺体３０に
より静電的かつ磁気的に外部からシールドしたので、従
来例のトランス装置のように、ＤＣ−ＤＣコンバータ１
００のスイッチングノイズ電流を実質的に軽減させるこ
とができる。それ故、そのスイッチングノイズ電流に阻
害されることなく、インピーダンスメータにおける微小
電流を測定することができ、従来例に比較してより高い
精度でインピーダンスを測定することができる。
トランス装置において１次側回路を対称的な構造で配置
し、３つのコア１１，１２，１３を導体筺体３０の１タ
ーン巻線２４により電気的に結合しかつ導体筺体３０に
より静電的かつ磁気的に外部からシールドしたので、従
来例のトランス装置のように、ＤＣ−ＤＣコンバータ１
００のスイッチングノイズ電流を実質的に軽減させるこ
とができる。それ故、そのスイッチングノイズ電流に阻
害されることなく、インピーダンスメータにおける微小
電流を測定することができ、従来例に比較してより高い
精度でインピーダンスを測定することができる。
【００２８】図５は、本発明に係る第１の変形例であ
る、絶縁型スイッチング電源装置に用いるトランス装置
とその周辺回路の構成を示す断面図及び回路図である。
図５においては、図１のトランス装置２００の変形例と
して、上記のトランス装置２００を、２次側コア１３を
その厚さ方向で２つのコア１３ａ，１３ｂに２分割した
実施形態を提案する。
る、絶縁型スイッチング電源装置に用いるトランス装置
とその周辺回路の構成を示す断面図及び回路図である。
図５においては、図１のトランス装置２００の変形例と
して、上記のトランス装置２００を、２次側コア１３を
その厚さ方向で２つのコア１３ａ，１３ｂに２分割した
実施形態を提案する。
【００２９】図５において、当該変形例のトランス装置
は、互いに実質的に同一の構造を有する２つのトランス
２０１，２０２を備える。ここで、トランス２０１は、
１次巻線２１が巻回されたコア１１と、コア１３ａ全体
が導体筺体４０ａによって静電的にシールドされ、２次
巻線２３ａが巻回されたコア１３ａとを備え、コア１１
とコア１３ａとを、導体筺体３０ａに電気的に接続され
た静電シールド板３４を介して配置し、コア１１，１３
ａを、１ターン巻線として動作する導体筺体３０ａによ
って電気的に接続し、かつコア１１，１３ａを導体筺体
３０ａによってトランス装置の外部と静電的にかつ磁気
的にシールドされてなる。また、トランス２０２は、１
次巻線２２が巻回されたコア１２と、コア１３ｂ全体が
導体筺体４０ｂによって静電的にシールドされ、２次巻
線２３ｂが巻回されたコア１３ｂとを備え、コア１２と
コア１３ｂとを、導体筺体３０ｂに電気的に接続された
静電シールド板３５を介して配置し、コア１２，１３ｂ
を、１ターン巻線として動作する導体筺体３０ｂによっ
て電気的に接続し、かつコア１２，１３ｂを導体筺体３
０ｂによってトランス装置の外部と静電的にかつ磁気的
にシールドされてなる。ここで、２つの２次巻線２３
ａ，２３ｂは直列に接続される。
は、互いに実質的に同一の構造を有する２つのトランス
２０１，２０２を備える。ここで、トランス２０１は、
１次巻線２１が巻回されたコア１１と、コア１３ａ全体
が導体筺体４０ａによって静電的にシールドされ、２次
巻線２３ａが巻回されたコア１３ａとを備え、コア１１
とコア１３ａとを、導体筺体３０ａに電気的に接続され
た静電シールド板３４を介して配置し、コア１１，１３
ａを、１ターン巻線として動作する導体筺体３０ａによ
って電気的に接続し、かつコア１１，１３ａを導体筺体
３０ａによってトランス装置の外部と静電的にかつ磁気
的にシールドされてなる。また、トランス２０２は、１
次巻線２２が巻回されたコア１２と、コア１３ｂ全体が
導体筺体４０ｂによって静電的にシールドされ、２次巻
線２３ｂが巻回されたコア１３ｂとを備え、コア１２と
コア１３ｂとを、導体筺体３０ｂに電気的に接続された
静電シールド板３５を介して配置し、コア１２，１３ｂ
を、１ターン巻線として動作する導体筺体３０ｂによっ
て電気的に接続し、かつコア１２，１３ｂを導体筺体３
０ｂによってトランス装置の外部と静電的にかつ磁気的
にシールドされてなる。ここで、２つの２次巻線２３
ａ，２３ｂは直列に接続される。
【００３０】上述したように、分割された片方のトラン
ス装置だけでは対称性を失っているために、１次側グラ
ンドと２次側グランド間にスイッチングノイズ電流が流
れ出ようとする。しかしながら、２組のトランス２０
１，２０２を使用することによって、それぞれのトラン
ス２０１，２０２のスイッチングノイズ電流を打ち消
し、トランス２０１，２０２の外部にスイッチングノイ
ズ電流が流れ出ることを防ぐことができる。トランス装
置２００を２つのトランス２０１，２０２に分割するこ
とによってトランス装置の構造が簡単になり製造が容易
になる。また、第１の変形例（図５及び図６（ａ））の
ように２つのトランス２０１，２０２を高さ方向に積層
するのではなく、例えば、図６（ｂ）に示すように、２
つのトランス２０１，２０２を、平らな基板上に並置す
ることにより、トランス装置全体の高さも低く抑えるこ
とができるので、機器への実装上の自由度も増すという
特有の効果がある。
ス装置だけでは対称性を失っているために、１次側グラ
ンドと２次側グランド間にスイッチングノイズ電流が流
れ出ようとする。しかしながら、２組のトランス２０
１，２０２を使用することによって、それぞれのトラン
ス２０１，２０２のスイッチングノイズ電流を打ち消
し、トランス２０１，２０２の外部にスイッチングノイ
ズ電流が流れ出ることを防ぐことができる。トランス装
置２００を２つのトランス２０１，２０２に分割するこ
とによってトランス装置の構造が簡単になり製造が容易
になる。また、第１の変形例（図５及び図６（ａ））の
ように２つのトランス２０１，２０２を高さ方向に積層
するのではなく、例えば、図６（ｂ）に示すように、２
つのトランス２０１，２０２を、平らな基板上に並置す
ることにより、トランス装置全体の高さも低く抑えるこ
とができるので、機器への実装上の自由度も増すという
特有の効果がある。
【００３１】以上の変形例においては、１次巻線２１，
２２を並列接続、２次巻線を直列接続にした例を上げた
が、外部回路やＤＣ−ＤＣコンバータ１００の入出力電
圧に応じて、接続方法を変更しても構わない。
２２を並列接続、２次巻線を直列接続にした例を上げた
が、外部回路やＤＣ−ＤＣコンバータ１００の入出力電
圧に応じて、接続方法を変更しても構わない。
【００３２】
【実施例】上述の図９の評価方法で測定した本実施形態
のトランス装置２００の容量値は２ｆＦであり、従来例
のトランス装置の容量値２００ｆＦと比較して１００倍
の改善ができた。これにより、インピーダンスメータの
片線接地測定時も、ＤＣ−ＤＣコンバータ１００のスイ
ッチングノイズ電流によって阻害されることなく微小電
流を測定することが可能になった。
のトランス装置２００の容量値は２ｆＦであり、従来例
のトランス装置の容量値２００ｆＦと比較して１００倍
の改善ができた。これにより、インピーダンスメータの
片線接地測定時も、ＤＣ−ＤＣコンバータ１００のスイ
ッチングノイズ電流によって阻害されることなく微小電
流を測定することが可能になった。
【００３３】
【発明の効果】以上詳述したように本発明に係る請求項
１記載のトランス装置によれば、第１の１次巻線が巻回
された第１のコアと、上記第１のコアと実質的に同一の
構造を有し、上記第１の１次巻線に並列に接続された第
２の１次巻線が巻回された第２のコアと、第３のコア全
体が第１の導体筺体によって静電的にシールドされ、２
次巻線が巻回された第３のコアとを備え、上記第３のコ
アを上記第１と第２のコアによってそれぞれ、第２の導
体筺体に電気的に接続された第１と第２の静電シールド
板を介して挟設し、上記第１と第３と第２のコアを、１
ターン巻線として動作する第２の導体筺体によって電気
的に接続し、かつ上記第１と第２と第３のコアを上記第
２の導体筺体によってトランス装置の外部と静電的にか
つ磁気的にシールドされている。従って、本発明によれ
ば、トランス装置において１次側回路を対称的な構造で
配置し、３つのコアを第２の導体筺体の１ターン巻線に
より電気的に結合しかつ第２の導体筺体により静電的か
つ磁気的に外部からシールドしたので、従来例のトラン
ス装置のように、ＤＣ−ＤＣコンバータ１００のスイッ
チングノイズ電流を実質的に軽減させることができる。
それ故、そのスイッチングノイズ電流に阻害されること
なく、インピーダンスメータにおける微小電流を測定す
ることができ、従来例に比較してより高い精度でインピ
ーダンスを測定することができる。
１記載のトランス装置によれば、第１の１次巻線が巻回
された第１のコアと、上記第１のコアと実質的に同一の
構造を有し、上記第１の１次巻線に並列に接続された第
２の１次巻線が巻回された第２のコアと、第３のコア全
体が第１の導体筺体によって静電的にシールドされ、２
次巻線が巻回された第３のコアとを備え、上記第３のコ
アを上記第１と第２のコアによってそれぞれ、第２の導
体筺体に電気的に接続された第１と第２の静電シールド
板を介して挟設し、上記第１と第３と第２のコアを、１
ターン巻線として動作する第２の導体筺体によって電気
的に接続し、かつ上記第１と第２と第３のコアを上記第
２の導体筺体によってトランス装置の外部と静電的にか
つ磁気的にシールドされている。従って、本発明によれ
ば、トランス装置において１次側回路を対称的な構造で
配置し、３つのコアを第２の導体筺体の１ターン巻線に
より電気的に結合しかつ第２の導体筺体により静電的か
つ磁気的に外部からシールドしたので、従来例のトラン
ス装置のように、ＤＣ−ＤＣコンバータ１００のスイッ
チングノイズ電流を実質的に軽減させることができる。
それ故、そのスイッチングノイズ電流に阻害されること
なく、インピーダンスメータにおける微小電流を測定す
ることができ、従来例に比較してより高い精度でインピ
ーダンスを測定することができる。
【００３４】また、本発明に係る請求項２記載のトラン
ス装置によれば、互いに実質的に同一の構造を有する第
１と第２のトランスを備え、上記第１のトランスは、第
１の１次巻線が巻回された第１のコアと、第３のコア全
体が第１の導体筺体によって静電的にシールドされ、２
次巻線が巻回された第３のコアとを備え、上記第１のコ
アと上記第３のコアとを、第２の導体筺体に電気的に接
続された第１の静電シールド板を介して配置し、上記第
１と第３のコアを、１ターン巻線として動作する第２の
導体筺体によって電気的に接続し、かつ上記第１と第３
のコアを上記第２の導体筺体によってトランス装置の外
部と静電的にかつ磁気的にシールドされてなり、上記第
２のトランスは、上記第１の１次巻線に並列に接続され
た第２の１次巻線が巻回された第２のコアと、第４のコ
ア全体が第３の導体筺体によって静電的にシールドさ
れ、上記２次巻線に直列に接続された第４の２次巻線が
巻回された第４のコアとを備え、上記第２のコアと上記
第４のコアとを、第４の導体筺体に電気的に接続された
第２の静電シールド板を介して配置し、上記第２と第４
のコアを、１ターン巻線として動作する第４の導体筺体
によって電気的に接続し、かつ上記第２と第４のコアを
上記第４の導体筺体によってトランス装置の外部と静電
的にかつ磁気的にシールドされてなる。従って、本発明
によれば、２組のトランスを使用することによって、そ
れぞれのトランスのスイッチングノイズ電流を打ち消
し、２つのトランスの外部にスイッチングノイズ電流が
流れ出ることを防ぐことができる。１つのトランス装置
を２つのトランスに分割することによってトランス装置
の構造が簡単になり製造が容易になる。
ス装置によれば、互いに実質的に同一の構造を有する第
１と第２のトランスを備え、上記第１のトランスは、第
１の１次巻線が巻回された第１のコアと、第３のコア全
体が第１の導体筺体によって静電的にシールドされ、２
次巻線が巻回された第３のコアとを備え、上記第１のコ
アと上記第３のコアとを、第２の導体筺体に電気的に接
続された第１の静電シールド板を介して配置し、上記第
１と第３のコアを、１ターン巻線として動作する第２の
導体筺体によって電気的に接続し、かつ上記第１と第３
のコアを上記第２の導体筺体によってトランス装置の外
部と静電的にかつ磁気的にシールドされてなり、上記第
２のトランスは、上記第１の１次巻線に並列に接続され
た第２の１次巻線が巻回された第２のコアと、第４のコ
ア全体が第３の導体筺体によって静電的にシールドさ
れ、上記２次巻線に直列に接続された第４の２次巻線が
巻回された第４のコアとを備え、上記第２のコアと上記
第４のコアとを、第４の導体筺体に電気的に接続された
第２の静電シールド板を介して配置し、上記第２と第４
のコアを、１ターン巻線として動作する第４の導体筺体
によって電気的に接続し、かつ上記第２と第４のコアを
上記第４の導体筺体によってトランス装置の外部と静電
的にかつ磁気的にシールドされてなる。従って、本発明
によれば、２組のトランスを使用することによって、そ
れぞれのトランスのスイッチングノイズ電流を打ち消
し、２つのトランスの外部にスイッチングノイズ電流が
流れ出ることを防ぐことができる。１つのトランス装置
を２つのトランスに分割することによってトランス装置
の構造が簡単になり製造が容易になる。
【００３５】さらに、請求項３記載のトランス装置によ
れば、請求項２記載のトランス装置において、上記第１
と第２のトランスを並置している。従って、本発明によ
れば、上述の効果に加えて、２つのトランスを、平らな
基板上に並置することにより、トランス装置全体の高さ
も低く抑えることができるので、機器への実装上の自由
度も増すという特有の効果がある。
れば、請求項２記載のトランス装置において、上記第１
と第２のトランスを並置している。従って、本発明によ
れば、上述の効果に加えて、２つのトランスを、平らな
基板上に並置することにより、トランス装置全体の高さ
も低く抑えることができるので、機器への実装上の自由
度も増すという特有の効果がある。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明に係る一実施形態である、絶縁型スイ
ッチング電源装置に用いるトランス装置とその周辺回路
の構成を示す断面図及び回路図である。
ッチング電源装置に用いるトランス装置とその周辺回路
の構成を示す断面図及び回路図である。
【図２】 図１のトランス装置の構造を示す一部破断斜
視図である。
視図である。
【図３】 図１のトランス装置の電気的等価回路を示す
回路図である。
回路図である。
【図４】 図１のトランス装置において漏れ磁束による
電流の打ち消しを示す断面図及び回路図である。
電流の打ち消しを示す断面図及び回路図である。
【図５】 本発明に係る第１の変形例である、絶縁型ス
イッチング電源装置に用いるトランス装置とその周辺回
路の構成を示す断面図及び回路図である。
イッチング電源装置に用いるトランス装置とその周辺回
路の構成を示す断面図及び回路図である。
【図６】 （ａ）は図５の第１の変形例のトランス装置
の構造を示す斜視図であり、（ｂ）は第２の変形例のト
ランス装置の構造を示す斜視図である。
の構造を示す斜視図であり、（ｂ）は第２の変形例のト
ランス装置の構造を示す斜視図である。
【図７】 従来技術のインピーダンスメータにおける片
線接地測定時の構成例を示す回路図である。
線接地測定時の構成例を示す回路図である。
【図８】 従来技術の絶縁型ＤＣ−ＤＣコンバータ１０
０及びそれに接続されるフローティング回路１１０にお
いてスイッチングノイズが電流測定に影響を与えるメカ
ニズムを示す回路図である。
０及びそれに接続されるフローティング回路１１０にお
いてスイッチングノイズが電流測定に影響を与えるメカ
ニズムを示す回路図である。
【図９】 従来技術のトランス装置単体の評価方法を示
す回路図である。
す回路図である。
【図１０】 従来例のトランス装置の構造を示す斜視図
である。
である。
【図１１】 図１０のトランス装置の構造を示す断面図
である。
である。
【図１２】 図１１の断面図において巻線とグランドと
の間の静電容量Ｃ１０を示す断面図である。
の間の静電容量Ｃ１０を示す断面図である。
【図１３】 図１１の断面図においてトランス外部のも
れ磁束と１次側のグランドと２次側のグランドとの間の
静電容量Ｃ１１を示す断面図である。
れ磁束と１次側のグランドと２次側のグランドとの間の
静電容量Ｃ１１を示す断面図である。
１１，１２，１３，１３ａ，１３ｂ…コア、 ２１，２２…１次巻線、 ２３，２３ａ，２３ｂ…２次巻線、 ２４…１ターン巻線、 ３０，４０，４０ａ，４０ｂ…導体筺体、 ３１…導体円筒、 ３２…導体筺体部材、 ３２ａ…導体円柱、 ３２ｂ…導体板、 ３３…導体板、 ３４，３５…静電シールド板、 Ｔ１，Ｔ２，Ｔ３…変成器。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成１２年６月２６日（２０００．６．２
６）
６）
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２０
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２０】この実施形態のトランス装置２００は、１
次巻線２１が巻回されたコア１１と、コア１１と実質的
に同一の構造を有し、１次巻線２１に並列に接続された
１次巻線２２が巻回されたコア１２と、コア１３全体が
導体筺体４０によって静電的にその外部からシールドさ
れ、２次巻線２３が巻回されたコア１３とを備え、コア
１３を１対のコア１１，１２によってそれぞれ、導体筺
体３０に電気的に接続された静電シールド板３４，３５
を介して挟設し、コア１１，１２，１３を、１ターン巻
線２４（図３の等価回路参照。）として動作する導体筺
体３０によって電気的に接続し、かつ３つのコア１１，
１２，１３を導体筺体３０によって静電的に外部からシ
ールドされたことを特徴としている。ここで、コア１
１，１２，１３は好ましくは、図１及び図２に示すよう
に、円形リング形状のトライダルコアである。
次巻線２１が巻回されたコア１１と、コア１１と実質的
に同一の構造を有し、１次巻線２１に並列に接続された
１次巻線２２が巻回されたコア１２と、コア１３全体が
導体筺体４０によって静電的にその外部からシールドさ
れ、２次巻線２３が巻回されたコア１３とを備え、コア
１３を１対のコア１１，１２によってそれぞれ、導体筺
体３０に電気的に接続された静電シールド板３４，３５
を介して挟設し、コア１１，１２，１３を、１ターン巻
線２４（図３の等価回路参照。）として動作する導体筺
体３０によって電気的に接続し、かつ３つのコア１１，
１２，１３を導体筺体３０によって静電的に外部からシ
ールドされたことを特徴としている。ここで、コア１
１，１２，１３は好ましくは、図１及び図２に示すよう
に、円形リング形状のトライダルコアである。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２２
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２２】トランス装置２００において、１次側用に
は、コア１１，１２に１次巻線２１，２２を巻回したも
のを２つ使用する一方、２次側用には、コア１３に２次
巻線２３を巻回したものにさらに金属導体材料にてなる
導体筺体４０により静電的なシールドを施す。ここで、
導体筺体４０は、導体円筒４１と、その上部底面に配置
される導体筺体部材４３と、導体円筒４１の下部底面に
配置される導体筺体部材４２とからなり、ここで、導体
筺体部材４２は、導体板４２ａと、その中央部から突出
してコア１３の中央孔を貫通する導体円筒４２ｂとから
なり一体的に形成されてなる。また、導体筺体部材４３
は、導体筺体部材４２と同様に構造を有し、導体板４３
ａと、その中央部から突出してコア１３の中央孔を貫通
する導体円筒４３ｂとからなり一体的に形成されてな
る。ここで、導体円筒４２ｂの上部先端と、導体円筒４
３ｂの下部先端とは、導体筺体部材４２，４３を導体円
筒４１に装着したときに、図４に示すように互いに接触
しないような軸方向の長さを有する。
は、コア１１，１２に１次巻線２１，２２を巻回したも
のを２つ使用する一方、２次側用には、コア１３に２次
巻線２３を巻回したものにさらに金属導体材料にてなる
導体筺体４０により静電的なシールドを施す。ここで、
導体筺体４０は、導体円筒４１と、その上部底面に配置
される導体筺体部材４３と、導体円筒４１の下部底面に
配置される導体筺体部材４２とからなり、ここで、導体
筺体部材４２は、導体板４２ａと、その中央部から突出
してコア１３の中央孔を貫通する導体円筒４２ｂとから
なり一体的に形成されてなる。また、導体筺体部材４３
は、導体筺体部材４２と同様に構造を有し、導体板４３
ａと、その中央部から突出してコア１３の中央孔を貫通
する導体円筒４３ｂとからなり一体的に形成されてな
る。ここで、導体円筒４２ｂの上部先端と、導体円筒４
３ｂの下部先端とは、導体筺体部材４２，４３を導体円
筒４１に装着したときに、図４に示すように互いに接触
しないような軸方向の長さを有する。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図１３
【補正方法】変更
【補正内容】
【図１３】 図１１の断面図においてトランスのもれ磁
束と１次側のグランドと２次側のグランドとの間の静電
容量Ｃ１１を示す断面図である。
束と１次側のグランドと２次側のグランドとの間の静電
容量Ｃ１１を示す断面図である。
Claims (3)
- 【請求項１】 第１の１次巻線が巻回された第１のコア
と、 上記第１のコアと実質的に同一の構造を有し、上記第１
の１次巻線に並列に接続された第２の１次巻線が巻回さ
れた第２のコアと、 第３のコア全体が第１の導体筺体によって静電的にシー
ルドされ、２次巻線が巻回された第３のコアとを備え、 上記第３のコアを上記第１と第２のコアによってそれぞ
れ、第２の導体筺体に電気的に接続された第１と第２の
静電シールド板を介して挟設し、上記第１と第３と第２
のコアを、１ターン巻線として動作する第２の導体筺体
によって電気的に接続し、かつ上記第１と第２と第３の
コアを上記第２の導体筺体によってトランス装置の外部
と静電的にかつ磁気的にシールドされたことを特徴とす
るトランス装置。 - 【請求項２】 互いに実質的に同一の構造を有する第１
と第２のトランスを備え、 上記第１のトランスは、 第１の１次巻線が巻回された第１のコアと、 第３のコア全体が第１の導体筺体によって静電的にシー
ルドされ、２次巻線が巻回された第３のコアとを備え、 上記第１のコアと上記第３のコアとを、第２の導体筺体
に電気的に接続された第１の静電シールド板を介して配
置し、上記第１と第３のコアを、１ターン巻線として動
作する第２の導体筺体によって電気的に接続し、かつ上
記第１と第３のコアを上記第２の導体筺体によってトラ
ンス装置の外部と静電的にかつ磁気的にシールドされて
なり、 上記第２のトランスは、 上記第１の１次巻線に並列に接続された第２の１次巻線
が巻回された第２のコアと、 第４のコア全体が第３の導体筺体によって静電的にシー
ルドされ、上記２次巻線に直列に接続された第４の２次
巻線が巻回された第４のコアとを備え、 上記第２のコアと上記第４のコアとを、第４の導体筺体
に電気的に接続された第２の静電シールド板を介して配
置し、上記第２と第４のコアを、１ターン巻線として動
作する第４の導体筺体によって電気的に接続し、かつ上
記第２と第４のコアを上記第４の導体筺体によってトラ
ンス装置の外部と静電的にかつ磁気的にシールドされて
なることを特徴とするトランス装置。 - 【請求項３】 請求項２記載のトランス装置において、 上記第１と第２のトランスを並置したことを特徴とする
トランス装置。
Priority Applications (2)
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|---|---|---|---|
| JP24505599A JP4223155B2 (ja) | 1999-08-31 | 1999-08-31 | トランス装置 |
| US09/652,372 US6377153B1 (en) | 1999-08-31 | 2000-08-30 | Transformer apparatus for use in insulated switching power supply apparatus with reduction of switching noise |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24505599A JP4223155B2 (ja) | 1999-08-31 | 1999-08-31 | トランス装置 |
| US09/652,372 US6377153B1 (en) | 1999-08-31 | 2000-08-30 | Transformer apparatus for use in insulated switching power supply apparatus with reduction of switching noise |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001068359A true JP2001068359A (ja) | 2001-03-16 |
| JP2001068359A5 JP2001068359A5 (ja) | 2008-11-27 |
| JP4223155B2 JP4223155B2 (ja) | 2009-02-12 |
Family
ID=26537029
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24505599A Expired - Fee Related JP4223155B2 (ja) | 1999-08-31 | 1999-08-31 | トランス装置 |
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| Country | Link |
|---|---|
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| JP (1) | JP4223155B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010522979A (ja) * | 2007-03-29 | 2010-07-08 | イー２ヴイ テクノロジーズ （ユーケイ） リミテッド | 高電圧用途のための高周波変圧器 |
| WO2015107769A1 (ja) * | 2014-01-15 | 2015-07-23 | カルソニックカンセイ株式会社 | プレーナ型トランス及び共振型コンバータ |
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|---|---|---|---|---|
| JP2003324017A (ja) * | 2002-04-30 | 2003-11-14 | Koito Mfg Co Ltd | トランス |
| CN101501931B (zh) * | 2006-07-21 | 2012-10-17 | 胜美达集团株式会社 | 线圈部件 |
| GB2462291B (en) * | 2008-07-31 | 2012-07-18 | E2V Tech Uk Ltd | Multi-toroid transformer |
| GB2492597B (en) | 2011-07-08 | 2016-04-06 | E2V Tech Uk Ltd | Transformer with an inverter system and an inverter system comprising the transformer |
| EP3035348B1 (en) * | 2014-12-17 | 2017-08-09 | ABB Schweiz AG | Shielding for an inductive device with central first winding connection |
| ITUB20169852A1 (it) * | 2016-01-07 | 2017-07-07 | Massimo Veggian | Apparecchiatura e metodo di trasformazione di energia elettrica alternata |
| JP6395166B1 (ja) * | 2017-07-10 | 2018-09-26 | 三菱電機株式会社 | 電力変換装置 |
| JP7161284B2 (ja) * | 2017-10-27 | 2022-10-26 | 株式会社タムラ製作所 | リアクトル |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4459576A (en) * | 1982-09-29 | 1984-07-10 | Westinghouse Electric Corp. | Toroidal transformer with electrostatic shield |
| US5130616A (en) * | 1990-11-13 | 1992-07-14 | Southwest Electric Company | Motor control system and components thereof |
| JPH04348508A (ja) * | 1991-05-27 | 1992-12-03 | Toshiba Corp | 静止誘導電気機器 |
| US5831847A (en) * | 1997-02-05 | 1998-11-03 | Jerome Industries Corp. | Power supply with separated airflows |
-
1999
- 1999-08-31 JP JP24505599A patent/JP4223155B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
2000
- 2000-08-30 US US09/652,372 patent/US6377153B1/en not_active Expired - Fee Related
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| US8324999B2 (en) | 2007-03-29 | 2012-12-04 | E2V Technologies (Uk) Limited | High frequency transformer for high voltage applications |
| WO2015107769A1 (ja) * | 2014-01-15 | 2015-07-23 | カルソニックカンセイ株式会社 | プレーナ型トランス及び共振型コンバータ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US6377153B1 (en) | 2002-04-23 |
| JP4223155B2 (ja) | 2009-02-12 |
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