JP2001040537A - ポリエステル繊維糸条および布帛 - Google Patents
ポリエステル繊維糸条および布帛Info
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】従来問題となっていた織物拘束下での捲縮発現
能力、繰り返し伸長に対する捲縮保持率を改善し、スト
レッチ性に優れた布帛を得ることができる潜在捲縮発現
性ポリエステル繊維糸条を使用し、よりストレッチ性に
優れた布帛を提供する。 【解決手段】少なくとも２種類のポリマーから構成され
た潜在捲縮発現性ポリエステル繊維よりなる糸条であっ
て、ウースター斑が２．０％以下、収縮応力の極大値が
０．２５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、Ｅ0 が３０％以上、Ｅ
3.5 が５％以上を同時に満たす該潜在捲縮発現性ポリエ
ステル繊維よりなる糸条が、撚糸されており、熱処理に
より糸条の中心部分の長さ方向に空洞構造を発現する能
力を有することを特徴とするポリエステル繊維糸条。
能力、繰り返し伸長に対する捲縮保持率を改善し、スト
レッチ性に優れた布帛を得ることができる潜在捲縮発現
性ポリエステル繊維糸条を使用し、よりストレッチ性に
優れた布帛を提供する。 【解決手段】少なくとも２種類のポリマーから構成され
た潜在捲縮発現性ポリエステル繊維よりなる糸条であっ
て、ウースター斑が２．０％以下、収縮応力の極大値が
０．２５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、Ｅ0 が３０％以上、Ｅ
3.5 が５％以上を同時に満たす該潜在捲縮発現性ポリエ
ステル繊維よりなる糸条が、撚糸されており、熱処理に
より糸条の中心部分の長さ方向に空洞構造を発現する能
力を有することを特徴とするポリエステル繊維糸条。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、優れた捲縮発現能
力により布帛にストレッチ性を与えることのできる潜在
捲縮発現性ポリエステル繊維糸条およびそれを用いた布
帛に関するものである。
力により布帛にストレッチ性を与えることのできる潜在
捲縮発現性ポリエステル繊維糸条およびそれを用いた布
帛に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】合成繊維布帛は天然繊維布帛や半合成繊
維布帛に比べ、耐久性、イージーケア等の点で優れてお
り広く使用されている。しかしながら、天然繊維布帛や
半合成繊維布帛に比べると、審美性や風合い等に劣るた
め従来より様々な改良が加えられてきた。これの一つの
方向性が天然繊維や半合成繊維の模倣である。また、も
う一方で外観や風合いにおいて、天然繊維や半合成繊維
とは全く異なる合成繊維独自の方向性を目指した改良が
近年活発に行われている。この動きの中で、天然繊維や
半合成繊維は不得意であるが合成繊維が得意とする分野
を伸ばす検討が種々行われてきている。これの大きなも
のの一つが軽量やストレッチという特性である。
維布帛に比べ、耐久性、イージーケア等の点で優れてお
り広く使用されている。しかしながら、天然繊維布帛や
半合成繊維布帛に比べると、審美性や風合い等に劣るた
め従来より様々な改良が加えられてきた。これの一つの
方向性が天然繊維や半合成繊維の模倣である。また、も
う一方で外観や風合いにおいて、天然繊維や半合成繊維
とは全く異なる合成繊維独自の方向性を目指した改良が
近年活発に行われている。この動きの中で、天然繊維や
半合成繊維は不得意であるが合成繊維が得意とする分野
を伸ばす検討が種々行われてきている。これの大きなも
のの一つが軽量やストレッチという特性である。
【０００３】軽量性の付与については、従来から単糸内
に中空部を有する中空断面繊維を用いる方法がある。し
かしながら、単成分紡糸において充分な高中空率とする
には口金設計や紡出糸条の冷却といった製糸技術上大き
な困難があり、また芯鞘複合紡糸を用い芯成分を溶出す
る方法では大きなコストアップとなってしまう問題があ
った。
に中空部を有する中空断面繊維を用いる方法がある。し
かしながら、単成分紡糸において充分な高中空率とする
には口金設計や紡出糸条の冷却といった製糸技術上大き
な困難があり、また芯鞘複合紡糸を用い芯成分を溶出す
る方法では大きなコストアップとなってしまう問題があ
った。
【０００４】一方、ストレッチ性の付与については、従
来から例えば、織物中にポリウレタン系の繊維を混用
し、ストレッチ性を付与する方法がある。しかしなが
ら、ポリウレタン系繊維は、ポリウレタン固有の性質と
して風合いが硬く、織物の風合いやドレープ性が低下す
る問題があった。さらに、ポリウレタン系繊維はポリエ
ステル用の染料には染まり難く、ポリエステル繊維と併
用したとしても、染色工程が複雑になるばかりか所望の
色彩に染色することが困難であるといった問題があっ
た。
来から例えば、織物中にポリウレタン系の繊維を混用
し、ストレッチ性を付与する方法がある。しかしなが
ら、ポリウレタン系繊維は、ポリウレタン固有の性質と
して風合いが硬く、織物の風合いやドレープ性が低下す
る問題があった。さらに、ポリウレタン系繊維はポリエ
ステル用の染料には染まり難く、ポリエステル繊維と併
用したとしても、染色工程が複雑になるばかりか所望の
色彩に染色することが困難であるといった問題があっ
た。
【０００５】この問題を解決するため、例えば特開平１
１−４３８３５号公報に記載されているように、収縮特
性が異なるポリエチレンテレフタレート（以下ＰＥＴと
略す）をサイドバイサイド型に複合させた潜在捲縮発現
性ポリエステル繊維糸条に撚糸を加え製織した後、１０
０℃以上で湿熱弛緩処理を行うことにより糸条の中心部
分の長さ方向に空洞構造を発現させ（図１）、これによ
り軽量性とストレッチ性を付与できることが記載されて
いる。確かにこの方法により、軽量性、ストレッチ性は
ある程度満足できるものが得られるのであるが、織物の
高次加工工程や繰り返し使用によりストレッチが発現し
にくい、あるいはヘタリ易いという問題点があった。こ
れは、潜在捲縮発現性ポリエステル繊維糸条の織物拘束
下での捲縮発現性、繰り返し伸長に対する捲縮保持率が
低いということに起因していた。
１−４３８３５号公報に記載されているように、収縮特
性が異なるポリエチレンテレフタレート（以下ＰＥＴと
略す）をサイドバイサイド型に複合させた潜在捲縮発現
性ポリエステル繊維糸条に撚糸を加え製織した後、１０
０℃以上で湿熱弛緩処理を行うことにより糸条の中心部
分の長さ方向に空洞構造を発現させ（図１）、これによ
り軽量性とストレッチ性を付与できることが記載されて
いる。確かにこの方法により、軽量性、ストレッチ性は
ある程度満足できるものが得られるのであるが、織物の
高次加工工程や繰り返し使用によりストレッチが発現し
にくい、あるいはヘタリ易いという問題点があった。こ
れは、潜在捲縮発現性ポリエステル繊維糸条の織物拘束
下での捲縮発現性、繰り返し伸長に対する捲縮保持率が
低いということに起因していた。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、従来問題と
なっていた織物拘束下での捲縮発現能力、繰り返し伸長
に対する捲縮保持率を改善し、ストレッチ性に優れた布
帛を得ることができる潜在捲縮発現性ポリエステル繊維
糸条を使用し、従来よりストレッチ性に優れた布帛を提
供するものである。
なっていた織物拘束下での捲縮発現能力、繰り返し伸長
に対する捲縮保持率を改善し、ストレッチ性に優れた布
帛を得ることができる潜在捲縮発現性ポリエステル繊維
糸条を使用し、従来よりストレッチ性に優れた布帛を提
供するものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的は、少なくとも
２種類のポリマーから構成された潜在捲縮発現性ポリエ
ステル繊維よりなる糸条であって、ウースター斑が２．
０％以下、収縮応力の極大値が０．２５ｃＮ／ｄｔｅｘ
以上、Ｅ0 が３０％以上、Ｅ3.5 が５％以上を同時に満
たす該潜在捲縮発現性ポリエステル繊維よりなる糸条
が、撚糸されており、熱処理により糸条の中心部分の長
さ方向に空洞構造を発現する能力を有することを特徴と
するポリエステル繊維糸条により達成される。 （ただし、Ｅ0 ：荷重フリーで熱処理した時の捲縮伸長
率 Ｅ3.5 ：３．５×１０-3ｃＮ／ｄｔｅｘ荷重下で熱処理
した時の捲縮伸長率 捲縮伸長率（％）＝［（Ｌ1 −Ｌ2 ）／Ｌ1 ］×１００
％ Ｌ1 ：糸条をかせ採りし、かせを沸騰水処理１５分間し
た後、さらに１８０℃乾熱処理１５分間した後、１８０
×１０-3ｃＮ／ｄｔｅｘ荷重を吊した時のかせ長 Ｌ2 ：Ｌ1 測定後、吊す荷重を１８０×１０-3ｃＮ／ｄ
ｔｅｘから０．９×１０-3ｃＮ／ｄｔｅｘに代えた時の
かせ長）
２種類のポリマーから構成された潜在捲縮発現性ポリエ
ステル繊維よりなる糸条であって、ウースター斑が２．
０％以下、収縮応力の極大値が０．２５ｃＮ／ｄｔｅｘ
以上、Ｅ0 が３０％以上、Ｅ3.5 が５％以上を同時に満
たす該潜在捲縮発現性ポリエステル繊維よりなる糸条
が、撚糸されており、熱処理により糸条の中心部分の長
さ方向に空洞構造を発現する能力を有することを特徴と
するポリエステル繊維糸条により達成される。 （ただし、Ｅ0 ：荷重フリーで熱処理した時の捲縮伸長
率 Ｅ3.5 ：３．５×１０-3ｃＮ／ｄｔｅｘ荷重下で熱処理
した時の捲縮伸長率 捲縮伸長率（％）＝［（Ｌ1 −Ｌ2 ）／Ｌ1 ］×１００
％ Ｌ1 ：糸条をかせ採りし、かせを沸騰水処理１５分間し
た後、さらに１８０℃乾熱処理１５分間した後、１８０
×１０-3ｃＮ／ｄｔｅｘ荷重を吊した時のかせ長 Ｌ2 ：Ｌ1 測定後、吊す荷重を１８０×１０-3ｃＮ／ｄ
ｔｅｘから０．９×１０-3ｃＮ／ｄｔｅｘに代えた時の
かせ長）
【０００８】
【発明の実施の形態】従来は特開平１１−４３８３５号
公報、特開平６−３２２６６１号公報等に記載されてい
るように潜在捲縮発現性ポリエステル繊維糸条を荷重フ
リーに近い状態で熱処理し、そこでの捲縮特性を規定し
ていたが、これでは織物拘束下での捲縮特性を必ずしも
反映しているわけではなかった。本発明は、潜在捲縮発
現性ポリエステル繊維において、拘束下での捲縮発現能
力が重要であることに着目したものであり、その指標と
して処理荷重を変更した捲縮伸長率という値を採用する
ものである。捲縮伸長率とは捲縮発現の度合いを示す指
標であり、図２の方法で測定を行い、下記式で定義す
る。
公報、特開平６−３２２６６１号公報等に記載されてい
るように潜在捲縮発現性ポリエステル繊維糸条を荷重フ
リーに近い状態で熱処理し、そこでの捲縮特性を規定し
ていたが、これでは織物拘束下での捲縮特性を必ずしも
反映しているわけではなかった。本発明は、潜在捲縮発
現性ポリエステル繊維において、拘束下での捲縮発現能
力が重要であることに着目したものであり、その指標と
して処理荷重を変更した捲縮伸長率という値を採用する
ものである。捲縮伸長率とは捲縮発現の度合いを示す指
標であり、図２の方法で測定を行い、下記式で定義す
る。
【０００９】捲縮伸長率（％）＝［（Ｌ1 −Ｌ2 ）／Ｌ
1 ］×１００％ Ｌ1 ：糸条をかせ採りし、かせを沸騰水処理15分間した
後、さらに１８０℃乾熱処理15分間した後、１８０×１
０-3ｃＮ／ｄｔｅｘ荷重を吊した時のかせ長 Ｌ2 ：Ｌ1 測定後、吊す荷重を１８０×１０-3ｃＮ／ｄ
ｔｅｘから０．９×１０-3ｃＮ／ｄｔｅｘに代えた時の
かせ長 Ｅ0 ：荷重フリーで熱処理した時の捲縮伸長率 Ｅ3.5 ：３．５×１０-3ｃＮ／ｄｔｅｘ荷重下で熱処理
した時の捲縮伸長率 すなわち、Ｅ0 は荷重フリーでの捲縮発現度を現す指標
であり、従来の捲縮数等と対応するものである。一方、
Ｅ3.5 は拘束下での捲縮発現度を示す指標であり、織物
拘束下でどれだけ捲縮発現能力を発揮できるかを示して
いる。
1 ］×１００％ Ｌ1 ：糸条をかせ採りし、かせを沸騰水処理15分間した
後、さらに１８０℃乾熱処理15分間した後、１８０×１
０-3ｃＮ／ｄｔｅｘ荷重を吊した時のかせ長 Ｌ2 ：Ｌ1 測定後、吊す荷重を１８０×１０-3ｃＮ／ｄ
ｔｅｘから０．９×１０-3ｃＮ／ｄｔｅｘに代えた時の
かせ長 Ｅ0 ：荷重フリーで熱処理した時の捲縮伸長率 Ｅ3.5 ：３．５×１０-3ｃＮ／ｄｔｅｘ荷重下で熱処理
した時の捲縮伸長率 すなわち、Ｅ0 は荷重フリーでの捲縮発現度を現す指標
であり、従来の捲縮数等と対応するものである。一方、
Ｅ3.5 は拘束下での捲縮発現度を示す指標であり、織物
拘束下でどれだけ捲縮発現能力を発揮できるかを示して
いる。
【００１０】Ｅ0 は３０％以上とするものであり、好ま
しくは４０％以上、より好ましくは６０％以上である。
しくは４０％以上、より好ましくは６０％以上である。
【００１１】また、織物中で充分な捲縮を発現しストレ
ッチ性を得るためには、Ｅ3.5 は５％以上とするもので
ある。Ｅ3.5 は好ましくは１０％以上、より好ましくは
２０％以上である。
ッチ性を得るためには、Ｅ3.5 は５％以上とするもので
ある。Ｅ3.5 は好ましくは１０％以上、より好ましくは
２０％以上である。
【００１２】なお、特開平１１−４３８３５号公報記載
のようなＰＥＴの固有粘度差、あるいは特開平５−２９
５６３４号公報記載のようなホモＰＥＴと高収縮性共重
合ＰＥＴのポリエステルサイドバイサイド型複合繊維糸
条ではＥ3.5 は０．５％程度と低く織物拘束下での捲縮
発現能力が低いのである。
のようなＰＥＴの固有粘度差、あるいは特開平５−２９
５６３４号公報記載のようなホモＰＥＴと高収縮性共重
合ＰＥＴのポリエステルサイドバイサイド型複合繊維糸
条ではＥ3.5 は０．５％程度と低く織物拘束下での捲縮
発現能力が低いのである。
【００１３】また、織物拘束に打ち勝って捲縮発現する
ためには収縮応力も重要であり、応力の極大値が０．２
５ｃＮ／ｄｔｅｘ（０．２８ｇｆ／ｄ）以上とするもの
である。好ましくは応力の極大値は０．３０ｃＮ／ｄｔ
ｅｘ（０．３４ｇｆ／ｄ）以上である。また、収縮応力
の極大を示す温度が１１０℃以上であることが好まし
い。
ためには収縮応力も重要であり、応力の極大値が０．２
５ｃＮ／ｄｔｅｘ（０．２８ｇｆ／ｄ）以上とするもの
である。好ましくは応力の極大値は０．３０ｃＮ／ｄｔ
ｅｘ（０．３４ｇｆ／ｄ）以上である。また、収縮応力
の極大を示す温度が１１０℃以上であることが好まし
い。
【００１４】また、本発明で使用する潜在捲縮発現性ポ
リエステル繊維糸条はストレッチがへたらないことが重
要であるが、これは繰り返し伸長に対する捲縮保持率で
評価することが可能である。本発明で使用する潜在捲縮
発現性ポリエステル繊維糸条では捲縮保持率は９０％以
上であることが好ましい。捲縮保持率は、より好ましく
は９５％以上である。
リエステル繊維糸条はストレッチがへたらないことが重
要であるが、これは繰り返し伸長に対する捲縮保持率で
評価することが可能である。本発明で使用する潜在捲縮
発現性ポリエステル繊維糸条では捲縮保持率は９０％以
上であることが好ましい。捲縮保持率は、より好ましく
は９５％以上である。
【００１５】布帛の染色斑を防止する点から、本発明で
使用する潜在捲縮発現性ポリエステル繊維糸条のウース
ター斑（以下Ｕ％と略す）は２．０％以下とし、好まし
くは１．０％以下である。
使用する潜在捲縮発現性ポリエステル繊維糸条のウース
ター斑（以下Ｕ％と略す）は２．０％以下とし、好まし
くは１．０％以下である。
【００１６】本発明で使用する潜在捲縮発現性ポリエス
テル繊維糸条の伸度は、２０〜５０％とすることが糸条
の取り扱い性の点から好ましい。より好ましくは２５〜
３５％である。また、布帛形成後の取り扱い性を考慮す
ると、繊維糸条の直線収縮率は２０％以下であることが
好ましい。
テル繊維糸条の伸度は、２０〜５０％とすることが糸条
の取り扱い性の点から好ましい。より好ましくは２５〜
３５％である。また、布帛形成後の取り扱い性を考慮す
ると、繊維糸条の直線収縮率は２０％以下であることが
好ましい。
【００１７】本発明でいうポリエステルとは酸性分とし
てテレフタル酸、ジオール成分としてエチレンジオール
を用いたＰＥＴ、酸性分としてテレフタル酸、ジオール
成分として１，３−プロパンジオールを用いたポリプロ
ピレンテレフタレート（以下ＰＰＴと略す）、酸性分と
してテレフタル酸、ジオール成分として１，４−ブタン
ジオールを用いたポリブチレンテレフタレート（以下Ｐ
ＢＴと略す）等が挙げられる。また、ジオール成分およ
び酸成分の一部が各々１５ｍｏｌ％以下の範囲で他の共
重合可能な成分で置換されたものであってもよい。ま
た、これらは他ポリマ、艶消剤、難燃剤、帯電防止剤、
顔料などの添加物を含有していてもよい。
てテレフタル酸、ジオール成分としてエチレンジオール
を用いたＰＥＴ、酸性分としてテレフタル酸、ジオール
成分として１，３−プロパンジオールを用いたポリプロ
ピレンテレフタレート（以下ＰＰＴと略す）、酸性分と
してテレフタル酸、ジオール成分として１，４−ブタン
ジオールを用いたポリブチレンテレフタレート（以下Ｐ
ＢＴと略す）等が挙げられる。また、ジオール成分およ
び酸成分の一部が各々１５ｍｏｌ％以下の範囲で他の共
重合可能な成分で置換されたものであってもよい。ま
た、これらは他ポリマ、艶消剤、難燃剤、帯電防止剤、
顔料などの添加物を含有していてもよい。
【００１８】本発明で使用する潜在捲縮発現性ポリエス
テル繊維は、２種類のポリマーから構成されるものであ
り、２種類のポリマーをサイドバイサイド型複合あるい
は偏芯芯鞘型複合の形態とすることが好ましい。
テル繊維は、２種類のポリマーから構成されるものであ
り、２種類のポリマーをサイドバイサイド型複合あるい
は偏芯芯鞘型複合の形態とすることが好ましい。
【００１９】サイドバイサイド型複合繊維の場合、２種
のポリマーの溶融粘度比は１．００〜２．００の範囲で
あれば、単純な平行合流複合口金（図３（ａ））を用い
ても繊維学会誌、ｖｏｌ．５４、Ｐ−１７３（１９９
８）記載のような口金でのポリマー曲がりによる紡糸性
低下の問題を回避することができる。このような溶融粘
度の組み合わせは操業性を大幅に改善することができる
という利点を持つのである。好ましくは溶融粘度比は
１．００〜１．４３である。ここで溶融粘度比とは下記
式で定義されるものである。溶融粘度の測定条件はポリ
エステルの通常の溶融紡糸条件に合わせ、温度２８０
℃、歪み速度６０８０ｓｅｃ-1とした。
のポリマーの溶融粘度比は１．００〜２．００の範囲で
あれば、単純な平行合流複合口金（図３（ａ））を用い
ても繊維学会誌、ｖｏｌ．５４、Ｐ−１７３（１９９
８）記載のような口金でのポリマー曲がりによる紡糸性
低下の問題を回避することができる。このような溶融粘
度の組み合わせは操業性を大幅に改善することができる
という利点を持つのである。好ましくは溶融粘度比は
１．００〜１．４３である。ここで溶融粘度比とは下記
式で定義されるものである。溶融粘度の測定条件はポリ
エステルの通常の溶融紡糸条件に合わせ、温度２８０
℃、歪み速度６０８０ｓｅｃ-1とした。
【００２０】溶融粘度比＝Ｖ１／Ｖ２ Ｖ１：溶融粘度が相対的に大なるポリマーの溶融粘度値
（ｐｏｉｓｅ） Ｖ２：溶融粘度が相対的に小なるポリマーの溶融粘度値
（ｐｏｉｓｅ） 一方、偏芯芯鞘型複合繊維の場合、鞘ポリマーと芯ポリ
マーのアルカリ減量速度比は３倍以上鞘ポリマーが速い
ことが好ましい。これは、鞘ポリマーのアルカリ減量が
速いと、アルカリ減量により偏芯芯鞘からサイドバイサ
イドまで繊維の複合形態を変化させることができる。こ
のため、アルカリ減量により繊維の捲縮発現能力を制御
することが可能となる。つまり、原糸は同じでも高次加
工により多彩な布帛設計が可能となる。すなわち少量他
品種への対応やクレームや製品の入れ替え等のクィック
レスポンスが容易となるという利点を持つものである。
（ｐｏｉｓｅ） Ｖ２：溶融粘度が相対的に小なるポリマーの溶融粘度値
（ｐｏｉｓｅ） 一方、偏芯芯鞘型複合繊維の場合、鞘ポリマーと芯ポリ
マーのアルカリ減量速度比は３倍以上鞘ポリマーが速い
ことが好ましい。これは、鞘ポリマーのアルカリ減量が
速いと、アルカリ減量により偏芯芯鞘からサイドバイサ
イドまで繊維の複合形態を変化させることができる。こ
のため、アルカリ減量により繊維の捲縮発現能力を制御
することが可能となる。つまり、原糸は同じでも高次加
工により多彩な布帛設計が可能となる。すなわち少量他
品種への対応やクレームや製品の入れ替え等のクィック
レスポンスが容易となるという利点を持つものである。
【００２１】なお、アルカリ減量速度は、通常の低速紡
糸−延伸の２工程法により製糸した繊維糸条の筒編みを
作製し、常法によりアルカリ減量を行い、処理時間に対
する減量率を計算することで評価できる。
糸−延伸の２工程法により製糸した繊維糸条の筒編みを
作製し、常法によりアルカリ減量を行い、処理時間に対
する減量率を計算することで評価できる。
【００２２】複合繊維のポリマーの組み合わせは特に限
定されるものではないが、ＰＥＴとＰＰＴあるいはＰＥ
ＴとＰＢＴの組み合わせとすれば、汎用性の点から好ま
しい。また、ＰＥＴとＰＰＴの組み合わせとすると、Ｐ
ＥＴとＰＥＴあるいはＰＥＴとＰＢＴの組み合わせの場
合よりも捲縮のコイル径が小さくなり、しかも捲縮の位
相が揃い易く品位に優れたものとなる。この時、捲縮の
内側にＰＰＴあるいはＰＢＴが配置されるとストレッチ
性が向上し、好ましい。
定されるものではないが、ＰＥＴとＰＰＴあるいはＰＥ
ＴとＰＢＴの組み合わせとすれば、汎用性の点から好ま
しい。また、ＰＥＴとＰＰＴの組み合わせとすると、Ｐ
ＥＴとＰＥＴあるいはＰＥＴとＰＢＴの組み合わせの場
合よりも捲縮のコイル径が小さくなり、しかも捲縮の位
相が揃い易く品位に優れたものとなる。この時、捲縮の
内側にＰＰＴあるいはＰＢＴが配置されるとストレッチ
性が向上し、好ましい。
【００２３】なお、上記組み合わせに代えて、溶融粘度
差の大きなＰＰＴおよび／またはＰＢＴを用いた組み合
わせとすると、ストレッチ性が飛躍的に向上し好まし
い。
差の大きなＰＰＴおよび／またはＰＢＴを用いた組み合
わせとすると、ストレッチ性が飛躍的に向上し好まし
い。
【００２４】本発明において繊維断面形状は何等限定さ
れるものではないが、例えば図４のような断面形状が考
えられる。このうち、捲縮発現性と風合いのバランスが
取れているものは丸断面の半円状サイドバイサイド型で
あるが、ドライ風合い狙う場合は三角断面、軽量、保温
を狙う場合は中空のサイドバイサイド型等用途に合わせ
て適宜断面形状を選択することができる。
れるものではないが、例えば図４のような断面形状が考
えられる。このうち、捲縮発現性と風合いのバランスが
取れているものは丸断面の半円状サイドバイサイド型で
あるが、ドライ風合い狙う場合は三角断面、軽量、保温
を狙う場合は中空のサイドバイサイド型等用途に合わせ
て適宜断面形状を選択することができる。
【００２５】また、ポリマーの複合比についても何等限
定されるものではないが、捲縮発現性の点から３／７〜
７／３までとすることが好ましい。より好ましくは４／
６〜６／４、さらに好ましくは５／５である。
定されるものではないが、捲縮発現性の点から３／７〜
７／３までとすることが好ましい。より好ましくは４／
６〜６／４、さらに好ましくは５／５である。
【００２６】本発明で使用する潜在捲縮発現性ポリエス
テル繊維糸条は製造方法には何ら限定されるものではな
いが、例えば以下のような方法で得ることができる。す
なわち、溶融粘度４００ｐｏｉｓｅ程度のＰＢＴとそれ
と溶融粘度比が１．００〜２．００の範囲のＰＥＴをサ
イドバイサド型複合繊維、あるいは偏芯芯鞘型複合繊維
として紡糸し、それに延伸を施すことにより本発明の潜
在捲縮発現性ポリエステル繊維を得ることができる。ま
た、サイドバイサイド型複合を採用する場合は、口金孔
からの吐出ポリマー流速比の均一化によりポリマー曲が
りを抑制し操業性を向上させる観点から、溶融粘度比は
１．００〜１．４３の範囲とすることが好ましい。
テル繊維糸条は製造方法には何ら限定されるものではな
いが、例えば以下のような方法で得ることができる。す
なわち、溶融粘度４００ｐｏｉｓｅ程度のＰＢＴとそれ
と溶融粘度比が１．００〜２．００の範囲のＰＥＴをサ
イドバイサド型複合繊維、あるいは偏芯芯鞘型複合繊維
として紡糸し、それに延伸を施すことにより本発明の潜
在捲縮発現性ポリエステル繊維を得ることができる。ま
た、サイドバイサイド型複合を採用する場合は、口金孔
からの吐出ポリマー流速比の均一化によりポリマー曲が
りを抑制し操業性を向上させる観点から、溶融粘度比は
１．００〜１．４３の範囲とすることが好ましい。
【００２７】また、ＰＢＴの融点がＰＥＴに比べ３０℃
程度低いことを考慮して、紡糸温度は通常のＰＥＴの紡
糸温度より低めの２５５〜２８０℃とすることが好まし
い。
程度低いことを考慮して、紡糸温度は通常のＰＥＴの紡
糸温度より低めの２５５〜２８０℃とすることが好まし
い。
【００２８】また、紡糸速度は２０００ｍ／分以下であ
れば、延伸繊維でのＰＥＴとＰＢＴの収縮率差が大きく
なり、捲縮発現の点から好ましい。一方、ＰＢＴは高速
紡糸により強伸度曲線上でプラトー領域が出現する。こ
れは高速紡糸によりストレッチ性が発現すると解釈され
る。これより、紡糸速度５０００ｍ／分以上の高速紡糸
を行えば、ＰＢＴのストレッチ性を発現させて捲縮のヘ
タリを抑制することが可能となり、好ましい。このよう
に、紡糸速度は捲縮発現の点からは低速紡糸、捲縮のヘ
タリ抑制の点からは高速紡糸が好ましいのである。
れば、延伸繊維でのＰＥＴとＰＢＴの収縮率差が大きく
なり、捲縮発現の点から好ましい。一方、ＰＢＴは高速
紡糸により強伸度曲線上でプラトー領域が出現する。こ
れは高速紡糸によりストレッチ性が発現すると解釈され
る。これより、紡糸速度５０００ｍ／分以上の高速紡糸
を行えば、ＰＢＴのストレッチ性を発現させて捲縮のヘ
タリを抑制することが可能となり、好ましい。このよう
に、紡糸速度は捲縮発現の点からは低速紡糸、捲縮のヘ
タリ抑制の点からは高速紡糸が好ましいのである。
【００２９】また、特に高速紡糸繊維では紡糸しただけ
で良好な捲縮を発現し、機械的特性も充分であるが、低
速紡糸繊維の場合は延伸を施すことが好ましい。この
時、延伸倍率は捲縮発現能力が充分発揮できるよう決め
ることが好ましく、紡速１５００ｍ／分程度の未延伸繊
維の場合は延伸倍率２．５０〜３．２０倍程度とするこ
とが好ましい。また、延伸温度は６０〜１００℃、熱セ
ット温度は１００〜１４０℃とすることが製糸性、捲縮
発現の点から好ましい。
で良好な捲縮を発現し、機械的特性も充分であるが、低
速紡糸繊維の場合は延伸を施すことが好ましい。この
時、延伸倍率は捲縮発現能力が充分発揮できるよう決め
ることが好ましく、紡速１５００ｍ／分程度の未延伸繊
維の場合は延伸倍率２．５０〜３．２０倍程度とするこ
とが好ましい。また、延伸温度は６０〜１００℃、熱セ
ット温度は１００〜１４０℃とすることが製糸性、捲縮
発現の点から好ましい。
【００３０】本発明では、布帛成形後にガラス転移温度
以上の熱処理を行い、潜在捲縮発現性ポリエステル繊維
糸条を糸条の中心部分の長さ方向に空洞構造を発現させ
た中空構造体糸条とすることがポイントである。これに
より、軽量性、ストレッチ性を効果的に発現させること
ができるのである。さらに、空洞構造を発現させること
により、異収縮混繊糸条や複合仮撚糸条といった糸長差
によるものとは異なった独特のふくらみ感、反発感を得
ることもできるのである。空洞構造を効果的に発現させ
るためには、布帛成形後の熱処理時に潜在捲縮発現性ポ
リエステル繊維糸条に発生する捲縮の位相をなるべく揃
えておく必要がある。このためにはマルチフィラメント
の集合形態をなるべく保っておくため撚糸を施す必要が
ある。撚糸回数は場合によって異なるが、潜在捲縮発現
性ポリエステル繊維糸条を単独で用いる場合は撚り係数
Ｋが３０００から３００００の撚りをかけることが好ま
しい。この時、従来のＰＥＴとＰＥＴの組み合わせによ
る潜在捲縮発現性ポリエステル繊維糸条では拘束下での
捲縮発現能力（Ｅ3.5 ）が低いため、特にＫが１０００
０以上の中撚から強撚とするとストレッチ性が過度に低
下してしまう傾向があった。しかしながら、本発明で使
用する潜在捲縮発現性ポリエステル繊維糸条では拘束下
での捲縮発現能力が優れているため、強撚でも充分なス
トレッチ性が得られるのも従来品に比べ優位な点の一つ
である。他の糸条と混繊して用いる場合は甘撚りでも差
し支えない。ここで、撚り係数Ｋは以下の式で定義され
るものである。
以上の熱処理を行い、潜在捲縮発現性ポリエステル繊維
糸条を糸条の中心部分の長さ方向に空洞構造を発現させ
た中空構造体糸条とすることがポイントである。これに
より、軽量性、ストレッチ性を効果的に発現させること
ができるのである。さらに、空洞構造を発現させること
により、異収縮混繊糸条や複合仮撚糸条といった糸長差
によるものとは異なった独特のふくらみ感、反発感を得
ることもできるのである。空洞構造を効果的に発現させ
るためには、布帛成形後の熱処理時に潜在捲縮発現性ポ
リエステル繊維糸条に発生する捲縮の位相をなるべく揃
えておく必要がある。このためにはマルチフィラメント
の集合形態をなるべく保っておくため撚糸を施す必要が
ある。撚糸回数は場合によって異なるが、潜在捲縮発現
性ポリエステル繊維糸条を単独で用いる場合は撚り係数
Ｋが３０００から３００００の撚りをかけることが好ま
しい。この時、従来のＰＥＴとＰＥＴの組み合わせによ
る潜在捲縮発現性ポリエステル繊維糸条では拘束下での
捲縮発現能力（Ｅ3.5 ）が低いため、特にＫが１０００
０以上の中撚から強撚とするとストレッチ性が過度に低
下してしまう傾向があった。しかしながら、本発明で使
用する潜在捲縮発現性ポリエステル繊維糸条では拘束下
での捲縮発現能力が優れているため、強撚でも充分なス
トレッチ性が得られるのも従来品に比べ優位な点の一つ
である。他の糸条と混繊して用いる場合は甘撚りでも差
し支えない。ここで、撚り係数Ｋは以下の式で定義され
るものである。
【００３１】Ｋ＝Ｔ×（繊度×０．９）1/2 Ｔ：１ｍ当たりの撚り数（Ｔ／ｍ） 繊度：ｄｔｅｘ 本発明では潜在捲縮発現性ポリエステル繊維糸条は単独
で用いることも可能であるが、沸騰水収縮率が１０％
以下の低収縮繊維糸条と混繊して用いると、ストレッチ
性に加え、さらに大きなふくらみ感やソフト感を付加す
ることができ好ましい。潜在捲縮発現性ポリエステル繊
維糸条は織物中でコイル形状をした中空構造体糸条とな
っているため、どちらかといえばタッチとしては若干硬
い印象を与えることがあるが、柔らかい低収縮繊維が中
空構造体糸条となった潜在捲縮発現性ポリエステル繊維
糸条の周囲に巻き付くと、クッションの役目を果たしソ
フト感が向上し、またマルチフィラメントとしての糸径
が大きくなるためふくらみ感が向上し、好ましいのであ
る。このため、低収縮繊維糸条の沸騰水収縮率は低い方
が有利であり、好ましくは沸騰水収縮率は１０％以下、
より好ましくは４％以下、さらに好ましくは０％以下で
ある。また、低収縮繊維糸条の初期引っ張り抵抗度も低
い方が有利であり、好ましくは５０ｃＮ／ｄｔｅｘ以下
である。さらに、低収縮繊維は単糸繊度が細い方がより
ソフト感が向上するため、単糸繊度は好ましくは２．５
ｄｔｅｘ以下、より好ましくは１．０ｄｔｅｘ以下であ
る。また、上記した混繊糸の糸構造を採るためには潜在
捲縮発現性ポリエステル繊維糸条と低収縮繊維糸条から
なる混繊糸糸条にも撚りが加えられていることが好まし
い。
で用いることも可能であるが、沸騰水収縮率が１０％
以下の低収縮繊維糸条と混繊して用いると、ストレッチ
性に加え、さらに大きなふくらみ感やソフト感を付加す
ることができ好ましい。潜在捲縮発現性ポリエステル繊
維糸条は織物中でコイル形状をした中空構造体糸条とな
っているため、どちらかといえばタッチとしては若干硬
い印象を与えることがあるが、柔らかい低収縮繊維が中
空構造体糸条となった潜在捲縮発現性ポリエステル繊維
糸条の周囲に巻き付くと、クッションの役目を果たしソ
フト感が向上し、またマルチフィラメントとしての糸径
が大きくなるためふくらみ感が向上し、好ましいのであ
る。このため、低収縮繊維糸条の沸騰水収縮率は低い方
が有利であり、好ましくは沸騰水収縮率は１０％以下、
より好ましくは４％以下、さらに好ましくは０％以下で
ある。また、低収縮繊維糸条の初期引っ張り抵抗度も低
い方が有利であり、好ましくは５０ｃＮ／ｄｔｅｘ以下
である。さらに、低収縮繊維は単糸繊度が細い方がより
ソフト感が向上するため、単糸繊度は好ましくは２．５
ｄｔｅｘ以下、より好ましくは１．０ｄｔｅｘ以下であ
る。また、上記した混繊糸の糸構造を採るためには潜在
捲縮発現性ポリエステル繊維糸条と低収縮繊維糸条から
なる混繊糸糸条にも撚りが加えられていることが好まし
い。
【００３２】本発明は、シャツ、ブラウス、パンツ、ス
カート、スーツ、ブルゾン等に好適に用いることができ
る。
カート、スーツ、ブルゾン等に好適に用いることができ
る。
【００３３】
【実施例】以下、本発明を実施例を用いて詳細に説明す
る。なお、実施例中の測定方法は以下の方法を用いた。 Ａ．捲縮伸長率（図２） 捲縮伸長率（％）＝［（Ｌ1 −Ｌ2 ）／Ｌ1 ］×１００
％ Ｌ1 ：糸条をかせ採りし、かせを沸騰水処理１５分間し
た後、さらに１８０℃乾熱処理１５分間した後、１８０
×１０-3ｃＮ／ｄｔｅｘ荷重を吊した時のかせ長 Ｌ2 ：Ｌ1 測定後、吊す荷重を１８０×１０-3ｃＮ／ｄ
ｔｅｘ（０．２ｇｆ／ｄ）から０．９×１０-3ｃＮ／ｄ
ｔｅｘ（１ｍｇｆ／ｄ）に代えた時のかせ長 Ｅ0 ：荷重フリーで熱処理した時の捲縮伸長率 Ｅ3.5 ：３．５×１０-3ｃＮ／ｄｔｅｘ（４ｍｇｆ／
ｄ）荷重下で熱処理した時の捲縮伸長率 Ｂ．繰り返し伸長に対する捲縮保持率 まず捲縮伸長率を測定する。この値をＰ1 とする。次に
このかせに次の処理を行う。９０×１０-3ｃＮ／ｄｔｅ
ｘ（０．１ｇｆ／ｄ）荷重を１分間吊し、その後荷重を
取り外し３分間荷重フリーで放置する。これを１サイク
ルとして１０サイクル繰り返す。その後、再度０．９×
１０-3ｃＮ／ｄｔｅｘ荷重を吊した時のかせ長Ｌ3 を測
定し、繰り返し伸長後の捲縮伸長率Ｐ2 を計算する。そ
して以下の式により捲縮保持率を計算する。
る。なお、実施例中の測定方法は以下の方法を用いた。 Ａ．捲縮伸長率（図２） 捲縮伸長率（％）＝［（Ｌ1 −Ｌ2 ）／Ｌ1 ］×１００
％ Ｌ1 ：糸条をかせ採りし、かせを沸騰水処理１５分間し
た後、さらに１８０℃乾熱処理１５分間した後、１８０
×１０-3ｃＮ／ｄｔｅｘ荷重を吊した時のかせ長 Ｌ2 ：Ｌ1 測定後、吊す荷重を１８０×１０-3ｃＮ／ｄ
ｔｅｘ（０．２ｇｆ／ｄ）から０．９×１０-3ｃＮ／ｄ
ｔｅｘ（１ｍｇｆ／ｄ）に代えた時のかせ長 Ｅ0 ：荷重フリーで熱処理した時の捲縮伸長率 Ｅ3.5 ：３．５×１０-3ｃＮ／ｄｔｅｘ（４ｍｇｆ／
ｄ）荷重下で熱処理した時の捲縮伸長率 Ｂ．繰り返し伸長に対する捲縮保持率 まず捲縮伸長率を測定する。この値をＰ1 とする。次に
このかせに次の処理を行う。９０×１０-3ｃＮ／ｄｔｅ
ｘ（０．１ｇｆ／ｄ）荷重を１分間吊し、その後荷重を
取り外し３分間荷重フリーで放置する。これを１サイク
ルとして１０サイクル繰り返す。その後、再度０．９×
１０-3ｃＮ／ｄｔｅｘ荷重を吊した時のかせ長Ｌ3 を測
定し、繰り返し伸長後の捲縮伸長率Ｐ2 を計算する。そ
して以下の式により捲縮保持率を計算する。
【００３４】 Ｐ2 （％）＝［（Ｌ1 −Ｌ3 ）／Ｌ1 ］×１００％ 捲縮保持率＝［Ｐ2 ／Ｐ1 ］×１００％ Ｃ．収縮応力 カネボウエンジニアリング社製熱応力測定器で、昇温速
度１５０℃／分で測定した。サンプルは１０ｃｍ×２の
ループとし、初期張力は繊度（デシテックス）×０．９
×（１／３０）ｇｆとした。 Ｄ．伸度 初期試料長＝５０ｍｍ、引っ張り速度＝５０ｍｍ／分と
し、ＪＩＳ Ｌ１０１３に示される条件で荷重−伸長曲
線を求めた。伸びを初期試料長で割り伸度とした。 Ｅ．溶融粘度 東洋精機社製キャピログラフ１Ｂを用いて、チッソ雰囲
気下で測定した。測定温度２８０℃、歪み速度６０８０
ｓｅｃ-1での測定を３回行い、平均値を溶融粘度とし
た。 Ｆ．初期引っ張り抵抗度 ＪＩＳ Ｌ１０１３にしたがい測定を行った。 Ｇ．アルカリ減量速度 紡糸温度をポリマー融点＋３０℃、紡糸速度を１５００
ｍ／分として試験ポリマーの紡糸を行い未延伸繊維糸条
を得た後、それに延伸繊維糸条伸度が４０％となる延伸
倍率、延伸温度９０℃、熱セット温度１３０℃で延伸−
熱処理を施し、５６ｄｔｅｘ、１２フィラメントの延伸
繊維糸条を得る。そしてそれの筒編みを作製し、常法に
よりアルカリ減量を施す。この時のアルカリ処理時間に
対する減量率を求め、アルカリ減量速度（単位時間当た
りの減量率）を計算する。 Ｈ．沸騰水収縮率 沸騰水収縮率（％）＝［（Ｌ0 ’−Ｌ1 ’）／
Ｌ0 ’）］×１００％ Ｌ0 ’：糸条をかせ採りし初荷重０．０９ｃＮ／ｄｔｅ
ｘ下で測定したかせの原長 Ｌ1 ’：Ｌ0 ’を測定したかせを実質的に荷重フリーの
状態で沸騰水中で１５分間処理し、風乾後初荷重０．０
９ｃＮ／ｄｔｅｘ下でのかせ長 Ｉ．直線収縮率 直線収縮率（％）＝［（Ｌ0 −Ｌ1 ’’）／Ｌ0 ）］×
１００％ Ｌ0 ：糸条をかせ採りし初荷重０．１８ｃＮ／ｄｔｅｘ
下で測定したかせの原長 Ｌ1 ’’：Ｌ0 を測定したかせを実質的に荷重フリーの
状態で沸騰水中で１５分間処理し、風乾後初荷重０．１
８ｃＮ／ｄｔｅｘ下でのかせ長 すなわち、比較的重い荷重により捲縮を完全に引き伸ば
した時の繊維の沸騰水収縮率である。 Ｊ．ウースター斑（Ｕ％） Ｚｅｌｌｗｅｇｅｒ社製ＵＳＴＥＲ ＴＥＳＴＥＲ １
ＭｏｄｅｌＣを使用し、２００ｍ／分の速度で糸条を
給糸しながらノーマルモードで測定を行った。 Ｋ．風合い評価 実施例、比較例で得られた織物を、ふくらみ感、ソフト
感、反発感、ストレッチ性、軽量感、染め斑について１
〜５級で官能評価した。３級以上を合格とした。 実施例１ 溶融粘度３９０ｐｏｉｓｅの酸化チタンを含まないホモ
ＰＢＴと溶融粘度３７０ｐｏｉｓｅの酸化チタンを０．
０３ｗｔ％含むホモＰＥＴをそれぞれ２６０℃、２８５
℃で別々に溶融し、絶対濾過径１５μのステンレス製不
織布フィルターを用い別々に濾過を行った後、孔数１２
の平行合流複合紡糸口金（図３（ａ））から複合比１：
１のサイドバイサイド型複合繊維（図４（ｂ））として
紡糸温度２７５℃で吐出した。この時の溶融粘度比は
１．０５であった。紡糸速度１５００ｍ／分で１６８ｄ
ｔｅｘ、１２フィラメントの未延伸繊維糸条を巻き取
り、その後ホットーローラーを有する延伸機を用い、第
１ホットーローラーの温度８０℃、第２ホットローラー
の温度を１３０℃、延伸倍率３．００として延伸を行っ
た。紡糸、延伸とも製糸性は良好であり糸切れはなかっ
た。これの物性値を表１に示すが、ＰＢＴが捲縮の内側
に入り、優れた捲縮発現能力を示した。 実施例２ 溶融粘度４１０ｐｏｉｓｅの酸化チタンを含まないホモ
ＰＰＴと溶融粘度３７０ｐｏｉｓｅの酸化チタンを０．
０３ｗｔ％含むホモＰＥＴをそれぞれ２６０℃、２８５
℃で別々に溶融し、絶対濾過径１５μのステンレス製不
織布フィルターを用い別々に濾過を行った後、孔数１２
の平行合流複合紡糸口金（図３（ａ））から複合比１：
１のサイドバイサイド型複合繊維（図４（ｂ））として
紡糸温度２７５℃で吐出した。この時の溶融粘度比は
１．１１であった。紡糸速度１５００ｍ／分で１６８ｄ
ｔｅｘ、１２フィラメントの未延伸繊維糸条を巻き取
り、その後ホットーローラーを有する延伸機を用い、第
１ホットーローラーの温度７０℃、第２ホットローラー
の温度を１３０℃、延伸倍率３．００として延伸を行っ
た。紡糸、延伸とも製糸性は良好であり糸切れはなかっ
た。これの物性値を表１に示すが、ＰＰＴが捲縮の内側
に入り優れた捲縮発現能力を示した。また、Ｅ0の測定
のための熱処理により発現する捲縮のコイル径が非常に
細かく、また位相が揃っており非常に高品位のものとな
った。 実施例３ 溶融粘度８００ｐｏｉｓｅの酸化チタンを含まないホモ
ＰＢＴと溶融粘度３７０ｐｏｉｓｅの酸化チタンを０．
０３ｗｔ％含むホモＰＥＴをそれぞれ２８０℃、２８５
℃で別々に溶融し、絶対濾過径１５μのステンレス製不
織布フィルターを用い別々に濾過を行った後、孔数１２
の特開平９−１５７９４１号公報記載の挿入タイプ複合
紡糸口金（図３（ｂ））から複合比１：１のサイドバイ
サイド型複合繊維（図４（ｂ））として紡糸温度２８０
℃で吐出した。紡糸速度１３５０ｍ／分で１６８ｄｔｅ
ｘ、１２フィラメントの未延伸繊維糸条を巻き取り、そ
の後ホットーローラーを有する延伸機を用い、第１ホッ
トーローラーの温度８０℃、第２ホットローラーの温度
を１３０℃、延伸倍率３．００として延伸を行った。紡
糸、延伸とも製糸性は良好であり糸切れはなかった。こ
れの物性値を表１に示すが、高粘度ＰＢＴが捲縮の内側
に入り優れた捲縮発現能力を示した。 実施例４ 溶融粘度３０００ｐｏｉｓｅの酸化チタンを含まないホ
モＰＰＴと溶融粘度３７０ｐｏｉｓｅの酸化チタンを
０．０３ｗｔ％含むホモＰＥＴをそれぞれ２８０℃、２
８５℃で別々に溶融し、絶対濾過径１５μのステンレス
製不織布フィルターを用い別々に濾過を行った後、孔数
１２の特開平９−１５７９４１号公報記載の挿入タイプ
複合紡糸口金（図３（ｂ））から複合比１：１のサイド
バイサイド型複合繊維（図４（ｂ））として紡糸温度２
７５℃で吐出した。紡糸速度１３５０ｍ／分で１９０ｄ
ｔｅｘ、１２フィラメントの未延伸繊維糸条を巻き取
り、その後ホットーローラーを有する延伸機を用い、第
１ホットーローラーの温度８０℃、第２ホットローラー
の温度を１３０℃、延伸倍率３．４０として延伸を行っ
た。紡糸、延伸とも製糸性は良好であり糸切れはなかっ
た。これの物性値を表１に示すが、高粘度ＰＰＴが捲縮
の内側に入り優れた捲縮発現能力を示した。また、Ｅ0
の測定のための熱処理により発現する捲縮のコイル径が
非常に細かく、また位相が揃っており非常に高品位のも
のとなった 実施例５ 溶融粘度１０００ｐｏｉｓｅの酸化チタンを含まないホ
モＰＢＴと溶融粘度４１０ｐｏｉｓｅの酸化チタンを含
まないホモＰＰＴをそれぞれ２８０℃、２６０℃で別々
に溶融し、絶対濾過径１５μのステンレス製不織布フィ
ルターを用い別々に濾過を行った後、孔数12の特開平９
−１５７９４１号公報記載の挿入タイプ複合紡糸口金
（図３（ｂ））から複合比１：１のサイドバイサイド型
複合繊維（図４（ｂ））として紡糸温度２８０℃で吐出
した。この時の溶融粘度比は２．４４であった。紡糸速
度１３５０ｍ／分で１３２ｄｔｅｘ、１２フィラメント
の未延伸繊維糸条を巻き取り、その後ホットーローラー
を有する延伸機を用い、第１ホットーローラーの温度75
℃、第２ホットローラーの温度を１３０℃、延伸倍率2.
35として延伸を行った。紡糸、延伸とも製糸性は良好で
あり糸切れはなかった。これの物性値を表１に示すが、
高粘度ＰＢＴが捲縮の内側に入り優れた捲縮発現能力を
示した。 実施例６ 溶融粘度８００ｐｏｉｓｅの酸化チタンを含まないホモ
ＰＢＴと溶融粘度３９０ｐｏｉｓｅの酸化チタンを含ま
ないホモＰＢＴをそれぞれ２８０℃、２６０℃で別々に
溶融し、絶対濾過径１５μのステンレス製不織布フィル
ターを用い別々に濾過を行った後、孔数１２の特開平９
−１５７９４１号公報記載の挿入タイプ複合紡糸口金
（図３（ｂ））から複合比１：１のサイドバイサイド型
複合繊維（図４（ｂ））として紡糸温度２６５℃で吐出
した。紡糸速度１３５０ｍ／分で１３２ｄｔｅｘ、１２
フィラメントの未延伸繊維糸条を巻き取り、その後ホッ
トーローラーを有する延伸機を用い、第１ホットーロー
ラーの温度７０℃、第２ホットローラーの温度を１３０
℃、延伸倍率２．３６として延伸を行った。紡糸、延伸
とも製糸性は良好であり糸切れはなかった。これの物性
値を表１に示すが、高粘度ＰＢＴが捲縮の内側に入り優
れた捲縮発現能力を示した。 実施例７ 紡糸速度を６０００ｍ／分とし６１ｄｔｅｘの繊維とし
た以外は実施例１と同様の条件で溶融紡糸を行った。こ
の高速紡糸繊維糸条を用いて、延伸倍率１．１０倍とし
た以外は実施例１と同様の条件で延伸を行った。紡糸、
延伸とも製糸性は良好であり糸切れはなかった。これの
物性値を表１に示すが、ＰＢＴが捲縮の内側に入り優れ
た捲縮発現能力を示した。 実施例８ 紡糸速度を３０００ｍ／分とし７７ｄｔｅｘの繊維とし
た以外は実施例１と同様の条件で溶融紡糸を行った。こ
の未延伸繊維糸条を用いて、延伸倍率１．４０倍とした
以外は実施例１と同様の条件で延伸を行った。紡糸、延
伸とも製糸性は良好であり糸切れはなかった。これの物
性値を表１に示すが、ＰＢＴが捲縮の内側に入り優れた
捲縮発現能力を示した。 実施例９ サイドバイサイド型複合から偏芯芯鞘型複合（図４
（ｈ））とし、ポリマーを以下のように変更した以外は
実施例２と同様の条件で溶融紡糸を行った。この時、溶
融粘度４００ｐｏｉｓｅの酸化チタンを０．４０ｗｔ％
含むＰＥＴを鞘ポリマー、溶融粘度７００ｐｏｉｓｅ酸
化チタンを含まないＰＰＴを芯ポリマーとし、ＰＥＴは
ＰＰＴに比べアルカリ減量速度が３倍速いものであっ
た。この未延伸繊維糸条を用いて、延伸倍率を２．６０
とした以外は実施例１と同様の条件で延伸を行った。紡
糸、延伸とも製糸性は良好であり糸切れはなかった。こ
れの物性値を表１に示すが、優れた捲縮発現能力を示し
た。また、Ｅ0 の測定のための熱処理により発現する捲
縮のコイル径が非常に細かく、また位相が揃っており非
常に高品位のものとなった 実施例１０ 繊維断面形状を三葉断面（図４（ｃ））とした以外は実
施例２と同様の条件で溶融紡糸を行った。この未延伸繊
維糸条を用いて、延伸倍率２．９５とした以外は実施例
２と同様の条件で延伸を行った。これの物性値を表１に
示すが、ＰＰＴが捲縮の内側に入り優れた捲縮発現能力
を示した。また、Ｅ0 の測定のための熱処理により発現
する捲縮のコイル径が非常に細かく、また位相が揃って
おり非常に高品位のものとなった 比較例１ 溶融粘度１３０ｐｏｉｓｅ（極限粘度０．４６）と溶融
粘度２６５０ｐｏｉｓｅ（極限粘度０．７７）の酸化チ
タンを０．０３ｗｔ％含むホモＰＥＴをそれぞれ２７５
℃、２９０℃で別々に溶融し、絶対濾過径１５μのステ
ンレス製不織布フィルターを用い別々に濾過を行った
後、孔数１２の特開平９−１５７９４１号公報記載の挿
入タイプ口金（図３（ａ））から複合比１：１のサイド
バイサイド型複合繊維（図４（ａ））として紡糸温度２
９０℃で吐出した。この時の溶融粘度比は２０．３であ
った。紡糸速度１５００ｍ／分で１５４ｄｔｅｘ、１２
フィラメントの未延伸繊維糸条を巻き取り、その後ホッ
トーローラーを有する延伸機を用い、第１ホットーロー
ラーの温度９０℃、第２ホットローラーの温度を１３０
℃、延伸倍率２．８０として延伸を行った。紡糸、延伸
とも製糸性は劣悪であり糸切れが多発した。これの物性
値を表１に示すが、Ｅ3.5 ＝０．５％と拘束下での捲縮
発現能力が低く、また捲縮保持率が６５％と低いもので
あった。 比較例２ 溶融粘度２０００ｐｏｉｓｅ（極限粘度０．７３）と溶
融粘度２６５０ｐｏｉｓｅ（極限粘度０．７７）の酸化
チタンを０．０３ｗｔ％含むホモＰＥＴを２９０℃で別
々に溶融し、紡糸温度を２９０℃とした以外は実施例１
と同様の条件で溶融紡糸を行い、紡糸速度１５００ｍ／
分で１５４ｄｔｅｘ、１２フィラメントの未延伸繊維糸
条を巻き取った（図４（ｂ））。この時の溶融粘度比は
１．３３であった。その後ホットーローラーを有する延
伸機を用い、第１ホットーローラーの温度９０℃、第２
ホットローラーの温度を１３０℃、延伸倍率２．８０と
して延伸を行った。紡糸、延伸とも製糸性は良好であっ
たが、Ｅ3.5 ＝０．２％と拘束下での捲縮発現能力が低
いものであった。 比較例３ 溶融粘度２０００ｐｏｉｓｅの酸化チタンを０．０３ｗ
ｔ％含むホモＰＥＴと溶融粘度２１００ｐｏｉｓｅの酸
成分としてイソフタル酸を１０ｍｏｌ％共重合した酸化
チタンを０．０３ｗｔ％含む共重合ＰＥＴとした以外は
比較例２と同様の条件で溶融紡糸を行い、紡糸速度１５
００ｍ／分で１５４ｄｔｅｘ、１２フィラメントの未延
伸繊維糸条を巻き取った（図４（ａ））。この時の溶融
粘度比は１．０５であった。その後ホットーローラーを
有する延伸機を用い、第１ホットーローラーの温度９０
℃、第２ホットローラーの温度を１３０℃、延伸倍率
２．８０として延伸を行った。紡糸、延伸とも製糸性は
良好であったが、Ｅ3.5 ＝０．４％と拘束下での捲縮発
現能力が低く、また捲縮保持率が５５％％と低いもので
あった。
度１５０℃／分で測定した。サンプルは１０ｃｍ×２の
ループとし、初期張力は繊度（デシテックス）×０．９
×（１／３０）ｇｆとした。 Ｄ．伸度 初期試料長＝５０ｍｍ、引っ張り速度＝５０ｍｍ／分と
し、ＪＩＳ Ｌ１０１３に示される条件で荷重−伸長曲
線を求めた。伸びを初期試料長で割り伸度とした。 Ｅ．溶融粘度 東洋精機社製キャピログラフ１Ｂを用いて、チッソ雰囲
気下で測定した。測定温度２８０℃、歪み速度６０８０
ｓｅｃ-1での測定を３回行い、平均値を溶融粘度とし
た。 Ｆ．初期引っ張り抵抗度 ＪＩＳ Ｌ１０１３にしたがい測定を行った。 Ｇ．アルカリ減量速度 紡糸温度をポリマー融点＋３０℃、紡糸速度を１５００
ｍ／分として試験ポリマーの紡糸を行い未延伸繊維糸条
を得た後、それに延伸繊維糸条伸度が４０％となる延伸
倍率、延伸温度９０℃、熱セット温度１３０℃で延伸−
熱処理を施し、５６ｄｔｅｘ、１２フィラメントの延伸
繊維糸条を得る。そしてそれの筒編みを作製し、常法に
よりアルカリ減量を施す。この時のアルカリ処理時間に
対する減量率を求め、アルカリ減量速度（単位時間当た
りの減量率）を計算する。 Ｈ．沸騰水収縮率 沸騰水収縮率（％）＝［（Ｌ0 ’−Ｌ1 ’）／
Ｌ0 ’）］×１００％ Ｌ0 ’：糸条をかせ採りし初荷重０．０９ｃＮ／ｄｔｅ
ｘ下で測定したかせの原長 Ｌ1 ’：Ｌ0 ’を測定したかせを実質的に荷重フリーの
状態で沸騰水中で１５分間処理し、風乾後初荷重０．０
９ｃＮ／ｄｔｅｘ下でのかせ長 Ｉ．直線収縮率 直線収縮率（％）＝［（Ｌ0 −Ｌ1 ’’）／Ｌ0 ）］×
１００％ Ｌ0 ：糸条をかせ採りし初荷重０．１８ｃＮ／ｄｔｅｘ
下で測定したかせの原長 Ｌ1 ’’：Ｌ0 を測定したかせを実質的に荷重フリーの
状態で沸騰水中で１５分間処理し、風乾後初荷重０．１
８ｃＮ／ｄｔｅｘ下でのかせ長 すなわち、比較的重い荷重により捲縮を完全に引き伸ば
した時の繊維の沸騰水収縮率である。 Ｊ．ウースター斑（Ｕ％） Ｚｅｌｌｗｅｇｅｒ社製ＵＳＴＥＲ ＴＥＳＴＥＲ １
ＭｏｄｅｌＣを使用し、２００ｍ／分の速度で糸条を
給糸しながらノーマルモードで測定を行った。 Ｋ．風合い評価 実施例、比較例で得られた織物を、ふくらみ感、ソフト
感、反発感、ストレッチ性、軽量感、染め斑について１
〜５級で官能評価した。３級以上を合格とした。 実施例１ 溶融粘度３９０ｐｏｉｓｅの酸化チタンを含まないホモ
ＰＢＴと溶融粘度３７０ｐｏｉｓｅの酸化チタンを０．
０３ｗｔ％含むホモＰＥＴをそれぞれ２６０℃、２８５
℃で別々に溶融し、絶対濾過径１５μのステンレス製不
織布フィルターを用い別々に濾過を行った後、孔数１２
の平行合流複合紡糸口金（図３（ａ））から複合比１：
１のサイドバイサイド型複合繊維（図４（ｂ））として
紡糸温度２７５℃で吐出した。この時の溶融粘度比は
１．０５であった。紡糸速度１５００ｍ／分で１６８ｄ
ｔｅｘ、１２フィラメントの未延伸繊維糸条を巻き取
り、その後ホットーローラーを有する延伸機を用い、第
１ホットーローラーの温度８０℃、第２ホットローラー
の温度を１３０℃、延伸倍率３．００として延伸を行っ
た。紡糸、延伸とも製糸性は良好であり糸切れはなかっ
た。これの物性値を表１に示すが、ＰＢＴが捲縮の内側
に入り、優れた捲縮発現能力を示した。 実施例２ 溶融粘度４１０ｐｏｉｓｅの酸化チタンを含まないホモ
ＰＰＴと溶融粘度３７０ｐｏｉｓｅの酸化チタンを０．
０３ｗｔ％含むホモＰＥＴをそれぞれ２６０℃、２８５
℃で別々に溶融し、絶対濾過径１５μのステンレス製不
織布フィルターを用い別々に濾過を行った後、孔数１２
の平行合流複合紡糸口金（図３（ａ））から複合比１：
１のサイドバイサイド型複合繊維（図４（ｂ））として
紡糸温度２７５℃で吐出した。この時の溶融粘度比は
１．１１であった。紡糸速度１５００ｍ／分で１６８ｄ
ｔｅｘ、１２フィラメントの未延伸繊維糸条を巻き取
り、その後ホットーローラーを有する延伸機を用い、第
１ホットーローラーの温度７０℃、第２ホットローラー
の温度を１３０℃、延伸倍率３．００として延伸を行っ
た。紡糸、延伸とも製糸性は良好であり糸切れはなかっ
た。これの物性値を表１に示すが、ＰＰＴが捲縮の内側
に入り優れた捲縮発現能力を示した。また、Ｅ0の測定
のための熱処理により発現する捲縮のコイル径が非常に
細かく、また位相が揃っており非常に高品位のものとな
った。 実施例３ 溶融粘度８００ｐｏｉｓｅの酸化チタンを含まないホモ
ＰＢＴと溶融粘度３７０ｐｏｉｓｅの酸化チタンを０．
０３ｗｔ％含むホモＰＥＴをそれぞれ２８０℃、２８５
℃で別々に溶融し、絶対濾過径１５μのステンレス製不
織布フィルターを用い別々に濾過を行った後、孔数１２
の特開平９−１５７９４１号公報記載の挿入タイプ複合
紡糸口金（図３（ｂ））から複合比１：１のサイドバイ
サイド型複合繊維（図４（ｂ））として紡糸温度２８０
℃で吐出した。紡糸速度１３５０ｍ／分で１６８ｄｔｅ
ｘ、１２フィラメントの未延伸繊維糸条を巻き取り、そ
の後ホットーローラーを有する延伸機を用い、第１ホッ
トーローラーの温度８０℃、第２ホットローラーの温度
を１３０℃、延伸倍率３．００として延伸を行った。紡
糸、延伸とも製糸性は良好であり糸切れはなかった。こ
れの物性値を表１に示すが、高粘度ＰＢＴが捲縮の内側
に入り優れた捲縮発現能力を示した。 実施例４ 溶融粘度３０００ｐｏｉｓｅの酸化チタンを含まないホ
モＰＰＴと溶融粘度３７０ｐｏｉｓｅの酸化チタンを
０．０３ｗｔ％含むホモＰＥＴをそれぞれ２８０℃、２
８５℃で別々に溶融し、絶対濾過径１５μのステンレス
製不織布フィルターを用い別々に濾過を行った後、孔数
１２の特開平９−１５７９４１号公報記載の挿入タイプ
複合紡糸口金（図３（ｂ））から複合比１：１のサイド
バイサイド型複合繊維（図４（ｂ））として紡糸温度２
７５℃で吐出した。紡糸速度１３５０ｍ／分で１９０ｄ
ｔｅｘ、１２フィラメントの未延伸繊維糸条を巻き取
り、その後ホットーローラーを有する延伸機を用い、第
１ホットーローラーの温度８０℃、第２ホットローラー
の温度を１３０℃、延伸倍率３．４０として延伸を行っ
た。紡糸、延伸とも製糸性は良好であり糸切れはなかっ
た。これの物性値を表１に示すが、高粘度ＰＰＴが捲縮
の内側に入り優れた捲縮発現能力を示した。また、Ｅ0
の測定のための熱処理により発現する捲縮のコイル径が
非常に細かく、また位相が揃っており非常に高品位のも
のとなった 実施例５ 溶融粘度１０００ｐｏｉｓｅの酸化チタンを含まないホ
モＰＢＴと溶融粘度４１０ｐｏｉｓｅの酸化チタンを含
まないホモＰＰＴをそれぞれ２８０℃、２６０℃で別々
に溶融し、絶対濾過径１５μのステンレス製不織布フィ
ルターを用い別々に濾過を行った後、孔数12の特開平９
−１５７９４１号公報記載の挿入タイプ複合紡糸口金
（図３（ｂ））から複合比１：１のサイドバイサイド型
複合繊維（図４（ｂ））として紡糸温度２８０℃で吐出
した。この時の溶融粘度比は２．４４であった。紡糸速
度１３５０ｍ／分で１３２ｄｔｅｘ、１２フィラメント
の未延伸繊維糸条を巻き取り、その後ホットーローラー
を有する延伸機を用い、第１ホットーローラーの温度75
℃、第２ホットローラーの温度を１３０℃、延伸倍率2.
35として延伸を行った。紡糸、延伸とも製糸性は良好で
あり糸切れはなかった。これの物性値を表１に示すが、
高粘度ＰＢＴが捲縮の内側に入り優れた捲縮発現能力を
示した。 実施例６ 溶融粘度８００ｐｏｉｓｅの酸化チタンを含まないホモ
ＰＢＴと溶融粘度３９０ｐｏｉｓｅの酸化チタンを含ま
ないホモＰＢＴをそれぞれ２８０℃、２６０℃で別々に
溶融し、絶対濾過径１５μのステンレス製不織布フィル
ターを用い別々に濾過を行った後、孔数１２の特開平９
−１５７９４１号公報記載の挿入タイプ複合紡糸口金
（図３（ｂ））から複合比１：１のサイドバイサイド型
複合繊維（図４（ｂ））として紡糸温度２６５℃で吐出
した。紡糸速度１３５０ｍ／分で１３２ｄｔｅｘ、１２
フィラメントの未延伸繊維糸条を巻き取り、その後ホッ
トーローラーを有する延伸機を用い、第１ホットーロー
ラーの温度７０℃、第２ホットローラーの温度を１３０
℃、延伸倍率２．３６として延伸を行った。紡糸、延伸
とも製糸性は良好であり糸切れはなかった。これの物性
値を表１に示すが、高粘度ＰＢＴが捲縮の内側に入り優
れた捲縮発現能力を示した。 実施例７ 紡糸速度を６０００ｍ／分とし６１ｄｔｅｘの繊維とし
た以外は実施例１と同様の条件で溶融紡糸を行った。こ
の高速紡糸繊維糸条を用いて、延伸倍率１．１０倍とし
た以外は実施例１と同様の条件で延伸を行った。紡糸、
延伸とも製糸性は良好であり糸切れはなかった。これの
物性値を表１に示すが、ＰＢＴが捲縮の内側に入り優れ
た捲縮発現能力を示した。 実施例８ 紡糸速度を３０００ｍ／分とし７７ｄｔｅｘの繊維とし
た以外は実施例１と同様の条件で溶融紡糸を行った。こ
の未延伸繊維糸条を用いて、延伸倍率１．４０倍とした
以外は実施例１と同様の条件で延伸を行った。紡糸、延
伸とも製糸性は良好であり糸切れはなかった。これの物
性値を表１に示すが、ＰＢＴが捲縮の内側に入り優れた
捲縮発現能力を示した。 実施例９ サイドバイサイド型複合から偏芯芯鞘型複合（図４
（ｈ））とし、ポリマーを以下のように変更した以外は
実施例２と同様の条件で溶融紡糸を行った。この時、溶
融粘度４００ｐｏｉｓｅの酸化チタンを０．４０ｗｔ％
含むＰＥＴを鞘ポリマー、溶融粘度７００ｐｏｉｓｅ酸
化チタンを含まないＰＰＴを芯ポリマーとし、ＰＥＴは
ＰＰＴに比べアルカリ減量速度が３倍速いものであっ
た。この未延伸繊維糸条を用いて、延伸倍率を２．６０
とした以外は実施例１と同様の条件で延伸を行った。紡
糸、延伸とも製糸性は良好であり糸切れはなかった。こ
れの物性値を表１に示すが、優れた捲縮発現能力を示し
た。また、Ｅ0 の測定のための熱処理により発現する捲
縮のコイル径が非常に細かく、また位相が揃っており非
常に高品位のものとなった 実施例１０ 繊維断面形状を三葉断面（図４（ｃ））とした以外は実
施例２と同様の条件で溶融紡糸を行った。この未延伸繊
維糸条を用いて、延伸倍率２．９５とした以外は実施例
２と同様の条件で延伸を行った。これの物性値を表１に
示すが、ＰＰＴが捲縮の内側に入り優れた捲縮発現能力
を示した。また、Ｅ0 の測定のための熱処理により発現
する捲縮のコイル径が非常に細かく、また位相が揃って
おり非常に高品位のものとなった 比較例１ 溶融粘度１３０ｐｏｉｓｅ（極限粘度０．４６）と溶融
粘度２６５０ｐｏｉｓｅ（極限粘度０．７７）の酸化チ
タンを０．０３ｗｔ％含むホモＰＥＴをそれぞれ２７５
℃、２９０℃で別々に溶融し、絶対濾過径１５μのステ
ンレス製不織布フィルターを用い別々に濾過を行った
後、孔数１２の特開平９−１５７９４１号公報記載の挿
入タイプ口金（図３（ａ））から複合比１：１のサイド
バイサイド型複合繊維（図４（ａ））として紡糸温度２
９０℃で吐出した。この時の溶融粘度比は２０．３であ
った。紡糸速度１５００ｍ／分で１５４ｄｔｅｘ、１２
フィラメントの未延伸繊維糸条を巻き取り、その後ホッ
トーローラーを有する延伸機を用い、第１ホットーロー
ラーの温度９０℃、第２ホットローラーの温度を１３０
℃、延伸倍率２．８０として延伸を行った。紡糸、延伸
とも製糸性は劣悪であり糸切れが多発した。これの物性
値を表１に示すが、Ｅ3.5 ＝０．５％と拘束下での捲縮
発現能力が低く、また捲縮保持率が６５％と低いもので
あった。 比較例２ 溶融粘度２０００ｐｏｉｓｅ（極限粘度０．７３）と溶
融粘度２６５０ｐｏｉｓｅ（極限粘度０．７７）の酸化
チタンを０．０３ｗｔ％含むホモＰＥＴを２９０℃で別
々に溶融し、紡糸温度を２９０℃とした以外は実施例１
と同様の条件で溶融紡糸を行い、紡糸速度１５００ｍ／
分で１５４ｄｔｅｘ、１２フィラメントの未延伸繊維糸
条を巻き取った（図４（ｂ））。この時の溶融粘度比は
１．３３であった。その後ホットーローラーを有する延
伸機を用い、第１ホットーローラーの温度９０℃、第２
ホットローラーの温度を１３０℃、延伸倍率２．８０と
して延伸を行った。紡糸、延伸とも製糸性は良好であっ
たが、Ｅ3.5 ＝０．２％と拘束下での捲縮発現能力が低
いものであった。 比較例３ 溶融粘度２０００ｐｏｉｓｅの酸化チタンを０．０３ｗ
ｔ％含むホモＰＥＴと溶融粘度２１００ｐｏｉｓｅの酸
成分としてイソフタル酸を１０ｍｏｌ％共重合した酸化
チタンを０．０３ｗｔ％含む共重合ＰＥＴとした以外は
比較例２と同様の条件で溶融紡糸を行い、紡糸速度１５
００ｍ／分で１５４ｄｔｅｘ、１２フィラメントの未延
伸繊維糸条を巻き取った（図４（ａ））。この時の溶融
粘度比は１．０５であった。その後ホットーローラーを
有する延伸機を用い、第１ホットーローラーの温度９０
℃、第２ホットローラーの温度を１３０℃、延伸倍率
２．８０として延伸を行った。紡糸、延伸とも製糸性は
良好であったが、Ｅ3.5 ＝０．４％と拘束下での捲縮発
現能力が低く、また捲縮保持率が５５％％と低いもので
あった。
【００３５】比較例４ 延伸倍率を２．００倍とした以外は実施例２と同様に紡
糸−延伸を行い、潜在捲縮発現性ポリエステル繊維糸条
を得た。これの物性値を表１に示すが、収縮応力、ウー
スタ斑に劣るものであった。
糸−延伸を行い、潜在捲縮発現性ポリエステル繊維糸条
を得た。これの物性値を表１に示すが、収縮応力、ウー
スタ斑に劣るものであった。
【００３６】
【表１】
【００３７】実施例１１ 実施例１〜１０、比較例１〜４で得られた潜在捲縮発現
性ポリエステル繊維糸条を原糸とし、これに撚り係数Ｋ
＝１５０００の撚糸を施し、６５℃スチームにより撚り
止めセットを行った。そして、経糸および緯糸に同一の
糸条を用いて平織りを作製した。この時の糸密度は、経
糸が１１０本／インチ、緯糸が９１本／インチであり、
Ｓ撚り／Ｚ撚りの交互配置としてトルクバランスをとっ
た。得られた生機に次のように加工を施した。まず９０
℃でリラックス精練を施し、その後乾熱１８０℃でピン
テンターにより中間セットを施した。そして、常法によ
り１５％のアルカリ減量を施した後、やはり常法により
１３０℃で染色を施した。
性ポリエステル繊維糸条を原糸とし、これに撚り係数Ｋ
＝１５０００の撚糸を施し、６５℃スチームにより撚り
止めセットを行った。そして、経糸および緯糸に同一の
糸条を用いて平織りを作製した。この時の糸密度は、経
糸が１１０本／インチ、緯糸が９１本／インチであり、
Ｓ撚り／Ｚ撚りの交互配置としてトルクバランスをとっ
た。得られた生機に次のように加工を施した。まず９０
℃でリラックス精練を施し、その後乾熱１８０℃でピン
テンターにより中間セットを施した。そして、常法によ
り１５％のアルカリ減量を施した後、やはり常法により
１３０℃で染色を施した。
【００３８】そして、得られた布帛の織物断面を電子顕
微鏡で観察したところ、実施例１〜１０、比較例１、２
を原糸としたものについては図１類似の空洞構造が発現
していることが確認できたが、比較例２については空洞
構造は発現していなかった。
微鏡で観察したところ、実施例１〜１０、比較例１、２
を原糸としたものについては図１類似の空洞構造が発現
していることが確認できたが、比較例２については空洞
構造は発現していなかった。
【００３９】また、得られた布帛の風合いを官能評価し
た。実施例１〜１０を原糸としたものでは原糸特性から
予想されたとおり、いづれも良好なストレッチ性が発現
したが比較例１〜４ではストレッチ性に劣るものであっ
た。また、比較例４では染斑が悪化した。なお、実施例
２、４、９、１０のＰＰＴが捲縮の内側に入るものは、
原糸において捲縮のコイル径が小さく、かつ位相が揃っ
ているため、布帛表面が非常に美しく審美性に富むもの
であった。
た。実施例１〜１０を原糸としたものでは原糸特性から
予想されたとおり、いづれも良好なストレッチ性が発現
したが比較例１〜４ではストレッチ性に劣るものであっ
た。また、比較例４では染斑が悪化した。なお、実施例
２、４、９、１０のＰＰＴが捲縮の内側に入るものは、
原糸において捲縮のコイル径が小さく、かつ位相が揃っ
ているため、布帛表面が非常に美しく審美性に富むもの
であった。
【００４０】
【表２】
【００４１】実施例１２ 実施例２で得た潜在捲縮発現性ポリエステル繊維糸条を
原糸とし、撚り係数を表３の如く以外は実施例１１と同
様にして布帛を作製し、評価を行った。いづれも織物中
で空洞構造を有し、優れたストレッチ性を有するもので
あった。
原糸とし、撚り係数を表３の如く以外は実施例１１と同
様にして布帛を作製し、評価を行った。いづれも織物中
で空洞構造を有し、優れたストレッチ性を有するもので
あった。
【００４２】
【表３】
【００４３】実施例１３ 実施例１〜５、比較例１、３で得られた潜在捲縮発現性
ポリエステル繊維糸条を原糸とし、これと表４に示す条
件で低収縮繊維糸条との混繊糸糸条を作製し、６５℃ス
チームにより撚り止めセットを行った。そして、経糸お
よび緯糸に同一の糸を用いて、表４の条件で平織りを作
製した。その後、実施例１１と同様に加工を施し、評価
を行った。
ポリエステル繊維糸条を原糸とし、これと表４に示す条
件で低収縮繊維糸条との混繊糸糸条を作製し、６５℃ス
チームにより撚り止めセットを行った。そして、経糸お
よび緯糸に同一の糸を用いて、表４の条件で平織りを作
製した。その後、実施例１１と同様に加工を施し、評価
を行った。
【００４４】得られた布帛の織物断面を電子顕微鏡で観
察したところ、図１類似の空洞構造が発現していること
が確認できた。
察したところ、図１類似の空洞構造が発現していること
が確認できた。
【００４５】また、得られた布帛の風合いを官能評価し
た（表５）。実施例１〜５を原糸としたものでは原糸特
性から予想されたとおり、いづれも良好なストレッチ性
が発現したが比較例１、３を原糸としたものではストレ
ッチ性に劣るものであった。
た（表５）。実施例１〜５を原糸としたものでは原糸特
性から予想されたとおり、いづれも良好なストレッチ性
が発現したが比較例１、３を原糸としたものではストレ
ッチ性に劣るものであった。
【００４６】なお、水準ＥおよびＧのＰＰＴが捲縮の内
側に入るものは、原糸において捲縮のコイル径が小さ
く、かつ位相が揃っているため、布帛表面が非常に美し
く審美性に富むものであった。
側に入るものは、原糸において捲縮のコイル径が小さ
く、かつ位相が揃っているため、布帛表面が非常に美し
く審美性に富むものであった。
【００４７】
【表４】
【００４８】
【表５】
【００４９】実施例１４ 実施例４で得られた潜在捲縮発現性ポリエステル繊維糸
条にＫ＝１５０００の撚糸を施し、６５℃スチームによ
り撚り止めセットを行った。この強撚糸を２８ゲージ丸
編みにかけてインターロック組織で編み物を編成した。
これを実施例１１と同様に染色まで行った。ただし、ア
ルカリ減量は１０％とした。原糸において捲縮のコイル
径が小さく、かつ位相が揃っているため、布帛表面に非
常に美しいシボが発現し審美性に富むものであった。ま
た、風合い評価結果を表６に示すが非常に良好なストレ
ッチ性を発現した。
条にＫ＝１５０００の撚糸を施し、６５℃スチームによ
り撚り止めセットを行った。この強撚糸を２８ゲージ丸
編みにかけてインターロック組織で編み物を編成した。
これを実施例１１と同様に染色まで行った。ただし、ア
ルカリ減量は１０％とした。原糸において捲縮のコイル
径が小さく、かつ位相が揃っているため、布帛表面に非
常に美しいシボが発現し審美性に富むものであった。ま
た、風合い評価結果を表６に示すが非常に良好なストレ
ッチ性を発現した。
【００５０】
【表６】
【００５１】比較例５ 比較例１で得た潜在捲縮発現性ポリエステル繊維糸条を
実施例１４と同様に編み物を編成し、染色まで行った。
実施例１４に比較すると、捲縮のコイル径が大きく、か
つ位相がずれているため布帛表面の審美性に劣るもので
あった。また、風合い評価結果を表６に示すがストレッ
チ性に劣るものであった。
実施例１４と同様に編み物を編成し、染色まで行った。
実施例１４に比較すると、捲縮のコイル径が大きく、か
つ位相がずれているため布帛表面の審美性に劣るもので
あった。また、風合い評価結果を表６に示すがストレッ
チ性に劣るものであった。
【００５２】
【発明の効果】本発明により、従来問題となっていた織
物拘束下での捲縮発現能力、繰り返し伸長に対する捲縮
保持率を改善した潜在捲縮発現性ポリエステル繊維糸条
を使用することにより、ストレッチ性、軽量性に優れた
布帛を提供することができたものである。
物拘束下での捲縮発現能力、繰り返し伸長に対する捲縮
保持率を改善した潜在捲縮発現性ポリエステル繊維糸条
を使用することにより、ストレッチ性、軽量性に優れた
布帛を提供することができたものである。
【図１】中心部に空洞構造を有する繊維の形状を示す顕
微鏡写真である。
微鏡写真である。
【図２】捲縮伸長率測定法を示す図である。
【図３】サイドバイサイド複合紡糸用口金を示す図であ
る。
る。
【図４】ポリエステル繊維の繊維断面形状を示す図であ
る。
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｄ０４Ｂ 1/20 Ｄ０４Ｂ 1/20 // Ｄ０１Ｆ 6/62 ３０１ Ｄ０１Ｆ 6/62 ３０１Ａ ３０２ ３０２Ｚ 8/14 8/14 Ｂ Ｆターム(参考） 4L002 AA07 AB02 AB05 AC01 AC02 BB01 DA04 DA05 EA06 FA01 4L035 BB33 BB89 BB91 DD20 JJ05 4L036 MA04 MA05 MA17 MA33 MA39 PA19 PA33 PA46 UA07 4L041 AA07 AA08 AA09 AA20 BA02 BA05 BA09 BA37 BA60 BC20 BD14 CA06 CA08 CB05 DD01 DD04 DD10 DD15 DD21 EE15 4L048 AA21 AA22 AA30 AA50 AA55 AB07 AB09 AB12 AC11 AC12 BA01 BA02 CA00 CA04 CA12 CA13 CA15 DA01 EB04 EB05
Claims (7)
- 【請求項１】少なくとも２種類のポリマーから構成され
た潜在捲縮発現性ポリエステル繊維よりなる糸条であっ
て、ウースター斑が２．０％以下、収縮応力の極大値が
０．２５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、Ｅ0 が３０％以上、Ｅ
3.5 が５％以上を同時に満たす該潜在捲縮発現性ポリエ
ステル繊維糸条が、撚糸されており、熱処理により糸条
の中心部分の長さ方向に空洞構造を発現する能力を有す
ることを特徴とするポリエステル繊維糸条。 （ただし、Ｅ0 ：荷重フリーで熱処理した時の捲縮伸長
率 Ｅ3.5 ：３．５×１０-3ｃＮ／ｄｔｅｘ荷重下で熱処理
した時の捲縮伸長率 捲縮伸長率（％）＝［（Ｌ1 −Ｌ2 ）／Ｌ1 ］×１００
％ Ｌ1 ：糸条をかせ採りし、かせを沸騰水処理１５分間し
た後、さらに１８０℃乾熱処理１５分間した後、１８０
×１０-3ｃＮ／ｄｔｅｘ荷重を吊した時のかせ長 Ｌ2 ：Ｌ1 測定後、吊す荷重を１８０×１０-3ｃＮ／ｄ
ｔｅｘから０．９×１０-3ｃＮ／ｄｔｅｘに代えた時の
かせ長） - 【請求項２】前記潜在捲縮発現性ポリエステル繊維より
なる糸条と沸騰水収縮率が１０％以下の低収縮繊維より
なる糸条が混繊されていることを特徴とするポリエステ
ル繊維糸条。 - 【請求項３】前記潜在捲縮発現性ポリエステル繊維が、
実質的にポリプロピレンテレフタレートと実質的にポリ
エチレンテレフタレートから構成されていることを特徴
とする請求項１または２に記載のポリエステル繊維糸
条。 - 【請求項４】前記潜在捲縮発現性ポリエステル繊維が、
実質的にポリブチレンテレフタレートと実質的にポリエ
チレンテレフタレートから構成されてなることを特徴と
する請求項１または２に記載のポリエステル繊維糸条。 - 【請求項５】前記潜在捲縮発現性ポリエステル繊維が、
溶融粘度が異なる、実質的にポリプロピレンテレフタレ
ートおよび／または実質的にポリブチレンテレフタレー
トの組み合わせから構成されていることを特徴とする請
求項１または２記載のポリエステル繊維糸条。 - 【請求項６】請求項１〜５のいずれかに記載の、熱処理
により糸条の中心部分の長さ方向に空洞構造を発現させ
たポリエステル繊維糸条を含んでいることを特徴とする
布帛。 - 【請求項７】請求項１〜５のいずれかに記載のポリエス
テル繊維糸条を用いて布帛を形成した後、熱処理するこ
とにより潜在捲縮発現性ポリエステル繊維糸条に空洞構
造を発現させることを特徴とする布帛の製造方法。
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|---|---|---|---|
| JP21346199A JP4123646B2 (ja) | 1999-07-28 | 1999-07-28 | ポリエステル繊維糸条および布帛 |
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|---|---|---|---|
| JP21346199A JP4123646B2 (ja) | 1999-07-28 | 1999-07-28 | ポリエステル繊維糸条および布帛 |
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ID=16639603
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|---|---|---|---|
| JP21346199A Expired - Lifetime JP4123646B2 (ja) | 1999-07-28 | 1999-07-28 | ポリエステル繊維糸条および布帛 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| WO2002086211A1 (fr) | 2001-04-17 | 2002-10-31 | Asahi Kasei Kabushiki Kaisha | Fil texture par fausse torsion en fibre de polyester composite et procede de production |
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