JP2001024728A - 直交変調器及びそれを備える移動体通信機、通信システム - Google Patents
直交変調器及びそれを備える移動体通信機、通信システムInfo
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- H04L27/2053—Modulator circuits; Transmitter circuits for discrete phase modulation, e.g. in which the phase of the carrier is modulated in a nominally instantaneous manner using more than one carrier, e.g. carriers with different phases
- H04L27/206—Modulator circuits; Transmitter circuits for discrete phase modulation, e.g. in which the phase of the carrier is modulated in a nominally instantaneous manner using more than one carrier, e.g. carriers with different phases using a pair of orthogonal carriers, e.g. quadrature carriers
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- Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Digital Transmission Methods That Use Modulated Carrier Waves (AREA)
- Transmitters (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 Ｉ信号とＱ信号との間のオフセット成分を除
去することができる直交変調器を提供する。 【解決手段】 音声信号等の送信信号から複数のベース
バンド信号を生成する生成手段と、前記複数のベースバ
ンド信号と複数の搬送波とをミキシングするミキサ手段
とを備える直交変調器において、前記生成手段又は前記
ミキサ手段で発生する各々の直流オフセット成分を前記
複数のベースバンド信号に応じて抽出する抽出手段と、
前記抽出した各々の前記直流オフセット成分を相互に比
較する比較手段と、前記比較の結果得られる複数の比較
結果信号と他の比較結果信号と加算する加算手段と、前
記加算の結果得られる複数の加算信号に含まれる直流オ
フセット成分を前記複数のベースバンド信号から除去す
る除去手段とを備える。
去することができる直交変調器を提供する。 【解決手段】 音声信号等の送信信号から複数のベース
バンド信号を生成する生成手段と、前記複数のベースバ
ンド信号と複数の搬送波とをミキシングするミキサ手段
とを備える直交変調器において、前記生成手段又は前記
ミキサ手段で発生する各々の直流オフセット成分を前記
複数のベースバンド信号に応じて抽出する抽出手段と、
前記抽出した各々の前記直流オフセット成分を相互に比
較する比較手段と、前記比較の結果得られる複数の比較
結果信号と他の比較結果信号と加算する加算手段と、前
記加算の結果得られる複数の加算信号に含まれる直流オ
フセット成分を前記複数のベースバンド信号から除去す
る除去手段とを備える。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、複数のベースバン
ド信号の各々の直流オフセット成分を除去する直交変調
器及びそれを備える移動体通信機、通信システムに関す
る。
ド信号の各々の直流オフセット成分を除去する直交変調
器及びそれを備える移動体通信機、通信システムに関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、セルラなどの移動体通信機は、通
信方式として、一般に位相が９０°異なる２つの搬送波
に、ディジタル化された音声信号（ベースバンド信号）
を乗せる直交変調方式を採用している。直交変調を行う
には、直交変調器が用いられる。
信方式として、一般に位相が９０°異なる２つの搬送波
に、ディジタル化された音声信号（ベースバンド信号）
を乗せる直交変調方式を採用している。直交変調を行う
には、直交変調器が用いられる。
【０００３】すなわち、従来の移動体通信機は、直交変
調器によって、Ｉチャネルのベースバンド信号（以下、
「Ｉ信号」と称する。）、Ｑチャネルのベースバンド信
号（以下、「Ｑ信号」と称する。）等を、直交関係にあ
る搬送波によって増幅変調した後に、これらを加算する
ことにより、変調波出力を得る。
調器によって、Ｉチャネルのベースバンド信号（以下、
「Ｉ信号」と称する。）、Ｑチャネルのベースバンド信
号（以下、「Ｑ信号」と称する。）等を、直交関係にあ
る搬送波によって増幅変調した後に、これらを加算する
ことにより、変調波出力を得る。
【０００４】しかし、直交変調器又はそれに入力される
ベースバンド信号に直流オフセットがある場合には、直
交変調器によって得られる変調波に直流オフセットに起
因するキャリアリークが現れる。そのため、これを防止
するために、以下に示すような技術がある。
ベースバンド信号に直流オフセットがある場合には、直
交変調器によって得られる変調波に直流オフセットに起
因するキャリアリークが現れる。そのため、これを防止
するために、以下に示すような技術がある。
【０００５】（従来技術１）図５は、従来技術１の直交
変調器の構成図である。図２に示すように、従来技術１
の直交変調器は、Ｉ信号及びＱ信号とこれらと位相が反
転したＩＢ信号及びＱＢ信号とを生成するベースバンド
ＬＳＩ８１と、搬送波源８４の出力電流の位相を９０°
変調する９０°移相器８３と、フィルタ８５を介しベー
スバンドＬＳＩ８１の出力信号と９０°移相器８３の出
力信号とをミキシングするたとえばギルバートマルチプ
ライヤ型のＩ／Ｑミキサ８２とを備えている。
変調器の構成図である。図２に示すように、従来技術１
の直交変調器は、Ｉ信号及びＱ信号とこれらと位相が反
転したＩＢ信号及びＱＢ信号とを生成するベースバンド
ＬＳＩ８１と、搬送波源８４の出力電流の位相を９０°
変調する９０°移相器８３と、フィルタ８５を介しベー
スバンドＬＳＩ８１の出力信号と９０°移相器８３の出
力信号とをミキシングするたとえばギルバートマルチプ
ライヤ型のＩ／Ｑミキサ８２とを備えている。
【０００６】図５に示す直交変調器の動作を説明する。
まず、ベースバンドＬＳＩ８１は、外部の図示しないＲ
ＯＭから出力されるＩ／Ｑ直流レベルオフセット設定信
号を入力して、この信号に従ってＩ信号、Ｑ信号、ＩＢ
信号、ＱＢ信号を生成する。なお、ＩＢ信号及びＱＢ信
号は、Ｉ／Ｑミキサ８２をバランスよく動作させるため
に生成するものである。
まず、ベースバンドＬＳＩ８１は、外部の図示しないＲ
ＯＭから出力されるＩ／Ｑ直流レベルオフセット設定信
号を入力して、この信号に従ってＩ信号、Ｑ信号、ＩＢ
信号、ＱＢ信号を生成する。なお、ＩＢ信号及びＱＢ信
号は、Ｉ／Ｑミキサ８２をバランスよく動作させるため
に生成するものである。
【０００７】また、Ｉ／Ｑ直流レベルオフセット設定信
号は、Ｉ／Ｑミキサ８２のＭＯＤ端子から出力されるＭ
ＯＤ信号（変調波）のキャリアリークが最小となるよう
に設定されているものである。すなわち、キャリアリー
クは、Ｉ／Ｑ直流レベルオフセット設定信号により抑制
している。
号は、Ｉ／Ｑミキサ８２のＭＯＤ端子から出力されるＭ
ＯＤ信号（変調波）のキャリアリークが最小となるよう
に設定されているものである。すなわち、キャリアリー
クは、Ｉ／Ｑ直流レベルオフセット設定信号により抑制
している。
【０００８】生成された各々のベースバンド信号は、フ
ィルタ８５を介してＩ／Ｑミキサ８２のトランジスタＱ
１〜Ｑ４に、Ｉベースバンド信号とＩＢベースバンド信
号とが対に入力され、Ｑベースバンド信号とＱＢベース
バンド信号とが対に入力される。
ィルタ８５を介してＩ／Ｑミキサ８２のトランジスタＱ
１〜Ｑ４に、Ｉベースバンド信号とＩＢベースバンド信
号とが対に入力され、Ｑベースバンド信号とＱＢベース
バンド信号とが対に入力される。
【０００９】また、Ｉ／Ｑミキサ８２のトランジスタＱ
５〜Ｑ１２は、搬送波源８４から出力され、９０°移相
器８３で生成された０°搬送波、９０°搬送波、１８０
°搬送波及び２７０°搬送波が所定に形態で入力され
る。
５〜Ｑ１２は、搬送波源８４から出力され、９０°移相
器８３で生成された０°搬送波、９０°搬送波、１８０
°搬送波及び２７０°搬送波が所定に形態で入力され
る。
【００１０】そして、これらの搬送波と各ベースバンド
信号とをミキシングして、ＭＯＤ端子からＭＯＤ信号を
出力する。こうして、ＭＯＤ信号のキャリアリークを最
小としている。
信号とをミキシングして、ＭＯＤ端子からＭＯＤ信号を
出力する。こうして、ＭＯＤ信号のキャリアリークを最
小としている。
【００１１】（従来技術２）図６は、従来技術２の直交
変調器として、特開平６−３０３１４５号公報に掲載さ
れているキャリアリーク抑制回路の構成図である。図６
は、このキャリアリーク抑制回路の概念図である。ま
た、図７は、図６の具体的な構成図であって、Ｉ信号、
Ｑ信号を変調する回路を別々に構成している。
変調器として、特開平６−３０３１４５号公報に掲載さ
れているキャリアリーク抑制回路の構成図である。図６
は、このキャリアリーク抑制回路の概念図である。ま
た、図７は、図６の具体的な構成図であって、Ｉ信号、
Ｑ信号を変調する回路を別々に構成している。
【００１２】まず、図６を用いて、従来技術２について
概略説明する。直交変調部１００は、位相が９０°異な
るＩ信号、Ｑ信号を入力して、直交変調信号を出力す
る。直交変調信号の１部は、簡易変調部１０１に入力さ
れる。なお、簡易変調部１０１は、直交変調信号のほか
に、直交変調部１００から出力されるキャリアＬｏ（搬
送波）を入力する。
概略説明する。直交変調部１００は、位相が９０°異な
るＩ信号、Ｑ信号を入力して、直交変調信号を出力す
る。直交変調信号の１部は、簡易変調部１０１に入力さ
れる。なお、簡易変調部１０１は、直交変調信号のほか
に、直交変調部１００から出力されるキャリアＬｏ（搬
送波）を入力する。
【００１３】簡易変調部１０１は、入力した直交変調信
号を、Ｉ信号、Ｑ信号に復調する。そして、復調したＩ
信号の直流オフセット成分とＱ信号の直流オフセット成
分とを直交変調部１００にフィードバックする。直交変
調器１００は、Ｉ信号、Ｑ信号から直流オフセット成分
を差分することによって除去する。こうして、変調波の
キャリアリークを抑制している。
号を、Ｉ信号、Ｑ信号に復調する。そして、復調したＩ
信号の直流オフセット成分とＱ信号の直流オフセット成
分とを直交変調部１００にフィードバックする。直交変
調器１００は、Ｉ信号、Ｑ信号から直流オフセット成分
を差分することによって除去する。こうして、変調波の
キャリアリークを抑制している。
【００１４】つづいて、図７を用いて、従来技術２につ
いて具体的に説明する。なお、直交変調部１００のう
ち、Ｉ信号を変調する方を１００とし、Ｑ信号を変調す
る方を１００”としている。また、簡易復調部１０１の
うち、Ｉ信号を復調する方を１０１とし、Ｑ信号を復調
する方を１０１”としている。
いて具体的に説明する。なお、直交変調部１００のう
ち、Ｉ信号を変調する方を１００とし、Ｑ信号を変調す
る方を１００”としている。また、簡易復調部１０１の
うち、Ｉ信号を復調する方を１０１とし、Ｑ信号を復調
する方を１０１”としている。
【００１５】Ｉ信号、Ｑ信号は、各々Ｄ／Ａ変換器１１
１、１２１によってディジタル信号からアナログ信号へ
変換され、オペアンプ１１２、１２２及びロールオフ・
フィルタ１１３、１２３において所定の処理がされ、ロ
ーカル発信器１２０の出力である搬送波０°、９０°と
ともにミキサ１１４、１２４へ出力される。
１、１２１によってディジタル信号からアナログ信号へ
変換され、オペアンプ１１２、１２２及びロールオフ・
フィルタ１１３、１２３において所定の処理がされ、ロ
ーカル発信器１２０の出力である搬送波０°、９０°と
ともにミキサ１１４、１２４へ出力される。
【００１６】そして、Ｉ信号及びＱ信号と直交搬送波と
を掛け合わせて振幅変調して、直交変調信号を出力す
る。直交変調信号の１部は、簡易復調部１０１、１０
１”に入力され、バンドパスフィルタ１０１Ａ、１０２
Ａによってオフセット成分を抽出して、遅延素子１０１
Ｌ、１０２Ｌによって変調側のキャリアのタイミングと
同調して、復調用ミキサ１０１Ｘ、１０２Ｘへ出力す
る。
を掛け合わせて振幅変調して、直交変調信号を出力す
る。直交変調信号の１部は、簡易復調部１０１、１０
１”に入力され、バンドパスフィルタ１０１Ａ、１０２
Ａによってオフセット成分を抽出して、遅延素子１０１
Ｌ、１０２Ｌによって変調側のキャリアのタイミングと
同調して、復調用ミキサ１０１Ｘ、１０２Ｘへ出力す
る。
【００１７】復調用ミキサ１０１Ｘ、１０２Ｘは、直交
搬送波０°、９０°も入力し、遅延素子１０１Ｌ、１０
２Ｌの出力信号と直交位相搬送波とを掛け合わせて、Ｄ
／Ａ変換器１１１〜ミキサ１１４で発生する直流オフセ
ット成分を検出する。直流オフセット成分は、ローパス
フィルタ１０１Ｆ、１０２Ｆで積分され、増幅器１０１
ａ、１０１ｂを介して、オペアンプ１１２、１２２へフ
ィードバックされる。
搬送波０°、９０°も入力し、遅延素子１０１Ｌ、１０
２Ｌの出力信号と直交位相搬送波とを掛け合わせて、Ｄ
／Ａ変換器１１１〜ミキサ１１４で発生する直流オフセ
ット成分を検出する。直流オフセット成分は、ローパス
フィルタ１０１Ｆ、１０２Ｆで積分され、増幅器１０１
ａ、１０１ｂを介して、オペアンプ１１２、１２２へフ
ィードバックされる。
【００１８】オペアンプ１１２、１２２は、Ｄ／Ａ変換
器の出力信号から１０１ａ、１０１ｂの出力信号を差分
して、直流オフセット成分を除去する。直流オフセット
成分が除去されたベースバンド信号は、ロールオフ・フ
ィルタ１１３、１２３、ミキサ１１４、１２４を介し
て、合成ハイブリッド１３０へ出力され、ミキサ１１４
側の出力信号とミキサ１２４側の出力信号とがミキシン
グされ、バンドパスフィルタ１４０を介して、直交変調
器の外部へ出力される。
器の出力信号から１０１ａ、１０１ｂの出力信号を差分
して、直流オフセット成分を除去する。直流オフセット
成分が除去されたベースバンド信号は、ロールオフ・フ
ィルタ１１３、１２３、ミキサ１１４、１２４を介し
て、合成ハイブリッド１３０へ出力され、ミキサ１１４
側の出力信号とミキサ１２４側の出力信号とがミキシン
グされ、バンドパスフィルタ１４０を介して、直交変調
器の外部へ出力される。
【００１９】
【発明が解決しようとする課題】従来技術１は、ＲＯＭ
から出力されるＩ／Ｑ直流レベルオフセット設定信号に
従って、ベースバンドＬＳＩが各ベースバンド信号を生
成しているが、このベースバンド信号から得られる変調
波は、必ずしもキャリアリークが減少できるものではな
かった。
から出力されるＩ／Ｑ直流レベルオフセット設定信号に
従って、ベースバンドＬＳＩが各ベースバンド信号を生
成しているが、このベースバンド信号から得られる変調
波は、必ずしもキャリアリークが減少できるものではな
かった。
【００２０】すなわち、ベースバンドＬＳＩとミキサ回
路とのＩ信号とＱ信号との間の直流オフセットが製造ば
らつきや、周囲の温度、光などの環境変動に対して相互
関係にあるとは限らないので、キャリアリークの減少量
は、周囲の環境に依存するためである。
路とのＩ信号とＱ信号との間の直流オフセットが製造ば
らつきや、周囲の温度、光などの環境変動に対して相互
関係にあるとは限らないので、キャリアリークの減少量
は、周囲の環境に依存するためである。
【００２１】また、Ｉ／Ｑ直流レベルオフセットの設定
値は、ＲＯＭに格納されているため変更することができ
ず、そのため、ベースバンドＬＳＩとミキサ回路とのＩ
信号，Ｑ信号間の直流オフセットのばらつき等に対応し
た補正等をすることができない。
値は、ＲＯＭに格納されているため変更することができ
ず、そのため、ベースバンドＬＳＩとミキサ回路とのＩ
信号，Ｑ信号間の直流オフセットのばらつき等に対応し
た補正等をすることができない。
【００２２】さらに、従来技術１は、ベースバンドＬＳ
Ｉから出力されるＩ信号、Ｑ信号の直流レベルが低くな
ると、Ｉ／Ｑミキサのトランジスタのコレクタ−エミッ
タ間電圧が低下して一定の電流がＩ／Ｑミキサに流れな
くなる。これにより、変調信号は、Ｉ／Ｑ信号に対して
線形性を失い、Ｉ／Ｑ３次変調歪を増加させる場合があ
る。
Ｉから出力されるＩ信号、Ｑ信号の直流レベルが低くな
ると、Ｉ／Ｑミキサのトランジスタのコレクタ−エミッ
タ間電圧が低下して一定の電流がＩ／Ｑミキサに流れな
くなる。これにより、変調信号は、Ｉ／Ｑ信号に対して
線形性を失い、Ｉ／Ｑ３次変調歪を増加させる場合があ
る。
【００２３】従来技術２は、直交変調信号を、Ｉ信号、
Ｑ信号に復調して、Ｉ信号の直流オフセット成分とＱ信
号の直流オフセット成分とを直交変調部にフィードバッ
クしているものの、Ｉ信号とＱ信号との間の直流オフセ
ット成分を除去するようなフィードバックループが存在
しない。そのため、Ｉ信号とＱ信号と間の直流オフセッ
ト成分によるキャリアリークを除去することができな
い。
Ｑ信号に復調して、Ｉ信号の直流オフセット成分とＱ信
号の直流オフセット成分とを直交変調部にフィードバッ
クしているものの、Ｉ信号とＱ信号との間の直流オフセ
ット成分を除去するようなフィードバックループが存在
しない。そのため、Ｉ信号とＱ信号と間の直流オフセッ
ト成分によるキャリアリークを除去することができな
い。
【００２４】また、直交変調信号を復調することによ
り、簡易復調器の消費電力は、直交復調部と同等にな
る。したがって、従来技術２に示した直交変調器の消費
電力は、従来技術１の直交変調器と比較すると、２倍近
くに増大する。さらに、従来技術２は、バンドパスフィ
ルタのＣ化実現は精度面で容易でないため、簡易復調器
のＩＣ化は困難である。
り、簡易復調器の消費電力は、直交復調部と同等にな
る。したがって、従来技術２に示した直交変調器の消費
電力は、従来技術１の直交変調器と比較すると、２倍近
くに増大する。さらに、従来技術２は、バンドパスフィ
ルタのＣ化実現は精度面で容易でないため、簡易復調器
のＩＣ化は困難である。
【００２５】そこで、本発明は、Ｉ信号とＱ信号との間
の直流オフセット成分を除去することができる直交変調
器を提供することを課題とする。
の直流オフセット成分を除去することができる直交変調
器を提供することを課題とする。
【００２６】また、本発明は、Ｉ信号とＱ信号との３次
変調歪の増加を防ぐことを課題とする。
変調歪の増加を防ぐことを課題とする。
【００２７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明は、音声信号等の送信信号から複数のベース
バンド信号を生成する生成手段と、前記複数のベースバ
ンド信号と複数の搬送波とをミキシングするミキサ手段
とを備える直交変調器において、前記生成手段又は前記
ミキサ手段で発生する各々の直流オフセット成分を前記
複数のベースバンド信号に応じて抽出する抽出手段と、
前記抽出した各々の前記直流オフセット成分を相互に比
較する比較手段と、前記比較の結果得られる複数の比較
結果信号と他の比較結果信号と加算する加算手段と、前
記加算の結果得られる複数の加算信号に含まれる直流オ
フセット成分を前記複数のベースバンド信号から除去す
る除去手段とを備える。
に、本発明は、音声信号等の送信信号から複数のベース
バンド信号を生成する生成手段と、前記複数のベースバ
ンド信号と複数の搬送波とをミキシングするミキサ手段
とを備える直交変調器において、前記生成手段又は前記
ミキサ手段で発生する各々の直流オフセット成分を前記
複数のベースバンド信号に応じて抽出する抽出手段と、
前記抽出した各々の前記直流オフセット成分を相互に比
較する比較手段と、前記比較の結果得られる複数の比較
結果信号と他の比較結果信号と加算する加算手段と、前
記加算の結果得られる複数の加算信号に含まれる直流オ
フセット成分を前記複数のベースバンド信号から除去す
る除去手段とを備える。
【００２８】また、本発明の移動体通信機は、ユーザが
発する音声を集音する集音手段と、前記集音手段から出
力される音声信号を入力して直交変調する上記直交変調
器と、前記直交変調器から出力される直交変調信号を送
信する送信手段とを備える。
発する音声を集音する集音手段と、前記集音手段から出
力される音声信号を入力して直交変調する上記直交変調
器と、前記直交変調器から出力される直交変調信号を送
信する送信手段とを備える。
【００２９】さらに、本発明の通信システムは、上記移
動体通信機と、前記移動体通信機間と電波の送受信を行
う基地局とを備える。
動体通信機と、前記移動体通信機間と電波の送受信を行
う基地局とを備える。
【００３０】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明の実
施形態について説明する。
施形態について説明する。
【００３１】（実施形態１）図１は、本実施形態の直交
変調器の概念図である。図１に示す直交変調器は、図示
しない送信手段から送信される音声信号、画像信号等を
入力して複数のベースバンド信号を生成する生成手段１
Ａと、複数のベースバンド信号と複数の搬送波とをミキ
シングするミキサ手段３Ａと、生成手段１Ａ又はミキサ
手段３Ａで発生する各々の直流オフセット成分を複数の
ベースバンド信号に応じて抽出する抽出手段７Ａと、抽
出した各々の直流オフセット成分を相互に比較する比較
手段１１Ａと、比較の結果得られる複数の比較結果信号
と他の比較結果信号と加算する加算手段１４Ａと、加算
の結果得られる複数の加算信号に含まれる直流オフセッ
ト成分を複数のベースバンド信号から除去する除去手段
６Ａとを備える。
変調器の概念図である。図１に示す直交変調器は、図示
しない送信手段から送信される音声信号、画像信号等を
入力して複数のベースバンド信号を生成する生成手段１
Ａと、複数のベースバンド信号と複数の搬送波とをミキ
シングするミキサ手段３Ａと、生成手段１Ａ又はミキサ
手段３Ａで発生する各々の直流オフセット成分を複数の
ベースバンド信号に応じて抽出する抽出手段７Ａと、抽
出した各々の直流オフセット成分を相互に比較する比較
手段１１Ａと、比較の結果得られる複数の比較結果信号
と他の比較結果信号と加算する加算手段１４Ａと、加算
の結果得られる複数の加算信号に含まれる直流オフセッ
ト成分を複数のベースバンド信号から除去する除去手段
６Ａとを備える。
【００３２】図２は、図１の具体的な構成図である。図
２に示す直交変調器は、Ｉ信号、ＩＢ信号、Ｑ信号及び
ＱＢ信号を生成するベースバンドＬＳＩ１と、フィルタ
２を介した各ベースバンド信号の直流オフセット成分を
差分することにより直流レベルを除去する除去回路６
と、搬送波源４の出力電流の位相を９０°変調する９０
°移相器５と、除去回路６の出力信号と９０°移相器５
から出力される搬送波とをミキシングするたとえばギル
バートマルチプライヤ型のＩ／Ｑミキサ３とを備えてい
る。
２に示す直交変調器は、Ｉ信号、ＩＢ信号、Ｑ信号及び
ＱＢ信号を生成するベースバンドＬＳＩ１と、フィルタ
２を介した各ベースバンド信号の直流オフセット成分を
差分することにより直流レベルを除去する除去回路６
と、搬送波源４の出力電流の位相を９０°変調する９０
°移相器５と、除去回路６の出力信号と９０°移相器５
から出力される搬送波とをミキシングするたとえばギル
バートマルチプライヤ型のＩ／Ｑミキサ３とを備えてい
る。
【００３３】また、除去回路６は、Ｉ／Ｑミキサ３にお
けるベースバンド成分（ＩＥ、ＩＥＢ、ＱＥ、ＱＥＢ）
の交流成分を除去するローパスフィルタ（ＬＰＦ）７〜
１０と、ローパスフィルタ７〜１０を介したＩ信号の直
流オフセット成分（ＩＥ）とＱ信号の直流オフセット成
分（ＱＥ）とを比較するコンパレータ１１、Ｉ信号の直
流オフセット成分（ＩＥ）とＩＢ信号の直流オフセット
成分（ＩＥＢ）とを比較するコンパレータ１２及びＱ信
号の直流オフセット成分（ＱＥ）とＱＢ信号の直流オフ
セット成分（ＱＥＢ）とを比較するコンパレータ１３
と、コンパレータ１１〜１３の出力信号Ｖ１ＢとＶ２Ｂ
とを加算する加算器１４、Ｖ１ＢとＶ２とを加算する加
算器１５、Ｖ１とＶ３Ｂとを加算する加算器１６及びＶ
１とＶ３とを加算する加算器１７と、加算器１４〜１７
の加算結果により得られた信号を各ベースバンド信号か
ら除去するＤＣレベル変換回路１８〜２１とを備えてい
る。
けるベースバンド成分（ＩＥ、ＩＥＢ、ＱＥ、ＱＥＢ）
の交流成分を除去するローパスフィルタ（ＬＰＦ）７〜
１０と、ローパスフィルタ７〜１０を介したＩ信号の直
流オフセット成分（ＩＥ）とＱ信号の直流オフセット成
分（ＱＥ）とを比較するコンパレータ１１、Ｉ信号の直
流オフセット成分（ＩＥ）とＩＢ信号の直流オフセット
成分（ＩＥＢ）とを比較するコンパレータ１２及びＱ信
号の直流オフセット成分（ＱＥ）とＱＢ信号の直流オフ
セット成分（ＱＥＢ）とを比較するコンパレータ１３
と、コンパレータ１１〜１３の出力信号Ｖ１ＢとＶ２Ｂ
とを加算する加算器１４、Ｖ１ＢとＶ２とを加算する加
算器１５、Ｖ１とＶ３Ｂとを加算する加算器１６及びＶ
１とＶ３とを加算する加算器１７と、加算器１４〜１７
の加算結果により得られた信号を各ベースバンド信号か
ら除去するＤＣレベル変換回路１８〜２１とを備えてい
る。
【００３４】図３は、加算器１４及びＤＣレベル変換回
路１８の構成図である。図３に示すように、加算器１４
は、コンパレータ１１〜１３の出力信号Ｖ１Ｂ及びＶ２
Ｂと固定基準電圧Ｖｒｅｆを入力して所定の電流ＣＩを
生成する手段を備え、ＤＣレベル変換回路１８は、カレ
ントミラー回路を構成するトランジスタＱ１４、Ｑ１５
と、差動アンプを構成するトランジスタＱ１６、Ｑ１７
と、Ｉ信号をＩ信号へレベルシフトする手段とを備えて
いる。なお、加算器１５〜１７及びＤＣレベル変換回路
１９〜２１も図３と同様の構成である。
路１８の構成図である。図３に示すように、加算器１４
は、コンパレータ１１〜１３の出力信号Ｖ１Ｂ及びＶ２
Ｂと固定基準電圧Ｖｒｅｆを入力して所定の電流ＣＩを
生成する手段を備え、ＤＣレベル変換回路１８は、カレ
ントミラー回路を構成するトランジスタＱ１４、Ｑ１５
と、差動アンプを構成するトランジスタＱ１６、Ｑ１７
と、Ｉ信号をＩ信号へレベルシフトする手段とを備えて
いる。なお、加算器１５〜１７及びＤＣレベル変換回路
１９〜２１も図３と同様の構成である。
【００３５】つぎに、本実施形態の直交変調器の動作に
ついて説明する。まず、ベースバンドＬＳＩ１は、外部
の図示しないＲＯＭから出力されるＩ／Ｑ直流レベルオ
フセット設定信号を入力する。そして、この信号に従っ
てＩ信号、Ｑ信号、ＩＢ信号、ＱＢ信号を生成する。
ついて説明する。まず、ベースバンドＬＳＩ１は、外部
の図示しないＲＯＭから出力されるＩ／Ｑ直流レベルオ
フセット設定信号を入力する。そして、この信号に従っ
てＩ信号、Ｑ信号、ＩＢ信号、ＱＢ信号を生成する。
【００３６】ここで、ＩＢ信号及びＱＢ信号は、各々Ｉ
信号及びＱ信号の位相を反転させた信号であり、Ｉ／Ｑ
ミキサ３をバランスよく動作させるために生成するもの
である。
信号及びＱ信号の位相を反転させた信号であり、Ｉ／Ｑ
ミキサ３をバランスよく動作させるために生成するもの
である。
【００３７】生成された各々のベースバンド信号は、フ
ィルタ２を介してＤＣレベル変換回路１８〜２１へ入力
される。ＤＣレベル変換回路１８〜２１は、各々のベー
スバンド信号から、後述する手法により生成される直流
オフセット成分を除去して、その除去により得られた信
号（Ｉ、ＩＢ、Ｑ、ＱＢ）を、Ｉ／Ｑミキサ３のトラン
ジスタＱ１〜Ｑ４のベース（第１の端子）に、Ｉ信号と
ＩＢ信号とを対に入力し、Ｑ信号とＱＢ信号とを対に入
力する。
ィルタ２を介してＤＣレベル変換回路１８〜２１へ入力
される。ＤＣレベル変換回路１８〜２１は、各々のベー
スバンド信号から、後述する手法により生成される直流
オフセット成分を除去して、その除去により得られた信
号（Ｉ、ＩＢ、Ｑ、ＱＢ）を、Ｉ／Ｑミキサ３のトラン
ジスタＱ１〜Ｑ４のベース（第１の端子）に、Ｉ信号と
ＩＢ信号とを対に入力し、Ｑ信号とＱＢ信号とを対に入
力する。
【００３８】なお、直流オフセット成分を除去すること
により得られた信号は、最適な基準直流レベルＶ0に設
定された直流レベルに、Ｉ相補信号間、Ｑ相補信号間及
び直交したＩ信号とＱ信号間の直流オフセット分を補正
した値となり、Ｉ＝Ｖ0＋ｋ（−Ｖ１−Ｖ２）、ＩＢ＝
Ｖ0＋ｋ（−Ｖ１＋Ｖ２）、Ｑ＝Ｖ0＋ｋ（Ｖ１＋Ｖ
３）、ＱＢ＝Ｖ0＋ｋ（Ｖ１−Ｖ３）となる（但し、ｋ
はＤＣレベル変換回路により定まる定数である）。
により得られた信号は、最適な基準直流レベルＶ0に設
定された直流レベルに、Ｉ相補信号間、Ｑ相補信号間及
び直交したＩ信号とＱ信号間の直流オフセット分を補正
した値となり、Ｉ＝Ｖ0＋ｋ（−Ｖ１−Ｖ２）、ＩＢ＝
Ｖ0＋ｋ（−Ｖ１＋Ｖ２）、Ｑ＝Ｖ0＋ｋ（Ｖ１＋Ｖ
３）、ＱＢ＝Ｖ0＋ｋ（Ｖ１−Ｖ３）となる（但し、ｋ
はＤＣレベル変換回路により定まる定数である）。
【００３９】また、Ｉ／Ｑミキサ３のトランジスタＱ５
〜Ｑ１２のベースには、搬送波源４から出力され、９０
°移相器５で変調された０°搬送波、９０°搬送波、１
８０°搬送波及び２７０°搬送波が所定の形態で入力さ
れ、エミッタ出力が加算されてＱ１〜Ｑ４のコレクタ電
流となる。
〜Ｑ１２のベースには、搬送波源４から出力され、９０
°移相器５で変調された０°搬送波、９０°搬送波、１
８０°搬送波及び２７０°搬送波が所定の形態で入力さ
れ、エミッタ出力が加算されてＱ１〜Ｑ４のコレクタ電
流となる。
【００４０】すなわち、たとえばトランジスタＱ５、Ｑ
６のベースには、０°搬送波、１８０°搬送波が入力さ
れ、各エミッタ出力電流は加算されトランジスタＱ１の
コレクタ（第２の端子）電流となる。同様に、Ｑ７、Ｑ
８からのエミッタ出力電流はＱ２のコレクタ入力電流、
Ｑ９、Ｑ１０からのエミッタ出力電流はＱ３のコレクタ
入力電流、Ｑ１１、Ｑ１２からのエミッタ出力電流はＱ
４のコレクタ入力電流となる。
６のベースには、０°搬送波、１８０°搬送波が入力さ
れ、各エミッタ出力電流は加算されトランジスタＱ１の
コレクタ（第２の端子）電流となる。同様に、Ｑ７、Ｑ
８からのエミッタ出力電流はＱ２のコレクタ入力電流、
Ｑ９、Ｑ１０からのエミッタ出力電流はＱ３のコレクタ
入力電流、Ｑ１１、Ｑ１２からのエミッタ出力電流はＱ
４のコレクタ入力電流となる。
【００４１】また、上記のように、トランジスタＱ１〜
Ｑ４のゲートには、ＤＣレベル変換回路１８〜２１の出
力信号が入力されるため、トランジスタＱ１〜Ｑ４のエ
ミッタ（第３の端子）から、ＤＣレベル変換回路１８〜
２１の出力信号と９０°移相器５の出力信号とが加算さ
れ出力される。
Ｑ４のゲートには、ＤＣレベル変換回路１８〜２１の出
力信号が入力されるため、トランジスタＱ１〜Ｑ４のエ
ミッタ（第３の端子）から、ＤＣレベル変換回路１８〜
２１の出力信号と９０°移相器５の出力信号とが加算さ
れ出力される。
【００４２】トランジスタＱ１〜Ｑ４のエミッタの出力
信号は、ノード端子ＱＥ、ＩＥ、ＩＢＥ及びＱＢＥから
ローパスフィルタ７〜１０へ入力される。ローパスフィ
ルタ（ＬＰＦ）７〜１０は、入力信号のベースバンド成
分を除去して、各ベースバンド信号の直流オフセット成
分（振幅のセンタ直流バイアス値）を出力する。なお、
各ノード端子及びローパスフィルタ７〜１０により抽出
手段を構成している。
信号は、ノード端子ＱＥ、ＩＥ、ＩＢＥ及びＱＢＥから
ローパスフィルタ７〜１０へ入力される。ローパスフィ
ルタ（ＬＰＦ）７〜１０は、入力信号のベースバンド成
分を除去して、各ベースバンド信号の直流オフセット成
分（振幅のセンタ直流バイアス値）を出力する。なお、
各ノード端子及びローパスフィルタ７〜１０により抽出
手段を構成している。
【００４３】そして、Ｉ信号の直流オフセット成分（Ｉ
Ｅ）とＱ信号の直流オフセット成分（ＱＥ）とをコンパ
レータ１１へ出力する。また、Ｉ信号の直流オフセット
成分（ＩＥ）とＩＢ信号の直流オフセット成分（ＩＥ
Ｂ）とコンパレータ１２へ出力する。さらに、Ｑ信号の
直流オフセット成分（ＱＥ）とＱＢ信号の直流オフセッ
ト成分（ＱＥＢ）とをコンパレータ１３へ出力する。
Ｅ）とＱ信号の直流オフセット成分（ＱＥ）とをコンパ
レータ１１へ出力する。また、Ｉ信号の直流オフセット
成分（ＩＥ）とＩＢ信号の直流オフセット成分（ＩＥ
Ｂ）とコンパレータ１２へ出力する。さらに、Ｑ信号の
直流オフセット成分（ＱＥ）とＱＢ信号の直流オフセッ
ト成分（ＱＥＢ）とをコンパレータ１３へ出力する。
【００４４】コンパレータ１１〜１３は、入力された各
ベースバンド信号のオフセット成分を比較する。そし
て、コンパレータ１１は、Ｖ１とＶ１Ｂとを出力し、コ
ンパレータ１２はＶ２とＶ２Ｂとを出力し、コンパレー
タ１３はＶ３とＶ３Ｂとを出力する。
ベースバンド信号のオフセット成分を比較する。そし
て、コンパレータ１１は、Ｖ１とＶ１Ｂとを出力し、コ
ンパレータ１２はＶ２とＶ２Ｂとを出力し、コンパレー
タ１３はＶ３とＶ３Ｂとを出力する。
【００４５】コンパレータ１１〜１３の出力信号のう
ち、出力信号Ｖ１ＢとＶ２Ｂとは加算器１４へ入力さ
れ、Ｖ１ＢとＶ２とは加算器１５に入力され、Ｖ１とＶ
３Ｂとは加算器１６に入力され、Ｖ１とＶ３とは加算器
１７に入力される。加算器１４〜１７は、入力される２
つの信号を加算して、各々加算信号ＣＩ、ＣＩＢ、Ｃ
Ｑ、ＣＱＢを、ＤＣレベル変換回路１８〜２１へ出力す
る。
ち、出力信号Ｖ１ＢとＶ２Ｂとは加算器１４へ入力さ
れ、Ｖ１ＢとＶ２とは加算器１５に入力され、Ｖ１とＶ
３Ｂとは加算器１６に入力され、Ｖ１とＶ３とは加算器
１７に入力される。加算器１４〜１７は、入力される２
つの信号を加算して、各々加算信号ＣＩ、ＣＩＢ、Ｃ
Ｑ、ＣＱＢを、ＤＣレベル変換回路１８〜２１へ出力す
る。
【００４６】ＤＣレベル変換回路１８〜２１は、上記の
ように、フィルタ２を介して出力される各ベースバンド
信号から、加算器１４〜１７から出力される加算信号を
除去して、その除去した信号をＩ／Ｑミキサ３へ出力す
る。
ように、フィルタ２を介して出力される各ベースバンド
信号から、加算器１４〜１７から出力される加算信号を
除去して、その除去した信号をＩ／Ｑミキサ３へ出力す
る。
【００４７】ベースバンド信号から直流オフセット成分
を除去するには、具体的に、まず加算器１４にＶ１Ｂ及
びＶ２Ｂと固定基準電圧Ｖｒｅｆを入力して加算信号Ｃ
Ｉを得る。加算信号ＣＩは、カレントミラー回路によ
り、トランジスタＱ１５側にも流れる。トランジスタＱ
１５のコレクタ端子から出力される信号は、レベルシフ
ト手段のトランジスタＱ３のベース側にＩとなる。な
お、加算器１５〜１７及びＤＣレベル変換回路１９〜２
１も同様に直流オフセット成分の除去が行われる。
を除去するには、具体的に、まず加算器１４にＶ１Ｂ及
びＶ２Ｂと固定基準電圧Ｖｒｅｆを入力して加算信号Ｃ
Ｉを得る。加算信号ＣＩは、カレントミラー回路によ
り、トランジスタＱ１５側にも流れる。トランジスタＱ
１５のコレクタ端子から出力される信号は、レベルシフ
ト手段のトランジスタＱ３のベース側にＩとなる。な
お、加算器１５〜１７及びＤＣレベル変換回路１９〜２
１も同様に直流オフセット成分の除去が行われる。
【００４８】ここで、直流オフセット分を除去すると、
たとえば外部電圧Ｖｃｃ＝３．０Ｖ、Ｖ0＝１．７Ｖ程
度に設定している場合に、外部Ｉ／Ｑ 直流入力レベル
が１．５Ｖから１．３５Ｖに低下しても、Ｖ0＝１．７
Ｖは、ほぼ一定に保たれ、直流オフセット分のみＶ0に
対して補正されることになる。
たとえば外部電圧Ｖｃｃ＝３．０Ｖ、Ｖ0＝１．７Ｖ程
度に設定している場合に、外部Ｉ／Ｑ 直流入力レベル
が１．５Ｖから１．３５Ｖに低下しても、Ｖ0＝１．７
Ｖは、ほぼ一定に保たれ、直流オフセット分のみＶ0に
対して補正されることになる。
【００４９】なお、本実施形態では、Ｉ／Ｑミキサ３と
してギルバートマルチプライヤ型のものを例にして説明
したが、Ｉ／Ｑミキサの形態は、これに限定されるもの
ではない。また、Ｉ／Ｑミキサ３、加算器１４等のトラ
ンジスタに、バイポーラ型のものを例に説明したが、Ｍ
ＯＳトランジスタを用いてもよい。ちなみにＭＯＳトラ
ンジスタでは、ゲートが第１の端子、ドレインが第２の
端子、ソースが第３の端子である。
してギルバートマルチプライヤ型のものを例にして説明
したが、Ｉ／Ｑミキサの形態は、これに限定されるもの
ではない。また、Ｉ／Ｑミキサ３、加算器１４等のトラ
ンジスタに、バイポーラ型のものを例に説明したが、Ｍ
ＯＳトランジスタを用いてもよい。ちなみにＭＯＳトラ
ンジスタでは、ゲートが第１の端子、ドレインが第２の
端子、ソースが第３の端子である。
【００５０】（実施形態２）図４（ａ）は、本実施形態
の送信システムのブロック図である。図４（ｂ）は、図
４（ａ）に示す移動体通信機３１の内部構成図である。
図４（ａ）の送信システムは、たとえば、実施形態１で
説明した直交変調器を備えるセルラなどの移動体通信機
３１、３２と、移動体通信機３１と移動体通信機３２と
の間の電波の送受信を行う基地局３５とを備えている。
また、移動体通信機３１、３２は、基地局３５と電波の
送受信を行うアンテナ３３、３４を有している。
の送信システムのブロック図である。図４（ｂ）は、図
４（ａ）に示す移動体通信機３１の内部構成図である。
図４（ａ）の送信システムは、たとえば、実施形態１で
説明した直交変調器を備えるセルラなどの移動体通信機
３１、３２と、移動体通信機３１と移動体通信機３２と
の間の電波の送受信を行う基地局３５とを備えている。
また、移動体通信機３１、３２は、基地局３５と電波の
送受信を行うアンテナ３３、３４を有している。
【００５１】また、図４（ｂ）に示す移動体通信機３１
は、アンテナ３３（送信手段）の他に、ユーザが発する
マイクロフォン３６などの集音手段と、マイクロフォン
３６で集音されたユーザの音声信号を直交変調する直交
変調器３７とを備える。
は、アンテナ３３（送信手段）の他に、ユーザが発する
マイクロフォン３６などの集音手段と、マイクロフォン
３６で集音されたユーザの音声信号を直交変調する直交
変調器３７とを備える。
【００５２】本実施形態の送信システムの動作につい
て、移動体通信機３１から移動体通信機３１へ電波を送
信する場合を例に説明する。まず、たとえば移動体通信
機３１のユーザが音声を発すると、移動体通信機３１の
マイクロフォン３６によってその音声が集音される。
て、移動体通信機３１から移動体通信機３１へ電波を送
信する場合を例に説明する。まず、たとえば移動体通信
機３１のユーザが音声を発すると、移動体通信機３１の
マイクロフォン３６によってその音声が集音される。
【００５３】その音声信号は、直交変調器３７のベース
バンドＬＳＩ（図２参照）に入力され、ベースバンド信
号に変換される。そして、除去回路によってベースバン
ド信号の直流オフセット成分が除去されたベースバンド
信号は、Ｉ／Ｑミキサへ出力される。
バンドＬＳＩ（図２参照）に入力され、ベースバンド信
号に変換される。そして、除去回路によってベースバン
ド信号の直流オフセット成分が除去されたベースバンド
信号は、Ｉ／Ｑミキサへ出力される。
【００５４】Ｉ／Ｑミキサは、直流オフセット成分が除
去された各ベースバンド信号と搬送波とをミキシングし
て、ＭＯＤ信号を出力する。ＭＯＤ信号は、図示しない
パワーアンプなどによって増幅され、アンテナ３３を介
して基地局３５へ送信される。
去された各ベースバンド信号と搬送波とをミキシングし
て、ＭＯＤ信号を出力する。ＭＯＤ信号は、図示しない
パワーアンプなどによって増幅され、アンテナ３３を介
して基地局３５へ送信される。
【００５５】基地局３５は、移動体通信機３１から送信
された電波を受信すると、それを移動体通信機３２へ送
信する。移動体通信機３２は、アンテナ３４によりその
電波を受信して、図示しない復調器によってベースバン
ド信号を音声信号へ変換して、図示しないスピーカから
出力する。
された電波を受信すると、それを移動体通信機３２へ送
信する。移動体通信機３２は、アンテナ３４によりその
電波を受信して、図示しない復調器によってベースバン
ド信号を音声信号へ変換して、図示しないスピーカから
出力する。
【００５６】
【発明の効果】以上説明したように、本発明は、複数の
ベースバンド信号と直交する複数の搬送波とをミキシン
グする場合に、複数のベースバンド信号の各々の直流オ
フセット成分をミキサ手段からを抽出して、それをフィ
ードバックして、複数のベースバンド信号から除去す
る。したがって、Ｉ信号とＱ信号との間のオフセット成
分を除去することができる直交変調器を提供することが
できる。
ベースバンド信号と直交する複数の搬送波とをミキシン
グする場合に、複数のベースバンド信号の各々の直流オ
フセット成分をミキサ手段からを抽出して、それをフィ
ードバックして、複数のベースバンド信号から除去す
る。したがって、Ｉ信号とＱ信号との間のオフセット成
分を除去することができる直交変調器を提供することが
できる。
【図１】本発明の実施形態１の直交変調器の概念図であ
る。
る。
【図２】図１の具体的な構成図である。
【図３】図２の加算器及び直流レベル変調回路の構成図
である。
である。
【図４】実施形態２の通信移動システム及び移動体通信
機の構成図である。
機の構成図である。
【図５】従来技術１の直交変調器の構成図である。
【図６】従来技術２の直交変調器の構成図である。
【図７】図６の具体的な構成図である。
１ ベースバンドＬＳＩ ２ フィルタ ３ Ｉ／Ｑミキサ ４ 搬送波源 ５ ９０°移相器 ６ 除去回路 ７〜１０ ローパスフィルタ １１〜１３ コンパレータ １４〜１７ 加算器 １８〜２１ ＤＣレベル変換回路 ３１、３２ 移動体通信機 ３３、３４ アンテナ ３５ 基地局
Claims (6)
- 【請求項１】 音声信号等の送信信号から複数のベース
バンド信号を生成する生成手段と、前記複数のベースバ
ンド信号と複数の搬送波とをミキシングするミキサ手段
とを備える直交変調器において、 前記生成手段又は前記ミキサ手段で発生する各々の直流
オフセット成分を前記複数のベースバンド信号に応じて
抽出する抽出手段と、 前記抽出した各々の前記直流オフセット成分を相互に比
較する比較手段と、 前記比較の結果得られる複数の比較結果信号と他の比較
結果信号と加算する加算手段と、 前記加算の結果得られる複数の加算信号に含まれる直流
オフセット成分を前記複数のベースバンド信号から除去
する除去手段とを備えることを特徴とする直交変調器。 - 【請求項２】 前記複数のベースバンド信号は、Ｉチャ
ネルベースバンド信号及びＱチャネルベースバンド信号
とそれらのベースバンド信号と位相が反転したＩＢチャ
ネルベースバンド信号及びＱＢチャネルベースバンド信
号であることを特徴とする請求項１に記載の直交変調
器。 - 【請求項３】 前記ミキサ手段は、前記生成手段から出
力される前記複数のベースバンド信号を各々入力する第
１の端子と、 前記複数の搬送波を各々入力する第２の端子と、 前記複数のベースバンド信号と複数の搬送波とのミキシ
ング信号を各々出力する第３の端子とを有するＩ／Ｑ差
動対を備えることを特徴とする請求項１又は２に記載の
直交変調器。 - 【請求項４】 前記抽出手段は、各々の前記第３の端子
の出力信号を前記ミキサ手段から外部に取り出す手段及
び該取り出された信号に含まれる交流成分を除去する手
段とを備えることを特徴とする請求項３に記載の直交変
調器。 - 【請求項５】 ユーザが発する音声を集音する集音手段
と、 前記集音手段から出力される音声信号を入力して直交変
調する請求項１〜４のいずれか１項に記載の直交変調器
と、 前記直交変調器から出力される直交変調信号を送信する
送信手段とを備えることを特徴とする移動体通信機。 - 【請求項６】 請求項５に記載の移動体通信機と、 前記移動体通信機と電波の送受信を行う基地局とを備え
ることを特徴とする通信システム。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18959399A JP3540204B2 (ja) | 1999-07-02 | 1999-07-02 | 直交変調器及びそれを備える移動体通信機、通信システム |
| US09/604,979 US6359523B1 (en) | 1999-07-02 | 2000-06-28 | Orthogonal modulator, mobile terminal and communication system |
| KR10-2000-0036350A KR100382086B1 (ko) | 1999-07-02 | 2000-06-29 | 직교 변조기, 이동 단말기, 및 통신 시스템 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18959399A JP3540204B2 (ja) | 1999-07-02 | 1999-07-02 | 直交変調器及びそれを備える移動体通信機、通信システム |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001024728A true JP2001024728A (ja) | 2001-01-26 |
| JP3540204B2 JP3540204B2 (ja) | 2004-07-07 |
Family
ID=16243921
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18959399A Expired - Fee Related JP3540204B2 (ja) | 1999-07-02 | 1999-07-02 | 直交変調器及びそれを備える移動体通信機、通信システム |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6359523B1 (ja) |
| JP (1) | JP3540204B2 (ja) |
| KR (1) | KR100382086B1 (ja) |
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|---|---|---|---|---|
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| JP2006287877A (ja) * | 2005-04-05 | 2006-10-19 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | リニアライザ |
| KR100653642B1 (ko) * | 2005-11-18 | 2006-12-06 | 삼성전자주식회사 | Ｄｃ 옵셋 제거된 기저 대역 신호를 이용하는 ｒｆ 수신장치 및 방법 |
| JP2011024232A (ja) * | 2010-08-18 | 2011-02-03 | Renesas Electronics Corp | 通信用半導体集積回路 |
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|---|---|---|---|---|
| DE10136741A1 (de) * | 2001-07-27 | 2002-10-31 | Infineon Technologies Ag | Schaltungsanordnung zur Regelung eines Signal-Gleichanteils und Mobilfunksender |
| US6810242B2 (en) * | 2002-09-30 | 2004-10-26 | Skyworks Solutions, Inc. | Subharmonic mixer |
| US7187917B2 (en) * | 2004-03-29 | 2007-03-06 | Texas Instruments Incorporated | Current interpolation in multi-phase local oscillator for use with harmonic rejection mixer |
| JP3970909B1 (ja) * | 2006-04-17 | 2007-09-05 | 株式会社アドバンテスト | 変調器 |
| KR100961260B1 (ko) | 2007-12-04 | 2010-06-03 | 한국전자통신연구원 | 직교 변조 시스템에서 반송파 누설 보상 장치 및 그 방법 |
| US8705657B2 (en) * | 2010-11-22 | 2014-04-22 | Mediatek Inc. | Digital signal processing circuit for generating output signal according to non-overlapping clock signals and input bit streams and related wireless communication transmitters |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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