JP2001018123A - 放電加工用電極線 - Google Patents
放電加工用電極線Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 外径が0.07ｍｍ以下であり、高温引張強度が
高く、伸縮加工性が良好で、高い導電率を有した放電加
工用電極線を提供するものである。 【解決手段】 外径が0.07ｍｍ以下の放電加工用電極線
において、Ｃｕ−0.15〜0.25wt％Ｓｎ−0.15〜0.25wt％
Ｉｎ合金又はＣｕ−0.02〜0.2 wt％Ｚｒ合金からなる心
線２の外周に、電極線の外径Ｄに対する層厚ｔの比（ｔ
／Ｄ）が０．１〜０．２の範囲で、Ｃｕ−Ｚｎ合金の被
覆層３を設けたものである。
高く、伸縮加工性が良好で、高い導電率を有した放電加
工用電極線を提供するものである。 【解決手段】 外径が0.07ｍｍ以下の放電加工用電極線
において、Ｃｕ−0.15〜0.25wt％Ｓｎ−0.15〜0.25wt％
Ｉｎ合金又はＣｕ−0.02〜0.2 wt％Ｚｒ合金からなる心
線２の外周に、電極線の外径Ｄに対する層厚ｔの比（ｔ
／Ｄ）が０．１〜０．２の範囲で、Ｃｕ−Ｚｎ合金の被
覆層３を設けたものである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、放電加工用電極線
に係り、特に、外径が0.07ｍｍ以下で、被覆型の放電加
工用電極線に関するものである。
に係り、特に、外径が0.07ｍｍ以下で、被覆型の放電加
工用電極線に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に使用されている放電加工用電極線
（以下、電極線と示す）としては、Ｚｎ濃度が３２〜３
６ｗｔ％であるＣｕ−３５Ｚｎ合金単体からなるＣｕ−
３５Ｚｎ合金線（６５／３５黄銅線）がある。
（以下、電極線と示す）としては、Ｚｎ濃度が３２〜３
６ｗｔ％であるＣｕ−３５Ｚｎ合金単体からなるＣｕ−
３５Ｚｎ合金線（６５／３５黄銅線）がある。
【０００３】ところで、一般に、放電加工時における電
極線は２００〜４００℃にまで昇温するといわれてお
り、高温の熱負荷がかかる。また、放電加工時、電極線
には加工速度・加工精度向上のための張力も負荷されて
いる。このため、電極線においては、高温引張強度が高
いことが要求されている。
極線は２００〜４００℃にまで昇温するといわれてお
り、高温の熱負荷がかかる。また、放電加工時、電極線
には加工速度・加工精度向上のための張力も負荷されて
いる。このため、電極線においては、高温引張強度が高
いことが要求されている。
【０００４】上述した黄銅線は、室温での引張強度は銅
線の約２倍もあるものの、３００℃前後の高温での引張
強度は、銅線よりも僅かに高い程度である。このため、
黄銅線からなる電極線において、生産性を向上すべく、
負荷する張力を高めて加工速度を上げると、断線が生じ
てしまう。
線の約２倍もあるものの、３００℃前後の高温での引張
強度は、銅線よりも僅かに高い程度である。このため、
黄銅線からなる電極線において、生産性を向上すべく、
負荷する張力を高めて加工速度を上げると、断線が生じ
てしまう。
【０００５】近年、生産性向上の観点から、電極線の加
工速度の向上が望まれており、例えば、Ｃｕ−2.0 wt％
Ｓｎ、Ｃｕ−0.3 wt％Ｓｎ、Ｃｕ−13wt％Ｚｎ、Ｃｕ−
0.6wt％Ａｇ、Ｃｕ−4.0 wt％Ｚｎ−0.3 wt％Ｓｎから
なるＣｕ合金線を心線とし、この心線の外周に高Ｚｎ濃
度のＣｕ−Ｚｎ合金被覆層を設けた被覆型の電極線が提
案されている。
工速度の向上が望まれており、例えば、Ｃｕ−2.0 wt％
Ｓｎ、Ｃｕ−0.3 wt％Ｓｎ、Ｃｕ−13wt％Ｚｎ、Ｃｕ−
0.6wt％Ａｇ、Ｃｕ−4.0 wt％Ｚｎ−0.3 wt％Ｓｎから
なるＣｕ合金線を心線とし、この心線の外周に高Ｚｎ濃
度のＣｕ−Ｚｎ合金被覆層を設けた被覆型の電極線が提
案されている。
【０００６】また、加工精度向上の観点から、電極線の
更なる細径化、特に外径が0.07ｍｍ以下の極細電極線が
望まれており、例えば、高温強度が高いＷ又はＭｏ単体
からなる単線（Ｗ線、Ｍｏ線）や、最近では、鋼線から
なる心線の外周にＣｕ−Ｚｎ合金被覆層を設けた複合線
（黄銅被鋼線）が提案されている。
更なる細径化、特に外径が0.07ｍｍ以下の極細電極線が
望まれており、例えば、高温強度が高いＷ又はＭｏ単体
からなる単線（Ｗ線、Ｍｏ線）や、最近では、鋼線から
なる心線の外周にＣｕ−Ｚｎ合金被覆層を設けた複合線
（黄銅被鋼線）が提案されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
た被覆型の電極線は、心線として引張強度が高いＣｕ合
金を用いているものの、引張強度が十分ではないと共
に、引張強度を高めた分、導電率が低下している。
た被覆型の電極線は、心線として引張強度が高いＣｕ合
金を用いているものの、引張強度が十分ではないと共
に、引張強度を高めた分、導電率が低下している。
【０００８】また、上述したＷ線又はＭｏ線或いは黄銅
被鋼線といった従来の極細電極線は、高温引張強度を優
先しているため、常温又は低温における伸線加工性が良
好でないといった問題、または導電率が低く放電特性な
どが良好でないといった問題を有していた。
被鋼線といった従来の極細電極線は、高温引張強度を優
先しているため、常温又は低温における伸線加工性が良
好でないといった問題、または導電率が低く放電特性な
どが良好でないといった問題を有していた。
【０００９】そこで本発明は、上記課題を解決し、外径
が0.07ｍｍ以下であり、高温引張強度が高く、伸線加工
性が良好で、高い導電率を有した放電加工用電極線を提
供することにある。
が0.07ｍｍ以下であり、高温引張強度が高く、伸線加工
性が良好で、高い導電率を有した放電加工用電極線を提
供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に請求項１の発明は、外径が0.07ｍｍ以下の放電加工用
電極線において、Ｃｕ−0.15〜0.25wt％Ｓｎ−0.15〜0.
25wt％Ｉｎ合金又はＣｕ−0.02〜0.2 wt％Ｚｒ合金から
なる心線の外周に、電極線の外径Ｄに対する層厚ｔの比
（ｔ／Ｄ）が０．１〜０．２の範囲で、Ｃｕ−Ｚｎ合金
の被覆層を設けたものである。
に請求項１の発明は、外径が0.07ｍｍ以下の放電加工用
電極線において、Ｃｕ−0.15〜0.25wt％Ｓｎ−0.15〜0.
25wt％Ｉｎ合金又はＣｕ−0.02〜0.2 wt％Ｚｒ合金から
なる心線の外周に、電極線の外径Ｄに対する層厚ｔの比
（ｔ／Ｄ）が０．１〜０．２の範囲で、Ｃｕ−Ｚｎ合金
の被覆層を設けたものである。
【００１１】請求項２の発明は、外径が0.07ｍｍ以下の
放電加工用電極線において、Ｃｕ−0.15〜0.25wt％Ｓｎ
−0.15〜0.25wt％Ｉｎ合金又はＣｕ−0.02〜0.2 wt％Ｚ
ｒ合金からなる心線の外周に、電極線の外径Ｄに対する
層厚ｔの比（ｔ／Ｄ）が０．１〜０．２の範囲で、α相
の単相組織からなるＣｕ−Ｚｎ合金の被覆層を設けたも
のである。
放電加工用電極線において、Ｃｕ−0.15〜0.25wt％Ｓｎ
−0.15〜0.25wt％Ｉｎ合金又はＣｕ−0.02〜0.2 wt％Ｚ
ｒ合金からなる心線の外周に、電極線の外径Ｄに対する
層厚ｔの比（ｔ／Ｄ）が０．１〜０．２の範囲で、α相
の単相組織からなるＣｕ−Ｚｎ合金の被覆層を設けたも
のである。
【００１２】請求項３の発明は、上記Ｃｕ−Ｚｎ合金の
Ｚｎ濃度が３２〜３８ｗｔ％である請求項１又は請求項
２いずれかに記載の放電加工用電極線である。
Ｚｎ濃度が３２〜３８ｗｔ％である請求項１又は請求項
２いずれかに記載の放電加工用電極線である。
【００１３】請求項４の発明は、上記被覆層の外周にＺ
ｎ層を設けた請求項１乃至請求項３いずれかに記載の放
電加工用電極線である。
ｎ層を設けた請求項１乃至請求項３いずれかに記載の放
電加工用電極線である。
【００１４】上記数値範囲を限定した理由を以下に述べ
る。
る。
【００１５】心線材料をＣｕ合金としたのは、真直性に
優れ、加工機に対する取り扱いが容易であるためであ
る。特に、Ｃｕ合金として、Ｃｕ−0.15〜0.25wt％Ｓｎ
−0.15〜0.25wt％Ｉｎ合金又はＣｕ−0.02〜0.2 wt％Ｚ
ｒ合金を選択したのは、導電率、引張強度、および耐熱
性に優れているためである。
優れ、加工機に対する取り扱いが容易であるためであ
る。特に、Ｃｕ合金として、Ｃｕ−0.15〜0.25wt％Ｓｎ
−0.15〜0.25wt％Ｉｎ合金又はＣｕ−0.02〜0.2 wt％Ｚ
ｒ合金を選択したのは、導電率、引張強度、および耐熱
性に優れているためである。
【００１６】また、Ｃｕ−Ｚｎ合金の被覆層のＺｎ濃度
を３２〜３８ｗｔ％の範囲に限定したのは、この範囲に
おいて、Ｃｕ−Ｚｎ合金をα相の単相組織とすることが
できるためである。このα相の範囲内では、引張強さ及
び硬さがＺｎ濃度の増加につれて増大するものの、冷間
加工を行うのに十分な伸び（５０％以上）を有してい
る。したがって、伸線加工等による製造が容易となる。
ここで、Ｚｎ濃度は、汎用品として知られているＣｕ−
３５Ｚｎ合金（６５／３５黄銅）のＺｎ濃度範囲である
３２〜３６ｗｔ％が好ましい。このＣｕ−３５Ｚｎ合金
は、勿論α相の単相組織からなり、冷間加工が容易に可
能であると共に、汎用品であるため、市場での入手性お
よび経済性の点でも優れている。
を３２〜３８ｗｔ％の範囲に限定したのは、この範囲に
おいて、Ｃｕ−Ｚｎ合金をα相の単相組織とすることが
できるためである。このα相の範囲内では、引張強さ及
び硬さがＺｎ濃度の増加につれて増大するものの、冷間
加工を行うのに十分な伸び（５０％以上）を有してい
る。したがって、伸線加工等による製造が容易となる。
ここで、Ｚｎ濃度は、汎用品として知られているＣｕ−
３５Ｚｎ合金（６５／３５黄銅）のＺｎ濃度範囲である
３２〜３６ｗｔ％が好ましい。このＣｕ−３５Ｚｎ合金
は、勿論α相の単相組織からなり、冷間加工が容易に可
能であると共に、汎用品であるため、市場での入手性お
よび経済性の点でも優れている。
【００１７】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を添付
図面に基づいて説明する。
図面に基づいて説明する。
【００１８】本発明の放電加工用電極線の横断面図を図
１に示す。
１に示す。
【００１９】図１に示すように、本発明の電極線１は、
外径が0.07ｍｍ以下であり、Ｃｕ−0.15〜0.25wt％Ｓｎ
−0.15〜0.25wt％Ｉｎ合金（又はＣｕ−0.02〜0.2 wt％
Ｚｒ合金）からなる心線２の外周に、電極線の外径Ｄに
対する層厚ｔの比（ｔ／Ｄ）が０．１〜０．２の範囲
で、Ｃｕ−Ｚｎ合金の被覆層、特に、α相の単相組織か
らなるＣｕ−Ｚｎ合金被覆層３を設けたものである。
外径が0.07ｍｍ以下であり、Ｃｕ−0.15〜0.25wt％Ｓｎ
−0.15〜0.25wt％Ｉｎ合金（又はＣｕ−0.02〜0.2 wt％
Ｚｒ合金）からなる心線２の外周に、電極線の外径Ｄに
対する層厚ｔの比（ｔ／Ｄ）が０．１〜０．２の範囲
で、Ｃｕ−Ｚｎ合金の被覆層、特に、α相の単相組織か
らなるＣｕ−Ｚｎ合金被覆層３を設けたものである。
【００２０】電極線１の外径Ｄに対して被覆層３の層厚
ｔがあまり薄くなると、電極線１の引張強度が低下して
放電加工時に断線が生じ易くなるため、ｔ／Ｄは０．１
以上とし、逆に、被覆層３の層厚ｔがあまり厚くなる
と、電極線１の導電率が低下して放電特性が悪化するた
め、ｔ／Ｄは０．２以下としている。
ｔがあまり薄くなると、電極線１の引張強度が低下して
放電加工時に断線が生じ易くなるため、ｔ／Ｄは０．１
以上とし、逆に、被覆層３の層厚ｔがあまり厚くなる
と、電極線１の導電率が低下して放電特性が悪化するた
め、ｔ／Ｄは０．２以下としている。
【００２１】被覆型の電極線において、心線を構成する
Ｃｕ合金の引張強度と導電率との間には、引張強度を向
上させると、導電率が低下してしまうという関係があ
る。そこで、電極線１の心線２においては、引張強度と
導電率との兼ね合いを図ったものであり、高い引張強度
と高い導電率を兼ね備えている。
Ｃｕ合金の引張強度と導電率との間には、引張強度を向
上させると、導電率が低下してしまうという関係があ
る。そこで、電極線１の心線２においては、引張強度と
導電率との兼ね合いを図ったものであり、高い引張強度
と高い導電率を兼ね備えている。
【００２２】心線２が高導電率を有していることから、
電極線１の放電特性、熱伝導性が良好となり、電極線１
の加工速度を速くすることができると共に、放電加工時
における電極線１の温度上昇を抑制することができる。
また、心線２は熱伝導性が良好であることと相俟って、
耐熱性も良好であることから、電極線１の温度が上昇し
た時（放電加工時）の引張強度低下の度合いが小さく、
かつ、心線２の引張り強度自体も高いため、加工電流を
増加させても電極線１の断線頻度が少ない。
電極線１の放電特性、熱伝導性が良好となり、電極線１
の加工速度を速くすることができると共に、放電加工時
における電極線１の温度上昇を抑制することができる。
また、心線２は熱伝導性が良好であることと相俟って、
耐熱性も良好であることから、電極線１の温度が上昇し
た時（放電加工時）の引張強度低下の度合いが小さく、
かつ、心線２の引張り強度自体も高いため、加工電流を
増加させても電極線１の断線頻度が少ない。
【００２３】また、電極線１のＣｕ−Ｚｎ合金被覆層３
は、α相の単相組織からなるＣｕ−Ｚｎ合金であるた
め、α相とβ相との混合組織或いはβ相の単相組織から
なるＣｕ−Ｚｎ合金よりも、導電率および引張強度は劣
るものの、常温又は低温における絞り率（伸び率）が大
きい。ここで、心線２はＣｕ合金であることから常温又
は低温における加工性は良好であり、かつ、Ｃｕ−Ｚｎ
合金被覆層３の常温又は低温における加工性も良好であ
ることから、電極線１は冷間加工による製造が可能とな
る。
は、α相の単相組織からなるＣｕ−Ｚｎ合金であるた
め、α相とβ相との混合組織或いはβ相の単相組織から
なるＣｕ−Ｚｎ合金よりも、導電率および引張強度は劣
るものの、常温又は低温における絞り率（伸び率）が大
きい。ここで、心線２はＣｕ合金であることから常温又
は低温における加工性は良好であり、かつ、Ｃｕ−Ｚｎ
合金被覆層３の常温又は低温における加工性も良好であ
ることから、電極線１は冷間加工による製造が可能とな
る。
【００２４】すなわち、本発明によれば、心線２の外周
に、ｔ／Ｄが０．１〜０．２の範囲でＣｕ−Ｚｎ合金被
覆層３を被覆することで、高温引張り強度が高く、か
つ、従来の極細電極線よりも大幅に導電率が高い極細の
電極線１を得ることができる。このため、従来の極細電
極線よりも、速い加工速度で放電加工を行うことができ
ると共に放電加工に伴う断線の頻度が少なく、かつ、加
工精度も良好である。
に、ｔ／Ｄが０．１〜０．２の範囲でＣｕ−Ｚｎ合金被
覆層３を被覆することで、高温引張り強度が高く、か
つ、従来の極細電極線よりも大幅に導電率が高い極細の
電極線１を得ることができる。このため、従来の極細電
極線よりも、速い加工速度で放電加工を行うことができ
ると共に放電加工に伴う断線の頻度が少なく、かつ、加
工精度も良好である。
【００２５】次に、本発明の他の実施の形態を添付図面
に基づいて説明する。
に基づいて説明する。
【００２６】本実施の形態の放電加工用電極線の横断面
図を図２に示す。尚、図１と同様の部材には同じ符号を
付している。
図を図２に示す。尚、図１と同様の部材には同じ符号を
付している。
【００２７】図２に示すように、本実施の形態の電極線
１１は、外径が0.07ｍｍ以下であり、Ｃｕ−0.15〜0.25
wt％Ｓｎ−0.15〜0.25wt％Ｉｎ合金（又はＣｕ−0.02〜
0.2wt％Ｚｒ合金）からなる心線２の外周に、電極線の
外径Ｄに対する層厚ｔの比（ｔ／Ｄ）が０．１〜０．２
の範囲で、Ｃｕ−Ｚｎ合金の被覆層、特に、α相の単相
組織からなるＣｕ−Ｚｎ合金被覆層３を設け、そのＣｕ
−Ｚｎ合金被覆層３の外周にＺｎ層４を設けたものであ
る。
１１は、外径が0.07ｍｍ以下であり、Ｃｕ−0.15〜0.25
wt％Ｓｎ−0.15〜0.25wt％Ｉｎ合金（又はＣｕ−0.02〜
0.2wt％Ｚｒ合金）からなる心線２の外周に、電極線の
外径Ｄに対する層厚ｔの比（ｔ／Ｄ）が０．１〜０．２
の範囲で、Ｃｕ−Ｚｎ合金の被覆層、特に、α相の単相
組織からなるＣｕ−Ｚｎ合金被覆層３を設け、そのＣｕ
−Ｚｎ合金被覆層３の外周にＺｎ層４を設けたものであ
る。
【００２８】Ｚｎ層４の層厚は特に限定するものではな
い。しかし、電極線１１の製造工程の最後に熱処理を施
すことで、Ｃｕ−Ｚｎ合金被覆層３のＣｕ−Ｚｎ中にＺ
ｎ層４のＺｎが固溶し、電極線１１の最外周部にα相と
β相との混合組織或いはβ相の単相組織からなるＣｕ−
Ｚｎ合金被覆層５が形成される。ここで、Ｃｕ−Ｚｎ合
金被覆層５は、Ｚｎ含有量が約４３ｗｔ％の時、その引
張強さが最大となる。また、Ｃｕ−Ｚｎ合金被覆層５
は、Ｚｎ含有量が３８〜５０ｗｔ％の時、Ｚｎ含有量が
多いほどその導電率が高くなる。このため、Ｃｕ−Ｚｎ
合金被覆層５中のＺｎ含有量が３８〜４８ｗｔ％（好ま
しくは３９〜４７ｗｔ％）となるようにＺｎ層４の層厚
を調節することが望ましく、層厚０．１〜５．０μｍが
特に望ましい。
い。しかし、電極線１１の製造工程の最後に熱処理を施
すことで、Ｃｕ−Ｚｎ合金被覆層３のＣｕ−Ｚｎ中にＺ
ｎ層４のＺｎが固溶し、電極線１１の最外周部にα相と
β相との混合組織或いはβ相の単相組織からなるＣｕ−
Ｚｎ合金被覆層５が形成される。ここで、Ｃｕ−Ｚｎ合
金被覆層５は、Ｚｎ含有量が約４３ｗｔ％の時、その引
張強さが最大となる。また、Ｃｕ−Ｚｎ合金被覆層５
は、Ｚｎ含有量が３８〜５０ｗｔ％の時、Ｚｎ含有量が
多いほどその導電率が高くなる。このため、Ｃｕ−Ｚｎ
合金被覆層５中のＺｎ含有量が３８〜４８ｗｔ％（好ま
しくは３９〜４７ｗｔ％）となるようにＺｎ層４の層厚
を調節することが望ましく、層厚０．１〜５．０μｍが
特に望ましい。
【００２９】尚、本実施の形態の電極線１１の製造工程
数が、図１に示した本発明の電極線１の場合より多くな
るということ以外、本実施の形態の電極線１１は、本発
明の電極線１と同様の作用効果を発揮する。
数が、図１に示した本発明の電極線１の場合より多くな
るということ以外、本実施の形態の電極線１１は、本発
明の電極線１と同様の作用効果を発揮する。
【００３０】
【実施例】（実施例１）Ｃｕ−0.19wt％Ｓｎ−0.20wt％
Ｉｎからなる外径７．１ｍｍの心線を、Ｃｕ−３５wt％
Ｚｎからなり、外径１０ｍｍ、管厚１．２ｍｍのＣｕ−
Ｚｎ合金管内に挿入して複合管を形成する。なお、Ｃｕ
−Ｚｎ合金管としては、通常の押出を利用して作製した
ものを用いる。
Ｉｎからなる外径７．１ｍｍの心線を、Ｃｕ−３５wt％
Ｚｎからなり、外径１０ｍｍ、管厚１．２ｍｍのＣｕ−
Ｚｎ合金管内に挿入して複合管を形成する。なお、Ｃｕ
−Ｚｎ合金管としては、通常の押出を利用して作製した
ものを用いる。
【００３１】この複合管に伸線加工を施してφ７．９ｍ
ｍの複合線に形成した後、軟化のための熱処理を施す。
最後に、複合線に伸線加工を施して、φ０．０７ｍｍ、
Ｃｕ−Ｚｎ合金被覆層の層厚８．８μｍの電極線を作製
する。
ｍの複合線に形成した後、軟化のための熱処理を施す。
最後に、複合線に伸線加工を施して、φ０．０７ｍｍ、
Ｃｕ−Ｚｎ合金被覆層の層厚８．８μｍの電極線を作製
する。
【００３２】（実施例２）Ｃｕ−0.16wt％Ｚｒからなる
外径７．１ｍｍの心線を用いる以外は、実施例１と同様
にして、φ０．０７ｍｍ、Ｃｕ−Ｚｎ合金被覆層の層厚
８．８μｍの電極線を作製する。
外径７．１ｍｍの心線を用いる以外は、実施例１と同様
にして、φ０．０７ｍｍ、Ｃｕ−Ｚｎ合金被覆層の層厚
８．８μｍの電極線を作製する。
【００３３】（比較例１）外径７．１ｍｍの鋼線を心線
に用いる以外は、基本的に実施例１と同様にして、φ
０．０７ｍｍ、Ｃｕ−Ｚｎ合金被覆層の層厚８．８μｍ
の電極線を作製する。なお、この時、鋼線からなる心線
は、伸線性が良好でないことがわかり、電極線の製造作
業は困難なものであった。
に用いる以外は、基本的に実施例１と同様にして、φ
０．０７ｍｍ、Ｃｕ−Ｚｎ合金被覆層の層厚８．８μｍ
の電極線を作製する。なお、この時、鋼線からなる心線
は、伸線性が良好でないことがわかり、電極線の製造作
業は困難なものであった。
【００３４】実施例１，２および比較例１の電極線にお
ける心線の諸元を表１に示す。
ける心線の諸元を表１に示す。
【００３５】
【表１】
【００３６】次に、実施例１，２および比較例１の電極
線における放電加工評価、平均面粗度（μｍ）の評価を
行った。その評価結果を同じく表１に示す。
線における放電加工評価、平均面粗度（μｍ）の評価を
行った。その評価結果を同じく表１に示す。
【００３７】放電加工評価は、放電加工試験機（ソディ
ック製、ＡＰ−２００）を用いて板厚１０ｍｍの被加工
物（ＪＩＳ ＫＤ−２０）を加工した時の放電加工速度
を測定したものである。尚、加工速度は、比較例１の加
工速度を１．００とした時の相対比である。また、平均
面粗度は、被加工物の加工面における平均表面粗さ（凹
凸の平均深さ）である。
ック製、ＡＰ−２００）を用いて板厚１０ｍｍの被加工
物（ＪＩＳ ＫＤ−２０）を加工した時の放電加工速度
を測定したものである。尚、加工速度は、比較例１の加
工速度を１．００とした時の相対比である。また、平均
面粗度は、被加工物の加工面における平均表面粗さ（凹
凸の平均深さ）である。
【００３８】この結果、実施例１，２の電極線において
は、比較例１の電極線と比較して、加工速度がそれぞれ
１２％、１０％も上昇していた。また、比較例１の電極
線の平均面粗度が０．７０μｍであったのに対して、実
施例１，２の電極線の平均面粗度は０．５９μｍ、０．
６０μｍであり、平均面粗度が約１５％も小さくなって
おり、加工面がより平滑になっている。
は、比較例１の電極線と比較して、加工速度がそれぞれ
１２％、１０％も上昇していた。また、比較例１の電極
線の平均面粗度が０．７０μｍであったのに対して、実
施例１，２の電極線の平均面粗度は０．５９μｍ、０．
６０μｍであり、平均面粗度が約１５％も小さくなって
おり、加工面がより平滑になっている。
【００３９】すなわち、本発明の電極線である実施例
１，２の電極線においては、従来の極細電極線である比
較例１の電極線と比較して、放電加工速度および放電加
工精度が向上するという優れた効果を認めることができ
る。
１，２の電極線においては、従来の極細電極線である比
較例１の電極線と比較して、放電加工速度および放電加
工精度が向上するという優れた効果を認めることができ
る。
【００４０】
【発明の効果】以上要するに本発明によれば、従来の極
細電極線よりも、速い加工速度で放電加工を行うことが
できると共に、加工精度が良好な放電加工用電極線が得
られるという優れた効果を発揮する。
細電極線よりも、速い加工速度で放電加工を行うことが
できると共に、加工精度が良好な放電加工用電極線が得
られるという優れた効果を発揮する。
【図１】本発明の放電加工用電極線１の横断面図であ
る。
る。
【図２】他の実施の形態の放電加工用電極線１１の横断
面図である。
面図である。
１，１１ 電極線（放電加工用電極線） ２ 心線 ３ Ｃｕ−Ｚｎ合金被覆層（被覆層） ４ Ｚｎ層 Ｄ 電極線の外径 ｔ 被覆層の層厚
フロントページの続き (72)発明者 青山 正義 茨城県日立市日高町５丁目１番１号 日立 電線株式会社パワーシステム研究所内 (72)発明者 河野 秀雄 茨城県日立市川尻町４丁目10番１号 日立 電線株式会社豊浦工場内 (72)発明者 佐藤 隆裕 茨城県日立市川尻町４丁目10番１号 日立 電線株式会社豊浦工場内 (72)発明者 沢畠 勝憲 茨城県日立市川尻町４丁目10番１号 日立 電線株式会社豊浦工場内 Ｆターム(参考） 3C059 AA01 DA06 DB03 DC02
Claims (4)
- 【請求項１】 外径が0.07ｍｍ以下の放電加工用電極線
において、Ｃｕ−0.15〜0.25wt％Ｓｎ−0.15〜0.25wt％
Ｉｎ合金又はＣｕ−0.02〜0.2 wt％Ｚｒ合金からなる心
線の外周に、電極線の外径Ｄに対する層厚ｔの比（ｔ／
Ｄ）が０．１〜０．２の範囲で、Ｃｕ−Ｚｎ合金の被覆
層を設けたことを特徴とする放電加工用電極線。 - 【請求項２】 外径が0.07ｍｍ以下の放電加工用電極線
において、Ｃｕ−0.15〜0.25wt％Ｓｎ−0.15〜0.25wt％
Ｉｎ合金又はＣｕ−0.02〜0.2 wt％Ｚｒ合金からなる心
線の外周に、電極線の外径Ｄに対する層厚ｔの比（ｔ／
Ｄ）が０．１〜０．２の範囲で、α相の単相組織からな
るＣｕ−Ｚｎ合金の被覆層を設けたことを特徴とする放
電加工用電極線。 - 【請求項３】 上記Ｃｕ−Ｚｎ合金のＺｎ濃度が３２〜
３８ｗｔ％である請求項１又は請求項２いずれかに記載
の放電加工用電極線。 - 【請求項４】 上記被覆層の外周にＺｎ層を設けた請求
項１乃至請求項３いずれかに記載の放電加工用電極線。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19566399A JP3948166B2 (ja) | 1999-07-09 | 1999-07-09 | 放電加工用電極線 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19566399A JP3948166B2 (ja) | 1999-07-09 | 1999-07-09 | 放電加工用電極線 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001018123A true JP2001018123A (ja) | 2001-01-23 |
| JP3948166B2 JP3948166B2 (ja) | 2007-07-25 |
Family
ID=16344933
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19566399A Expired - Fee Related JP3948166B2 (ja) | 1999-07-09 | 1999-07-09 | 放電加工用電極線 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3948166B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1305624C (zh) * | 2001-12-21 | 2007-03-21 | 瑟莫康柏克特公司 | 用于放电加工的电极线、该电极线的制造方法及用途 |
-
1999
- 1999-07-09 JP JP19566399A patent/JP3948166B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1305624C (zh) * | 2001-12-21 | 2007-03-21 | 瑟莫康柏克特公司 | 用于放电加工的电极线、该电极线的制造方法及用途 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3948166B2 (ja) | 2007-07-25 |
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