JP2000355704A - Ｔｉ−Ａｌ系合金の射出成形法における脱脂成形体の炭素量と酸素量の制御方法 - Google Patents
Ｔｉ−Ａｌ系合金の射出成形法における脱脂成形体の炭素量と酸素量の制御方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 Ｔｉ−Ａｌ合金粉末の金属粉末射出成形法で
脱脂時成形体の炭素量、酸素量を精度よく制御する方法
を提供しようとするもの。 【解決手段】 Ｔｉ−Ａｌ系合金の金属粉末を有機バイ
ンダーと混練後、射出成形し、次いで脱脂工程で１×１
０-2〜１２ Torr の減圧下で不活性ガスを用いたパーシ
ャル気流中で３００℃以上且つ前記成形体の固相線以下
の温度域で熱処理して前記成形体の炭素及び酸素を揮散
させる。
脱脂時成形体の炭素量、酸素量を精度よく制御する方法
を提供しようとするもの。 【解決手段】 Ｔｉ−Ａｌ系合金の金属粉末を有機バイ
ンダーと混練後、射出成形し、次いで脱脂工程で１×１
０-2〜１２ Torr の減圧下で不活性ガスを用いたパーシ
ャル気流中で３００℃以上且つ前記成形体の固相線以下
の温度域で熱処理して前記成形体の炭素及び酸素を揮散
させる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、Ｔｉ−Ａｌ系金
属間化合物粉末等の射出成形法において、成形体の脱脂
工程を経て、焼結処理するに先立ち、脱脂時成形体の炭
素量及び酸素量を適正に制御する方法に関するものであ
る。
属間化合物粉末等の射出成形法において、成形体の脱脂
工程を経て、焼結処理するに先立ち、脱脂時成形体の炭
素量及び酸素量を適正に制御する方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、金属粉末射出成形法では、特開平
３−４５５６６号、特開昭６３−１８３１０３号、特開
昭５８−１５３７０２号等に開示されているように脱脂
された成形体の炭素量、酸素量をできるだけ低減するた
め、脱脂後に残留する炭素を水素ガスを用いて脱炭する
か、あるいは真空中で粉末中の酸素と反応させて取り除
き、その後焼結を行っている。
３−４５５６６号、特開昭６３−１８３１０３号、特開
昭５８−１５３７０２号等に開示されているように脱脂
された成形体の炭素量、酸素量をできるだけ低減するた
め、脱脂後に残留する炭素を水素ガスを用いて脱炭する
か、あるいは真空中で粉末中の酸素と反応させて取り除
き、その後焼結を行っている。
【０００３】しかし、Ｔｉ−Ａｌ合金のような活性金属
の焼結においては脱炭・脱酸反応に供しない過剰炭素あ
るいは酸素は著しいＴｉＣ等の炭化物やＡｌ2 Ｏ3 、Ｔ
ｉＯ 2 等の酸化物の生成を招くため、炭素量、酸素量が
厳しく制限される。
の焼結においては脱炭・脱酸反応に供しない過剰炭素あ
るいは酸素は著しいＴｉＣ等の炭化物やＡｌ2 Ｏ3 、Ｔ
ｉＯ 2 等の酸化物の生成を招くため、炭素量、酸素量が
厳しく制限される。
【０００４】これらＴｉ−Ａｌを射出成形法によって製
造する場合、脱脂工程での炭素量、酸素量のバラツキを
大きくするため、焼結体製品の炭素量、酸素量は原料粉
末での炭素量、酸素量の調整だけでは精度よく制御でき
ない。
造する場合、脱脂工程での炭素量、酸素量のバラツキを
大きくするため、焼結体製品の炭素量、酸素量は原料粉
末での炭素量、酸素量の調整だけでは精度よく制御でき
ない。
【０００５】そこで、Ｔｉ−Ａｌ合金の金属粉末射出成
形法において焼結体製品の炭素量、酸素量を制御するに
は、脱脂工程での調整が必要である。なお、金属粉末を
有機バインダーと混練後、射出成形し、次いで脱脂処理
において、Ｔｉ−Ａｌ等の活性金属は有機バインダー成
分からの炭素の侵入や酸化による靱性の劣化が懸念され
るため実用化されていない。またＴｉ−Ａｌ合金粉末を
用いた射出成形の報告（第３回超耐環性先進材料シンポ
ジウム講演集、1992年、11月、第175 〜180 頁）がある
が、高密度の焼結体は得られても残留炭素、酸素量等に
問題がある。
形法において焼結体製品の炭素量、酸素量を制御するに
は、脱脂工程での調整が必要である。なお、金属粉末を
有機バインダーと混練後、射出成形し、次いで脱脂処理
において、Ｔｉ−Ａｌ等の活性金属は有機バインダー成
分からの炭素の侵入や酸化による靱性の劣化が懸念され
るため実用化されていない。またＴｉ−Ａｌ合金粉末を
用いた射出成形の報告（第３回超耐環性先進材料シンポ
ジウム講演集、1992年、11月、第175 〜180 頁）がある
が、高密度の焼結体は得られても残留炭素、酸素量等に
問題がある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】そこでこの発明は、Ｔ
ｉ−Ａｌ合金粉末の金属粉末射出成形法で脱脂時成形体
の炭素量、酸素量を精度よく制御する方法を提供しよう
とするものである。
ｉ−Ａｌ合金粉末の金属粉末射出成形法で脱脂時成形体
の炭素量、酸素量を精度よく制御する方法を提供しよう
とするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
この発明では次のような技術的手段を講じている。
この発明では次のような技術的手段を講じている。
【０００８】この発明の脱脂成形体の炭素量と酸素量の
制御方法は、Ｔｉ−Ａｌ系合金の金属粉末を有機バイン
ダーと混練後、射出成形し、次いで脱脂工程で１×１０
-2〜１２ Torr の減圧下で不活性ガスを用いたパーシャ
ル気流中で３００℃以上且つ前記成形体の固相線以下の
温度域で熱処理して前記成形体の炭素及び酸素を揮散さ
せることを特徴とする。
制御方法は、Ｔｉ−Ａｌ系合金の金属粉末を有機バイン
ダーと混練後、射出成形し、次いで脱脂工程で１×１０
-2〜１２ Torr の減圧下で不活性ガスを用いたパーシャ
ル気流中で３００℃以上且つ前記成形体の固相線以下の
温度域で熱処理して前記成形体の炭素及び酸素を揮散さ
せることを特徴とする。
【０００９】脱脂工程における成形体を焼結処理するに
先立ち、前記成形体の炭素量が〔焼結体中に含有させる
べき炭素量〕＋０．７５×〔原料粉末中の酸素量〕とな
るような比率まで脱脂を行うことにより、成形体の炭素
量及び酸素量を適正に制御し、真空焼結する。
先立ち、前記成形体の炭素量が〔焼結体中に含有させる
べき炭素量〕＋０．７５×〔原料粉末中の酸素量〕とな
るような比率まで脱脂を行うことにより、成形体の炭素
量及び酸素量を適正に制御し、真空焼結する。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、この発明の実施の形態を説
明する。
明する。
【００１１】Ｔｉ−Ａｌ系合金粉末を有機バインダーと
混練後、射出成形し、次いで脱脂処理し、引き続いて真
空焼結処理する金属粉末射出成形法において、成形体の
焼結処理に先立ち、脱脂工程における成形体の残留炭素
量が（焼結体中に含有させるべき炭素量）＋０．７５×
（原料粉末の酸素量）以下となるような比率に脱脂調整
し、かつ酸素量の固定化を図るものである。
混練後、射出成形し、次いで脱脂処理し、引き続いて真
空焼結処理する金属粉末射出成形法において、成形体の
焼結処理に先立ち、脱脂工程における成形体の残留炭素
量が（焼結体中に含有させるべき炭素量）＋０．７５×
（原料粉末の酸素量）以下となるような比率に脱脂調整
し、かつ酸素量の固定化を図るものである。
【００１２】具体的には、メタルボックスの脱脂室内に
シースヒーターを埋め込んだステンレス鋼製の各棚に前
記成形体を載置し、メタルボックス内を１×１０-3 Tor
r 以下に減圧維持し、ワックス類バインダー中の最高蒸
気圧以下の分子量を持ったパラフィンを１３０℃で蒸発
除去した後、次いでメタルボックス内にＨｅ，Ａｒ，Ｎ
2 のキャリアガスを１×１０-2〜１２ Torr のパーシャ
ル減圧化で４リットル／ｍｉｎ流しながら昇温し、樹脂
バインダーの蒸発点を超える３００℃以上、且つ前記成
形体の固相線以下の温度に保持調整しながら、キャリア
ガスと共に気化バインダーを取り出し、前記成形体中の
炭素量と酸素量を上記の比率以上となるように成分調整
するものである。
シースヒーターを埋め込んだステンレス鋼製の各棚に前
記成形体を載置し、メタルボックス内を１×１０-3 Tor
r 以下に減圧維持し、ワックス類バインダー中の最高蒸
気圧以下の分子量を持ったパラフィンを１３０℃で蒸発
除去した後、次いでメタルボックス内にＨｅ，Ａｒ，Ｎ
2 のキャリアガスを１×１０-2〜１２ Torr のパーシャ
ル減圧化で４リットル／ｍｉｎ流しながら昇温し、樹脂
バインダーの蒸発点を超える３００℃以上、且つ前記成
形体の固相線以下の温度に保持調整しながら、キャリア
ガスと共に気化バインダーを取り出し、前記成形体中の
炭素量と酸素量を上記の比率以上となるように成分調整
するものである。
【００１３】上記数値の０．７５は炭素の原子量と酸素
の原子量との比率１２／１６である。焼結体中に最終的
に含有させるべき炭素量に０．７５×（原料粉末におけ
る酸素量）の炭素量を加えているのは、酸素の量に０．
７５を掛け合わせた量の炭素がＣ＋Ｏ→ＣＯ反応によっ
て失われるからである。
の原子量との比率１２／１６である。焼結体中に最終的
に含有させるべき炭素量に０．７５×（原料粉末におけ
る酸素量）の炭素量を加えているのは、酸素の量に０．
７５を掛け合わせた量の炭素がＣ＋Ｏ→ＣＯ反応によっ
て失われるからである。
【００１４】脱脂工程での前記成形体中の炭素量が上記
の関係を満たすまでの管理法としては、例えば炭素量指
標として、前記成形体の脱脂率を特定化することによ
り、所望の脱脂率を設定し、上記関係を満足する脱脂率
での成形体炭素量に制御し、かつ成形体の酸素量を固定
化する。
の関係を満たすまでの管理法としては、例えば炭素量指
標として、前記成形体の脱脂率を特定化することによ
り、所望の脱脂率を設定し、上記関係を満足する脱脂率
での成形体炭素量に制御し、かつ成形体の酸素量を固定
化する。
【００１５】次いで行われる真空焼結工程ではバインダ
ーの再蒸発もなく、過剰な炭素や酸素による前記炭化物
及び酸化物等の生成は抑制される。このため極めてクリ
ーンな且つカーボンコントロール雰囲気下での焼結が可
能となる。 （使用状態）この実施形態はＴｉ−Ａｌ系合金を用い
て、金属射出成形体からワックス類バインダーを除去し
た後、減圧下不活性ガス（Ｈｅ，Ａｒ，Ｎ2 等）のパー
シャル気流中で熱処理することにより炭素量と酸素量を
目標値にする方法である。
ーの再蒸発もなく、過剰な炭素や酸素による前記炭化物
及び酸化物等の生成は抑制される。このため極めてクリ
ーンな且つカーボンコントロール雰囲気下での焼結が可
能となる。 （使用状態）この実施形態はＴｉ−Ａｌ系合金を用い
て、金属射出成形体からワックス類バインダーを除去し
た後、減圧下不活性ガス（Ｈｅ，Ａｒ，Ｎ2 等）のパー
シャル気流中で熱処理することにより炭素量と酸素量を
目標値にする方法である。
【００１６】炭素量と酸素量は不活性ガスのパーシャル
圧力、或いは温度を変化させることで容易に目標の値に
制御することができる。
圧力、或いは温度を変化させることで容易に目標の値に
制御することができる。
【００１７】ここで、先ずＴｉ−Ａｌの自己燃焼反応合
成法による鋳塊を粉砕した粉砕粉から炭素量と酸素量を
求める。このときの炭素量が焼結体における所望の炭素
量より高い場合、焼結時に起こるＣ＋Ｏ→ＣＯ反応によ
る炭素の逸失によって炭素は消費された後、なお余剰炭
素量として残留したものである。
成法による鋳塊を粉砕した粉砕粉から炭素量と酸素量を
求める。このときの炭素量が焼結体における所望の炭素
量より高い場合、焼結時に起こるＣ＋Ｏ→ＣＯ反応によ
る炭素の逸失によって炭素は消費された後、なお余剰炭
素量として残留したものである。
【００１８】そこで脱脂成形体の脱脂率を高め、脱脂成
形体におけるＣ量とＯ量が、（焼結体中に最終的に含有
させるべきＣ量）＋０．７５×（原料粉末のＯ量）の関
係となるような比率まで脱脂率を上げる。このようにし
て炭素量と酸素量を調整（制御）した脱脂成形体を用い
て焼結を行った場合、脱脂成形体に含有されるＣが前記
のＣ＋Ｏ→ＣＯ反応によって失われたとき最終的に焼結
体中に望ましい量のＣ量が残存することとなる。
形体におけるＣ量とＯ量が、（焼結体中に最終的に含有
させるべきＣ量）＋０．７５×（原料粉末のＯ量）の関
係となるような比率まで脱脂率を上げる。このようにし
て炭素量と酸素量を調整（制御）した脱脂成形体を用い
て焼結を行った場合、脱脂成形体に含有されるＣが前記
のＣ＋Ｏ→ＣＯ反応によって失われたとき最終的に焼結
体中に望ましい量のＣ量が残存することとなる。
【００１９】
【実施例】次に、この発明の構成を図面を参照してより
具体的に説明する。
具体的に説明する。
【００２０】平均粒径１２μｍのＴｉ−５０at％Ａｌ粉
砕粉末の６７．１容量％とポリプロピレン：（カルナバ
ワックス＋パラフィンワックス）：ステアリン酸＝１
３．９：８３．５：２．６重量比の混合バインダー３
２．９容量％とを混練し、図１乃至図３に示すような外
径１４．４ｍｍ、内径６．８ｍｍ、長さ１７．１ｍｍの
自動車用燃料噴射ノズル１を射出成形によって製造し
た。前記粉砕粉末の組成はＣが０．０５７重量％、Ｏが
０．８７重量％、Ｎが０．０９８重量％、Ｔｉが６２．
１重量％、Ａｌが３６．９重量％であった。
砕粉末の６７．１容量％とポリプロピレン：（カルナバ
ワックス＋パラフィンワックス）：ステアリン酸＝１
３．９：８３．５：２．６重量比の混合バインダー３
２．９容量％とを混練し、図１乃至図３に示すような外
径１４．４ｍｍ、内径６．８ｍｍ、長さ１７．１ｍｍの
自動車用燃料噴射ノズル１を射出成形によって製造し
た。前記粉砕粉末の組成はＣが０．０５７重量％、Ｏが
０．８７重量％、Ｎが０．０９８重量％、Ｔｉが６２．
１重量％、Ａｌが３６．９重量％であった。
【００２１】次いで成形体を溶剤脱脂した後、脱脂装置
の脱脂室に溶剤抽出後の成形体を配し、１×１０-3 Tor
r の減圧下で１３０℃まで昇温後、３時間の保持により
残留ワックス類の蒸発による完全脱脂を行った。
の脱脂室に溶剤抽出後の成形体を配し、１×１０-3 Tor
r の減圧下で１３０℃まで昇温後、３時間の保持により
残留ワックス類の蒸発による完全脱脂を行った。
【００２２】前記蒸発脱脂が終了後、引き続き脱脂室を
９．８×１０-2〜１０５ Torr で各々パーシャル減圧に
制御し、Ｎ2 ガスによるパーシャル気流中で成形体中の
樹脂バインダーとしてのポリプロピレンを蒸発点以上の
加熱温度として、１３０℃より０．４℃／ｍｉｎ〜０．
７℃／ｍｉｎの昇温速度で３８０℃まで昇温し、３時間
保持して脱脂を行った。パーシャル時のガス流量は４リ
ットル／ｍｉｎとして、以下の〜のような条件で熱
処理を施した。その後、１，３６５℃、７．５×１０-4
Torr の雰囲気で２時間、真空焼結を行なって製品を得
た。 パーシャル圧力を９．８×１０-2〜３．４×１０-1
Torr とした。すると、残留炭素量は０．０７重量％、
残留酸素量は０．９８重量％、脱脂率は９８％であり好
ましい結果であった。そして、この脱脂体の真空焼結体
の残留炭素量は０．０５７重量％、残留酸素量は０．８
９重量％であった。 パーシャル圧力を４．９〜７．７×１０-1 Torr と
した。すると、残留炭素量は０．０８重量％、残留酸素
量は０．９０重量％、脱脂率は９５％であり好ましい結
果であった。そして、この脱脂体の真空焼結体の残留炭
素量は０．０５３重量％、残留酸素量は０．９０重量％
であった。 パーシャル圧力を９〜１２ Torr とした。すると、
残留炭素量は０．７１重量％、残留酸素量は１．０１重
量％、脱脂率は８８％であり好ましい結果であった。そ
して、この脱脂体の真空焼結体の残留炭素量は０．０６
０重量％、残留酸素量は０．９１重量％であった。 パーシャル圧力を１００〜１０５ Torr とした。す
ると、残留炭素量は２．２５重量％、残留酸素量は１．
２５重量％、脱脂率は８６％であり、残留炭素量が過多
であった。そして、この脱脂体の真空焼結体の残留炭素
量は０．１８重量％、残留酸素量は１．０３重量％であ
った。
９．８×１０-2〜１０５ Torr で各々パーシャル減圧に
制御し、Ｎ2 ガスによるパーシャル気流中で成形体中の
樹脂バインダーとしてのポリプロピレンを蒸発点以上の
加熱温度として、１３０℃より０．４℃／ｍｉｎ〜０．
７℃／ｍｉｎの昇温速度で３８０℃まで昇温し、３時間
保持して脱脂を行った。パーシャル時のガス流量は４リ
ットル／ｍｉｎとして、以下の〜のような条件で熱
処理を施した。その後、１，３６５℃、７．５×１０-4
Torr の雰囲気で２時間、真空焼結を行なって製品を得
た。 パーシャル圧力を９．８×１０-2〜３．４×１０-1
Torr とした。すると、残留炭素量は０．０７重量％、
残留酸素量は０．９８重量％、脱脂率は９８％であり好
ましい結果であった。そして、この脱脂体の真空焼結体
の残留炭素量は０．０５７重量％、残留酸素量は０．８
９重量％であった。 パーシャル圧力を４．９〜７．７×１０-1 Torr と
した。すると、残留炭素量は０．０８重量％、残留酸素
量は０．９０重量％、脱脂率は９５％であり好ましい結
果であった。そして、この脱脂体の真空焼結体の残留炭
素量は０．０５３重量％、残留酸素量は０．９０重量％
であった。 パーシャル圧力を９〜１２ Torr とした。すると、
残留炭素量は０．７１重量％、残留酸素量は１．０１重
量％、脱脂率は８８％であり好ましい結果であった。そ
して、この脱脂体の真空焼結体の残留炭素量は０．０６
０重量％、残留酸素量は０．９１重量％であった。 パーシャル圧力を１００〜１０５ Torr とした。す
ると、残留炭素量は２．２５重量％、残留酸素量は１．
２５重量％、脱脂率は８６％であり、残留炭素量が過多
であった。そして、この脱脂体の真空焼結体の残留炭素
量は０．１８重量％、残留酸素量は１．０３重量％であ
った。
【００２３】この脱脂体の脱脂率と残留炭素及び酸素量
を、図４のグラフに示す。
を、図４のグラフに示す。
【００２４】前記脱脂体〜の９．８×１０-2〜１２
Torr Ｎ2 ガスパーシャル減圧下では３８０℃の３時間
の処理で脱脂体の炭素・酸素量はすでに平衡状態に達し
ており制御できている。脱脂体の１００〜１０５ Tor
r Ｎ2 ガスパーシャル減圧下では残留炭素量が過多であ
り、制御できていない。
Torr Ｎ2 ガスパーシャル減圧下では３８０℃の３時間
の処理で脱脂体の炭素・酸素量はすでに平衡状態に達し
ており制御できている。脱脂体の１００〜１０５ Tor
r Ｎ2 ガスパーシャル減圧下では残留炭素量が過多であ
り、制御できていない。
【００２５】原料粉末のＣ，Ｏ量から脱脂工程における
適正な残留炭素量に見合う脱脂率は８７％以上であるこ
とから、前記脱脂体を真空焼結しその焼結体炭素及び酸
素量を分析した結果、上記結果を得た。その結果、既述
の原料粉末の炭素量及び酸素量（Ｃが０．０５７重量
％、Ｏが０．８７重量％）に相当する範囲内に入ってい
た。
適正な残留炭素量に見合う脱脂率は８７％以上であるこ
とから、前記脱脂体を真空焼結しその焼結体炭素及び酸
素量を分析した結果、上記結果を得た。その結果、既述
の原料粉末の炭素量及び酸素量（Ｃが０．０５７重量
％、Ｏが０．８７重量％）に相当する範囲内に入ってい
た。
【００２６】
【発明の効果】この発明は上述のような構成であり、次
の効果を有する。
の効果を有する。
【００２７】Ｔｉ−Ａｌ合金粉末の金属粉末射出成形法
で脱脂時成形体の炭素量、酸素量を精度よく制御する方
法を提供することができる。
で脱脂時成形体の炭素量、酸素量を精度よく制御する方
法を提供することができる。
【図１】この発明の実施例を説明する自動車用燃料噴射
ノズルの斜視図。
ノズルの斜視図。
【図２】図１の自動車用燃料噴射ノズルの断面構造を説
明する図。
明する図。
【図３】図１の自動車用燃料噴射ノズルの底面図。
【図４】５０Ｔｉ−５０Ａｌ成形体の脱脂率と残留Ｃ及
びＯの関係を示すグラフ。
びＯの関係を示すグラフ。
フロントページの続き (72)発明者 新熊 隆 大阪府大阪市東淀川区瑞光４丁目４番28号 大阪冶金興業株式会社内 (72)発明者 寺岡 常雄 大阪府大阪市東淀川区瑞光４丁目４番28号 大阪冶金興業株式会社内 Ｆターム(参考） 4K018 AA06 AA15 BC12 CA07 CA30 DA03 DA21 DA33 DA35
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｔｉ−Ａｌ系合金の金属粉末を有機バイ
ンダーと混練後、射出成形し、次いで脱脂工程で１×１
０-2〜１２ Torr の減圧下で不活性ガスを用いたパーシ
ャル気流中で３００℃以上且つ前記成形体の固相線以下
の温度域で熱処理して前記成形体の炭素及び酸素を揮散
させることを特徴とする脱脂成形体の炭素量と酸素量の
制御方法。 - 【請求項２】 脱脂工程における成形体を焼結処理する
に先立ち、前記成形体の炭素量が〔焼結体中に含有させ
るべき炭素量〕＋０．７５×〔原料粉末中の酸素量〕と
なるような比率まで脱脂を行うことにより、成形体の炭
素量及び酸素量を適正に制御し、真空焼結する請求項１
記載の脱脂成形体の炭素量と酸素量の制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16889199A JP2000355704A (ja) | 1999-06-15 | 1999-06-15 | Ｔｉ−Ａｌ系合金の射出成形法における脱脂成形体の炭素量と酸素量の制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16889199A JP2000355704A (ja) | 1999-06-15 | 1999-06-15 | Ｔｉ−Ａｌ系合金の射出成形法における脱脂成形体の炭素量と酸素量の制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000355704A true JP2000355704A (ja) | 2000-12-26 |
Family
ID=15876495
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16889199A Pending JP2000355704A (ja) | 1999-06-15 | 1999-06-15 | Ｔｉ−Ａｌ系合金の射出成形法における脱脂成形体の炭素量と酸素量の制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000355704A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014522452A (ja) * | 2011-06-13 | 2014-09-04 | チャールズ マルコム ワード‐クローズ | 金属又は合金物体の生産 |
| JP2017186609A (ja) * | 2016-04-05 | 2017-10-12 | 三菱重工航空エンジン株式会社 | ＴｉＡｌ系金属間化合物焼結体及びＴｉＡｌ系金属間化合物焼結体の製造方法 |
| WO2017175515A1 (ja) * | 2016-04-05 | 2017-10-12 | 三菱重工航空エンジン株式会社 | ＴｉＡｌ系金属間化合物焼結体の製造方法 |
-
1999
- 1999-06-15 JP JP16889199A patent/JP2000355704A/ja active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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