JP2000337721A - 超臨界冷凍サイクル - Google Patents
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- F25B2600/00—Control issues
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 超臨界冷凍サイクルの再起動時において、サ
イクルが破綻してしまうことを防止する。 【解決手段】 封入冷媒質量Ｙが、圧縮機１００から圧
力制御弁３００に至る冷媒通路の通路体積Ｘと、仕様最
低外気温度（例えば１０℃相当）における冷媒飽和液密
度ρとの積より大きくとなるように選定する。これによ
り、仮に、高圧側全体に冷媒が満たされた状態において
も低圧側に冷媒が存在し得るので、圧縮機１００の停止
後、圧縮機１００が再起動したときであっても、低圧側
に存在する冷媒が圧縮機１００に吸入圧縮されて高圧側
に吐出されることとなる。したがって、圧縮機１００の
稼働とともに高圧側の圧力を圧力制御弁３００が開弁す
る圧力まで確実に上昇させることができるので、サイク
ル内に冷媒を確実に循環させることができ、サイクルが
破綻することを防止できる。
イクルが破綻してしまうことを防止する。 【解決手段】 封入冷媒質量Ｙが、圧縮機１００から圧
力制御弁３００に至る冷媒通路の通路体積Ｘと、仕様最
低外気温度（例えば１０℃相当）における冷媒飽和液密
度ρとの積より大きくとなるように選定する。これによ
り、仮に、高圧側全体に冷媒が満たされた状態において
も低圧側に冷媒が存在し得るので、圧縮機１００の停止
後、圧縮機１００が再起動したときであっても、低圧側
に存在する冷媒が圧縮機１００に吸入圧縮されて高圧側
に吐出されることとなる。したがって、圧縮機１００の
稼働とともに高圧側の圧力を圧力制御弁３００が開弁す
る圧力まで確実に上昇させることができるので、サイク
ル内に冷媒を確実に循環させることができ、サイクルが
破綻することを防止できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、放熱器内の圧力
（高圧側の圧力）が冷媒の臨界圧力以上となる超臨界冷
凍サイクルに関するもので、二酸化炭素を冷媒とする超
臨界冷凍サイクルに適用して有効である。
（高圧側の圧力）が冷媒の臨界圧力以上となる超臨界冷
凍サイクルに関するもので、二酸化炭素を冷媒とする超
臨界冷凍サイクルに適用して有効である。
【０００２】
【従来の技術】例えば二酸化炭素を冷媒とする超臨界冷
凍サイクルは、特表平３−５０３２６号公報に記載され
るように、高圧側の圧力を制御することにより冷凍能力
（ヒートポンプ運転時にあっては暖房能力）を制御する
ものである。
凍サイクルは、特表平３−５０３２６号公報に記載され
るように、高圧側の圧力を制御することにより冷凍能力
（ヒートポンプ運転時にあっては暖房能力）を制御する
ものである。
【０００３】また、超臨界冷凍サイクル（以下、サイク
ルと略す。）において、冷凍能力（ヒートポンプ運転時
にあっては暖房能力）を増大させるには、放熱器出口側
に設けられたバルブの開度を縮小させて放熱器出口側の
冷媒圧力を冷媒の臨界圧力以上にまで上昇させる必要が
ある。
ルと略す。）において、冷凍能力（ヒートポンプ運転時
にあっては暖房能力）を増大させるには、放熱器出口側
に設けられたバルブの開度を縮小させて放熱器出口側の
冷媒圧力を冷媒の臨界圧力以上にまで上昇させる必要が
ある。
【０００４】この必要性に対して、「次回のサイクル起
動時に備えてサイクルの停止時においてはバルブを閉じ
て高圧側の圧力（放熱器出口側の冷媒圧力）が低下する
ことを防止することができる超臨界冷凍サイクル用の圧
力制御弁」を出願人は既に出願をしている（特願平１０
−１６８７０１等）。
動時に備えてサイクルの停止時においてはバルブを閉じ
て高圧側の圧力（放熱器出口側の冷媒圧力）が低下する
ことを防止することができる超臨界冷凍サイクル用の圧
力制御弁」を出願人は既に出願をしている（特願平１０
−１６８７０１等）。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、サイクル停
止時にバルブが閉じられていると言えども、サイクル
（圧縮機）の停止とともに高圧側の圧力が次第に低下し
ていくので、起動時においては、図５に示すように、高
圧側の圧力が所定圧力に到達するまでの間は、バルブを
閉じた状態で圧縮機が稼働することとなる。
止時にバルブが閉じられていると言えども、サイクル
（圧縮機）の停止とともに高圧側の圧力が次第に低下し
ていくので、起動時においては、図５に示すように、高
圧側の圧力が所定圧力に到達するまでの間は、バルブを
閉じた状態で圧縮機が稼働することとなる。
【０００６】一方、サイクル（圧縮機）が稼働している
ときには、高圧側の冷媒は飽和液密度以上の高い密度を
有しているため、冷凍サイクル中に存在する冷媒の多く
は、高圧側に存在することとなる。
ときには、高圧側の冷媒は飽和液密度以上の高い密度を
有しているため、冷凍サイクル中に存在する冷媒の多く
は、高圧側に存在することとなる。
【０００７】このため、サイクルの停止後、バルブを閉
じたままサイクル（圧縮機）を再起動すると、低圧側に
残存する冷媒が少ないため、圧縮機の吐出冷媒量が少な
く、高圧側の圧力が上昇し難い。一方、バルブは、高圧
側の冷媒圧力が所定圧力以上となるまでは、全閉状態を
維持し続けるので、低圧側に冷媒が供給されず、高圧側
の圧力が更に上昇し難くなる。
じたままサイクル（圧縮機）を再起動すると、低圧側に
残存する冷媒が少ないため、圧縮機の吐出冷媒量が少な
く、高圧側の圧力が上昇し難い。一方、バルブは、高圧
側の冷媒圧力が所定圧力以上となるまでは、全閉状態を
維持し続けるので、低圧側に冷媒が供給されず、高圧側
の圧力が更に上昇し難くなる。
【０００８】つまり、サイクル起動時において低圧側に
残存する冷媒量が少ないと、冷媒がサイクル内を循環し
なくなる可能性が高いので、蒸発器に冷媒が供給され
ず、サイクルが破綻してしまう。
残存する冷媒量が少ないと、冷媒がサイクル内を循環し
なくなる可能性が高いので、蒸発器に冷媒が供給され
ず、サイクルが破綻してしまう。
【０００９】本発明は、上記点に鑑み、サイクルの再起
動時において、サイクルが破綻してしまうことを防止す
ることを目的とする。
動時において、サイクルが破綻してしまうことを防止す
ることを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するために、請求項１、２に記載の発明では、圧縮機
（１００）から圧力制御弁（２００）に至る冷媒通路の
通路体積Ｘと封入冷媒質量Ｙとは、Ｙ＞０．８５Ｘ＋５
で示す関係を有することを特徴とする。
成するために、請求項１、２に記載の発明では、圧縮機
（１００）から圧力制御弁（２００）に至る冷媒通路の
通路体積Ｘと封入冷媒質量Ｙとは、Ｙ＞０．８５Ｘ＋５
で示す関係を有することを特徴とする。
【００１１】これにより、仮に、高圧側（圧縮機（１０
０）から圧力制御弁（３００）に至る冷媒通路）全体に
冷媒が満たされた状態においても、低圧側（圧力制御弁
（３００）から圧縮機（１００）に至る冷媒通路内）に
冷媒を残存させることが可能となるので、圧縮機（１０
０）の停止後、圧縮機（１００）が再起動したときであ
っても、低圧側に存在する冷媒が圧縮機（１００）に吸
入圧縮されて高圧側に吐出され得る。
０）から圧力制御弁（３００）に至る冷媒通路）全体に
冷媒が満たされた状態においても、低圧側（圧力制御弁
（３００）から圧縮機（１００）に至る冷媒通路内）に
冷媒を残存させることが可能となるので、圧縮機（１０
０）の停止後、圧縮機（１００）が再起動したときであ
っても、低圧側に存在する冷媒が圧縮機（１００）に吸
入圧縮されて高圧側に吐出され得る。
【００１２】したがって、圧縮機（１００）の稼働とと
もに高圧側の圧力を圧力制御弁（３００）が開弁する圧
力まで確実に上昇させることができるので、サイクル内
に冷媒を確実に循環させることができ、サイクルが破綻
することを防止できる。
もに高圧側の圧力を圧力制御弁（３００）が開弁する圧
力まで確実に上昇させることができるので、サイクル内
に冷媒を確実に循環させることができ、サイクルが破綻
することを防止できる。
【００１３】因みに、上記各手段の括弧内の符号は、後
述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す
一例である。
述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す
一例である。
【００１４】
【発明の実施の形態】本実施形態は、本発明に係る超臨
界冷凍サイクルを車両用のＣＯ2 サイクルに適用したも
のであり、図１はＣＯ2 サイクルの模式図である。
界冷凍サイクルを車両用のＣＯ2 サイクルに適用したも
のであり、図１はＣＯ2 サイクルの模式図である。
【００１５】図１中、１００は冷媒（ＣＯ2 ）を吸入圧
縮する圧縮機であり、この圧縮機１００は、電磁クラッ
チ１１０を介して車両走行用エンジン（図示せず）から
駆動力を得て稼動する。２００は圧縮機１００から吐出
した冷媒を大気と熱交換して冷却するとともに、内部の
圧力が冷媒の臨界圧力を超える放熱器でり、３００は放
熱器２００から流出する冷媒を減圧するとともに、放熱
器２００出口側の冷媒温度に基づいて放熱器２００出口
側の圧力を制御する圧力制御弁である。なお、圧力制御
弁３００の詳細についていは、後述する。
縮する圧縮機であり、この圧縮機１００は、電磁クラッ
チ１１０を介して車両走行用エンジン（図示せず）から
駆動力を得て稼動する。２００は圧縮機１００から吐出
した冷媒を大気と熱交換して冷却するとともに、内部の
圧力が冷媒の臨界圧力を超える放熱器でり、３００は放
熱器２００から流出する冷媒を減圧するとともに、放熱
器２００出口側の冷媒温度に基づいて放熱器２００出口
側の圧力を制御する圧力制御弁である。なお、圧力制御
弁３００の詳細についていは、後述する。
【００１６】４００は圧力制御弁３００にて減圧された
冷媒を蒸発させて空気を冷却する蒸発器であり、５００
はＣＯ2 サイクル内の余剰冷媒を貯えるとともに、蒸発
器４００から流出する冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分
離して気相冷媒を圧縮機１００側に流出させるアキュー
ムレータ（気液分離手段）である。
冷媒を蒸発させて空気を冷却する蒸発器であり、５００
はＣＯ2 サイクル内の余剰冷媒を貯えるとともに、蒸発
器４００から流出する冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分
離して気相冷媒を圧縮機１００側に流出させるアキュー
ムレータ（気液分離手段）である。
【００１７】なお、６００は蒸発器４００にて冷却され
た空気の温度を検出する温度センサ（温度検出手段）で
あり、電子制御装置（ＥＣＵ）７００は、温度センサ７
００の検出温度に基づいて電磁クラッチ１１０のＯＮ−
ＯＦＦを制御している。
た空気の温度を検出する温度センサ（温度検出手段）で
あり、電子制御装置（ＥＣＵ）７００は、温度センサ７
００の検出温度に基づいて電磁クラッチ１１０のＯＮ−
ＯＦＦを制御している。
【００１８】具体的には、検出温度が３℃以下となった
ときには、電磁クラッチ１１０をＯＦＦとして圧縮機１
００を停止させ、検出温度が４℃以上となったときに
は、電磁クラッチ１１０をＯＮとして圧縮機１００を稼
動させる。
ときには、電磁クラッチ１１０をＯＦＦとして圧縮機１
００を停止させ、検出温度が４℃以上となったときに
は、電磁クラッチ１１０をＯＮとして圧縮機１００を稼
動させる。
【００１９】また、本実施形態では、ＣＯ2 サイクル内
封入する封入冷媒質量Ｙが、圧縮機１００から圧力制御
弁３００に至る冷媒通路の通路体積Ｘと、仕様最低外気
温度（本実施形態では、約１０℃）における冷媒飽和液
密度ρとの積より大きくとなるように選定されており、
具体的には、圧縮機１００から圧力制御弁３００に至る
冷媒通路の通路体積Ｘと封入冷媒質量Ｙとが、下記数式
１で示す関係を有するように選定している。
封入する封入冷媒質量Ｙが、圧縮機１００から圧力制御
弁３００に至る冷媒通路の通路体積Ｘと、仕様最低外気
温度（本実施形態では、約１０℃）における冷媒飽和液
密度ρとの積より大きくとなるように選定されており、
具体的には、圧縮機１００から圧力制御弁３００に至る
冷媒通路の通路体積Ｘと封入冷媒質量Ｙとが、下記数式
１で示す関係を有するように選定している。
【００２０】
【数１】Ｙ＞０．８５Ｘ＋５ 因みに、図２は、数式１をグラフ化したものであり、封
入冷媒質量Ｙは、図２のＡ領域に属している。
入冷媒質量Ｙは、図２のＡ領域に属している。
【００２１】次に、圧力制御弁３００について述べる。
【００２２】図３は圧力制御弁３００の断面図であり、
３０１、３０２は冷媒通路を構成するとともに、制御弁
本体３０３を収納するケーシングである。そして、制御
弁本体３０３のうち、３０４は冷媒温度を感知する感温
部であり、この感温部３０４は、薄膜状のダイヤフラム
（圧力応動部材）３０５、およびダイヤフラム３０５と
共に密閉空間３０６を形成するハウジング３０７から構
成されている。
３０１、３０２は冷媒通路を構成するとともに、制御弁
本体３０３を収納するケーシングである。そして、制御
弁本体３０３のうち、３０４は冷媒温度を感知する感温
部であり、この感温部３０４は、薄膜状のダイヤフラム
（圧力応動部材）３０５、およびダイヤフラム３０５と
共に密閉空間３０６を形成するハウジング３０７から構
成されている。
【００２３】そして、密閉空間３０６内には、冷媒（Ｃ
Ｏ2 ）の温度が０℃での飽和液密度から冷媒の臨界点で
の飽和液密度に至る範囲の密度（本実施形態では約６２
５ｋｇ／ｍ3 ）で封入されている。
Ｏ2 ）の温度が０℃での飽和液密度から冷媒の臨界点で
の飽和液密度に至る範囲の密度（本実施形態では約６２
５ｋｇ／ｍ3 ）で封入されている。
【００２４】なお、３０７ａは感温部３０４（密閉空間
３０６）に冷媒を封入する封入管であり、この封入管３
０７ａは、ケーシング３０１、３０２内の冷媒温度に対
して密閉空間３０６内の冷媒温度を時間差無く追従させ
るべく、銅などの熱伝導率の高い金属製である。
３０６）に冷媒を封入する封入管であり、この封入管３
０７ａは、ケーシング３０１、３０２内の冷媒温度に対
して密閉空間３０６内の冷媒温度を時間差無く追従させ
るべく、銅などの熱伝導率の高い金属製である。
【００２５】３０９は圧力制御弁３００（制御弁本体３
０３）の弁口３１０の開度を調節するニードル弁体（以
下、弁体と略す。）であり、弁体３０９はダイヤフラム
３０５に接合されている。このため、感温部３０４（密
閉空間３０６内）の温度上昇（内圧上昇）すると、弁体
３０９は、弁口３１０の開度を縮小させる向きに変位す
る。
０３）の弁口３１０の開度を調節するニードル弁体（以
下、弁体と略す。）であり、弁体３０９はダイヤフラム
３０５に接合されている。このため、感温部３０４（密
閉空間３０６内）の温度上昇（内圧上昇）すると、弁体
３０９は、弁口３１０の開度を縮小させる向きに変位す
る。
【００２６】３１１は弁口３１０を閉じる向きの弾性力
を弁体３０９に作用させるとともに、圧力制御弁３００
の閉弁圧を調節するバネ（弾性体）であり、このバネ３
１１の初期設定荷重は、調整ナット３１２を回すことに
より調節される。そして、初期設定荷重（弁口３１０を
閉じた状態での弾性力）は、冷媒が臨界圧力以下の凝縮
域において、所定の過冷却度（本実施形態では約１０
℃）を有するように設定されており、具体的には、初期
設定荷重における、密閉空間３０６内での圧力換算で約
１［ＭＰａ］である。
を弁体３０９に作用させるとともに、圧力制御弁３００
の閉弁圧を調節するバネ（弾性体）であり、このバネ３
１１の初期設定荷重は、調整ナット３１２を回すことに
より調節される。そして、初期設定荷重（弁口３１０を
閉じた状態での弾性力）は、冷媒が臨界圧力以下の凝縮
域において、所定の過冷却度（本実施形態では約１０
℃）を有するように設定されており、具体的には、初期
設定荷重における、密閉空間３０６内での圧力換算で約
１［ＭＰａ］である。
【００２７】したがって、圧力制御弁３００は、超臨界
領域では、６２５ｋｇ／ｍ3 の等密度線に沿うように、
放熱器２００出口側の冷媒温度に基づいて、放熱器２０
０出口側の冷媒圧力を制御し、凝縮域では、所定の過冷
却度を有するように冷媒圧力が制御される（図４の太線
ηmax 参照）。
領域では、６２５ｋｇ／ｍ3 の等密度線に沿うように、
放熱器２００出口側の冷媒温度に基づいて、放熱器２０
０出口側の冷媒圧力を制御し、凝縮域では、所定の過冷
却度を有するように冷媒圧力が制御される（図４の太線
ηmax 参照）。
【００２８】次に、本実施形態の特徴を述べる。
【００２９】封入冷媒質量Ｙが、圧縮機１００から圧力
制御弁３００に至る冷媒通路の通路体積Ｘと、仕様最低
外気温度における冷媒飽和液密度ρとの積より大きくと
なるように選定されているので、仮に、高圧側（圧縮機
１００から圧力制御弁３００に至る冷媒通路）全体に冷
媒が満たされた状態においても、低圧側（圧力制御弁３
００から圧縮機１００に至る冷媒通路内）に冷媒が存在
し得る。
制御弁３００に至る冷媒通路の通路体積Ｘと、仕様最低
外気温度における冷媒飽和液密度ρとの積より大きくと
なるように選定されているので、仮に、高圧側（圧縮機
１００から圧力制御弁３００に至る冷媒通路）全体に冷
媒が満たされた状態においても、低圧側（圧力制御弁３
００から圧縮機１００に至る冷媒通路内）に冷媒が存在
し得る。
【００３０】したがって、圧縮機１００（ＣＯ2 サイク
ル）の停止後、圧縮機１００（ＣＯ 2 サイクル）が再起
動したときであっても、低圧側に存在する冷媒が圧縮機
１００に吸入圧縮されて高圧側に吐出されるので、圧縮
機１００の稼働とともに高圧側の圧力を圧力制御弁３０
０が開弁する圧力まで確実に上昇させることができる。
延いては、ＣＯ2 サイクル内に冷媒を確実に循環させる
ことができるので、ＣＯ2 サイクルが破綻することを防
止できる。
ル）の停止後、圧縮機１００（ＣＯ 2 サイクル）が再起
動したときであっても、低圧側に存在する冷媒が圧縮機
１００に吸入圧縮されて高圧側に吐出されるので、圧縮
機１００の稼働とともに高圧側の圧力を圧力制御弁３０
０が開弁する圧力まで確実に上昇させることができる。
延いては、ＣＯ2 サイクル内に冷媒を確実に循環させる
ことができるので、ＣＯ2 サイクルが破綻することを防
止できる。
【００３１】ところで、上述の実施形態では、冷媒とし
てＣＯ2 を用いたが本発明に係る超臨界冷凍サイクルの
冷媒はこれに限定されるものではなく、例えば、エチレ
ン、エタン、酸化窒素等でもよい。
てＣＯ2 を用いたが本発明に係る超臨界冷凍サイクルの
冷媒はこれに限定されるものではなく、例えば、エチレ
ン、エタン、酸化窒素等でもよい。
【図１】本発明の実施形態に係るＣＯ2 サイクル（超臨
界冷凍サイクル）の模式図である。
界冷凍サイクル）の模式図である。
【図２】冷媒通路の通路体積Ｘと封入冷媒質量Ｙとの関
係を示すグラフである。
係を示すグラフである。
【図３】実施形態に係る圧力制御弁の断面図である。
【図４】ＣＯ2 のｐ−ｈ線図である。
【図５】（ａ）はバルブ開度と時間との関係を示すグラ
フであり、（ｂ）は放熱器出口側の冷媒圧力と時間との
関係を示すグラフである。
フであり、（ｂ）は放熱器出口側の冷媒圧力と時間との
関係を示すグラフである。
１００…圧縮機、２００…放熱器、３００…圧力制御
弁、４００…蒸発器、５００…アキュムレータ。
弁、４００…蒸発器、５００…アキュムレータ。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 黒田 泰孝 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内 (72)発明者 山中 康司 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内
Claims (2)
- 【請求項１】 冷媒を圧縮する圧縮機（１００）と、 前記圧縮機（１００）から吐出した冷媒を冷却するとと
もに、内部の圧力が冷媒の臨界圧力を超える放熱器（２
００）と、 前記放熱器（２００）から流出する冷媒を減圧するとと
もに、前記放熱器（２００）出口側の冷媒温度に基づい
て前記放熱器（２００）出口側の冷媒圧力を制御する圧
力制御弁（３００）と、 前記圧力制御弁（３００）にて減圧された冷媒を蒸発さ
せる蒸発器（４００）と、 前記放熱器（２００）から流出する冷媒を気相冷媒と液
相冷媒とに分離して気相冷媒を前記圧縮機（１００）の
吸入側に流出するとともに、余剰冷媒を蓄えるアキュム
レータ（５００）とを備え、 前記圧縮機（１００）から前記圧力制御弁（２００）に
至る冷媒通路の通路体積をＸとし、封入冷媒質量をＹと
したときに、通路体積と封入冷媒質量とは、Ｙ＞０．８
５Ｘ＋５で示す関係を有することを特徴とする超臨界冷
凍サイクル。 - 【請求項２】 前記冷媒は、二酸化炭素であることを特
徴とする請求項１に記載の超臨界冷凍サイクル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11145324A JP2000337721A (ja) | 1999-05-25 | 1999-05-25 | 超臨界冷凍サイクル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11145324A JP2000337721A (ja) | 1999-05-25 | 1999-05-25 | 超臨界冷凍サイクル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000337721A true JP2000337721A (ja) | 2000-12-08 |
Family
ID=15382539
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11145324A Pending JP2000337721A (ja) | 1999-05-25 | 1999-05-25 | 超臨界冷凍サイクル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000337721A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1709374A2 (en) * | 2003-12-19 | 2006-10-11 | Carrier Corporation | Vapor compression systems using an accumulator to prevent over-pressurization |
| JP2008122070A (ja) * | 2006-11-10 | 2008-05-29 | Visteon Global Technologies Inc | 車両用エアコンディショニングユニットの蒸発器としての熱交換器 |
-
1999
- 1999-05-25 JP JP11145324A patent/JP2000337721A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1709374A2 (en) * | 2003-12-19 | 2006-10-11 | Carrier Corporation | Vapor compression systems using an accumulator to prevent over-pressurization |
| EP1709374A4 (en) * | 2003-12-19 | 2009-08-19 | Carrier Corp | VAPOR COMPRESSION SYSTEMS USING AN ACCUMULATOR TO PREVENT OVERPRESSURIZATION |
| JP2008122070A (ja) * | 2006-11-10 | 2008-05-29 | Visteon Global Technologies Inc | 車両用エアコンディショニングユニットの蒸発器としての熱交換器 |
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