JP2000324839A - 降圧型ｄｃ−ｄｃコンバータ装置 - Google Patents
降圧型ｄｃ−ｄｃコンバータ装置Info
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- JP2000324839A JP2000324839A JP11124065A JP12406599A JP2000324839A JP 2000324839 A JP2000324839 A JP 2000324839A JP 11124065 A JP11124065 A JP 11124065A JP 12406599 A JP12406599 A JP 12406599A JP 2000324839 A JP2000324839 A JP 2000324839A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】放射電磁波ノイズの低減を実現した降圧型ＤＣ
−ＤＣコンバータ装置を提供すること。 【解決手段】トランス６の二次コイルから出力される単
相交流電圧（二次電圧）はダイオードモジュール８０で
整流される。トランス６の両二次コイルの接続点（すな
わち中点）を接地するための接地用ブスバー１９は、回
路基板３０とダイオードモジュール８０との間に位置し
て回路基板３０と略平行に延設され、更にブスバー１
８、ダイオードモジュール８０を覆う。このようにすれ
ば、トランス６とダイオードモジュール８０とを結ぶブ
スバー１８およびダイオードモジュール８０の大きな電
磁波ノイズが回路基板３０上の回路素子３２，３３に入
射するのを抑止することができる。
−ＤＣコンバータ装置を提供すること。 【解決手段】トランス６の二次コイルから出力される単
相交流電圧（二次電圧）はダイオードモジュール８０で
整流される。トランス６の両二次コイルの接続点（すな
わち中点）を接地するための接地用ブスバー１９は、回
路基板３０とダイオードモジュール８０との間に位置し
て回路基板３０と略平行に延設され、更にブスバー１
８、ダイオードモジュール８０を覆う。このようにすれ
ば、トランス６とダイオードモジュール８０とを結ぶブ
スバー１８およびダイオードモジュール８０の大きな電
磁波ノイズが回路基板３０上の回路素子３２，３３に入
射するのを抑止することができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、降圧型ＤＣ−ＤＣ
コンバータ装置に関する。
コンバータ装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】電気自動車では走行用モータへは高圧の
主バッテリから給電し、種々の補機へは低圧の補機バッ
テリから給電する二電源方式が種々の点で有益であるた
め実用となっている。この二電源方式の電気自動車で
は、補機バッテリをいたずらに大容量化するかわりに小
容量とし、もし電力が不足した場合には降圧型ＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータ装置を通じて主バッテリから充電するのが
種々の点で合理的な選択である。
主バッテリから給電し、種々の補機へは低圧の補機バッ
テリから給電する二電源方式が種々の点で有益であるた
め実用となっている。この二電源方式の電気自動車で
は、補機バッテリをいたずらに大容量化するかわりに小
容量とし、もし電力が不足した場合には降圧型ＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータ装置を通じて主バッテリから充電するのが
種々の点で合理的な選択である。
【０００３】この降圧型ＤＣ−ＤＣコンバータ装置は、
入力直流電圧から単相交流電圧を形成するインバータ回
路、この単相交流電圧の変圧を行うトランス、このトラ
ンスの出力電圧を整流する整流回路、整流された電圧を
平滑する平滑回路から通常、構成されるが、トランス及
び整流回路は単相全波整流方式で構成されるのが通常で
ある。なお、この単相全波整流方式では、トランスは同
一方向に巻装されて直列接続された一対の二次コイルを
もち、整流回路は一対の整流素子からなる単相全波整流
回路で構成され、一対の二次コイルの互いに接続されて
なる中点は接地される。
入力直流電圧から単相交流電圧を形成するインバータ回
路、この単相交流電圧の変圧を行うトランス、このトラ
ンスの出力電圧を整流する整流回路、整流された電圧を
平滑する平滑回路から通常、構成されるが、トランス及
び整流回路は単相全波整流方式で構成されるのが通常で
ある。なお、この単相全波整流方式では、トランスは同
一方向に巻装されて直列接続された一対の二次コイルを
もち、整流回路は一対の整流素子からなる単相全波整流
回路で構成され、一対の二次コイルの互いに接続されて
なる中点は接地される。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
た従来の降圧型ＤＣ−ＤＣコンバータ装置は、大きな電
磁波ノイズを放射するという問題があった。本発明は上
記問題点に鑑みなされたものであり、放射電磁波ノイズ
の低減を実現した降圧型ＤＣ−ＤＣコンバータ装置を提
供することをその目的としている。
た従来の降圧型ＤＣ−ＤＣコンバータ装置は、大きな電
磁波ノイズを放射するという問題があった。本発明は上
記問題点に鑑みなされたものであり、放射電磁波ノイズ
の低減を実現した降圧型ＤＣ−ＤＣコンバータ装置を提
供することをその目的としている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】請求項１記載の降圧型Ｄ
Ｃ−ＤＣコンバータ装置によれば、トランスの一対の二
次コイルから出力される一対の単相交流電圧（二次電
圧）は一対の整流素子で個別に半波ごとに整流される。
本発明では特に、両二次コイルの接続点（すなわち中
点）を低位直流出力端（いわゆる接地端子）に接続する
接地用ブスバーを、回路基板と整流素子との間に位置し
て回路基板と略平行に延設し、更に、整流素子を覆う形
状を与える。
Ｃ−ＤＣコンバータ装置によれば、トランスの一対の二
次コイルから出力される一対の単相交流電圧（二次電
圧）は一対の整流素子で個別に半波ごとに整流される。
本発明では特に、両二次コイルの接続点（すなわち中
点）を低位直流出力端（いわゆる接地端子）に接続する
接地用ブスバーを、回路基板と整流素子との間に位置し
て回路基板と略平行に延設し、更に、整流素子を覆う形
状を与える。
【０００６】このようにすれば、構造の複雑化及び製造
工程の延長を抑止しつつ、この降圧型ＤＣ−ＤＣコンバ
ータ装置の電磁波ノイズを低減することができる。更に
説明すると、降圧型ＤＣ−ＤＣコンバータ装置では、主
要な電磁波ノイズ源は、高速スイッチングするインバー
タ回路ではなく、一対の整流素子、及び、降圧用のトラ
ンスの一対の二次コイルから両整流素子に到る一対のラ
イン（半波整流ラインともいう）である。これは、降圧
型ＤＣ−ＤＣコンバータ装置ではトランス二次電流がそ
の一次電流よりも大きいために、整流素子で断続される
二次電流の急変に起因する電磁波ノイズが大きくなるか
らである。両整流素子の出力側（平滑回路の入力側）で
一対のラインが接続された後のライン（全波整流ライン
ともいう）は、両半波整流ラインの電流が合算されるた
めに、総合の電流変化は格段に小さくなり、その電磁波
ノイズは小さくなる。また、同じ理由で両二次コイルの
直列接続点（中点）から延設されるライン（接地ライン
という）の電磁波ノイズも小さくなる。
工程の延長を抑止しつつ、この降圧型ＤＣ−ＤＣコンバ
ータ装置の電磁波ノイズを低減することができる。更に
説明すると、降圧型ＤＣ−ＤＣコンバータ装置では、主
要な電磁波ノイズ源は、高速スイッチングするインバー
タ回路ではなく、一対の整流素子、及び、降圧用のトラ
ンスの一対の二次コイルから両整流素子に到る一対のラ
イン（半波整流ラインともいう）である。これは、降圧
型ＤＣ−ＤＣコンバータ装置ではトランス二次電流がそ
の一次電流よりも大きいために、整流素子で断続される
二次電流の急変に起因する電磁波ノイズが大きくなるか
らである。両整流素子の出力側（平滑回路の入力側）で
一対のラインが接続された後のライン（全波整流ライン
ともいう）は、両半波整流ラインの電流が合算されるた
めに、総合の電流変化は格段に小さくなり、その電磁波
ノイズは小さくなる。また、同じ理由で両二次コイルの
直列接続点（中点）から延設されるライン（接地ライン
という）の電磁波ノイズも小さくなる。
【０００７】本発明は、この接地ラインの電磁波ノイズ
が両半波整流ラインのそれよりも格段に小さいことに着
目してなされたものであり、接地ラインで回路基板から
整流素子を覆うことにより、両半波整流ラインおよび整
流素子から放射される電磁波ノイズが回路基板の回路素
子に与える悪影響を低減したものである。また、本構成
では、接地ラインをなす接地用ブスバーは、整流素子を
覆うために幅広平板形状を有するために、この接地用ブ
スバーを囲んで形成される磁路長が長くなり、その結果
としてこの接地用ブスバーのインダクタンスが小さくな
って、このインダクタンスに比例する電磁波ノイズを低
減する効果も奏し、また接地用ブスバーは表面積が広い
ので降圧トランスの冷却効果も増大する。
が両半波整流ラインのそれよりも格段に小さいことに着
目してなされたものであり、接地ラインで回路基板から
整流素子を覆うことにより、両半波整流ラインおよび整
流素子から放射される電磁波ノイズが回路基板の回路素
子に与える悪影響を低減したものである。また、本構成
では、接地ラインをなす接地用ブスバーは、整流素子を
覆うために幅広平板形状を有するために、この接地用ブ
スバーを囲んで形成される磁路長が長くなり、その結果
としてこの接地用ブスバーのインダクタンスが小さくな
って、このインダクタンスに比例する電磁波ノイズを低
減する効果も奏し、また接地用ブスバーは表面積が広い
ので降圧トランスの冷却効果も増大する。
【０００８】請求項２記載の構成によれば請求項１記載
の降圧型ＤＣ−ＤＣコンバータ装置において更に、接地
用ブスバーは、二次コイルの一端と整流素子のアノード
端子とを接続する半波整流ラインの一部又は全部を覆っ
て延設されるので、前記回路基板の回路素子に作用する
電磁波ノイズを更に良好に低減できる。請求項３記載の
構成によれば請求項１又は２記載の降圧型ＤＣ−ＤＣコ
ンバータ装置において更に、ケースの底板部分をなすベ
ース部を金属部材とし、このベース部と接地用ブスバー
とで整流素子及び半波整流ラインを挟む構成を採用す
る。
の降圧型ＤＣ−ＤＣコンバータ装置において更に、接地
用ブスバーは、二次コイルの一端と整流素子のアノード
端子とを接続する半波整流ラインの一部又は全部を覆っ
て延設されるので、前記回路基板の回路素子に作用する
電磁波ノイズを更に良好に低減できる。請求項３記載の
構成によれば請求項１又は２記載の降圧型ＤＣ−ＤＣコ
ンバータ装置において更に、ケースの底板部分をなすベ
ース部を金属部材とし、このベース部と接地用ブスバー
とで整流素子及び半波整流ラインを挟む構成を採用す
る。
【０００９】このようにすれば、整流素子や整流ライン
から接地用ブスバーを回り込んで回路基板に達する電磁
波ノイズを更に良好に低減することができる。また、互
いに対面するベース部と接地用ブスバーとは、大きな空
間静電容量をもち、いわゆる高周波バイパスコンデンサ
としても機能するので、電磁波ノイズを一層低減するこ
とができる。
から接地用ブスバーを回り込んで回路基板に達する電磁
波ノイズを更に良好に低減することができる。また、互
いに対面するベース部と接地用ブスバーとは、大きな空
間静電容量をもち、いわゆる高周波バイパスコンデンサ
としても機能するので、電磁波ノイズを一層低減するこ
とができる。
【００１０】
【発明を実施するための態様】本発明の降圧型ＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータ装置の好適な態様を以下の実施例を参照し
て説明する。
Ｃコンバータ装置の好適な態様を以下の実施例を参照し
て説明する。
【００１１】
【実施例１】本発明の降圧型ＤＣ−ＤＣコンバータ装置
の実施例を図１に示す回路図を参照して説明する。 （回路構成）この降圧型ＤＣ−ＤＣコンバータ装置は、
電気自動車の走行エネルギー蓄電用の主バッテリ１か
ら、補機及び制御装置給電用の補機バッテリ２に電圧変
換して給電するためのものであって、３は平滑コンデン
サ、４は４個のＭＯＳトランジスタ４ａをブリッジ接続
してなるインバータ回路、６は降圧トランス、７はスナ
バ回路、８は全波整流用の２個のダイオード（整流素
子）、９はチョークコイル１０及び平滑コンデンサ１１
からなる平滑回路、１２は集積化された制御回路であ
る。
の実施例を図１に示す回路図を参照して説明する。 （回路構成）この降圧型ＤＣ−ＤＣコンバータ装置は、
電気自動車の走行エネルギー蓄電用の主バッテリ１か
ら、補機及び制御装置給電用の補機バッテリ２に電圧変
換して給電するためのものであって、３は平滑コンデン
サ、４は４個のＭＯＳトランジスタ４ａをブリッジ接続
してなるインバータ回路、６は降圧トランス、７はスナ
バ回路、８は全波整流用の２個のダイオード（整流素
子）、９はチョークコイル１０及び平滑コンデンサ１１
からなる平滑回路、１２は集積化された制御回路であ
る。
【００１２】主バッテリ１の高位端は入力端子１４を通
じてブスバー１３に接続され、主バッテリ１の低位端は
入力端子１６を通じてブスバー１５に接続されている。
平滑コンデンサ３はブスバー１３、１５間に接続され、
ブスバー１３はインバータ回路４の高位直流入力端をな
す上アーム側の一対のＭＯＳトランジスタ４ａのドレイ
ン電極端子に接続され、ブスバー１５はインバータ回路
４の低位直流入力端をなす下アーム側の一対のＭＯＳト
ランジスタ４ａのソース電極端子に接続されている。な
お、インバータ回路４の各ＭＯＳトランジスタ４ａのゲ
ート電極は入力電圧を増幅するバッファ回路２０を通じ
て制御回路１２からの制御電圧を受け取る。
じてブスバー１３に接続され、主バッテリ１の低位端は
入力端子１６を通じてブスバー１５に接続されている。
平滑コンデンサ３はブスバー１３、１５間に接続され、
ブスバー１３はインバータ回路４の高位直流入力端をな
す上アーム側の一対のＭＯＳトランジスタ４ａのドレイ
ン電極端子に接続され、ブスバー１５はインバータ回路
４の低位直流入力端をなす下アーム側の一対のＭＯＳト
ランジスタ４ａのソース電極端子に接続されている。な
お、インバータ回路４の各ＭＯＳトランジスタ４ａのゲ
ート電極は入力電圧を増幅するバッファ回路２０を通じ
て制御回路１２からの制御電圧を受け取る。
【００１３】インバータ回路４の一対の交流出力端子は
降圧トランス６の一次コイルの両端に接続されている。
降圧トランス６は、同一方向に巻装され、互いに直列接
続された２つの二次コイル６１，６２を有し、二次コイ
ル６１の一端は外部に延設されてブスバー（半波整流ラ
イン）１７をなし、二次コイル６２の一端は外部に延設
されてブスバー（半波整流ライン）１８をなす。ブスバ
ー１７は、一対のダイオード８の一方のアノード電極端
子に接続され、ブスバー１８は、一対のダイオード８の
他方のアノード電極端子に接続されている。
降圧トランス６の一次コイルの両端に接続されている。
降圧トランス６は、同一方向に巻装され、互いに直列接
続された２つの二次コイル６１，６２を有し、二次コイ
ル６１の一端は外部に延設されてブスバー（半波整流ラ
イン）１７をなし、二次コイル６２の一端は外部に延設
されてブスバー（半波整流ライン）１８をなす。ブスバ
ー１７は、一対のダイオード８の一方のアノード電極端
子に接続され、ブスバー１８は、一対のダイオード８の
他方のアノード電極端子に接続されている。
【００１４】降圧トランス６の両二次コイル６１，６２
の直列接続点（中点）をなす中間端子６ａは、ブスバー
（接地ライン）１９、接地端子（低位直流出力端）２１
を通じて補機バッテリ６の低位端に接続されている。両
ダイオード８のカソード電極端子は、全波整流ライン２
４を通じてチョークコイル１０の一端（高位直流出力
端）に接続され、チョークコイル１０の他端２５は、ブ
スバー２６、出力端子２７を通じて補機バッテリ２の高
位端に接続されている。なお、実際には両ダイオード
８，８は図２に示すダイオードモジュール８０内に実装
され、一対のアノード電極端子（図２にねじで示す）と
一対のカソード電極端子（図２にねじで示す）がダイオ
ードモジュール８０の上面に設けられている。
の直列接続点（中点）をなす中間端子６ａは、ブスバー
（接地ライン）１９、接地端子（低位直流出力端）２１
を通じて補機バッテリ６の低位端に接続されている。両
ダイオード８のカソード電極端子は、全波整流ライン２
４を通じてチョークコイル１０の一端（高位直流出力
端）に接続され、チョークコイル１０の他端２５は、ブ
スバー２６、出力端子２７を通じて補機バッテリ２の高
位端に接続されている。なお、実際には両ダイオード
８，８は図２に示すダイオードモジュール８０内に実装
され、一対のアノード電極端子（図２にねじで示す）と
一対のカソード電極端子（図２にねじで示す）がダイオ
ードモジュール８０の上面に設けられている。
【００１５】スナバ回路７は、それぞれ抵抗素子とコン
デンサとを直列接続してなる等価回路で等価されるＣＲ
ハイパスフィルタであって、一対のダイオード８の両ア
ノード電極端子間に接続されている。 （動作説明）制御回路１２は、図示しないその入力端子
への充電指令の入力により補機バッテリ２の電圧が所定
値に達するまでインバータ回路４の各ＭＯＳトランジス
タ４ａを断続して降圧トランス６の一次コイルに矩形波
交流電圧を印加させる。
デンサとを直列接続してなる等価回路で等価されるＣＲ
ハイパスフィルタであって、一対のダイオード８の両ア
ノード電極端子間に接続されている。 （動作説明）制御回路１２は、図示しないその入力端子
への充電指令の入力により補機バッテリ２の電圧が所定
値に達するまでインバータ回路４の各ＭＯＳトランジス
タ４ａを断続して降圧トランス６の一次コイルに矩形波
交流電圧を印加させる。
【００１６】降圧トランス６の二次コイル６１，６２に
生じた二次電圧は単相全波整流回路をなす一対のダイオ
ード８，８で整流され、これにより全波整流ライン２４
と接地用ブスバー（接地ライン）１９との間に生じた全
波整流電圧は、平滑回路９で平滑されて補機バッテリ２
に印加される。平滑コンデンサ３はインバータ回路４の
断続動作による主バッテリ１の放電電流の変動を低減
し、スナバ回路７はＣＲハイパスフィルタとして高周波
サージ電圧を吸収する。 （回路部品の配置）上述した各ＤＣ−ＤＣコンバータ装
置の要部配置を拡大して図２、図３に示す。図２は縦断
面図、図３は平面図である。
生じた二次電圧は単相全波整流回路をなす一対のダイオ
ード８，８で整流され、これにより全波整流ライン２４
と接地用ブスバー（接地ライン）１９との間に生じた全
波整流電圧は、平滑回路９で平滑されて補機バッテリ２
に印加される。平滑コンデンサ３はインバータ回路４の
断続動作による主バッテリ１の放電電流の変動を低減
し、スナバ回路７はＣＲハイパスフィルタとして高周波
サージ電圧を吸収する。 （回路部品の配置）上述した各ＤＣ−ＤＣコンバータ装
置の要部配置を拡大して図２、図３に示す。図２は縦断
面図、図３は平面図である。
【００１７】３０は、回路基板であって、制御回路１２
をなす回路素子３２，３３が実装されている。回路基板
３０は、アルミベースプレート（ケースのベース部）３
１の上方にアルミベースプレート３１の主面から所定距
離を隔てて、それと平行に延設されている。回路基板３
０は、アルミベースプレート３１の図示しない周縁部か
ら回路基板３０へ向けて立設された図示しない柱部にね
じにより締結されている。
をなす回路素子３２，３３が実装されている。回路基板
３０は、アルミベースプレート（ケースのベース部）３
１の上方にアルミベースプレート３１の主面から所定距
離を隔てて、それと平行に延設されている。回路基板３
０は、アルミベースプレート３１の図示しない周縁部か
ら回路基板３０へ向けて立設された図示しない柱部にね
じにより締結されている。
【００１８】降圧トランス６およびダイオードモジュー
ル８０はアルミベースプレート３１上に近接して固定さ
れている。降圧トランス６からアルミベースプレート３
１に平行に延設されるブスバー（半波整流ライン）１
７、１８はダイオードモジュール８０の一対のアノード
電極端子に延設されている。アルミベースプレート３１
の一対のカソード電極端子はブスバー（全波整流ライ
ン）２４の一端に接続されている。ブスバー１７，１
８，２４はアルミベースプレート３１から一定距離を隔
ててそれと平行に延設されている。
ル８０はアルミベースプレート３１上に近接して固定さ
れている。降圧トランス６からアルミベースプレート３
１に平行に延設されるブスバー（半波整流ライン）１
７、１８はダイオードモジュール８０の一対のアノード
電極端子に延設されている。アルミベースプレート３１
の一対のカソード電極端子はブスバー（全波整流ライ
ン）２４の一端に接続されている。ブスバー１７，１
８，２４はアルミベースプレート３１から一定距離を隔
ててそれと平行に延設されている。
【００１９】接地用ブスバー（接地ライン）１９の一端
は降圧トランス６の中点６ａに接続されて、ブスバー１
７，１８，２４の直上にそれらと平行に延設されてい
る。また、接地用ブスバー１９は、図３に示すように、
ダイオードモジュール８０の部分で拡幅されており、こ
れにより、ブスバー１７，１８，２４は回路基板３０か
ら見て接地用ブスバー１９にほとんど覆われている。な
お、図３は、理解を容易とするために接地用ブスバー１
９を斜線で示している。したがって、接地用ブスバー
は、ブスバー１７，１８，２４およびダイオードモジュ
ール８０と回路基板３０との間に延設されていることに
なる。
は降圧トランス６の中点６ａに接続されて、ブスバー１
７，１８，２４の直上にそれらと平行に延設されてい
る。また、接地用ブスバー１９は、図３に示すように、
ダイオードモジュール８０の部分で拡幅されており、こ
れにより、ブスバー１７，１８，２４は回路基板３０か
ら見て接地用ブスバー１９にほとんど覆われている。な
お、図３は、理解を容易とするために接地用ブスバー１
９を斜線で示している。したがって、接地用ブスバー
は、ブスバー１７，１８，２４およびダイオードモジュ
ール８０と回路基板３０との間に延設されていることに
なる。
【００２０】（実施例効果）上記のように構成したこの
実施例によれば、接地用ブスバー１９が回路基板３０に
対してブスバー１７，１８およびダイオードモジュール
８０を遮蔽するので、ダイオード８，８の断続やインバ
ータ回路４のスイッチング素子４ａの断続に伴うブスバ
ー１７，１８およびダイオードモジュール８０中の電流
変化により生じる電磁波ノイズが回路基板３０上の回路
素子に影響するのを良好に抑止することができる。ま
た、接地用ブスバー１９を異形形状に形成するのみで上
記効果を得ることができるので、構造および製造工程が
複雑化することがない。
実施例によれば、接地用ブスバー１９が回路基板３０に
対してブスバー１７，１８およびダイオードモジュール
８０を遮蔽するので、ダイオード８，８の断続やインバ
ータ回路４のスイッチング素子４ａの断続に伴うブスバ
ー１７，１８およびダイオードモジュール８０中の電流
変化により生じる電磁波ノイズが回路基板３０上の回路
素子に影響するのを良好に抑止することができる。ま
た、接地用ブスバー１９を異形形状に形成するのみで上
記効果を得ることができるので、構造および製造工程が
複雑化することがない。
【００２１】また、回路基板３０と平行に送風される冷
却風により接地用ブスバー１９が良好に冷却され、降圧
トランス６が接地用ブスバー１９により良好に冷却され
る効果も奏する。なお、接地用ブスバー１９は、特にダ
イオードモジュール８０の近傍において通電方向に対し
て直角な方向へ偏平となっているので、電流が分散して
流れ、接地用ブスバー１９のラインインダクタンスが低
減される効果もある。
却風により接地用ブスバー１９が良好に冷却され、降圧
トランス６が接地用ブスバー１９により良好に冷却され
る効果も奏する。なお、接地用ブスバー１９は、特にダ
イオードモジュール８０の近傍において通電方向に対し
て直角な方向へ偏平となっているので、電流が分散して
流れ、接地用ブスバー１９のラインインダクタンスが低
減される効果もある。
【００２２】更に、ブスバー１７，１８，２４と接地用
ブスバー１９との間の大きな寄生容量は電磁波ノイズを
低減する。なお、接地用ブスバー１９の電流変動は全波
整流ライン２４のそれと同じく両ダイオード８，８の電
流の和となるので、ブスバー１７，１８よりも格段に小
さい。
ブスバー１９との間の大きな寄生容量は電磁波ノイズを
低減する。なお、接地用ブスバー１９の電流変動は全波
整流ライン２４のそれと同じく両ダイオード８，８の電
流の和となるので、ブスバー１７，１８よりも格段に小
さい。
【００２３】（変形態様）上記実施例では、回路基板３
０を接地用ブスバー１９と独立に設けたが、接地用ブス
バー１９の反ダイオードモジュール側の主面上に絶縁層
を介して設けてもよい。
０を接地用ブスバー１９と独立に設けたが、接地用ブス
バー１９の反ダイオードモジュール側の主面上に絶縁層
を介して設けてもよい。
【図１】 本発明の降圧型ＤＣ−ＤＣコンバータ装置の
一実施例を示す回路図である。
一実施例を示す回路図である。
【図２】 図１に示す降圧型ＤＣ−ＤＣコンバータ装置
の要部縦断面図である。
の要部縦断面図である。
【図３】 図２に示す降圧型ＤＣ−ＤＣコンバータ装置
の要部模式平面図である。
の要部模式平面図である。
４はインバータ回路、６は降圧トランス（トランス）、
８はダイオード（整流素子）、９は平滑回路、１９は接
地用ブスバー、３０は回路基板、３１はアルミベースプ
レート（ケースのベース部）、６１，６２は二次コイル
８はダイオード（整流素子）、９は平滑回路、１９は接
地用ブスバー、３０は回路基板、３１はアルミベースプ
レート（ケースのベース部）、６１，６２は二次コイル
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 5G003 AA04 BA02 CA12 CC02 FA01 FA06 GA01 GB04 5G065 AA00 DA07 EA02 GA09 HA01 JA01 LA01 MA02 MA03 NA06 NA09 PA04 PA05 5H730 AA02 AS01 BB27 BB57 DD04 DD41 EE03 EE08 FD01 ZZ01 ZZ04 ZZ07 ZZ09 ZZ11 ZZ12
Claims (3)
- 【請求項１】同一方向に巻装されて直列接続された一対
の二次コイルをもつトランスと、 直流電圧を断続制御して前記トランスの一次コイルに単
相交流電圧を印加するインバータ回路と、 アノード端子が前記一対の二次コイルの各一端に個別に
接続され、カソード端子が共通接続されて高位直流出力
端をなす一対の整流素子と、 低位直流出力端に前記一対の二次コイルの他端を接続す
る接地用ブスバーと、 前記高位直流出力端及び低位直流出力端間の整流電圧を
平滑する平滑回路と、 回路素子が実装される回路基板と、 前記トランス、インバータ回路、整流素子、接地用ブス
バー及び回路基板を収容するケースと、 を備える降圧型ＤＣ−ＤＣコンバータ装置において、 前記接地用ブスバーは、前記回路基板と前記整流素子と
の間に位置して前記回路基板と略平行に延設されるとと
もに、前記整流素子を覆うことを特徴とする降圧型ＤＣ
−ＤＣコンバータ装置。 - 【請求項２】請求項１記載の降圧型ＤＣ−ＤＣコンバー
タ装置において、 前記接地用ブスバーは、前記二次コイルの前記一端から
前記整流素子にいたるラインの一部又は全部を覆って延
設されることを特徴とする降圧型ＤＣ−ＤＣコンバータ
装置。 - 【請求項３】請求項１又は２記載の降圧型ＤＣ−ＤＣコ
ンバータ装置において、 前記ケースは、前記トランスが固定されるとともに、前
記整流素子を挟んで前記接地用ブスバーと反対側に位置
して前記接地用ブスバーと略平行に延設されるとともに
接地電位が印加される金属製のベース部を有することを
特徴とする降圧型ＤＣ−ＤＣコンバータ装置。
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP12406599A JP4131352B2 (ja) | 1999-04-30 | 1999-04-30 | 降圧型ｄｃ−ｄｃコンバータ装置 |
Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| JP12406599A JP4131352B2 (ja) | 1999-04-30 | 1999-04-30 | 降圧型ｄｃ−ｄｃコンバータ装置 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000324839A true JP2000324839A (ja) | 2000-11-24 |
| JP4131352B2 JP4131352B2 (ja) | 2008-08-13 |
Family
ID=14876095
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12406599A Expired - Fee Related JP4131352B2 (ja) | 1999-04-30 | 1999-04-30 | 降圧型ｄｃ−ｄｃコンバータ装置 |
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| JP7191157B1 (ja) | 2021-06-07 | 2022-12-16 | 三菱電機株式会社 | スイッチング装置 |
-
1999
- 1999-04-30 JP JP12406599A patent/JP4131352B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JP2022190189A (ja) * | 2021-06-07 | 2022-12-26 | 三菱電機株式会社 | スイッチング装置 |
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