JP2000302914A - タイヤ用ゴム組成物 - Google Patents
タイヤ用ゴム組成物Info
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- JP2000302914A JP2000302914A JP11113722A JP11372299A JP2000302914A JP 2000302914 A JP2000302914 A JP 2000302914A JP 11113722 A JP11113722 A JP 11113722A JP 11372299 A JP11372299 A JP 11372299A JP 2000302914 A JP2000302914 A JP 2000302914A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 低温域から高温域までの広い範囲にわたるｔ
ａｎδ値を向上させ、特にシリカの配合により起こるド
ライグリップ性能の低下をカバーする、グリップ性能の
バランスがよいタイヤ用ゴム組成物を得る。 【解決手段】 天然ゴム及び／又はジエン系ゴム成分１
００重量部に、シリカ及びカーボンブラックからなる充
填剤を８０〜１２０重量部、平均粒径が３０μｍ以下の
金属水酸化物粒子を１０〜４０重量部配合する。金属水
酸化物粒子としては、水酸化アルミニウム粒子が特に好
ましい。また、シリカの配合量は前記ゴム成分１００重
量部に対し、２０〜１００重量部であることが特に好ま
しい。
ａｎδ値を向上させ、特にシリカの配合により起こるド
ライグリップ性能の低下をカバーする、グリップ性能の
バランスがよいタイヤ用ゴム組成物を得る。 【解決手段】 天然ゴム及び／又はジエン系ゴム成分１
００重量部に、シリカ及びカーボンブラックからなる充
填剤を８０〜１２０重量部、平均粒径が３０μｍ以下の
金属水酸化物粒子を１０〜４０重量部配合する。金属水
酸化物粒子としては、水酸化アルミニウム粒子が特に好
ましい。また、シリカの配合量は前記ゴム成分１００重
量部に対し、２０〜１００重量部であることが特に好ま
しい。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高性能な走行性を
要求されるタイヤに好適なゴム組成物に関する。
要求されるタイヤに好適なゴム組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】タイヤ用ゴム、特にトレッドに用いられ
るゴムは、乾いた路面、雨天時の路面などの様々な条件
下で高いグリップ力を有し、良好な操縦性、高度な走行
性を維持することが要求されている。そのため、従来か
ら様々な手段が提案され、採用されてきた。例えば、ポ
リマー成分のスチレン含有量を高めて、ゴムのガラス転
移点を高温側にシフトさせ、高温でのｔａｎδを向上さ
せることにより、特にドライ路面でのグリップ力（ドラ
イグリップ性能、以下同様）を高める方法が挙げられ
る。この他にも、カーボンブラックやオイルを高充填配
合することによりヒステリシスロスを高め、高グリップ
性能を得る方法等も採用されている。
るゴムは、乾いた路面、雨天時の路面などの様々な条件
下で高いグリップ力を有し、良好な操縦性、高度な走行
性を維持することが要求されている。そのため、従来か
ら様々な手段が提案され、採用されてきた。例えば、ポ
リマー成分のスチレン含有量を高めて、ゴムのガラス転
移点を高温側にシフトさせ、高温でのｔａｎδを向上さ
せることにより、特にドライ路面でのグリップ力（ドラ
イグリップ性能、以下同様）を高める方法が挙げられ
る。この他にも、カーボンブラックやオイルを高充填配
合することによりヒステリシスロスを高め、高グリップ
性能を得る方法等も採用されている。
【０００３】また、シリカを充填配合し、０℃付近での
ｔａｎδ値を高めることにより、特にウェット路面にお
けるグリップ力（ウェットグリップ性能、以下同様）を
高める方法も、広く採用されているものである。これら
の従来技術に関しては、例えば特開平７−１９０８号公
報等に開示され、すぐれた効果をあげている。
ｔａｎδ値を高めることにより、特にウェット路面にお
けるグリップ力（ウェットグリップ性能、以下同様）を
高める方法も、広く採用されているものである。これら
の従来技術に関しては、例えば特開平７−１９０８号公
報等に開示され、すぐれた効果をあげている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上述の従来例
には次のような問題点がある。ポリマーのスチレン含有
量を高めてトレッドゴムのグリップ力を全体として改良
する方法は、それのみでは、様々な状態の路面において
高いグリップ性能を発揮するには未だ不十分である。一
方、カーボンブラックやオイルの高充填配合は、加工性
等に問題がでて好ましいものではない。また、ウェット
グリップ性能を向上させるために配合されるシリカは、
ときとしてゴム組成物のドライグリップ性能を低下させ
る場合がある。このような現象は、グリップ性能にかた
よりのあるバランスの悪いゴム組成物となってしまい、
様々な路面に適したグリップ力を備えたタイヤを形成す
ることはできない。
には次のような問題点がある。ポリマーのスチレン含有
量を高めてトレッドゴムのグリップ力を全体として改良
する方法は、それのみでは、様々な状態の路面において
高いグリップ性能を発揮するには未だ不十分である。一
方、カーボンブラックやオイルの高充填配合は、加工性
等に問題がでて好ましいものではない。また、ウェット
グリップ性能を向上させるために配合されるシリカは、
ときとしてゴム組成物のドライグリップ性能を低下させ
る場合がある。このような現象は、グリップ性能にかた
よりのあるバランスの悪いゴム組成物となってしまい、
様々な路面に適したグリップ力を備えたタイヤを形成す
ることはできない。
【０００５】本発明はこのような問題に鑑みてなされた
ものであってその目的とするところは、低温域から高温
域までの広い範囲にわたるｔａｎδ値を全体的に向上さ
せて、シリカの配合により起こるドライグリップ性能の
低下をカバーし、ドライ及びウェットグリップ性能の双
方を兼ね備えた、グリップ性能のバランスが良いゴム組
成物を提供することにある。
ものであってその目的とするところは、低温域から高温
域までの広い範囲にわたるｔａｎδ値を全体的に向上さ
せて、シリカの配合により起こるドライグリップ性能の
低下をカバーし、ドライ及びウェットグリップ性能の双
方を兼ね備えた、グリップ性能のバランスが良いゴム組
成物を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明においては以下の手段を採用した。すなわ
ち、本発明に係るタイヤ用ゴム組成物は、天然ゴム及び
／又はジエン系合成ゴムからなるゴム成分１００重量部
に対し、シリカ及びカーボンブラックからなる充填剤が
８０〜１２０重量部、平均粒径が３０μｍ以下の金属水
酸化物粒子が１０〜４０重量部配合されていることを特
徴とする。また、前記金属水酸化物粒子が水酸化アルミ
ニウム粒子であることが好ましい。更に、前記シリカの
配合量が前記ゴム成分１００重量部に対し２０〜１００
重量部であることが好ましい。
に、本発明においては以下の手段を採用した。すなわ
ち、本発明に係るタイヤ用ゴム組成物は、天然ゴム及び
／又はジエン系合成ゴムからなるゴム成分１００重量部
に対し、シリカ及びカーボンブラックからなる充填剤が
８０〜１２０重量部、平均粒径が３０μｍ以下の金属水
酸化物粒子が１０〜４０重量部配合されていることを特
徴とする。また、前記金属水酸化物粒子が水酸化アルミ
ニウム粒子であることが好ましい。更に、前記シリカの
配合量が前記ゴム成分１００重量部に対し２０〜１００
重量部であることが好ましい。
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明のタイヤ用ゴム組成物に用
いるゴム成分は、天然ゴム及び／又はジエン系合成ゴム
である。前記ジエン系合成ゴムとしては、ＢＲ、ＩＲ、
ＳＢＲ等が挙げられるが、ＳＢＲはゴムのグリップ力向
上に大きく貢献するため、特に好ましい。ＳＢＲは、ゴ
ム成分１００重量部中８０重量部以上混合されることが
好ましい。また、ＳＢＲ中のスチレン含有量は、ＳＢＲ
の３０〜４５重量％（ｗｔ％、以下同様）であることが
好ましい。これらの条件を満たすと、得られるゴム組成
物のグリップ性能をより向上させることができるためで
ある。ＳＢＲは、溶液重合ＳＢＲ、乳化重合ＳＢＲのい
ずれをも問わず、適宜選択することができる。
いるゴム成分は、天然ゴム及び／又はジエン系合成ゴム
である。前記ジエン系合成ゴムとしては、ＢＲ、ＩＲ、
ＳＢＲ等が挙げられるが、ＳＢＲはゴムのグリップ力向
上に大きく貢献するため、特に好ましい。ＳＢＲは、ゴ
ム成分１００重量部中８０重量部以上混合されることが
好ましい。また、ＳＢＲ中のスチレン含有量は、ＳＢＲ
の３０〜４５重量％（ｗｔ％、以下同様）であることが
好ましい。これらの条件を満たすと、得られるゴム組成
物のグリップ性能をより向上させることができるためで
ある。ＳＢＲは、溶液重合ＳＢＲ、乳化重合ＳＢＲのい
ずれをも問わず、適宜選択することができる。
【０００８】上記ゴム成分に、充填剤としてシリカ及び
カーボンブラックを混合する。充填剤の配合量は、ゴム
成分１００重量部に対し、８０〜１２０重量部である。
また、そのうちシリカは、２０〜１００重量部であるこ
とが好ましく、更には３０〜５０重量部であることが好
ましい。シリカの配合量が少量であるとウェットグリッ
プ性能が得られず、また多量に配合すると加工性が悪く
なり、耐摩耗性も低下するため好ましくないためであ
る。更に、シリカはＢＥＴ法による比表面積が１２０〜
２００ｍ2 ／ｇであることが好ましい。比表面積が２０
０ｍ2 ／ｇを越えるとゴム練り加工性が悪くなり、ま
た、比表面積が１２０未満であると耐摩耗性が低下する
ため好ましくない。。
カーボンブラックを混合する。充填剤の配合量は、ゴム
成分１００重量部に対し、８０〜１２０重量部である。
また、そのうちシリカは、２０〜１００重量部であるこ
とが好ましく、更には３０〜５０重量部であることが好
ましい。シリカの配合量が少量であるとウェットグリッ
プ性能が得られず、また多量に配合すると加工性が悪く
なり、耐摩耗性も低下するため好ましくないためであ
る。更に、シリカはＢＥＴ法による比表面積が１２０〜
２００ｍ2 ／ｇであることが好ましい。比表面積が２０
０ｍ2 ／ｇを越えるとゴム練り加工性が悪くなり、ま
た、比表面積が１２０未満であると耐摩耗性が低下する
ため好ましくない。。
【０００９】上記の１２０〜２００ｍ2 ／ｇの範囲内で
あれば、シリカがシランカップリング剤を介してゴムと
十分に結合し、加工性及び耐摩耗性を損なうことなく、
良好なウェットグリップ性能が得られる。なお、カーボ
ンブラックの種類・性質等関しては特に限定されること
はなく、適宜選択して使用することが可能である。シリ
カと共に配合するシランカップリング剤は、先述のゴム
成分１００重量部に対し、前記シリカの配合量の５〜２
０ｗｔ％を配合することが好ましい。この範囲内であれ
ば、配合したシリカはゴムと十分に結合することができ
る。更に、前記範囲のうち、特に１０ｗｔ％前後、具体
的には１０〜１５ｗｔ％が好ましい。
あれば、シリカがシランカップリング剤を介してゴムと
十分に結合し、加工性及び耐摩耗性を損なうことなく、
良好なウェットグリップ性能が得られる。なお、カーボ
ンブラックの種類・性質等関しては特に限定されること
はなく、適宜選択して使用することが可能である。シリ
カと共に配合するシランカップリング剤は、先述のゴム
成分１００重量部に対し、前記シリカの配合量の５〜２
０ｗｔ％を配合することが好ましい。この範囲内であれ
ば、配合したシリカはゴムと十分に結合することができ
る。更に、前記範囲のうち、特に１０ｗｔ％前後、具体
的には１０〜１５ｗｔ％が好ましい。
【００１０】用いるシランカップリング剤の種類・性質
等に関しては、特に限定されることはない。コストや加
工性等を考慮して、適宜選択可能である。上述の組成成
分に加えて、更に金属水酸化物粒子を配合する。金属水
酸化物粒子を配合するのは、低温域から高温域に至る広
範囲において、ゴム組成物のｔａｎδ値を向上させるた
めである。先述したように、ゴム組成物のｔａｎδ値
は、ゴム成分の選択やシリカの配合により向上させるこ
とができるが、これらの手段のみでは未だ十分な向上に
はなっていない。本発明者らは、これらの組成成分の他
に、ｔａｎδ値を向上させることができる成分について
鋭意検討した結果、金属水酸化物粒子粒子がｔａｎδ値
の向上に特に効果的であることを見いだした。金属水酸
化物粒子は、低温域から高温域までの広範囲にわたるｔ
ａｎδ値を向上させることができる。ｔａｎδ値を向上
させるゴム成分（ＳＢＲ等）を増加すると、加工性が悪
化する、高硬度になる等の不都合が生じてしまう。金属
水酸化物粒子の配合はゴム組成物の物性を大きく変化さ
せることがないため、上述の問題を引き起こすことはな
く、またｔａｎδ値向上の効果は先述のＳＢＲよりも大
きいため好ましい（後述の比較例１と、実施例１〜４と
の比較により判明するものである）。
等に関しては、特に限定されることはない。コストや加
工性等を考慮して、適宜選択可能である。上述の組成成
分に加えて、更に金属水酸化物粒子を配合する。金属水
酸化物粒子を配合するのは、低温域から高温域に至る広
範囲において、ゴム組成物のｔａｎδ値を向上させるた
めである。先述したように、ゴム組成物のｔａｎδ値
は、ゴム成分の選択やシリカの配合により向上させるこ
とができるが、これらの手段のみでは未だ十分な向上に
はなっていない。本発明者らは、これらの組成成分の他
に、ｔａｎδ値を向上させることができる成分について
鋭意検討した結果、金属水酸化物粒子粒子がｔａｎδ値
の向上に特に効果的であることを見いだした。金属水酸
化物粒子は、低温域から高温域までの広範囲にわたるｔ
ａｎδ値を向上させることができる。ｔａｎδ値を向上
させるゴム成分（ＳＢＲ等）を増加すると、加工性が悪
化する、高硬度になる等の不都合が生じてしまう。金属
水酸化物粒子の配合はゴム組成物の物性を大きく変化さ
せることがないため、上述の問題を引き起こすことはな
く、またｔａｎδ値向上の効果は先述のＳＢＲよりも大
きいため好ましい（後述の比較例１と、実施例１〜４と
の比較により判明するものである）。
【００１１】金属水酸化物粒子の配合量は、ゴム成分１
００重量部に対し１０〜４０重量部であることが好まし
い。１０重量部未満であればｔａｎδ値の向上は不十分
であり、また４０重量部を越えて配合するとゴム組成物
の耐摩耗性が低下する傾向にあるためである。上記範囲
のうち１５〜２５重量部が特に好ましい。更に、金属水
酸化物粒子の平均粒径は３０μｍ以下である。平均粒径
が３０μｍを越えると耐摩耗性が低下するため、好まし
くない。平均粒径は、２０μｍ以下が特に好ましい。
００重量部に対し１０〜４０重量部であることが好まし
い。１０重量部未満であればｔａｎδ値の向上は不十分
であり、また４０重量部を越えて配合するとゴム組成物
の耐摩耗性が低下する傾向にあるためである。上記範囲
のうち１５〜２５重量部が特に好ましい。更に、金属水
酸化物粒子の平均粒径は３０μｍ以下である。平均粒径
が３０μｍを越えると耐摩耗性が低下するため、好まし
くない。平均粒径は、２０μｍ以下が特に好ましい。
【００１２】シリカの配合は、ゴム組成物の０℃付近の
ｔａｎδ値を向上させる一方、高温域でのｔａｎδ値を
低下させてしまう傾向にある。金属水酸化物粒子は、ゴ
ム組成物の、低温域から高温域に至る広範囲でのｔａｎ
δ値を全体的に向上させ、シリカによる高温域でのｔａ
ｎδ値の低下を補うことができるものである。上述の金
属水酸化物粒子に適する金属としては、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｓ
ｉ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ａｌ、Ｃａ、Ｎａ、Ｃｒ、Ｍｇ等が挙
げられる。このうち、特にアルミニウムが好ましい。水
酸化アルミニウム粒子は、ゴム組成物の０℃付近から８
０℃付近のｔａｎδ値の向上に特に有効であり、シリカ
配合によるドライグリップ性能の低下をカバーし、ウェ
ット、ドライ双方のグリップ性能に優れるバランスのよ
いゴム組成物を得ることができるからである。
ｔａｎδ値を向上させる一方、高温域でのｔａｎδ値を
低下させてしまう傾向にある。金属水酸化物粒子は、ゴ
ム組成物の、低温域から高温域に至る広範囲でのｔａｎ
δ値を全体的に向上させ、シリカによる高温域でのｔａ
ｎδ値の低下を補うことができるものである。上述の金
属水酸化物粒子に適する金属としては、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｓ
ｉ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ａｌ、Ｃａ、Ｎａ、Ｃｒ、Ｍｇ等が挙
げられる。このうち、特にアルミニウムが好ましい。水
酸化アルミニウム粒子は、ゴム組成物の０℃付近から８
０℃付近のｔａｎδ値の向上に特に有効であり、シリカ
配合によるドライグリップ性能の低下をカバーし、ウェ
ット、ドライ双方のグリップ性能に優れるバランスのよ
いゴム組成物を得ることができるからである。
【００１３】次に、上述の組成成分を所定の配合量で配
合し、加硫して本発明に係るタイヤ用ゴム組成物を得た
（実施例１〜４）。また、組成成分の配合量が、上述の
所定範囲外のゴム組成物（比較例１〜９）も同様に作製
した。実際に使用した具体的な組成成分を以下に示す。 （１）ゴム成分：ＳＢＲ（スチレン含有率が３５ｗｔ
％） （２）カーボンブラック：カーボンＮ１１０ （３）シリカ：ＶＮ３（商品名、デグサ社製） （４）シランカップリング剤：Ｓｉ６９（商品名、デグ
サ社製） （５）水酸化アルミニウム Ａ：平均粒径０．６μｍ Ｂ：平均粒径２４μｍ Ｃ：平均粒径３５μｍ Ｄ：平均粒径５５μｍ 実施例１〜４については表１に、比較例１〜９について
は表２に示す。
合し、加硫して本発明に係るタイヤ用ゴム組成物を得た
（実施例１〜４）。また、組成成分の配合量が、上述の
所定範囲外のゴム組成物（比較例１〜９）も同様に作製
した。実際に使用した具体的な組成成分を以下に示す。 （１）ゴム成分：ＳＢＲ（スチレン含有率が３５ｗｔ
％） （２）カーボンブラック：カーボンＮ１１０ （３）シリカ：ＶＮ３（商品名、デグサ社製） （４）シランカップリング剤：Ｓｉ６９（商品名、デグ
サ社製） （５）水酸化アルミニウム Ａ：平均粒径０．６μｍ Ｂ：平均粒径２４μｍ Ｃ：平均粒径３５μｍ Ｄ：平均粒径５５μｍ 実施例１〜４については表１に、比較例１〜９について
は表２に示す。
【００１４】
【表１】
【００１５】
【表２】
【００１６】評価は、０℃及び７５℃におけるｔａｎδ
値の測定、及び耐摩耗性の測定により行った。ｔａｎδ
値の測定は、岩本式粘弾性スペクトルメーターによるも
ので、初期歪み１０％、動的歪み２％、周波数１０Ｈｚ
で測定した。また、耐摩耗性は、ランボーン試験機によ
るもので、スリップ３０％で測定した。評価は、比較例
１の評価を基準値１００とする指数評価により行った
（比較例１は、水酸化アルミニウム粒子を一切配合しな
い従来の配合例である）。耐摩耗性に関しては、９０以
上を許容範囲内とした。
値の測定、及び耐摩耗性の測定により行った。ｔａｎδ
値の測定は、岩本式粘弾性スペクトルメーターによるも
ので、初期歪み１０％、動的歪み２％、周波数１０Ｈｚ
で測定した。また、耐摩耗性は、ランボーン試験機によ
るもので、スリップ３０％で測定した。評価は、比較例
１の評価を基準値１００とする指数評価により行った
（比較例１は、水酸化アルミニウム粒子を一切配合しな
い従来の配合例である）。耐摩耗性に関しては、９０以
上を許容範囲内とした。
【００１７】水酸化アルミニウム粒子の配合量が１０重
量部未満であると、７５℃におけるｔａｎδ値の向上は
なく、ドライグリップ性能は改善されない（比較例
２）。また、４０重量部を越える配合量であれば、耐摩
耗性が大きく低下してしまう（比較例３）。更に、配合
する水酸化アルミニウム粒子の平均粒径が３０μｍを越
えても、耐摩耗性が大きく低下する（比較例４、５）。
また、水酸化アルミニウム粒子の配合条件が好適であっ
ても、その他の組成成分の条件を満たさない場合は、ｔ
ａｎδ値の低下を引き起こす（比較例６〜９）。具体的
には、充填剤の配合量が所定範囲内であっても、シリカ
の配合量が２０重量部未満の場合は、０℃のｔａｎδ値
が低下し、ウェットグリップ性能が低下してしまう（比
較例６）。また、シリカの配合量が所定範囲を超えた場
合は、０℃におけるｔａｎδ値が優れるが、これと比較
すれば７５℃におけるｔａｎδ値は大幅に低下する。更
に、耐摩耗性も低下する（比較例９）。
量部未満であると、７５℃におけるｔａｎδ値の向上は
なく、ドライグリップ性能は改善されない（比較例
２）。また、４０重量部を越える配合量であれば、耐摩
耗性が大きく低下してしまう（比較例３）。更に、配合
する水酸化アルミニウム粒子の平均粒径が３０μｍを越
えても、耐摩耗性が大きく低下する（比較例４、５）。
また、水酸化アルミニウム粒子の配合条件が好適であっ
ても、その他の組成成分の条件を満たさない場合は、ｔ
ａｎδ値の低下を引き起こす（比較例６〜９）。具体的
には、充填剤の配合量が所定範囲内であっても、シリカ
の配合量が２０重量部未満の場合は、０℃のｔａｎδ値
が低下し、ウェットグリップ性能が低下してしまう（比
較例６）。また、シリカの配合量が所定範囲を超えた場
合は、０℃におけるｔａｎδ値が優れるが、これと比較
すれば７５℃におけるｔａｎδ値は大幅に低下する。更
に、耐摩耗性も低下する（比較例９）。
【００１８】一方、シリカの配合量が所定範囲内であっ
ても、カーボンブラックとの合計量（充填剤としての配
合量）が所定範囲外であると、耐摩耗性が低下したり、
ドライグリップ又はウェットグリップのどちらか一方が
劣るという、バランスの悪いグリップ性能を持つゴム組
成物になったりして、好ましくない（比較例７、８）。
上述の比較例に対し、実施例１〜４は、上述のような問
題は発生しない。７５℃におけるｔａｎδ値が大きく向
上しているところから、シリカの配合により引き起こさ
れる、高温域でのｔａｎδ値の低下は十分に防止されて
いることがわかる。また、０℃におけるｔａｎδ値、７
５℃におけるｔａｎδ値がともに向上し、ウェットグリ
ップ性能とドライグリップ性能の双方が改善された、グ
リップ性能のバランスが良いタイヤ用ゴム組成物が得ら
れる。
ても、カーボンブラックとの合計量（充填剤としての配
合量）が所定範囲外であると、耐摩耗性が低下したり、
ドライグリップ又はウェットグリップのどちらか一方が
劣るという、バランスの悪いグリップ性能を持つゴム組
成物になったりして、好ましくない（比較例７、８）。
上述の比較例に対し、実施例１〜４は、上述のような問
題は発生しない。７５℃におけるｔａｎδ値が大きく向
上しているところから、シリカの配合により引き起こさ
れる、高温域でのｔａｎδ値の低下は十分に防止されて
いることがわかる。また、０℃におけるｔａｎδ値、７
５℃におけるｔａｎδ値がともに向上し、ウェットグリ
ップ性能とドライグリップ性能の双方が改善された、グ
リップ性能のバランスが良いタイヤ用ゴム組成物が得ら
れる。
【００１９】なお耐摩耗性は、金属水酸化物粒子を配合
すれば、金属水酸化物粒子を配合しない場合と比較して
多少下がるものであるが、指数評価が９０以上を許容範
囲内とした。また、表１及び表２にすべて表記してはい
ないが、上述した諸成分の他、アロマオイル、老化防止
剤、加硫剤、加硫促進剤等の各種の添加剤を、適宜選択
し配合することができる。配合量についても、適宜調節
可能なものである。上述のようにして得られるゴム組成
物により直接トレッドを成形してもよいし、既に成形さ
れているタイヤトレッドの表面に、当該ゴム組成物によ
り作製されたゴムシート等を張り付ける等の手段によ
り、タイヤトレッドに用いても構わない。またこのゴム
組成物は、タイヤのトレッド部以外の部分に用いること
も、もちろん可能である。
すれば、金属水酸化物粒子を配合しない場合と比較して
多少下がるものであるが、指数評価が９０以上を許容範
囲内とした。また、表１及び表２にすべて表記してはい
ないが、上述した諸成分の他、アロマオイル、老化防止
剤、加硫剤、加硫促進剤等の各種の添加剤を、適宜選択
し配合することができる。配合量についても、適宜調節
可能なものである。上述のようにして得られるゴム組成
物により直接トレッドを成形してもよいし、既に成形さ
れているタイヤトレッドの表面に、当該ゴム組成物によ
り作製されたゴムシート等を張り付ける等の手段によ
り、タイヤトレッドに用いても構わない。またこのゴム
組成物は、タイヤのトレッド部以外の部分に用いること
も、もちろん可能である。
【００２０】上述のタイヤ用ゴム組成物の改良は、つま
りはタイヤ用ゴム組成物が高ヒステリシスロスを獲得す
ることによるものである。このような高ヒステリシスロ
スを有する配合は、特に高速走行中に要求される、高グ
リップ性能を満足するものである。 ＜他の開示＞上述のような高速走行においては、タイヤ
トレッド内部に熱が発生しやすい。この熱により、トレ
ッドを構成するゴム本来の結合状態が悪化してしまい、
グリップ力の低下や操縦安定性の低下を生じてしまう
（このような現象を熱ダレと呼ぶ、以下同様）。
りはタイヤ用ゴム組成物が高ヒステリシスロスを獲得す
ることによるものである。このような高ヒステリシスロ
スを有する配合は、特に高速走行中に要求される、高グ
リップ性能を満足するものである。 ＜他の開示＞上述のような高速走行においては、タイヤ
トレッド内部に熱が発生しやすい。この熱により、トレ
ッドを構成するゴム本来の結合状態が悪化してしまい、
グリップ力の低下や操縦安定性の低下を生じてしまう
（このような現象を熱ダレと呼ぶ、以下同様）。
【００２１】かかる問題を防止するため、本発明者ら
は、ゴム成分にＮ，Ｎ’−ビス（２−メチル−２−ニト
ロプロピル）１、６−ヘキサンジアミンを配合すること
を見いだした。上記物質の構造式を以下に示す。
は、ゴム成分にＮ，Ｎ’−ビス（２−メチル−２−ニト
ロプロピル）１、６−ヘキサンジアミンを配合すること
を見いだした。上記物質の構造式を以下に示す。
【００２２】
【化１】
【００２３】上記化合物は、スチレン含有量が２５〜６
０ｗｔ％のＳＢＲ１００重量部に対し、０．５〜２．０
重量部配合するのが適当である。０．５重量部未満であ
ると熱ダレ防止効果は得られず、また２．０重量部を越
えて配合しても、それ以上の熱ダレ効果は得られないか
らである。上記範囲内のうち、１．０〜１．５重量部が
特に好ましい。なお、ＳＢＲは溶液重合ＳＢＲ、乳化重
合ＳＢＲのいずれであても構わない。スチレン含有量が
上述の範囲内であるのは、得られるゴム組成物のグリッ
プ性能及び加工性の観点からみて、上記範囲内が好まし
いためである。スチレン含有量が２５ｗｔ％未満であれ
ば十分なグリップ性能は得られず、また６０ｗｔ％を越
える場合は加工性が悪化するのである。
０ｗｔ％のＳＢＲ１００重量部に対し、０．５〜２．０
重量部配合するのが適当である。０．５重量部未満であ
ると熱ダレ防止効果は得られず、また２．０重量部を越
えて配合しても、それ以上の熱ダレ効果は得られないか
らである。上記範囲内のうち、１．０〜１．５重量部が
特に好ましい。なお、ＳＢＲは溶液重合ＳＢＲ、乳化重
合ＳＢＲのいずれであても構わない。スチレン含有量が
上述の範囲内であるのは、得られるゴム組成物のグリッ
プ性能及び加工性の観点からみて、上記範囲内が好まし
いためである。スチレン含有量が２５ｗｔ％未満であれ
ば十分なグリップ性能は得られず、また６０ｗｔ％を越
える場合は加工性が悪化するのである。
【００２４】実際に上述の所定範囲内で各組成成分を混
合し、熱ダレ防止性能を具備するゴム組成物を得た（配
合例１〜３）。また、上述の条件を満たさないゴム組成
物も同時に作製した（配合例４、５）。これらの詳細な
配合内容を表３に示す。
合し、熱ダレ防止性能を具備するゴム組成物を得た（配
合例１〜３）。また、上述の条件を満たさないゴム組成
物も同時に作製した（配合例４、５）。これらの詳細な
配合内容を表３に示す。
【００２５】
【表３】
【００２６】物性評価の詳細は、以下に示す。 （１）（Ｅ* 1 ／Ｅ* 2 ×１００）値：Ｅ* 1 は、８０
℃での複素弾性率、Ｅ* 2 は２５℃での複素弾性率であ
る。Ｅ* 値が大きいと、タイヤの剛性が大きいことを意
味する。（Ｅ* 1 ／Ｅ* 2 ×１００）値が高いと、２５
℃での剛性に対する、８０℃での剛性の保持率が良く、
熱ダレが改善されていると判断した（単位は％）。なお
上記数値は、岩本式粘弾性スペクトルメーターを用い、
初期歪み１０％、動的歪み２％、周波数１０Ｈｚの条件
で測定した。 （２）ラップタイム：サーキットによる連続走行で５〜
１０Ｌａｐの平均ラップタイム（Ａ）と、２０〜３０Ｌ
ａｐの平均ラップタイム（Ｂ）を測定し、Ｂ−Ａを表示
した。ラップタイムの差（タイム差）が小さいほど、熱
ダレが改善されていると判断した。
℃での複素弾性率、Ｅ* 2 は２５℃での複素弾性率であ
る。Ｅ* 値が大きいと、タイヤの剛性が大きいことを意
味する。（Ｅ* 1 ／Ｅ* 2 ×１００）値が高いと、２５
℃での剛性に対する、８０℃での剛性の保持率が良く、
熱ダレが改善されていると判断した（単位は％）。なお
上記数値は、岩本式粘弾性スペクトルメーターを用い、
初期歪み１０％、動的歪み２％、周波数１０Ｈｚの条件
で測定した。 （２）ラップタイム：サーキットによる連続走行で５〜
１０Ｌａｐの平均ラップタイム（Ａ）と、２０〜３０Ｌ
ａｐの平均ラップタイム（Ｂ）を測定し、Ｂ−Ａを表示
した。ラップタイムの差（タイム差）が小さいほど、熱
ダレが改善されていると判断した。
【００２７】配合例４のように、Ｎ，Ｎ’−ビス（２−
メチル−２−ニトロプロピル）１、６−ヘキサンジアミ
ンを全く配合しない場合は、タイム差が２”４７と大き
いものとなっている。Ｎ，Ｎ’−ビス（２−メチル−２
−ニトロプロピル）１、６−ヘキサンジアミンを配合し
ても、その配合量が所定範囲を越えていると、タイム差
は小さいが８０℃におけるｔａｎδ値が低下し、ドライ
グリップ性能が低下するため、好ましくない（配合例
５）。配合例１〜３に関しては、Ｎ，Ｎ’−ビス（２−
メチル−２−ニトロプロピル）１、６−ヘキサンジアミ
ンの配合量を所定範囲内で増加していくに従い、Ｅ* 1
／Ｅ* 2 の値は上昇し、タイム差は縮まっており、熱ダ
レ改善効果が見られることがわかる。
メチル−２−ニトロプロピル）１、６−ヘキサンジアミ
ンを全く配合しない場合は、タイム差が２”４７と大き
いものとなっている。Ｎ，Ｎ’−ビス（２−メチル−２
−ニトロプロピル）１、６−ヘキサンジアミンを配合し
ても、その配合量が所定範囲を越えていると、タイム差
は小さいが８０℃におけるｔａｎδ値が低下し、ドライ
グリップ性能が低下するため、好ましくない（配合例
５）。配合例１〜３に関しては、Ｎ，Ｎ’−ビス（２−
メチル−２−ニトロプロピル）１、６−ヘキサンジアミ
ンの配合量を所定範囲内で増加していくに従い、Ｅ* 1
／Ｅ* 2 の値は上昇し、タイム差は縮まっており、熱ダ
レ改善効果が見られることがわかる。
【００２８】なお、配合例１〜５には、表３に示す組成
成分の他に老化防止剤、酸化亜鉛、ステアリン酸等の成
分を配合しても構わない。これらの配合量も、適宜調節
可能なものである。
成分の他に老化防止剤、酸化亜鉛、ステアリン酸等の成
分を配合しても構わない。これらの配合量も、適宜調節
可能なものである。
【００２９】
【発明の効果】本発明のタイヤ用ゴム組成物によれば、
シリカが配合されているゴム組成物に金属水酸化物粒
子、特に水酸化アルミニウム粒子を配合することで、ゴ
ム組成物の低温、高温双方におけるｔａｎδ値を全体的
に向上させることができる。従って、シリカの配合によ
るドライグリップ性能の低下をカバーし、ウェット及び
ドライグリップ性能の双方に優れた、グリップ性能のバ
ランスがよいタイヤ用ゴム組成物を得ることができる。
シリカが配合されているゴム組成物に金属水酸化物粒
子、特に水酸化アルミニウム粒子を配合することで、ゴ
ム組成物の低温、高温双方におけるｔａｎδ値を全体的
に向上させることができる。従って、シリカの配合によ
るドライグリップ性能の低下をカバーし、ウェット及び
ドライグリップ性能の双方に優れた、グリップ性能のバ
ランスがよいタイヤ用ゴム組成物を得ることができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ０８Ｋ 3:04 3:36 3:22）
Claims (3)
- 【請求項１】 天然ゴム及び／又はジエン系合成ゴムか
らなるゴム成分１００重量部に対し、シリカ及びカーボ
ンブラックからなる充填剤が８０〜１２０重量部、平均
粒径が３０μｍ以下の金属水酸化物粒子が１０〜４０重
量部配合されていることを特徴とするタイヤ用ゴム組成
物。 - 【請求項２】 前記金属水酸化物粒子が水酸化アルミニ
ウム粒子であることを特徴とする請求項１に記載のタイ
ヤ用ゴム組成物。 - 【請求項３】 前記シリカの配合量が前記ゴム成分１０
０重量部に対し２０〜１００重量部であることを特徴と
する請求項１又は２のいずれかに記載のタイヤ用ゴム組
成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11113722A JP2000302914A (ja) | 1999-04-21 | 1999-04-21 | タイヤ用ゴム組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11113722A JP2000302914A (ja) | 1999-04-21 | 1999-04-21 | タイヤ用ゴム組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000302914A true JP2000302914A (ja) | 2000-10-31 |
Family
ID=14619494
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11113722A Pending JP2000302914A (ja) | 1999-04-21 | 1999-04-21 | タイヤ用ゴム組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000302914A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002155166A (ja) * | 2000-11-20 | 2002-05-28 | Bridgestone Corp | ゴム組成物及びタイヤ |
| JP2005325302A (ja) * | 2004-05-17 | 2005-11-24 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | 接着用ゴム組成物 |
| WO2006002993A1 (fr) * | 2004-07-07 | 2006-01-12 | Societe De Technologie Michelin | Composition de caoutchouc pour pneumatique a base d'un hydroxyde metallique renforçant |
| JP2007112834A (ja) * | 2005-10-18 | 2007-05-10 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | タイヤ用ゴム組成物およびこれを用いた空気入りタイヤ |
| EP1820668A1 (en) * | 2004-12-07 | 2007-08-22 | Bridgestone Corporation | Tire |
| WO2008084821A1 (ja) * | 2007-01-10 | 2008-07-17 | Bridgestone Corporation | ゴム組成物及びそれを用いた空気入りタイヤ |
| JP2016065160A (ja) * | 2014-09-25 | 2016-04-28 | 住友ゴム工業株式会社 | タイヤ用ゴム組成物およびタイヤ |
| JP2018044175A (ja) * | 2017-12-06 | 2018-03-22 | 住友ゴム工業株式会社 | タイヤ用ゴム組成物およびタイヤ |
-
1999
- 1999-04-21 JP JP11113722A patent/JP2000302914A/ja active Pending
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002155166A (ja) * | 2000-11-20 | 2002-05-28 | Bridgestone Corp | ゴム組成物及びタイヤ |
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| WO2005111141A1 (ja) * | 2004-05-17 | 2005-11-24 | The Yokohama Rubber Co., Ltd. | 接着用ゴム組成物 |
| WO2006002993A1 (fr) * | 2004-07-07 | 2006-01-12 | Societe De Technologie Michelin | Composition de caoutchouc pour pneumatique a base d'un hydroxyde metallique renforçant |
| FR2872817A1 (fr) * | 2004-07-07 | 2006-01-13 | Michelin Soc Tech | Composition de caoutchouc pour pneumatique a base d'un hydroxyde metallique renforcant |
| US7718717B2 (en) | 2004-07-07 | 2010-05-18 | Michelin Recherche Et Technique S.A. | Tyre rubber composition based on a reinforcing metal hydroxide |
| EP1820668A1 (en) * | 2004-12-07 | 2007-08-22 | Bridgestone Corporation | Tire |
| EP1820668A4 (en) * | 2004-12-07 | 2009-03-25 | Bridgestone Corp | TIRE |
| US8807181B2 (en) | 2004-12-07 | 2014-08-19 | Bridgestone Corporation | Tire with foamed rubber layer having organic fibers and inorganic compound powder |
| JP2007112834A (ja) * | 2005-10-18 | 2007-05-10 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | タイヤ用ゴム組成物およびこれを用いた空気入りタイヤ |
| WO2008084821A1 (ja) * | 2007-01-10 | 2008-07-17 | Bridgestone Corporation | ゴム組成物及びそれを用いた空気入りタイヤ |
| JP2008169264A (ja) * | 2007-01-10 | 2008-07-24 | Bridgestone Corp | ゴム組成物及びそれを用いた空気入りタイヤ |
| JP2016065160A (ja) * | 2014-09-25 | 2016-04-28 | 住友ゴム工業株式会社 | タイヤ用ゴム組成物およびタイヤ |
| JP2018044175A (ja) * | 2017-12-06 | 2018-03-22 | 住友ゴム工業株式会社 | タイヤ用ゴム組成物およびタイヤ |
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