JP2000297630A - 内燃機関の排気浄化装置の劣化判別装置 - Google Patents

内燃機関の排気浄化装置の劣化判別装置

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JP2000297630A
JP2000297630A JP11109452A JP10945299A JP2000297630A JP 2000297630 A JP2000297630 A JP 2000297630A JP 11109452 A JP11109452 A JP 11109452A JP 10945299 A JP10945299 A JP 10945299A JP 2000297630 A JP2000297630 A JP 2000297630A
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喜久 岩城
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Abstract

(57)【要約】 【課題】 内燃機関の排気管から分岐されたバイパス排
気通路にＨＣ吸着材を設けてＨＣ成分を吸着させる排気
浄化装置を備えたものにおいて、ＨＣの挙動を直接的に
監視すると共に、吸着モード中のＨＣ量と脱離モード中
のＨＣ量を算出し、算出値に基づいてＨＣ吸着材の劣化
を精度良く判別する。 【解決手段】 エンジンが始動されて吸着モードにある
とき（Ｓ１４，Ｓ２４）、流入ＨＣ積算量を算出し（Ｓ
２６）、脱離モードに以降したときに吸着材パージ判別
処理において脱離ＨＣ積算量を算出し（Ｓ２４，Ｓ３
６）、次いで吸着材劣化判別処理において、両者の比
（ＨＣ吸着率）を劣化判別しきい値（Ｓ２０で算出）と
比較し、比（ＨＣ吸着率）が劣化判別しきい値（Ｓ２０
で算出）未満のとき、換言すれば、期待される吸着率を
実現していないとき、ＨＣ吸着材が劣化と判別する。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、内燃機関の排気
浄化装置の劣化判別装置に関し、より詳しくは機関始動
時の未燃ＨＣ成分を吸着する吸着手段（材）の劣化を判
別する装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】内燃機関においては排気系（排気管）に
触媒装置を設けて排気ガス中のＨＣ（炭化水素），ＮＯ
ｘ（窒素酸化物），ＣＯ（一酸化炭素）成分を除去して
排気ガスの浄化を図っているが、機関の冷間始動時など
触媒装置が活性化していないとき、未燃成分、特に未燃
ＨＣ成分（以下「ＨＣ」という）がそのまま機関外に放
出される。
【０００３】そこで、内燃機関の排気管から分岐し、切
り換えバルブを介して開閉されると共に、その下流の合
流点で前記排気管に再び合流するバイパス排気通路にゼ
オライトなどからなる吸着手段（吸着材）を設け、前記
バイパス排気通路を開放して機関始動時の排気ガスを流
入させ、排気ガス中のＨＣを前記吸着手段に吸着させ、
次いで前記排気通路を閉鎖して吸着させたＨＣを脱離さ
せると共に、脱離させたＨＣを触媒装置の上流側に供給
して浄化する排気浄化装置が知られている。
【０００４】そのような排気浄化装置を備えるとき、装
置の劣化あるいは故障などの異常が生じると、所期の浄
化性能を期待し得ないことから、例えば特開平８−９３
４５８号公報あるいは特開平８−２１８８５０号公報に
おいて排気浄化装置の異常を判別する技術が提案されて
いる。
【０００５】特開平８−９３４５８号公報記載技術にお
いては、バイパス通路の下流にＨＣ濃度を検出するＨＣ
センサを配置し、吸着モード（工程）中と脱離モード中
のＨＣ濃度をそれぞれ検出し、所定値と比較することで
装置、特に切り換えバルブなどに機械的な故障が生じた
か否か判別している。同様に、還流路にＨＣセンサを配
置して還流ＨＣ総量を求め、所定値と比較することで還
流路開閉バルブなどに機械的な故障が生じたか否か判別
している。
【０００６】また、特開平８−２１８８５０号公報記載
技術においては、吸着手段の上流側（触媒装置の下流
側）と還流通路の上流側にそれぞれ酸素濃度センサを配
置し、還流時の両出力が一致するまでの時間を測定する
ことで、吸着手段の劣化を含む装置の異常を判別してい
る。
【０００７】即ち、脱離モードで吸着手段に吸着されて
いたＨＣが脱離して排気ガスと共に還流されることか
ら、還流通路の空燃比は、脱離モード中は吸着手段上流
側の空燃比よりもリッチになると共に、脱離モードが完
了して脱離ＨＣが浄化されると、両者は一致する筈と言
う知見に基づき、一致する迄の時間を測定することで異
常を判別している。さらに、酸素濃度センサに代えてＨ
Ｃセンサを使用し、同様に脱離モード中のＨＣ濃度から
異常を判別する構成も開示している。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】上記した如く、排気ガ
スの浄化を所期の通り実現するためには、排気浄化装
置、特に吸着手段の劣化を判別する必要があるが、前記
した従来技術の中、特開平８−９３４５８号公報記載技
術は、ＨＣセンサを介してＨＣの挙動を直接的に監視し
ているものの、判別対象は切り換えバルブなどの機械的
な異常であって吸着手段の劣化を判別するものではなか
った。
【０００９】また、特開平８−２１８８５０号公報記載
技術は、脱離モード中のＨＣ濃度を検出して吸着手段の
劣化を含む装置の異常を判別しているが、吸着モード中
に吸着手段に流入して吸着したＨＣ濃度あるいはＨＣ量
を検出していないため、吸着ＨＣ量にバラツキがあるよ
うな場合、検出精度が低下するのを免れない。還流量が
変動するときも、同様である。
【００１０】従って、この発明の目的は従来技術の上記
した不都合を解消し、内燃機関の排気管から分岐し、切
り換えバルブを介して開閉されると共に、その下流の合
流点で前記排気管に再び合流するバイパス排気通路に設
けられた吸着手段を備え、前記バイパス排気通路を開放
して機関始動時の排気ガスを流入させ、排気ガス中のＨ
Ｃを前記吸着手段に吸着させ、次いで前記排気通路を閉
鎖して吸着させたＨＣを脱離させると共に、脱離させた
ＨＣを触媒装置の上流側に供給して浄化する排気浄化装
置の劣化判別装置において、ＨＣ濃度検出手段を介して
前記した排気ガス中のＨＣを吸着させる吸着モード（工
程）中のＨＣの挙動を直接的に監視することで吸着手段
の劣化を精度良く判別するようにした内燃機関の排気浄
化装置の劣化判別装置を提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めにこの発明は請求項１項において、内燃機関の排気管
から分岐し、切り換えバルブを介して開閉されると共
に、その下流の合流点で前記排気管に再び合流するバイ
パス排気通路に設けられた吸着手段を備え、前記バイパ
ス排気通路を開放して機関始動時の排気ガスを流入さ
せ、排気ガス中のＨＣ成分を前記吸着手段に吸着させ、
次いで前記排気通路を閉鎖して吸着させたＨＣ成分を脱
離させると共に、脱離させたＨＣ成分を触媒装置の上流
側に供給して浄化する排気浄化装置の劣化判別装置にお
いて、前記内燃機関の運転状態を検出する運転状態検出
手段、前記バイパス排気通路に配置され、前記ＨＣ成分
の濃度を検出するＨＣ濃度検出手段、少なくとも前記検
出された運転状態の中の機関回転数と機関負荷と前記検
出されたＨＣ成分の濃度に基づいて前記吸着手段に流入
する流入ＨＣ成分量を算出する流入ＨＣ成分量算出手
段、少なくとも前記検出された運転状態の中の機関回転
数と機関負荷と前記検出されたＨＣ成分の濃度に基づい
て前記吸着手段から流出する流出ＨＣ成分量を算出する
流出ＨＣ成分量算出手段、および前記算出された流入Ｈ
Ｃ成分量と流出ＨＣ成分量に基づいて前記吸着手段が劣
化しているか否か判別する吸着手段劣化判別手段を備え
る如く構成した。
【００１２】検出されたＨＣ濃度などから算出された流
入ＨＣ成分量と流出ＨＣ成分量に基づいて吸着手段が劣
化しているか否か判別する如く構成したので、ＨＣ濃度
検出手段を介してＨＣの挙動を直接的に監視することが
できると共に、吸着モード（工程）中のＨＣ量と脱離モ
ード中のＨＣ量を算出し、算出値に基づいて吸着手段の
劣化を判別することで、吸着手段の劣化を精度良く判別
することができる。
【００１３】請求項２項にあっては、前記流入ＨＣ成分
量算出手段は、少なくとも前記検出された運転状態の中
の機関回転数と機関負荷に基づいて前記吸着手段に流入
する排気ガスの量を算出する排気ガス量算出手段、少な
くとも前記検出された運転状態の中の機関回転数と機関
負荷に基づいて前記吸着手段に流入する排気ガスの温度
推定値を算出する排気ガス温度算出手段、および前記算
出された排気ガスの温度推定値に基づいて前記検出され
たＨＣ成分の濃度の補正値を算出するＨＣ濃度補正値算
出手段を備え、少なくとも前記算出された排気ガスの量
と前記検出されたＨＣ成分の濃度と前記算出されたＨＣ
成分の濃度の補正値に基づいて前記流入ＨＣ成分量を算
出する如く構成した。
【００１４】検出された運転状態の中の機関回転数と機
関負荷に基づいて前記吸着手段に流入する排気ガスの量
を算出すると共に、前記吸着手段に流入する排気ガスの
温度推定値を算出して前記検出されたＨＣ成分の濃度の
補正値を算出し、少なくとも算出された排気ガスの量と
検出されたＨＣ成分の濃度と算出されたＨＣ成分の濃度
の補正値に基づいて前記流入ＨＣ成分量を算出する如く
構成したので、吸着モード（工程）中のＨＣ量を適正に
算出することができ、よって吸着手段の劣化を一層精度
良く判別することができる。
【００１５】請求項３項にあっては、また前記脱離させ
たＨＣ成分の触媒装置の上流側への供給が前記内燃機関
の吸気系に接続されるＥＧＲ通路を介して行われると共
に、前記流出ＨＣ成分算出手段は、少なくとも前記ＥＧ
Ｒ通路のバルブ開度に基づいて還流される排気ガスの還
流量を算出する排気ガス還流量算出手段、少なくとも前
記検出された運転状態の中の機関回転数と機関負荷に基
づいて前記吸着手段に流入する排気ガスの温度推定値を
算出する排気ガス温度算出手段、および前記算出された
排気ガスの温度推定値に基づいて前記検出されたＨＣ成
分の濃度の補正値を算出するＨＣ濃度補正値算出手段を
備え、少なくとも前記算出された排気ガスの還流量と前
記検出されたＨＣ成分の濃度と前記算出されたＨＣ成分
の濃度の補正値に基づいて前記流出ＨＣ成分量を算出す
る如く構成した。
【００１６】少なくともＥＧＲ通路のバルブ開度に基づ
いて算出された排気ガスの還流量と前記と同様に検出さ
れたＨＣ成分の濃度とＨＣ成分の濃度の補正値に基づい
て前記流出ＨＣ成分量を算出する如く構成したので、脱
離モード中のＨＣ量を適正に算出することができ、よっ
て吸着手段の劣化を一層精度良く判別することができ
る。
【００１７】請求項４項にあっては、前記吸着手段劣化
判別手段は、前記算出された流入ＨＣ成分量と流出ＨＣ
成分量の比を算出する比算出手段、前記吸着手段のＨＣ
吸着量推定値を算出するＨＣ吸着量推定値算出手段、少
なくとも前記算出されたＨＣ吸着量推定値に基づいて劣
化判別しきい値を算出する劣化判別しきい値算出手段、
および前記算出された比と前記算出された劣化判別しき
い値を比較する比較手段を備え、前記比較手段の比較結
果に基づいて前記吸着手段が劣化しているか否か判別す
る如く構成した。
【００１８】前記算出された流入ＨＣ成分量と流出ＨＣ
成分量の比を算出し、算出された比と劣化判別しきい値
を比較し、比較結果に基づいて前記吸着手段が劣化して
いるか否か判別する如く構成したので、吸着手段の劣化
を一層精度良く判別することができる。
【００１９】請求項５項にあっては、前記劣化判別しき
い値算出手段は、前記劣化判別しきい値を、前記ＨＣ吸
着量推定値と前記吸着手段の温度に関連するパラメータ
に基づいて算出する如く構成した。
【００２０】前記劣化判別しきい値を、前記ＨＣ吸着量
推定値と前記吸着手段の温度に関連するパラメータに基
づいて算出する如く構成したので、前記吸着手段の温度
に応じて前記劣化判別しきい値を最適に算出することが
でき、よって吸着手段の劣化を一層精度良く判別するこ
とができる。
【００２１】尚、前記吸着手段劣化判別手段は、前記吸
着手段が劣化していると判別するとき、警告灯を点灯す
る如く構成しても良く、それによって乗員に吸着手段の
劣化を報知することができる。
【００２２】尚、上記において「少なくとも」と記載し
たのは、記載したパラメータに加えて他のパラメータを
用いても良いことを示すためである。
【００２３】また、上記において吸着手段の「劣化」と
は、吸着手段の吸着能力（容量）の劣化あるいは低下を
意味する。
【００２４】
【発明の実施の形態】以下、添付図面に即してこの発明
の実施の形態を説明する。
【００２５】図１は、この発明の一つの実施の形態に係
る内燃機関の排気浄化装置の劣化判別装置を全体的に示
す概略図である。
【００２６】図において、符合１０はＯＨＣ直列４気筒
の内燃機関（以下「エンジン」という）を示し（１気筒
のみ図示）、吸気管（吸気路）１２の先端に配置された
エアクリーナ（図示せず）から吸引された空気は、スロ
ットルバルブ１４でその流量を調節されつつ、サージタ
ンク１６と吸気マニホルド１８を経て、２個の吸気バル
ブ２０（１個のみ図示）を介して第１気筒から第４気筒
へと送られる。
【００２７】また、吸気管１２には、スロットルバルブ
１４の配置位置付近にそれをバイパスするバイパス路２
２が設けられる。バイパス路２２には、それを開閉する
電磁ソレノイドバルブからなるバルブ（ＥＡＣＶ）２４
が介挿される。
【００２８】各気筒の前記した吸気バルブ２０の付近に
はインジェクタ（燃料噴射弁）２６が設けられ、燃料を
噴射する。噴射されて吸気と一体になった混合気は吸入
行程にある気筒の燃焼室２８に吸入され、圧縮行程で圧
縮された後に点火プラグ（図示せず）を介して着火され
て燃焼し、ピストン３０を図において下方に駆動する。
【００２９】燃焼後の排気ガスは２個の排気バルブ（１
個のみ図示）３４および排気マニホルド３６を介して排
気管（排気路）３８に排出され、排気管３８において排
気マニホルド３６の下流の図示しない車両の床下に設け
られた、第１の触媒装置（三元触媒）４０、その下流に
設けられた第２、第３の触媒装置（共に三元触媒）４
２，４４を通過させられ、さらに下流のマフラおよびテ
ールパイプ（共に図示せず）を含む後端部４６を経て大
気中に放出される。
【００３０】エンジン１０は、いわゆる可変バルブタイ
ミング機構５０（図１にＶ／Ｔと示す）を備える。可変
バルブタイミング機構５０は公知の如く、エンジン回転
数ＮＥおよびエンジン負荷（例えば吸気管内絶対圧ＰＢ
Ａ）などの運転状態に応じて吸排気バルブタイミングを
高低２種のタイミング特性の間で切り換える。尚、この
バルブタイミング特性は、２個の吸気バルブの一方を休
止する動作を含む。
【００３１】排気管３８は第３の触媒装置４４が配置さ
れた位置の下流で分岐させられ、分岐管５２は、排気管
３８を囲むようにその周りに気密に取り付けられた円筒
ケース５４に接続される。これによって、排気ガス流路
として、排気管内を通るメイン排気通路３８ａと、分岐
管５２と円筒ケース５４の内部空間を通るバイパス排気
通路５６が形成される。燃焼室２８から排出された排気
ガスは、そのいずれかの排気通路を通って流れる。
【００３２】排気管３８の分岐点には切り換えバルブ６
０が設けられる。図２は切り換えバルブ６０の説明拡大
断面図であり、図３は図２のIII −III 線断面図であ
る。
【００３３】図２および図３を参照して説明すると、切
り換えバルブ６０は、メイン排気通路３８ａを規定する
排気管円形内壁面３８ｂより大径の平面円形なバルブデ
ィスク６０ａと、それに断面逆Ｃ字状のアーム６０ｂを
介して固定された、バイパス排気通路５６の一部を規定
する分岐管５２の円形内壁面５２ａより大径の平面円形
なバルブディスク６０ｃとを備える。バルブディスク６
０ｃはステム６０ｄを介してシャフト６０ｅに固定され
る。
【００３４】シャフト６０ｅは、図１に示す如く、バル
ブ作動機構６４に接続され、バルブ作動機構６４は、前
記スロットルバルブ１４下流位置に、負圧導入路６６を
介して接続される。負圧導入路６６には電磁ソレノイド
バルブ（ＴＲＰＶ）６８が設けられ、ＴＲＰＶ６８はオ
ン（励磁）されると、負圧導入路を開放して負圧を導入
する。
【００３５】バルブ作動機構６４は、負圧が導入される
と、シャフト６０ｅを図２に実線で示す位置に回転させ
る。その結果、バルブディスク６０ａは排気管３８内に
設けられたバルブシート６０ｆに当接し、メイン排気通
路３８ａを閉鎖する。
【００３６】ＴＲＰＶ６８がオフ（非励磁）されると、
負圧導入路６６は大気に開放され、シャフト６０ｅはリ
ターンスプリング（図示せず）に作用によって図２に想
像線で示す位置に回転させられる。その結果、バルブデ
ィスク６０ｃはバルブシート６０ｇに当接し、バイパス
排気通路５６を閉鎖する。
【００３７】尚、ＴＲＰＶ６８を適宜に駆動して導入す
る負圧量を調整することにより、バルブディスク６０ｃ
（およびバルブディスク６０ａ）を図２に想像線および
実線で示す位置の間の中間位置、例えばバイパス排気通
路５６を少量だけ開放する位置に駆動することも可能で
ある。
【００３８】図２に示す如く、２個のバルブディスク６
０ａ，６０ｂは所定の角度θをなすようにシャフト６０
ｅに取り付けられ、バルブディスク６０ａがメイン排気
通路３８ａを閉鎖するとき、バルブディスク６０ｃはバ
ルブシート６０ｇから離れてバイパス排気通路５６への
排気ガスの流入を妨げないと共に、バルブディスク６０
ｃがバイパス排気通路５６を閉鎖するとき、バルブディ
スク６０ａはバルブシート６０ｆから離れてメイン排気
通路３８ａへの排気ガスの流入を妨げないように構成さ
れる。
【００３９】図１の説明に戻ると、円筒ケース５４内の
バイパス排気通路５６には担体（ハニカム体）に担持さ
れてなるＨＣ吸着材（ＨＣ吸着手段あるいはＨＣ吸着触
媒）７４が配置される。ＨＣ吸着材７４は２個のベッ
ド、即ち、上流側（分岐管５２に近い側）の第１の吸着
材（ベッド）７４ａと下流側（後部端４６に近い側）の
第２の吸着材（ベッド）７４ｂとからなる。
【００４０】より具体的には図４に示す如く、円筒ケー
ス５４は排気管３８を囲んで断面円形状に構成される。
即ち、排気管３８はＨＣ吸着材７４に近接して配置さ
れ、ＨＣ吸着材７４の昇温を促進して未燃成分を早期に
脱離させ、速やかに吸気系に還流できるように構成され
る。
【００４１】ＨＣ吸着材は、ゼオライト（結晶性アルミ
ノケイ酸塩およびメタロシリケートの総称。沸石の一
種）などの、大きな内部表面積を持つ多孔体からなる。
ゼオライト吸着材は、形や大きさが規則的な細孔を備
え、その入口径はゼオライトの種類により異なる。
【００４２】細孔径は０．２ｎｍから１．０ｎｍでほぼ
ＨＣの分子径に相当する。ゼオライト吸着材は、１００
℃未満の低温時にＨＣを吸着し、１００℃から２５０℃
で吸着したＨＣを脱離させる。尚、この温度はＨＣの種
別（Ｃ数）によって異なり、Ｃ数が増加するにつれて増
大する。またゼオライトの種別によっても異なる。
【００４３】吸着には、分子間引力による物理吸着と、
化学的に結合を生じさせる化学吸着があり、ゼオライト
吸着作用は主として物理吸着による。物理吸着では細孔
径に応じて吸着できるＨＣ化合物が異なる。
【００４４】図５にＨＣ化合物に対する各種のゼオライ
ト吸着材の種別ごとの特性を示す（図５で○印は吸着性
良好、×印は吸着性不良、△印は吸着性普通を意味す
る）。従って、吸着しようとする分子径に応じて適宜な
ゼオライト種を選択するか、あるいは異なるゼオライト
種、例えばＧａ−ＭＦＩとモルデナイトを組み合わせて
吸着材とするのが望ましい。尚、図示されていないが、
メタンＣＨ4 などを吸着させるにはさらに小さい細孔径
を必要とする。
【００４５】かかるゼオライトと触媒素子の混合物をハ
ニカム体に担持させてＨＣ吸着材７４を製作する。ゼオ
ライト系のＨＣ吸着材７４は耐熱性に優れ、高温下にお
いても１１００℃程度未満であれば、劣化することがな
い。尚、耐熱温度もゼオライトの種別により異なり、異
種のゼオライトを組み合わせてなるときは、組み合わせ
に応じて耐熱温度が決まる。
【００４６】排気管３８には円筒ケース５４の下流（後
部端４６に近い側）において孔（合流点）７６が９０度
間隔で４個穿設され、メイン排気通路３８ａとバイパス
排気通路５６は、孔７６を介して連通される。従って、
バイパス排気通路５６は、この位置でメイン排気通路３
８ａに合流する。
【００４７】他方、円筒ケース５４には上流側（分岐管
５２に近い側）においてＥＧＲ（排気還流）通路８２が
接続され、バイパス排気通路５６と、吸気管１２の前記
スロットルバルブ１４下流位置との間が連通される。
【００４８】ＥＧＲ通路８２の適宜位置には電磁ソレノ
イドバルブからなるＥＧＲ制御バルブ８４が介挿され
る。ＥＧＲ制御バルブ８４はオン（励磁）されると、Ｅ
ＧＲ通路８２を開放する。また、ＥＧＲ制御バルブ８４
の付近にはリフトセンサ８６が設けられ、ＥＧＲ制御バ
ルブ８４のリフト量（ストローク）ｌａｃｔ、即ち、バ
ルブ開度に応じた信号を出力する。
【００４９】このように、前記した排気浄化装置は、Ｈ
Ｃ吸着材７４、バイパス排気通路５６、切り換えバルブ
６０、バルブ作動機構６４、孔７６、ＥＧＲ通路８２、
ＥＧＲ制御バルブ８４などから構成される。
【００５０】エンジン１０のディストリビュータ（図示
せず）内にはクランク角センサ９０が設けられ、ピスト
ン３０のＴＤＣ位置およびそれを細分したクランク角度
に応じた信号を出力する。スロットルバルブ１４にはス
ロットル開度センサ９２が設けられ、スロットル開度
（位置）θTHに応じた信号を出力する。
【００５１】吸気管１２にはスロットルバルブ１４の下
流位置で絶対圧センサ９４が設けられ、吸気管内絶対圧
ＰＢＡ（エンジン負荷）に応じた信号を出力する。また
エンジンの冷却水路（図示せず）の付近には水温センサ
９６が設けられ、エンジン水温ＴＷに応じた信号を出力
する。
【００５２】排気系において、排気マニホルド３６の下
流（排気系集合部）で第１の触媒装置４０の上流の排気
管３８には、広域空燃比センサ９８（「ＬＡＦセンサ」
という）が設けられ、リーンからリッチにわたる広い範
囲において排気ガス中の酸素濃度に比例した信号を出力
する。
【００５３】排気管３８の第１の触媒装置４０の下流に
おいて第２の触媒装置４２と第３の触媒装置４４の間に
はＯ2 センサ１００が設けられ、排気ガス中の酸素濃度
がリーンからリッチないしリッチからリーンに変化する
たびに反転するオン・オフ信号を出力する。
【００５４】さらに、円筒ケース５４内のバイパス排気
通路５６にはＨＣ吸着材７４、より詳しくは第１の吸着
材（ベッド）７４ａの上流（分岐管５２に近い側）にＨ
Ｃセンサ（ＨＣ濃度検出手段）１０４が設けられ、バイ
パス排気通路５６の入口側のＨＣ濃度、即ち、吸着材７
４に流入する排気ガスのＨＣの濃度に応じた出力ｔｒ
ｓ．ｈｃを出力する。
【００５５】ＨＣセンサは、例えば、特開平１０−３０
０７１８号公報に記載される、固体電解質にバリウム系
酸化物を用いた限界電流式のセンサである。
【００５６】さらに、油圧を介して前記可変バルブタイ
ミング機構５０の油圧回路（図示せず）にはバルブタイ
ミング（Ｖ／Ｔ）センサ（図示せず）が設けられて選択
バルブタイミング特性を検出する。
【００５７】上記したセンサの出力は、マイクロコンピ
ュータからなる電子制御ユニット（ＥＣＵ）１１４に送
られる。
【００５８】図６はＥＣＵ１１４の詳細を示すブロック
図である。ＬＡＦセンサ９８の出力は第１の検出回路１
１６に入力され、そこで適宜な線形化処理が行われてリ
ーンからリッチにわたる広い範囲において排気ガス中の
酸素濃度に比例したリニアな特性からなる検出信号が生
成される。
【００５９】Ｏ2 センサ１００の出力は第２の検出回路
１１８に入力され、エンジン１０に供給された混合気の
空燃比が理論空燃比に対してリッチかリーンかを示す検
出信号が生成される。
【００６０】ＨＣセンサ１０４の出力は第３の検出回路
１１９に入力され、排気ガス中のＨＣ濃度に応じた検出
信号が生成される。
【００６１】これら検出回路の出力は、マルチプレクサ
１２０およびＡ／Ｄ変換回路１２２を介してＣＰＵ内に
入力され、ＲＡＭ１２４に格納される。スロットル開度
センサ９２などのアナログセンサ出力も同様にマルチプ
レクサ１２０およびＡ／Ｄ変換回路１２２を介してＣＰ
Ｕ内に取り込まれ、ＲＡＭ１２４に格納される。
【００６２】またクランク角センサ９０の出力は波形整
形回路１２６で波形整形された後、カウンタ１２８で出
力値がカウントされ、カウント値はＣＰＵ内に入力さ
れ、ＣＰＵコア１３０はカウント値からエンジン回転数
ＮＥを算出する。ＣＰＵコア１３０は、ＲＯＭ１３２に
格納された命令に従って基本燃料噴射量ＴＩおよびそれ
を補正した出力燃料噴射量ＴＯＵＴを演算し、駆動回路
１３４を介して各気筒のインジェクタ２６を駆動する。
【００６３】さらに、ＣＰＵコア１３０は、駆動回路１
３６を介して電磁ソレノイドバルブ（ＴＲＰＶ）６８お
よびバルブ作動機構６４（図６で図示省略）を介して切
り換えバルブ６０の操作（駆動）を制御し、エンジン始
動時のＨＣ吸着による排気浄化動作を行うと共に、ＨＣ
吸着材７４の劣化を判別する。
【００６４】また、ＣＰＵコア１３０は、駆動回路１３
８を介してＥＡＣＶ２４の駆動を制御すると共に、検出
されたリフト量に応じて駆動回路１４０を介してＥＧＲ
制御バルブ８４の駆動を制御する。さらに、ＣＰＵコア
１３０は、駆動回路１４２を介して警告灯１４４（図１
で図示省略）を点灯する。
【００６５】ここで、図７を参照してＨＣ吸着材７４を
用いた排気ガス浄化装置の作用および動作を説明する。
【００６６】図示の排気浄化装置にあっては、エンジン
１０が冷間始動（コールド始動）されるとき、始動から
所定時間（例えば４０ｓｅｃ）切り換えバルブ６０は図
２に実線で示す位置に駆動され、図７（ａ）に示す如
く、メイン排気通路３８ａを閉鎖し、バイパス排気通路
５６を開放する。
【００６７】冷間始動の場合、上記した所定時間が経過
するまでは上流側の第１から第３の触媒装置４０，４
２，４４は通例活性化されていないので、排気ガスはそ
こで浄化されることなく、矢印で示すようにバイパス排
気通路５６を流れ、排気ガス中のＨＣはＨＣ吸着材７４
に吸着される。
【００６８】上記した所定時間が経過すると、上流側の
触媒装置４０，４２，４４は通例活性化されることか
ら、切り換えバルブ６０は図２に想像線で示す位置に駆
動され、図７（ｂ）に示す如く、メイン排気通路３８ａ
を開放し、バイパス排気通路５６を閉鎖する。
【００６９】従って、上流側の触媒装置４０，４２，４
４で浄化された排気ガスはメイン排気通路３８ａを流
れ、その排気熱でＨＣ吸着材７４が加熱され、吸着され
ているＨＣは脱離を開始する。このとき、メイン排気通
路３８ａを流れる排気ガスの圧力の方が、バイパス排気
通路５６のそれより高いため、排気ガスの一部は、孔７
６を通ってバイパス排気通路５６に逆流する。
【００７０】図７（ｃ）に示す如く、脱離されたＨＣ
は、ＥＧＲが開始されると、ＥＧＲ通路８２を介して少
なくとも第１ないし第３の触媒装置４０，４２，４４の
上流側、より具体的には吸気側に戻される。このとき、
メイン排気通路３８ａを流れる排気ガスの一部は吸気側
の負圧で吸引され、孔７６を通ってバイパス排気通路５
６に流入し、ＨＣ吸着材７４の加熱を促進しつつ、バイ
パス排気通路５６を逆流し、ＥＧＲ通路８２を通って吸
気系に流入し、再燃焼させられる。
【００７１】よって排出された排気ガスは、上流側の触
媒装置４０，４２，４４で浄化され、メイン排気通路３
８ａを通ってエンジン外に放出される。ＨＣ吸着材７４
に流入出する排気ガスのＨＣ濃度は、ＨＣセンサ１０４
で測定される。
【００７２】次いで、この発明の一つの実施の形態に係
る内燃機関の排気浄化装置の劣化判別装置の動作を説明
する。
【００７３】図８はその動作を示すブロック図であり、
図９はその動作を示すフロー・チャートである。
【００７４】先に図８を参照して概説すると、この装置
の動作、即ち、ＨＣ吸着材７４の劣化判別においては、
先ず、算出（検出）したＨＣ濃度ｔｒｓ．ｈｃに、エン
ジン回転数ＮＥとエンジン負荷（例えば吸気管内絶対圧
ＰＢＡ）から算出した排気ガス量（質量）ｔｒｓ．ｓｖ
と、排気ガス温度推定値ｔｍｐｈａｔ．ａｃａｔから算
出されたＨＣ密度補正係数ｋ．ｈｃを乗算段ａで乗算す
る。
【００７５】次いで得た積を累算し、流入ＨＣ積算量
（質量）ｈｃｉｎ．ｈａｔを算出する。流入ＨＣ積算量
（質量）ｈｃｉｎ．ｈａｔは、吸着モード（工程）中に
ＨＣ吸着材７４、より具体的にはバイパス排気通路５４
に流入したＨＣの総量を意味する。
【００７６】他方、前記したＨＣ濃度ｔｒｓ．ｈｃか
ら、エンジン回転数ＮＥとエンジン負荷（例えば吸気管
内絶対圧ＰＢＡ）から算出（推定）した排気ガス中ＨＣ
濃度推定値ｅｘ．ｈｃを減算して得た差に、エンジン負
荷（例えば吸気管内絶対圧ＰＢＡ）とＥＧＲ制御バルブ
リフト量ｌａｃｔから算出（推定）した排気ガス還流量
（ＥＧＲ流量）推定値ｑ．ｅｇｒと、排気ガス温度推定
値ｔｍｐｈａｔ．ａｃａｔから算出したＨＣ密度補正係
数（ＥＧＲ時の）ｋ．ｈｃ．ｅｇｒを乗算段ｂで乗算す
る。
【００７７】次いで得た積を累算し、脱離ＨＣ積算量
（質量）ｈｃｏｕｔ．ｈａｔを算出する。脱離ＨＣ積算
量（質量）ｈｃｏｕｔ．ｈａｔは、脱離モード中にＨＣ
吸着材７４から脱離し、バイパス排気通路５６から流出
したＨＣの総量を意味する。
【００７８】次いで除算段ｃで流入ＨＣ積算量ｈｃｉ
ｎ．ｈａｔを脱離ＨＣ積算量ｈｃｏｕｔ．ｈａｔで除算
して両者の比（ＨＣ吸着率ａｇｄ．ｐｒａ）を算出す
る。他方、エンジン水温ＴＷとＨＣ吸着量推定値ｈｃ
ｍ．ｈａｔから劣化判別しきい値ｔｒｓ．ａｇｄｌｍｔ
を算出する。
【００７９】そして、ＨＣ吸着率ａｇｄ．ｐｒａと劣化
判別しきい値ｔｒｓ．ａｇｄｌｍｔを比較し、ＨＣ吸着
率ａｇｄ．ｐｒａが劣化判別しきい値ｔｒｓ．ａｇｄｌ
ｍｔ未満のとき、ＨＣ吸着材７４が劣化したと判別す
る。
【００８０】図９フロー・チャートを参照して上記を詳
細に説明する。
【００８１】尚、図示のプログラムは、イグニション・
スイッチ（図示せず）がオンされると起動され、以降１
００ｍｓｅｃごとに実行される。
【００８２】先ずＳ１０において前記したＨＣ濃度ｔｒ
ｓ．ｈｃを算出する。
【００８３】図１０はその作業を示すサブルーチン・フ
ロー・チャートである。
【００８４】以下説明すると、Ｓ１００においてＨＣセ
ンサ１０４が活性しているか否か判断する。ＨＣセンサ
１０４は所定の温度以上に昇温しないと活性化しないこ
とから、例えばエンジン１０を始動してからの経過時間
を計測し、所定時間以前は活性化していないと判断す
る。
【００８５】Ｓ１００で否定されるときはＳ１０２に進
み、エンジン１０を始動してからの経過時間とエンジン
水温ＴＷから図１１にその特性を示すマップを検索して
ＨＣ濃度ｔｒｓ．ｈｃを推定（算出）する。
【００８６】より具体的には、ＨＣ濃度ｔｒｓ．ｈｃ
は、検出したエンジン水温ＴＷが所定範囲内にあるとき
は図１１に実線で示す特性から検索すると共に、それよ
り低い、あるいは高いときは、それに応じて１点鎖線で
示す特性から検索、より詳しくは補間計算することで検
索する。
【００８７】尚、図１１に示す特性においてエンジン水
温ＴＷが低いとき、然らざる場合に比してｔｒｓ．ｈｃ
を増加させたのは、言うまでもなく、エンジン冷間時は
排気ガス中のＨＣ量、換言すればＨＣ濃度が増加するか
らである。また、時間に対して概ね減少する特性となっ
ているのは、第１ないし第３の触媒装置４０，４２，４
４の活性度合いを反映させるためである。
【００８８】Ｓ１００で否定されるときはＳ１０２で代
替値を用いるようにしたことで、ＨＣセンサ１０４が活
性するまでの影響を極力小さくすることができる。尚、
Ｓ１００で肯定されるときはＳ１０４に進み、ＨＣセン
サ１０４の出力ｔｒｓ．ｈｃをそのまま読み込む。
【００８９】図９フロー・チャートの説明に戻ると、次
いでＳ１２に進み、前記した排気ガス温度推定値ｔｍｐ
ｈａｔ．ａｃａｔを算出する。尚、この推定値は、第１
ないし第３の触媒装置４０，４２，４４後の排気ガス温
度推定値を意味するため、以下「触媒後排ガス温度推定
値ｔｍｐｈａｔ．ａｃａｔ」という。
【００９０】図１２はその作業を示すサブルーチン・フ
ロー・チャートである。
【００９１】以下説明すると、Ｓ２００において触媒後
排気ガス温度推定値の基本値ｔｍｐｈａｔ．ｅｘを算出
する。これは、具体的には、図１３にその特性を示すマ
ップをエンジン負荷（例えば吸気管内絶対圧ＰＢＡ）、
エンジン回転数ＮＥ、運転空燃比、点火時期などから検
索することで算出する。
【００９２】より具体的には、エンジン回転数ＮＥが所
定範囲にあるときは図に実線で示す特性から検索すると
共に、エンジン回転数ＮＥが比較的高いとき、運転空燃
比が理論空燃比あるいはその近傍にあるとき、あるいは
点火時期が遅角側にあるとき、図に１点鎖線で示す上側
の特性を使用すると共に、然らざる場合は図に１点鎖線
で示す下側の特性を使用して検索する。
【００９３】さらに、エンジン１０がガソリン燃料を燃
焼室２８に直接噴射する筒内噴射型の火花点火式エンジ
ンの場合、吸入行程で噴射されて生じる予混合燃焼ある
いは圧縮行程で噴射されて生じる超希薄燃焼（成層燃
焼）では燃焼形態が異なるので、燃焼形態に応じて図１
３の特性を変えるようにしても良い。
【００９４】次いでＳ２０２に進み、排気ガス温度始動
後補正係数ｋ．ｔｍｐｅｘを算出する。これは、具体的
には、図１４にその特性を示すマップをエンジン始動後
時間とエンジン水温ＴＷから検索することで行う。
【００９５】より具体的には、排気ガス温度始動後補正
係数ｋ．ｔｍｐｅｘは、エンジン水温ＴＷが所定範囲に
あるときは図に実線で示す特性から検索すると共に、そ
れより低い、あるいは高いときは、それに応じて１点鎖
線で示す特性を選択して検索する。
【００９６】尚、図１４に示す特性においてエンジン水
温ＴＷが低いとき、然らざる場合に比して推定値を減少
させたのは、エンジン水温ＴＷが低いときはエンジン温
度も低く、排気ガスの熱が直ちにエンジンに放出され、
よって排気ガス温度が低下するからである。
【００９７】次いでＳ２０４に進み、触媒後排気ガス温
度推定値ｔｍｐｈａｔ．ａｃａｔを図示の式で示される
動特性モデルを用いて算出する。
【００９８】式において、(n) は離散系のサンプル時間
の中の今回のサンプル時間、即ち、図９フロー・チャー
トの今回ループ時の値を、(n-1) あるいは(n-2) などは
前回あるいは前前回のループ時などの値を示す。尚、ｄ
はむだ時間設定値である。またａｔ１，ａｔ２およびｂ
ｔ１は係数であり、触媒後排気ガス温度推定値ｔｍｐｈ
ａｔ．ａｃａｔ（より詳しくは前回算出値）から図１５
にその特性を示すテーブルを検索して−１から＋２の間
の値として算出する。
【００９９】このように、触媒後の排気ガス温度を、触
媒装置４０，４２，４４の吸熱、活性度、温度変化など
の動特性を考慮し、ＤＡＲＸモデル（入力にむだ時間を
持つ自己回帰モデル）による動特性モデルを用いて算出
する。
【０１００】図９フロー・チャートの説明に戻ると、次
いでＳ１４に進み、エンジン１０が始動したか否か判断
する。ここでは、クランキングが開始されてから燃料噴
射が開始されたとき、エンジン１０が始動されたと判断
する。
【０１０１】最初のプログラムループではＳ１４の判断
は通例否定されてＳ１６に進み、前記したエンジン始動
後時間を計測するエンジン始動後タイマ（ダウンカウン
タ）ｔｍ．ｔｒｓ（ｎ）に所定値Ｘ．ＴＭ．ＴＲＳＬＭ
Ｔ（例えば４０ｓｅｃ相当値）をセットする。尚、この
明細書および図面でＸを含むパラメータは所定値、ｈａ
ｔを含むパラメータは推定値であることを示す。
【０１０２】次いでＳ１８に進み、吸着可能容量ｔｒ
ｓ．ｈｃｍｌｍｔを算出する。これは、具体的には、図
１６にその特性を示すマップを前記したＨＣ吸着量推定
値ｈｃｍ．ｈａｔ（より詳しくは前回走行時最終値）と
エンジン水温ＴＷから検索することで行う。即ち、ＨＣ
吸着材７４のＨＣ吸着残留量に応じて現在の吸着可能容
量を決定する。
【０１０３】吸着可能容量ｔｒｓ．ｈｃｍｌｍｔはＨＣ
吸着材７４の温度に応じて変化するため、代替値として
エンジン水温ＴＷを用いる。即ち、吸着可能容量ｔｒ
ｓ．ｈｃｍｌｍｔは、エンジン水温ＴＷが所定範囲にあ
るときは図に実線で示す特性を使用して検索すると共
に、それより低い、あるいは高いときは、それに応じて
１点鎖線で示す特性を使用して検索する。
【０１０４】尚、図１６に示す特性においてエンジン水
温ＴＷが低いとき、然らざる場合に比して吸着可能容量
ｔｒｓ．ｈｃｍｌｍｔを増加させるのは、エンジン冷間
時は温度も低く、そのような場合にはＨＣ吸着材７４の
ＨＣ吸着容量は増加する傾向にあるからである。
【０１０５】次いでＳ２０に進み、前記した劣化判別し
きい値ｔｒｓ．ａｇｄｌｍｔを算出する。これは、具体
的には、図１７にその特性を示すマップをＳ１８の処理
と同様に前記したＨＣ吸着量推定値ｈｃｍ．ｈａｔ（よ
り詳しくは前回走行時最終値）とエンジン水温ＴＷから
検索することで行う。
【０１０６】劣化判別しきい値ｔｒｓ．ａｇｄｌｍｔも
ＨＣ吸着材７４の温度に応じて変化するため、代替値と
してエンジン水温ＴＷを用い、先と同様の理由からエン
ジン水温ＴＷに応じて３種の特性のいずれかを選択して
検索する。
【０１０７】次いでＳ２２に進み、フラグｆ．ｈｃｔｒ
ｓ．ｏｎのビットを１にセットし、プログラムを終了す
る。
【０１０８】フラグｆ．ｈｃｔｒｓ．ｏｎのビットを１
にセットすることはバイパス排気通路５６を開放、０に
リセットすることはバイパス排気通路５６を閉鎖するよ
うに、切り換えバルブ６０の操作（駆動）指令を行うこ
とを意味する。Ｓ２２ではＨＣ吸着動作のためにバイパ
ス排気通路５６を開放するように切り換えバルブ６０の
操作（駆動）指令がなされる。
【０１０９】尚、切り換えバルブ６０の操作（駆動）自
体は、図示しない別のルーチンにおいてＥＣＵ１１４が
バルブ作動機構６４を作動させて行う。
【０１１０】次回以降のプログラムループにおいて、Ｓ
１４で肯定されるときはＳ２４に進み、今述べたフラグ
ｆ．ｈｃｔｒｓ．ｏｎのビットが１にセットされている
か否か判断する。
【０１１１】Ｓ２２の処理を経た後の最初のプログラム
ループではＳ２４の判断は肯定されてＳ２６に進み、前
記した流入ＨＣ積算量ｈｃｉｎ．ｈａｔとＨＣ吸着量推
定値ｈｃｍ．ｈａｔを演算する。
【０１１２】図１８はその作業を示すサブルーチン・フ
ロー・チャートである。
【０１１３】以下説明すると、Ｓ３００において排気ガ
スボリューム（排気ガス量）ｔｒｓ．ｓｖ、より詳しく
は空間速度space velocity（単位：１／時間）の推定値
を図示の式から算出する。図示の式は簡易演算式であ
り、例えばエンジン１０が排気量２．２リッタのとき、
Ｘ．ＳＶＰＲＡは６５．７４とする。尚、ｔｒｓ．ｓｖ
は、エンジン回転数ＮＥと燃料噴射量ＴＩを用いて算出
しても良い。
【０１１４】次いでＳ３０２に進み、前記したＨＣ密度
補正係数ｋ．ｈｃを算出する。これは、具体的には、図
１９にその特性を示すテーブルを触媒後排気ガス温度推
定値ｔｍｐｈａｔ．ａｃａｔから検索することで行う。
【０１１５】次いでＳ３０４に進み、流入ＨＣ積算量ｈ
ｃｉｎ．ｈａｔを図示の式から算出する。流入ＨＣ積算
量ｈｃｉｎ．ｈａｔ（初期値零）は前記した如く、ＨＣ
吸着材７４、より詳しくはバイパス排気通路５６に流入
したＨＣの総量を意味する。尚、図示の式において、先
に述べたように、(n) は今回値、(n-1) は前回値を示
す。
【０１１６】次いでＳ３０６に進み、流入したＨＣのＨ
Ｃ吸着材７４への吸着率の基本値ｔｒａｐ．ｒａｔｅを
算出する。これは、具体的には、図２０にその特性を示
すマップをエンジン始動後時間と触媒後排ガス温度推定
値ｔｍｐｈａｔ．ａｃａｔとから検索して求める。
【０１１７】即ち、ＨＣ吸着率も吸着材温度の影響を受
けるため、基本値ｔｒａｐ．ｒａｔｅは、触媒後排気ガ
ス温度推定値ｔｍｐｈａｔ．ａｃａｔが所定範囲内にあ
るときは実線で示す特性から検索すると共に、それより
低い、あるいは高いときは、それに応じて１点鎖線で示
す特性を選択して検索する。
【０１１８】尚、触媒後排気ガス温度として、推定値ｔ
ｍｐｈａｔ．ａｃａｔに代えて実測値を用いても良く、
あるいは触媒後排気ガス温度に代えてエンジン水温Ｔ
Ｗ、吸気温ＴＡなどを用いても良い。
【０１１９】次いでＳ３０８に進み、ＨＣ吸着率の補正
係数ｋｒａｔｅ．ｃａｐａを算出する。具体的には、図
２１にその特性を示すテーブルをＨＣ吸着量推定値ｈｃ
ｍ．ｈａｔから検索し、０から１の間の値として算出す
る。ＨＣ吸着率は吸着量が増加する、即ち、吸着容量が
減少するにつれて低下することから、それを補正するた
めである。
【０１２０】次いでＳ３１０に進み、ＨＣ吸着率の基本
値ｔｒａｐ．ｒａｔｅに算出した補正係数ｋｒａｔｅ．
ｃａｐａを乗じて補正し、Ｓ３１２に進み、ＨＣ吸着量
推定値ｈｃｍ．ｈａｔを図示の式から算出する。尚、こ
の値は、前記したＲＡＭ１２４のバックアップ部に格納
され、エンジン１０が停止された後も保持される。
【０１２１】図９フロー・チャートの説明に戻ると、次
いでＳ２８に進み、エンジン始動後タイマｔｍ．ｔｒｓ
の値を所定値Ｘ．ＴＭ．ＴＲＳＪＵＤだけデクリメント
する。即ち、エンジン始動後の経過時間の計測を開始す
る。
【０１２２】次いでＳ３０に進み、エンジン始動後タイ
マｔｍ．ｔｒｓの値が０に達したか否か判断する。最初
のプログラムループでは通例否定されてＳ３２に進み、
ＨＣ吸着量推定値ｈｃｍ．ｈａｔの値が吸着可能容量ｔ
ｒｓ．ｈｃｍｌｍｔ（Ｓ１８で算出）以上か否か、換言
すれば吸着量が吸着可能容量に達したか否か、即ち、Ｈ
Ｃ吸着量が飽和したか否か判定する。
【０１２３】即ち、吸着モードは本来的には固定時間
（Ｘ．ＴＭ．ＴＲＳＬＭＴ、例えば４０ｓｅｃ）として
バイパス排気通路開閉動作を確実に行うようにするが、
他方、それ以前にＨＣ吸着量が吸着可能容量に達したと
きは、吸着モードを終了してバイパス排気通路５６を閉
鎖するようにした。
【０１２４】これにより、吸着モードの実際の終了を検
知することができ、脱離したＨＣが下流に放出されるの
を防止することができる。また、吸着可能容量ｔｒｓ．
ｈｃｍｌｍｔをエンジン水温ＴＷとＨＣ吸着量推定値ｈ
ｃｍ．ｈａｔから算出することで、吸着モードの実際の
終了を精度良く検知することができる。
【０１２５】従って、Ｓ３２で否定されるときはＳ２２
に進むと共に、肯定されるときはＳ３４に進み、バルブ
操作指令フラグｆ．ｈｃｔｒｓ．ｏｎのビットを０にリ
セットする。これにより、別ルーチンにおいて切り換え
バルブ６０が操作（駆動）されてバイパス排気通路５６
が閉鎖される。Ｓ３０で肯定されるときも同様である。
【０１２６】従って、次回以降のプログラムループにお
いてはＳ２４の判断は肯定されてＳ３６に進み、吸着材
パージ判別を行う。即ち、ＨＣ吸着材７４からの吸着Ｈ
Ｃの脱離（パージ）が完了したか否か判断する。
【０１２７】図２２はその作業を示すサブルーチン・フ
ロー・チャートである。
【０１２８】以下説明すると、Ｓ４００においてパージ
完了判断フラグｆ．ｔｒｓ．ｐｕｒｇｅのビットが１に
セットされているか判断し、肯定されるときは以降の処
理をスキップする。
【０１２９】後述の如く、このフラグがパージ（脱離）
が完了した時点でそのビットが１にセットされることか
ら、最初のプログラムループでは通例否定されてＳ４０
２に進み、ＥＧＲ中か否か、即ち、ＥＧＲが実行されて
いるか否か判断する。
【０１３０】ＥＧＲはエンジン回転数ＮＥとエンジン負
荷（例えば吸気管内絶対圧ＰＢＡ）で定義される運転領
域において、暖機状態（エンジン水温ＴＷ）や運転状態
（アイドル中、ＷＯＴリッチ化中、フューエルカット
中）に基づいて実行／不実行が決定される。
【０１３１】Ｓ４０２で否定されるときは、パージ（脱
離）はＥＧＲ実行のときに行われることからＳ４０４に
進み、ＨＣ吸着量推定値ｈｃｍ．ｈａｔをホールド（保
持）する。
【０１３２】Ｓ４０２で肯定されるときはパージ中と判
断してＳ４０６に進み、排気ガス中ＨＣ濃度推定値ｅ
ｘ．ｈｃを算出する。ｅｘ．ｈｃは、ＥＧＲにより還流
される排気ガス中のＨＣ濃度の中、現在、エンジンから
直接排気された分、換言すれば、脱離ＨＣ以外のＨＣの
濃度を意味する。
【０１３３】これは、具体的には、図２３にその特性を
示すマップをエンジン負荷（例えば吸気管内絶対圧ＰＢ
Ａ）とエンジン回転数ＮＥとから検索して求める。エン
ジン回転数ＮＥが所定範囲内にあるときは実線で示す特
性から検索すると共に、それより低い、あるいは高いと
きは、それに応じて１点鎖線で示す特性を選択して検索
する。
【０１３４】次いでＳ４０８に進み、検出ＨＣ濃度ｔｒ
ｓ．ｈｃが上記した排気ガス中ＨＣ濃度推定値ｅｘ．ｈ
ｃより大きいか否か判断する。
【０１３５】Ｓ４０８で否定されるときはＳ４１０に進
み、カウンタ値（より詳しくはその前回値）ｃｎｔ．ｔ
ｒｓ．ｐｒｇ(n-1) をインクリメントし、Ｓ４１２に進
み、カウンタ値（今回値）ｃｎｔ．ｔｒｓ．ｐｒｇ(n)
がパージ完了判別しきい値Ｘ．ＴＲＳ．ＰＲＧ以上か否
か判断する。
【０１３６】Ｓ４１２で肯定されるときはパージ完了、
即ち、吸着されたＨＣが全て脱離されたと判断してＳ４
１４に進み、ＨＣ吸着量推定値ｈｃｍ．ｈａｔを零とす
る。これにより、推定誤差の蓄積を回避することができ
る。次いでＳ４１６に進み、パージ完了判断フラグｆ．
ｔｒｓ．ｐｕｒｇｅのビットを１にセットする。
【０１３７】即ち、検出ＨＣ濃度ｔｒｓ．ｈｃが新たに
流入した排気ガスのＨＣ濃度以下となることはパージ
（脱離）が終了したと推定することができる。しかしな
がら、念のためにその状態が所定の演算周期（プログラ
ムループ。Ｘ．ＴＲＳ．ＰＲＧ）以上続くかどうか確認
し、確認できたときパージ（脱離）完了と判断するよう
にした。これによって、パージ（脱離）完了を確実に判
断することができる。
【０１３８】尚、Ｓ４０８で肯定されるときはパージ
（脱離）が終了していないと判断できるので、Ｓ４１８
に進み、カウンタ値を零にリセットする。その結果、Ｓ
４０８で否定され、Ｓ４１０でカウンタ値がインクリメ
ントされるときも、次回以降のプログラムループにおい
てＳ４０８で肯定されると、それまでのカウンタ値は０
に初期化される。
【０１３９】他方、Ｓ４１２で否定されるときはＳ４２
０に進み、前記したＥＧＲ流量（排気ガス還流量）推定
値ｑ．ｅｇｒを算出する。ＥＧＲ流量推定値ｑ．ｅｇｒ
は、脱離ＨＣを含む還流排気ガスの総量を意味する。
【０１４０】ＥＧＲ流量推定値ｑ．ｅｇｒは具体的に
は、図２４にその特性を示すテーブルをＥＧＲ制御バル
ブ８４のリフト量ｌａｃｔから検索して算出する。尚、
図２４に１点鎖線で示す如く、エンジン負荷（例えば吸
気管内絶対圧ＰＢＡ）が所定範囲にあるときは実線で示
す特性から検索すると共に、それより低い、あるいは高
いときは、それに応じて１点鎖線で示す特性を選択して
検索するようにしても良い。さらには、ＥＧＲ制御バル
ブ８４の実リフト量ｌａｃｔに代え、リフト指令値を用
いても良い。
【０１４１】次いでＳ４２２に進み、ＨＣ密度補正係数
（ＥＧＲ時の）ｋ．ｈｃ．ｅｇｒを算出する。ＨＣ密度
補正係数（ＥＧＲ時の）ｋ．ｈｃ．ｅｇｒは具体的に
は、図２５にその特性を示すテーブルを触媒後排ガス温
度推定値ｔｍｐｈａｔ．ａｃａｔから検索して算出す
る。
【０１４２】次いでＳ４２４に進み、前記したＨＣ吸着
量推定値ｈｃｍ．ｈａｔを図示の式から算出する。この
値もＲＡＭ１２４のバックアップ部に格納する。
【０１４３】次いでＳ４２６に進み、前記した脱離ＨＣ
積算量ｈｃｏｕｔ．ｈａｔ（初期値０）を図示の式から
算出する。脱離ＨＣ積算量ｈｃｏｕｔ．ｈａｔは、ＨＣ
吸着材７４から脱離し、バイパス排気通路５６から流出
したＨＣの総量（質量）の推定値を意味する。
【０１４４】次いでＳ４２８に進み、パージ完了判断フ
ラグｆ．ｔｒｓ．ｐｕｒｇｅのビットを０にリセットす
る。
【０１４５】図９フロー・チャートの説明に戻ると、Ｓ
３８に進み、前記したパージ完了判断フラグｆ．ｔｒ
ｓ．ｐｕｒｇｅのビットが１にセットされているか、即
ち、パージ（脱離）が完了したか否か判断し、否定され
るときは以降の処理をスキップする。これは、パージ
（脱離）が完了しない限り、脱離ＨＣ積算量ｈｃｏｕ
ｔ．ｈａｔを算出することができず、よってＨＣ吸着率
ａｇｄ．ｐｒａを算出することができないからである。
【０１４６】Ｓ３８で肯定されるときはＳ４０に進み、
ＨＣ吸着材７４が劣化しているか否か判別する。
【０１４７】図２６はその作業を示すサブルーチン・フ
ロー・チャートである。
【０１４８】以下説明すると、Ｓ５００において劣化判
別実行フラグフラグｆ．ｔｒｓ．ａｇｄ．ｃｈのビット
（初期値０）が１にセットされているか判断する。この
フラグは後述の如く、劣化判別が終了したときそのビッ
トが１にセットされることから、このステップではＨＣ
吸着材７４が劣化と既に判別されたか否か判断すること
を意味する。
【０１４９】Ｓ５００で肯定されるときは以降の処理を
スキップすると共に、否定されるときはＳ５０２に進
み、脱離ＨＣ積算量ｈｃｏｕｔ．ｈａｔを流入ＨＣ積算
量ｈｃｉｎ．ｈａｔで除算し、ＨＣ吸着率（比）ａｇ
ｄ．ｐｒａを算出する。
【０１５０】次いでＳ５０４に進み、算出したＨＣ吸着
率ａｇｄ．ｐｒａが前記した劣化判別しきい値ｔｒｓ．
ａｇｄｌｍｔ未満か否か、換言すれば、算出されたＨＣ
吸着率が期待される吸着率を実現していないか否か判断
する。
【０１５１】Ｓ５０４で否定されるときはＨＣ吸着材７
４が劣化していないと判別できるので、Ｓ５０６に進ん
で劣化判別フラグｆ．ｔｒｓ．ａｇｄのビットを０にリ
セットする。
【０１５２】次いでＳ５０８に進み、劣化判別実行フラ
グフラグｆ．ｔｒｓ．ａｇｄ．ｃｈのビットを１にセッ
トする。その結果、次回以降のプログラムループでＳ５
００で肯定されて以降の処理をスキップする。即ち、一
度劣化判別が実行されたことから、そのトリップではそ
れ以降は判別を行わないようにした。尚、このフラグ
は、エンジン始動時にリセットされる。
【０１５３】他方、Ｓ５０４で肯定されるときはＨＣ吸
着材７４が劣化したと判別できるので、Ｓ５１０に進ん
で劣化判別フラグｆ．ｔｒｓ．ａｇｄのビットを１にセ
ットすると共に、警告灯１４４を点灯する。これによ
り、ＨＣ吸着材７４の劣化を運転者に報知することがで
きる。尚、劣化判別フラグｆ．ｔｒｓ．ａｇｄは、一旦
セットされると、エンジン始動時にもリセットされず、
セットされたまま保持される。
【０１５４】この実施の形態は上記の如く構成したの
で、ＨＣセンサ１０４を介してＨＣの挙動を直接的に監
視すると共に、吸着モード（工程）中の流入ＨＣ積算量
ｈｃｉｎ．ｈａｔと脱離モード中の脱離ＨＣ積算量ｈｃ
ｏｕｔ．ｈａｔを算出し、その比（吸着率）ａｇｄ．ｐ
ｒａを劣化判別しきい値ｔｒｓ．ａｇｄｌｍｔと比較す
ることにより、ＨＣ吸着材７４の劣化を精度良く判別す
ることができる。
【０１５５】また、流入ＨＣ積算量ｈｃｉｎ．ｈａｔの
算出の際、ＨＣ吸着材７４に流入する排気ガスボリュー
ム（排気ガス量）ｔｒｓ．ｓｖを用いることにより、Ｈ
Ｃ濃度ではなく、ＨＣ量（質量）を評価することがで
き、判別精度を一層向上させることができる。排気ガス
ボリューム（排気ガス量）ｔｒｓ．ｓｖの算出も、エン
ジンの運転状態（エンジン回転数ＮＥとエンジン負荷
（例えば吸気管内絶対圧ＰＢＡ））に基づいて行うこと
で、より簡易に算出することができる。
【０１５６】同様に、脱離ＨＣ積算量ｈｃｏｕｔ．ｈａ
ｔの算出の際、ＥＧＲによって還流される排気ガス還流
量（ＥＧＲ流量）ｑ．ｅｇｒを用いることにより、ＨＣ
濃度ではなく、ＨＣ量（質量）を評価することができ、
判別精度を一層向上させることができる。排気ガス還流
量（ＥＧＲ流量）ｑ．ｅｇｒの算出も、エンジン負荷
（例えば吸気管内絶対圧ＰＢＡ）とＥＧＲ制御バルブリ
フト量に基づいて行うことで、より簡易に算出すること
ができる。
【０１５７】また、流入ＨＣ積算量ｈｃｉｎ．ｈａｔと
脱離ＨＣ積算量ｈｃｏｕｔ．ｈａｔを算出するとき、触
媒後排気ガス温度推定値ｔｍｐｈａｔ．ａｃａｔを用い
ることにより、ＨＣ量（質量）を高精度に算出すること
ができ、よって判別精度を向上させることができる。
【０１５８】また、脱離ＨＣ積算量ｈｃｏｕｔ．ｈａｔ
を算出するとき、排気ガス中ＨＣ濃度推定値ｅｘ．ｈｃ
を用いることによって高精度に算出することができ、よ
って判別精度を向上させることができる。
【０１５９】また、流入ＨＣ積算量ｈｃｉｎ．ｈａｔと
脱離ＨＣ積算量ｈｃｏｕｔ．ｈａｔの比（ＨＣ吸着率）
ａｇｄ．ｐｒａに基づいて判別することで、より直接的
にＨＣ吸着材の吸着状態の変化を評価することができ、
判別精度を向上させることができる。また、劣化判別し
きい値ｔｒｓ．ａｇｄｌｍｔもエンジン水温ＴＷとＨＣ
吸着量推定値ｈｃｍ．ｈａｔに基づいて算出すること
で、より適正な劣化判別しきい値を算出することがで
き、判別精度を向上させることができる。
【０１６０】図２７はこの発明の第２の実施の形態に係
る内燃機関の排気浄化装置の劣化判別装置の構成を部分
的に示す、円筒ケース５４付近の説明断面図である。
【０１６１】第２の実施の形態に係る装置においては、
前記したＨＣセンサ１０４に加え、ＨＣ吸着材７４、よ
り詳しくは第２のＨＣ吸着材（ベッド）７４ｂの後端付
近に温度センサ２００を配置した。温度センサ２００
は、ＨＣ吸着材７４の温度に応じた信号を出力する。
【０１６２】尚、温度センサ２００は、同図に想像線で
示す如く、第２のＨＣ吸着材（ベッド）７４ｂの下流に
配置し、バイパス排気通路５６の出口側の温度に応じた
信号を出力させ、その出力値からＨＣ吸着材７４の温度
を推定するようにしても良い。
【０１６３】図２８はその動作を示すブロック図であ
り、図２９はその動作を示すフロー・チャートである。
【０１６４】以下、第１の実施の形態と相違する点に焦
点を置いて説明すると、図２８に示す如く、第２の実施
の形態にあっては、エンジン水温ＴＷに代え、温度セン
サ２００で検出される値ｔｍｐ．ｔｒｓを使用して劣化
判別しきい値ｔｒｓ．ａｇｄｌｍｔおよびＨＣ密度補正
係数（ＥＧＲ時の）ｋ．ｈｃ．ｅｇｒを算出し、よって
その算出精度を向上させ、よってＨＣ吸着材７４の劣化
判別精度を向上させるようにした。
【０１６５】図２９フロー・チャートを参照して上記を
説明する。尚、理解の便宜のため、第１の実施の形態と
同様の処理を行うステップには同一の数字を使用する。
【０１６６】Ｓ１０において第１の実施の形態と同様の
手法でＨＣ濃度ｔｒｓ．ｈｃを算出し、Ｓ１０ａに進
み、温度センサ２００の出力値のサンプリング（読み込
み）を行う。尚、温度センサ２００が不活性のときは所
定値、例えばエンジン水温ＴＷや吸気温ＴＡなどに設定
する。
【０１６７】次いでＳ１２に進み、第１の実施の形態と
同様の手法で触媒後排気ガス温度推定値ｔｍｐｈａｔ．
ａｃａｔを算出し、Ｓ１４に進み、エンジン１０が始動
したか否か判断する。Ｓ１４で否定されるときはＳ１６
に進み、エンジン始動後タイマ（ダウンカウンタ）ｔ
ｍ．ｔｒｓ（ｎ）に所定値Ｘ．ＴＭ．ＴＲＳＬＭＴをセ
ットする。
【０１６８】尚、第２の実施の形態においては、第１の
実施の形態の図９フロー・チャートのＳ１８の吸着可能
容量ｔｒｓ．ｈｃｌｍｔの算出を除去した。その理由
は、後述する如く、吸着可能容量ｔｒｓ．ｈｃｌｍｔに
代えて吸着材温度ｔｍｐ．ｔｒｓを用いて吸着モード終
了判定を行うためである。
【０１６９】次いでＳ２０に進み、劣化判別しきい値ｔ
ｒｓ．ａｇｄｌｍｔを算出する。第２の実施の形態にあ
っては温度センサ２００を用いることから、エンジン水
温ＴＷに代えて吸着材温度ｔｍｐ．ｔｒｓを用い、それ
とＨＣ吸着量推定値ｈｃｍ．ｈａｔから図３０にその特
性を示すマップを検索するようにした。
【０１７０】このように、ＨＣ吸着材７４の温度を直接
的に示す値ｔｍｐ．ｔｒｓを用いることで、劣化判別し
きい値ｔｒｓ．ａｇｄｌｍｔの算出精度を向上させるこ
とができる。
【０１７１】次いでＳ２２を経てプログラムを終了す
る。
【０１７２】次回以降のプログラムループにおいて、Ｓ
１４で肯定されるときはＳ２４に進んでフラグビット判
断を行い、肯定されるときはＳ２６に進み、流入ＨＣ積
算量ｈｃｉｎ．ｈａｔとＨＣ吸着量推定値ｈｃｍ．ｈａ
ｔを演算する。
【０１７３】この処理は第１の実施の形態とほとんど同
様であるが、唯一相違する点は、ＨＣ吸着率の基本値ｔ
ｒａｐ．ｒａｔｅの算出（図１８フロー・チャートのＳ
３０６）に際し、図２０に示す特性に代え、図３１に示
す特性を使用することである。即ち、触媒後排気ガス温
度推定値ｔｍｐｈａｔ．ａｃａｔに代え、吸着材温度ｔ
ｍｐ．ｔｒｓを使用する点である。
【０１７４】次いでＳ２８に進んでエンジン始動後タイ
マｔｍ．ｔｒｓの値を所定値Ｘ．ＴＭ．ＴＲＳＪＵＤだ
けデクリメントし、Ｓ３０に進んでエンジン始動後タイ
マｔｍ．ｔｒｓの値が０に達したか否か判断する。
【０１７５】Ｓ３０で肯定されるときはＳ３４に進むと
共に、否定されるときはＳ３２ａに進み、第１の実施の
形態で行った吸着量飽和判定に代え、前記した如く、吸
着材温度ｔｍｐ．ｔｒｓが適宜設定するしきい値Ｘ．Ｔ
ＭＰ．ＬＭＴ（例えば５０℃程度）以上か否か判断し、
それによって吸着モードが実質的に終了したか否か判断
する。
【０１７６】即ち、ＨＣ吸着材７４がＨＣを吸着してい
る際には、同時に吸着された水分（Ｈ2 Ｏ）の気化熱の
影響によって吸着材温度ｔｍｐ．ｔｒｓはある温度（露
点温度。５０℃程度）に保持されることから、それによ
って判定する。尚、ＨＣ種の中、Ｃ数の大きいものを脱
離するには、前記１００℃から２５０℃までの昇温を必
要とする。
【０１７７】このように、吸着材温度がしきい値まで昇
温したことは脱離（パージ）開始と判断することができ
るので、設定時間（Ｘ．ＴＭ．ＴＲＳＬＭＴ）前であっ
ても、バイパス排気通路５６を閉鎖する。これにより、
脱離ＨＣが下流に放出されるのを防止することができ
る。
【０１７８】Ｓ３２ａで肯定されるときはＳ３２ｂに進
み、脱離（パージ）開始判定タイマｔｍ．ｔｒｓ．ｆｕ
ｌｌ(n) の値をＸ．ＴＭ．ＴＲＳＪＵＤだけインクリメ
ントし、Ｓ３２ｃに進み、タイマ値ｔｍ．ｔｒｓ．ｆｕ
ｌｌがしきい値Ｘ．ＴＭＦＵＬＬ．Ｄ以上か否か判断
し、肯定されるときはＳ３４に進んでフラグｆ．ｈｃｔ
ｒｓ．ｏｎのビットを０にリセットする。
【０１７９】このようにＸ．ＴＭＦＵＬＬ．Ｄのディレ
イ処理時間を設けるようにした。これによって、吸着モ
ードの終了をより精度良く判定することができる。尚、
温度センサ２００をＨＣ吸着材７４の上流側に取り付け
ることも可能であるが、そのときは、上流側にあるほ
ど、吸着材温度を部分的に示すに止まるため、ディレイ
処理時間を長くする。
【０１８０】次回以降のプログラムループにおいてＳ２
４の判断が肯定されるとＳ３６に進んで第１の実施の形
態と殆ど同様の手法で吸着材パージ判別を行うが、唯一
相違する点は、前記した如く、ＨＣ密度補正係数（ＥＧ
Ｒ時の）ｋ．ｈｃ．ｅｇｒの算出（図２２フロー・チャ
ートのＳ４２２）に際し、図２５に示す特性に代え、図
３２に示す特性を使用することである。即ち、触媒後排
気ガス温度推定値ｔｍｐｈａｔ．ａｃａｔに代え、吸着
材温度ｔｍｐ．ｔｒｓを使用する点である。
【０１８１】次いでＳ３８で肯定されるとＳ４０に進
み、第１の実施の形態と同様の手法でＨＣ吸着材７４の
劣化判別を行う。
【０１８２】第２の実施の形態は上記の如く構成したの
で、ＨＣセンサ１０４を介してＨＣの挙動を直接的に監
視すると共に、吸着モード（工程）中の流入ＨＣ積算量
と脱離モード中の脱離ＨＣ積算量を算出し、その比（吸
着率）ａｇｄ．ｐｒａを劣化判別しきい値ｔｒｓ．ａｇ
ｄｌｍｔと比較することにより、ＨＣ吸着材７４の劣化
を精度良く判別することができる。
【０１８３】さらに、第１の実施の形態で述べた効果に
加え、ＨＣ吸着材７４の温度を直接的に示す値ｔｍｐ．
ｔｒｓを用いることで、ＨＣ密度補正係数（ＥＧＲ時
の）ｋ．ｈｃ．ｅｇｒと劣化判別しきい値ｔｒｓ．ａｇ
ｄｌｍｔの算出精度を向上させることができ、よってＨ
Ｃ吸着材７４の劣化判別精度を向上させることができ
る。
【０１８４】図３３はこの発明の第３の実施の形態に係
る内燃機関の排気浄化装置の劣化判別装置の構成を部分
的に示す、円筒ケース５４付近の説明断面図である。
【０１８５】第３の実施の形態に係る装置においては、
前記したＨＣセンサ１０４に加え、ＨＣ吸着材７４の上
流側（切り換えバルブ５６の近い側）に温度センサ３０
０を配置した。温度センサ３００は、バイパス排気通路
の入口側の温度に応じた信号を出力する。
【０１８６】図３４はその動作を示すブロック図であ
り、図３５はその動作を示すフロー・チャートである。
【０１８７】以下、第１の実施の形態と相違する点に焦
点を置いて説明すると、図３４に示す如く、第３の実施
の形態にあっては、エンジン水温ＴＷに代え、温度セン
サ３００で検出される値ｔｍｐ．ｔｒｓを使用して劣化
判別しきい値ｔｒｓ．ａｇｄｌｍｔおよびＨＣ密度補正
係数（ＥＧＲ時の）ｋ．ｈｃ．ｅｇｒならびにＨＣ密度
補正係数（流入ＨＣ積算量算出用の）ｋ．ｈｃを算出す
るようにした。
【０１８８】即ち、温度センサ３００をＨＣ吸着材７４
の上流側に配置することで、脱離時の吸着材温度のみな
らず、流入時の吸着材温度も推定し得るので、ＨＣ吸着
量算出用のＨＣ密度補正係数ｋ．ｈｃも温度センサ出力
から算出して算出精度を向上させるようにした。
【０１８９】図３５フロー・チャートを参照して上記を
説明する。尚、理解の便宜のため、第１の実施の形態と
同様の処理を行うステップには同一の数字を使用する。
【０１９０】Ｓ１０において第１の実施の形態と同様の
手法でＨＣ濃度ｔｒｓ．ｈｃを算出し、Ｓ１２に進んで
第１の実施の形態と同様の手法で触媒後排気ガス温度推
定値ｔｍｐｈａｔ．ａｃａｔを算出し、次いでＳ１２ａ
に進んで吸着材温度ｔｍｐ．ｔｒｓを算出する。
【０１９１】図３６は吸着材温度ｔｍｐ．ｔｒｓの算出
作業を示すサブルーチン・フロー・チャートである。
【０１９２】以下説明すると、Ｓ６００で温度センサ３
００が活性しているか否か判断し、否定されるときはＳ
６０２に即ち、触媒後排気ガス温度推定値ｔｍｐｈａ
ｔ．ａｃａｔを吸着材温度ｔｍｐ．ｔｒｓとすると共
に、肯定されるときはＳ６０４に進み、温度センサ３０
０の出力をそのままサンプリング（読み込み）する。
【０１９３】先の第２の実施の形態にあってはＨＣ濃度
ｔｒｓ．ｈｃ算出、温度センサｔｍｐ．ｔｒｓサンプリ
ング、触媒後排気ガス温度推定値ｔｍｐｈａｔ．ａｃａ
ｔ算出の順で処理したが、第３の実施の形態にあっては
ＨＣ濃度ｔｒｓ．ｈｃ算出、触媒後排気ガス温度推定値
ｔｍｐｈａｔ．ａｃａｔ算出、吸着材温度ｔｍｐ．ｔｒ
ｓ算出の順で処理する。
【０１９４】第２の実施の形態の場合、温度センサ２０
０はＨＣ吸着材７４の下流に配置されているため、温度
センサ不活性時にはエンジン水温ＴＷなどで代替させる
ことができるが、第３の実施の形態にあっては、第１の
実施の形態の同様に、ＨＣ吸着材７４の下流には温度セ
ンサが配置されていない。
【０１９５】一方、Ｓ１２ａの処理で上記の如く触媒後
排気ガス温度推定値ｔｍｐｈａｔ．ａｃａｔが必要なこ
とから、触媒後排気ガス温度推定値ｔｍｐｈａｔ．ａｃ
ａｔを算出してから吸着材温度ｔｍｐ．ｔｒｓを算出す
るようにした。
【０１９６】次いでＳ１４に進み、エンジン１０が始動
したか否か判断し、否定されるときはＳ１６に進み、エ
ンジン始動後タイマ（ダウンカウンタ）ｔｍ．ｔｒｓ
（ｎ）に所定値Ｘ．ＴＭ．ＴＲＳＬＭＴをセットする。
【０１９７】次いでＳ１８に進み、第１の実施の形態と
同様に吸着可能容量ｔｒｓ．ｈｃｌｍｔを算出する。た
だし、吸着可能容量ｔｒｓ．ｈｃｌｍｔは、エンジン水
温ＴＷに代え、吸着材温度ｔｍｐ．ｔｒｓを用い、図３
７に示すマップを検索して算出する。
【０１９８】次いでＳ２０に進んで劣化判別しきい値ｔ
ｒｓ．ａｇｄｌｍｔを算出する。劣化判別しきい値ｔｒ
ｓ．ａｇｄｌｍｔも、エンジン水温ＴＷに代えて吸着材
温度ｔｍｐ．ｔｒｓを用いる。即ち、第２の実施の形態
で図３０に示した如く、吸着材温度ｔｍｐ．ｔｒｓとＨ
Ｃ吸着量推定値ｈｃｍ．ｈａｔから検索するようにし
た。
【０１９９】次いでＳ２２を経てプログラムを終了す
る。
【０２００】次回以降のプログラムループにおいて、Ｓ
１４で肯定されるときはＳ２４に進んでフラグビット判
断を行い、肯定されるときはＳ２６に進み、流入ＨＣ積
算量ｈｃｉｎ．ｈａｔとＨＣ吸着量推定値ｈｃｍ．ｈａ
ｔを演算する。
【０２０１】この処理は第１の実施の形態とほとんど同
様であるが、ＨＣ密度補正係数ｋ．ｈｃの算出（図１８
フロー・チャートのＳ３０２）に際し、図１９に示す特
性に代え、図３８に示す特性を使用することである。即
ち、触媒後排気ガス温度推定値ｔｍｐｈａｔ．ａｃａｔ
に代え、吸着材温度ｔｍｐ．ｔｒｓを使用する点で第１
の実施の形態と相違する。
【０２０２】さらに、ＨＣ吸着率の基本値ｔｒａｐ．ｒ
ａｔｅの算出（図１８フロー・チャートのＳ３０６）に
際し、第２の実施の形態と同様に、図２０に示す特性に
代え、図３０に示す特性、即ち、触媒後排ガス温度推定
値ｔｍｐｈａｔ．ａｃａｔに代えて吸着材温度ｔｍｐ．
ｔｒｓを使用する点でも第１の実施の形態と相違する。
【０２０３】次いでＳ２８に進んでエンジン始動後タイ
マｔｍ．ｔｒｓの値を所定値Ｘ．ＴＭ．ＴＲＳＪＵＤだ
けデクリメントし、Ｓ３０に進んでエンジン始動後タイ
マｔｍ．ｔｒｓの値が０に達したか否か判断する。
【０２０４】Ｓ３０で否定されるときはＳ３２に進んで
ＨＣ吸着量飽和判定を行い、肯定されるときはＳ３４に
進んでフラグｆ．ｈｃｔｒｓ．ｏｎのビットを０にリセ
ットする。
【０２０５】次回以降のプログラムループにおいてＳ２
４の判断が肯定されるとＳ３６に進んで第１の実施の形
態と殆ど同様の手法で吸着材パージ判別を行うが、第１
の実施の形態と唯一相違する点は、ＨＣ密度補正係数
（ＥＧＲ時の）ｋ．ｈｃ．ｅｇｒの算出（図２２フロー
・チャートのＳ４２２）に際し、図２５に示す特性に代
え、第２の実施の形態と同様に、図３２に示す特性を使
用することである。即ち、触媒後排ガス温度推定値ｔｍ
ｐｈａｔ．ａｃａｔに代え、吸着材温度ｔｍｐ．ｔｒｓ
を使用することである。
【０２０６】次いでＳ３８で肯定されるとＳ４０に進
み、第１の実施の形態と同様の手法でＨＣ吸着材７４の
劣化判別を行う。
【０２０７】第３の実施の形態は上記の如く構成したの
で、ＨＣセンサ１０４を介してＨＣの挙動を直接的に監
視すると共に、吸着モード（工程）中の流入ＨＣ積算量
と脱離モード中の脱離ＨＣ積算量を算出し、その比（吸
着率）ａｇｄ．ｐｒａを劣化判別しきい値ｔｒｓ．ａｇ
ｄｌｍｔと比較することにより、ＨＣ吸着材７４の劣化
を精度良く判別することができる。
【０２０８】さらに、従前の実施の形態で述べた効果に
加え、ＨＣ吸着材７４の温度を直接的に示す値ｔｍｐ．
ｔｒｓを用いることで、ＨＣ密度補正係数（ＥＧＲ時
の）ｋ．ｈｃ．ｅｇｒとＨＣ密度補正係数（流入ＨＣ積
算値算出時時の）ｋ．ｈｃ．の算出精度を向上させるこ
とができると共に、劣化判別しきい値ｔｒｓ．ａｇｄｌ
ｍｔの算出精度を向上させることができる。
【０２０９】第１ないし第３の実施の形態は上記の如
く、内燃機関（エンジン１０）の排気管（３８）から分
岐し、切り換えバルブ（６０）を介して開閉されると共
に、その下流の合流点（孔７６）で前記排気管に再び合
流するバイパス排気通路（５６）に設けられた吸着手段
（ＨＣ吸着材７４）を備え、前記バイパス排気通路を開
放して機関始動時の排気ガスを流入させ、排気ガス中の
ＨＣ成分を前記吸着手段に吸着させ、次いで前記排気通
路を閉鎖して吸着させたＨＣ成分を脱離させると共に、
脱離させたＨＣ成分を触媒装置（第１ないし第３の触媒
装置４０，４２，４４）の上流側に供給して浄化する排
気浄化装置（ＨＣ吸着材７４、バイパス排気通路５６、
切り換えバルブ６０、バルブ作動機構６４、孔７６、Ｅ
ＧＲ通路８２、ＥＧＲ制御バルブ８４など）の劣化判別
装置において、前記内燃機関の運転状態を検出する運転
状態検出手段（クランク角センサ９０、絶対圧センサ９
４、水温センサ９６、ＥＣＵ１１４）、前記バイパス排
気通路に配置され、前記ＨＣ成分の濃度を検出するＨＣ
濃度検出手段（ＨＣセンサ１０４）、少なくとも前記検
出された運転状態の中の機関回転数（エンジン回転数Ｎ
Ｅ）と機関負荷（吸気管内絶対圧ＰＢＡ）と前記検出さ
れたＨＣ成分の濃度（ＨＣ濃度ｔｒｓ．ｈｃ）に基づい
て前記吸着手段に流入する流入ＨＣ成分量（流入ＨＣ積
算量ｈｃｉｎ．ｈａｔ）を算出する流入ＨＣ成分量算出
手段（ＥＣＵ１１４，Ｓ２６，Ｓ３００からＳ３０
４）、少なくとも前記検出された運転状態の中の機関回
転数と機関負荷と前記検出されたＨＣ成分の濃度に基づ
いて前記吸着手段から流出する流出ＨＣ成分量（脱離Ｈ
Ｃ積算量ｈｃｏｕｔ．ｈａｔ）を算出する流出ＨＣ成分
量算出手段（ＥＣＵ１１４，Ｓ３６，Ｓ４００からＳ４
２６）、および前記算出された流入ＨＣ成分量と流出Ｈ
Ｃ成分量に基づいて前記吸着手段が劣化しているか否か
判別する吸着手段劣化判別手段（ＥＣＵ１１４，Ｓ４
０，Ｓ５００からＳ５１０）を備える如く構成した。
【０２１０】また、前記流入ＨＣ成分量算出手段は、少
なくとも前記検出された運転状態の中の機関回転数（エ
ンジン回転数ＮＥ）と機関負荷（吸気管内絶対圧ＰＢ
Ａ）に基づいて前記吸着手段に流入する排気ガスの量
（排気ガスボリュームｔｒｓ．ｓｖ）を算出する排気ガ
ス量算出手段（ＥＣＵ１１４，Ｓ２６，Ｓ３００）、少
なくとも前記検出された運転状態の中の機関回転数（エ
ンジン回転数ＮＥ）と機関負荷（吸気管内絶対圧ＰＢ
Ａ）に基づいて前記吸着手段に流入する排気ガスの温度
推定値（触媒後排気ガス温度推定値ｔｍｐｈａｔ．ａｃ
ａｔ）を算出する排気ガス温度算出手段（ＥＣＵ１１
４，Ｓ１２，Ｓ２００からＳ２０４）、および前記算出
された排気ガスの温度推定値に基づいて前記検出された
ＨＣ成分の濃度（ＨＣ濃度ｔｒｓ．ｈｃ）の補正値（Ｈ
Ｃ密度補正係数ｋ．ｈｃ）を算出するＨＣ濃度補正値算
出手段（ＥＣＵ１１４，Ｓ２６，Ｓ３０２）を備え、少
なくとも前記算出された排気ガスの量と前記検出された
ＨＣ成分の濃度と前記算出されたＨＣ成分の濃度の補正
値に基づいて前記流入ＨＣ成分量（流入ＨＣ積算量ｈｃ
ｉｎ．ｈａｔ）を算出する（ＥＣＵ１１４，Ｓ２６，Ｓ
３０４）如く構成した。
【０２１１】また、前記脱離させたＨＣ成分の触媒装置
の上流側への供給が前記内燃機関の吸気系に接続される
ＥＧＲ通路（８２）を介して行われると共に、前記流出
ＨＣ成分算出手段は、少なくとも前記ＥＧＲ通路のバル
ブ開度（ＥＧＲ制御バルブ８４のリフト量ｌａｃｔ）に
基づいて還流される排気ガスの還流量（排気ガス還流量
あるいはＥＧＲ流量ｑ．ｅｇｒ）を算出する排気ガス還
流量算出手段（ＥＣＵ１１４，Ｓ３６，Ｓ４０６からＳ
４２０）、少なくとも前記検出された運転状態の中の機
関回転数（エンジン回転数ＮＥ）と機関負荷（吸気管内
絶対圧ＰＢＡ）に基づいて前記吸着手段に流入する排気
ガスの温度推定値（触媒後排気ガス温度推定値ｔｍｐｈ
ａｔ．ａｃａｔ）を算出する排気ガス温度算出手段（Ｅ
ＣＵ１１４，Ｓ１２，Ｓ２００からＳ２０４）、および
前記算出された排気ガスの温度推定値に基づいて前記検
出されたＨＣ成分の濃度の補正値（ＨＣ密度補正係数
ｋ．ｈｃ．ｅｇｒ）を算出するＨＣ濃度補正値算出手段
（ＥＣＵ１１４，Ｓ３６，Ｓ４２２）を備え、少なくと
も前記算出された排気ガスの還流量と前記検出されたＨ
Ｃ成分の濃度と前記算出されたＨＣ成分の濃度の補正値
に基づいて前記流出ＨＣ成分量（脱離ＨＣ積算量ｈｃｏ
ｕｔ．ｈａｔ）を算出する（ＥＣＵ１１４，Ｓ３６，Ｓ
４２６）如く構成した。
【０２１２】また、前記吸着手段劣化判別手段は、前記
算出された流入ＨＣ成分量（流入ＨＣ積算量ｈｃｉｎ．
ｈａｔ）と流出ＨＣ成分量（脱離ＨＣ積算量ｈｃｏｕ
ｔ．ｈａｔ）の比（ＨＣ吸着率ａｇｄ．ｐｒａ）を算出
する比算出手段（ＥＣＵ１１４，Ｓ４０，Ｓ５０２）、
前記吸着手段のＨＣ吸着量推定値（ｈｃｍ．ｈａｔ）を
算出するＨＣ吸着量推定値算出手段（ＥＣＵ１１４，Ｓ
３６，Ｓ４２４）、少なくとも前記算出されたＨＣ吸着
量推定値（ｈｃｍ．ｈａｔ）に基づいて劣化判別しきい
値（ｔｒｓ．ａｇｄｌｍｔ）を算出する劣化判別しきい
値算出手段（ＥＣＵ１１４，Ｓ２０）、および前記算出
された比（ＨＣ吸着率ａｇｄ．ｐｒａ）と前記算出され
た劣化判別しきい値（ｔｒｓ．ａｇｄｌｍｔ）を比較す
る比較手段（ＥＣＵ１１４，Ｓ４０，Ｓ５０４）を備
え、前記比較手段の比較結果に基づいて、前記吸着手段
（ＨＣ吸着材７４）が劣化しているか否か判別、より具
体的には前記算出された比（ＨＣ吸着率ａｇｄ．ｐｒ
ａ）が前記算出された劣化判別しきい値（ｔｒｓ．ａｇ
ｄｌｍｔ）未満のとき、前記吸着手段（ＨＣ吸着材７
４）が劣化していると判別（ＥＣＵ１１４，Ｓ４０，Ｓ
５０８）如く構成した。
【０２１３】また、前記劣化判別しきい値算出手段は、
前記劣化判別しきい値を、前記ＨＣ吸着量推定値（ｈｃ
ｍ．ｈａｔ）と前記吸着手段の温度に関連するパラメー
タ（エンジン水温ＴＷ、吸着手段あるいは吸着材温度ｔ
ｍｐ．ｔｒｓ）に基づいて算出する如く構成した。
【０２１４】尚、前記吸着手段劣化判別手段は、前記吸
着手段が劣化していると判別するとき、警告灯（１４
４）を点灯する（ＥＣＵ１１４，Ｓ４０，Ｓ５０８）如
く構成した。
【０２１５】また、上記において、エンジン負荷として
吸気管内絶対圧ＰＢＡを用いたが、吸気量あるいはスロ
ットル開度を用いても良い。
【０２１６】また、上記において、切り換えバルブを負
圧で作動するものを使用したが、電動型のものを用いて
も良い。
【０２１７】また上記において、ＨＣ吸着材も開示した
ものに限らず、耐熱性を有する各種の吸着剤であっても
良い。
【０２１８】
【発明の効果】請求項１項にあっては、検出されたＨＣ
濃度などから算出された流入ＨＣ成分量と流出ＨＣ成分
量に基づいて吸着手段が劣化しているか否か判別する如
く構成したので、ＨＣ濃度検出手段を介してＨＣの挙動
を直接的に監視することができると共に、吸着モード
（工程）中のＨＣ量と脱離モード中のＨＣ量を算出し、
算出値に基づいて吸着手段の劣化を判別することで、吸
着手段の劣化を精度良く判別することができる。
【０２１９】請求項２項にあっては、検出された運転状
態の中の機関回転数と機関負荷に基づいて前記吸着手段
に流入する排気ガスの量を算出すると共に、前記吸着手
段に流入する排気ガスの温度推定値を算出して前記検出
されたＨＣ成分の濃度の補正値を算出し、少なくとも算
出された排気ガスの量と検出されたＨＣ成分の濃度と算
出されたＨＣ成分の濃度の補正値に基づいて前記流入Ｈ
Ｃ成分量を算出する如く構成したので、吸着モード（工
程）中のＨＣ量を適正に算出することができ、よって吸
着手段の劣化を一層精度良く判別することができる。
【０２２０】請求項３項にあっては、少なくともＥＧＲ
通路のバルブ開度に基づいて算出された排気ガスの還流
量と前記と同様に検出されたＨＣ成分の濃度とＨＣ成分
の濃度の補正値に基づいて前記流出ＨＣ成分量を算出す
る如く構成したので、脱離モード中のＨＣ量を適正に算
出することができ、よって吸着手段の劣化を一層精度良
く判別することができる。
【０２２１】請求項４項にあっては、前記算出された流
入ＨＣ成分量と流出ＨＣ成分量の比を算出し、算出され
た比と劣化判別しきい値を比較し、比較結果に基づいて
前記吸着手段が劣化しているか否か判別する如く構成し
たので、吸着手段の劣化を一層精度良く判別することが
できる。
【０２２２】請求項５項にあっては、前記劣化判別しき
い値を、前記ＨＣ吸着量推定値と前記吸着手段の温度に
関連するパラメータに基づいて算出する如く構成したの
で、前記吸着手段の温度に応じて前記劣化判別しきい値
を最適に算出することができ、よって吸着手段の劣化を
一層精度良く判別することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明の一つの実施の形態に係る内燃機関の
排気浄化装置の劣化判別装置を全体的に示す概略図であ
る。
【図２】図１装置中の切り換えバルブの構造を示す部分
説明断面図である。
【図３】図２のIII-III 線拡大説明断面図である。
【図４】図１のIV-IV 線拡大説明断面図である。
【図５】図１装置中のゼオライトからなるＨＣ吸着材
（吸着手段）のＨＣ化合物に対する種別ごとの特性を示
す説明図である。
【図６】図１装置中の電子制御ユニット（ＥＣＵ）の詳
細を示すブロック図である。
【図７】図１装置中のＨＣ吸着材などからなる排気浄化
装置の動作を説明する説明図である。
【図８】図１装置の動作、より詳しくはＨＣ吸着材の劣
化判別を示すブロック図である。
【図９】図１装置の動作、より詳しくはＨＣ吸着材の劣
化判別を示すフロー・チャートである。
【図１０】図９フロー・チャートの中のＨＣ濃度ｔｒ
ｓ．ｈｃの算出作業を示すサブルーチン・フロー・チャ
ートである。
【図１１】図１０フロー・チャートのＨＣ濃度ｔｒｓ．
ｈｃの検索で使用されるマップ特性を示す説明グラフで
ある。
【図１２】図９フロー・チャートの中の（触媒後）排気
ガス温度推定値ｔｍｐｈａｔ．ａｃａｔの算出作業を示
すサブルーチン・フロー・チャートである。
【図１３】図１２フロー・チャートの中の（触媒後）排
気ガス温度推定値の基本値ｔｍｐｈａｔ．ｅｘの検索で
使用されるマップ特性を示す説明グラフである。
【図１４】図１２フロー・チャートの中の（触媒後）排
気ガス温度始動後補正係数ｋ．ｔｅｍｐｅｘの検索で使
用されるマップ特性を示す説明グラフである。
【図１５】図１２フロー・チャートの中の（触媒後）排
気ガス温度推定値ｔｍｐｈａｔ．ａｃａｔの算出で使用
される係数のテーブル特性を示す説明グラフである。
【図１６】図９フロー・チャートの中の吸着可能容量ｔ
ｒｓ．ｈｃｍｌｍｔの検索で使用されるマップ特性を示
す説明グラフである。
【図１７】図９フロー・チャートの中の劣化判別しきい
値ｔｒｓ．ａｇｄｌｍｔの検索で使用されるマップ特性
を示す説明グラフである。
【図１８】図９フロー・チャートの中の流入ＨＣ積算量
ｈｃｉｎ．ｈａｔなどの算出作業を示すサブルーチン・
フロー・チャートである。
【図１９】図１８フロー・チャートの中のＨＣ密度補正
係数ｋ．ｈｃの検索で使用されるテーブル特性を示す説
明グラフである。
【図２０】図１８フロー・チャートの中のＨＣ吸着率の
基本値ｔｒａｐ．ｒａｔｅの検索で使用されるマップ特
性を示す説明グラフである。
【図２１】図１８フロー・チャートの中のＨＣ吸着率の
補正係数ｋｔｒａｐ．ｃａｐａの検索で使用されるテー
ブル特性を示す説明グラフである。
【図２２】図９フロー・チャートの中の吸着材パージ判
別作業を示すサブルーチン・フロー・チャートである。
【図２３】図２２フロー・チャートの中の排気ガス中Ｈ
Ｃ濃度推定値ｅｘ．ｈｃの検索で使用されるマップ特性
を示す説明グラフである。
【図２４】図２２フロー・チャートの中のＥＧＲ流量
（排気ガス還流量）推定値ｑ．ｅｇｒの検索で使用され
るテーブル特性を示す説明グラフである。
【図２５】図２２フロー・チャートの中のＨＣ密度補正
係数ｋ．ｈｃ．ｅｇｒの検索で使用されるテーブル特性
を示す説明グラフである。
【図２６】図９フロー・チャートの中の吸着材劣化判別
作業を示すサブルーチン・フロー・チャートである。
【図２７】この発明の第２の実施の形態に係る内燃機関
の排気浄化装置の劣化判別装置を部分的に示す概略図で
ある。
【図２８】この発明の第２の実施の形態に係る内燃機関
の排気浄化装置の劣化判別装置の動作、より詳しくはＨ
Ｃ吸着材の劣化判別を示す、図８と同様なブロック図で
ある。
【図２９】この発明の第２の実施の形態に係る内燃機関
の排気浄化装置の劣化判別装置の動作、より詳しくはＨ
Ｃ吸着材の劣化判別を示す、図９と同様なフロー・チャ
ートである。
【図３０】図２９フロー・チャートの中の劣化判別しき
い値ｔｒｓ．ａｇｄｌｍｔの検索で使用されるマップ特
性を示す説明グラフである。
【図３１】図２９フロー・チャートの中の流入ＨＣ積算
量ｈｃｉｎ．ｈａｔとＨＣ吸着量推定値ｈｃｍ．ｈａｔ
の演算で必要とする、ＨＣ吸着率の基本値ｔｒａｐ．ｒ
ａｔｅの検索で使用されるマップ特性を示す説明グラフ
である。
【図３２】図２９フロー・チャートの中の吸着材パージ
判別で必要とする、ＨＣ密度補正係数（ＥＧＲ時の）
ｋ．ｈｃ．ｅｇｒの検索で使用されるテーブル特性を示
す説明グラフである。
【図３３】この発明の第３の実施の形態に係る内燃機関
の排気浄化装置の劣化判別装置を部分的に示す概略図で
ある。
【図３４】この発明の第３の実施の形態に係る内燃機関
の排気浄化装置の劣化判別装置の動作、より詳しくはＨ
Ｃ吸着材の劣化判別を示す、図８と同様なブロック図で
ある。
【図３５】この発明の第３の実施の形態に係る内燃機関
の排気浄化装置の劣化判別装置の動作、より詳しくはＨ
Ｃ吸着材の劣化判別を示す、図９と同様なフロー・チャ
ートである。
【図３６】図３５フロー・チャートの中の吸着材温度ｔ
ｍｐ．ｔｒｓの算出作業を示すサブルーチン・フロー・
チャートである。
【図３７】図３５フロー・チャートの中の吸着可能容量
ｔｒｓ．ｈｃｍｌｍｔの検索で使用されるマップ特性を
示す説明グラフである。
【図３８】図３５フロー・チャートの中の流入ＨＣ積算
量ｈｃｉｎ．ｈａｔとＨＣ吸着量推定値ｈｃｍ．ｈａｔ
の演算で必要とする、ＨＣ密度補正係数ｋ．ｈｃの検索
で使用されるテーブル特性を示す説明グラフである。
【符号の説明】
１０ 内燃機関（エンジン） １２ 吸気管 ３８ 排気管 ３８ａ メイン排気通路 ４０，４２，４４ 触媒装置 ５４ 円筒ケース ５６ バイパス排気通路 ６０ 切り換えバルブ ７４ ＨＣ吸着材（吸着手段） ７６ 孔 ８２ ＥＧＲ通路 ８４ ＥＧＲ制御バルブ １０４ ＨＣセンサ（ＨＣ濃度検出手段） １１４ 電子制御ユニット（ＥＣＵ） １４４ 警告灯 ２００，３００ 温度センサ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ０１Ｎ 3/36 Ｆ０１Ｎ 3/36 Ｃ (72)発明者 佐藤 正浩 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所内 Ｆターム(参考） 3G091 AA02 AA11 AA12 AA17 AA23 AA24 AA28 AB03 AB10 BA03 BA14 BA15 BA19 BA31 BA33 CA12 CA13 CA26 CB02 CB03 CB05 CB07 DA03 DA05 DB06 DB07 DB08 DB10 DB13 DC07 EA01 EA06 EA07 EA14 EA16 EA17 EA21 EA23 EA30 EA31 EA33 EA34 FA02 FA04 FA05 FA11 FA12 FA13 FA14 FB10 FB11 FB12 FC02 FC07 GA20 GB01Y GB09Y HA08 HA12 HA19 HA36 HA37 HA38 HA47 HB03 HB05

Claims (5)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 内燃機関の排気管から分岐し、切り換え
    バルブを介して開閉されると共に、その下流の合流点で
    前記排気管に再び合流するバイパス排気通路に設けられ
    た吸着手段を備え、前記バイパス排気通路を開放して機
    関始動時の排気ガスを流入させ、排気ガス中のＨＣ成分
    を前記吸着手段に吸着させ、次いで前記排気通路を閉鎖
    して吸着させたＨＣ成分を脱離させると共に、脱離させ
    たＨＣ成分を触媒装置の上流側に供給して浄化する排気
    浄化装置の劣化判別装置において、 ａ．前記内燃機関の運転状態を検出する運転状態検出手
    段、 ｂ．前記バイパス排気通路に配置され、前記ＨＣ成分の
    濃度を検出するＨＣ濃度検出手段、 ｃ．少なくとも前記検出された運転状態の中の機関回転
    数と機関負荷と前記検出されたＨＣ成分の濃度に基づい
    て前記吸着手段に流入する流入ＨＣ成分量を算出する流
    入ＨＣ成分量算出手段、 ｄ．少なくとも前記検出された運転状態の中の機関回転
    数と機関負荷と前記検出されたＨＣ成分の濃度に基づい
    て前記吸着手段から流出する流出ＨＣ成分量を算出する
    流出ＨＣ成分量算出手段、 および ｅ．前記算出された流入ＨＣ成分量と流出ＨＣ成分量に
    基づいて前記吸着手段が劣化しているか否か判別する吸
    着手段劣化判別手段、を備えたことを特徴とする内燃機
    関の排気浄化装置の劣化判別装置。
  2. 【請求項２】 前記流入ＨＣ成分量算出手段は、 ｆ．少なくとも前記検出された運転状態の中の機関回転
    数と機関負荷に基づいて前記吸着手段に流入する排気ガ
    スの量を算出する排気ガス量算出手段、 ｇ．少なくとも前記検出された運転状態の中の機関回転
    数と機関負荷に基づいて前記吸着手段に流入する排気ガ
    スの温度推定値を算出する排気ガス温度算出手段、 および ｈ．前記算出された排気ガスの温度推定値に基づいて前
    記検出されたＨＣ成分の濃度の補正値を算出するＨＣ濃
    度補正値算出手段、を備え、少なくとも前記算出された
    排気ガスの量と前記検出されたＨＣ成分の濃度と前記算
    出されたＨＣ成分の濃度の補正値に基づいて前記流入Ｈ
    Ｃ成分量を算出することを特徴とする請求項１項記載の
    内燃機関の排気浄化装置の劣化判別装置。
  3. 【請求項３】 前記脱離させたＨＣ成分の触媒装置の上
    流側への供給が前記内燃機関の吸気系に接続されるＥＧ
    Ｒ通路を介して行われると共に、前記流出ＨＣ成分算出
    手段は、 ｉ．少なくとも前記ＥＧＲ通路のバルブ開度に基づいて
    還流される排気ガスの還流量を算出する排気ガス還流量
    算出手段、 ｊ．少なくとも前記検出された運転状態の中の機関回転
    数と機関負荷に基づいて前記吸着手段に流入する排気ガ
    スの温度推定値を算出する排気ガス温度算出手段、 および ｋ．前記算出された排気ガスの温度推定値に基づいて前
    記検出されたＨＣ成分の濃度の補正値を算出するＨＣ濃
    度補正値算出手段、を備え、少なくとも前記算出された
    排気ガスの還流量と前記検出されたＨＣ成分の濃度と前
    記算出されたＨＣ成分の濃度の補正値に基づいて前記流
    出ＨＣ成分量を算出することを特徴とする請求項１項ま
    たは２項記載の内燃機関の排気浄化装置の劣化判別装
    置。
  4. 【請求項４】 前記吸着手段劣化判別手段は、 ｌ．前記算出された流入ＨＣ成分量と流出ＨＣ成分量の
    比を算出する比算出手段、 ｍ．前記吸着手段のＨＣ吸着量推定値を算出するＨＣ吸
    着量推定値算出手段、 ｎ．少なくとも前記算出されたＨＣ吸着量推定値に基づ
    いて劣化判別しきい値を算出する劣化判別しきい値算出
    手段、 および ｏ．前記算出された比と前記算出された劣化判別しきい
    値を比較する比較手段、を備え、前記比較手段の比較結
    果に基づいて前記吸着手段が劣化しているか否か判別す
    ることを特徴とする請求項１項から３項のいずれかに記
    載の内燃機関の排気浄化装置の劣化判別装置。
  5. 【請求項５】 前記劣化判別しきい値算出手段は、前記
    劣化判別しきい値を、前記ＨＣ吸着量推定値と前記吸着
    手段の温度に関連するパラメータに基づいて算出するこ
    とを特徴とする請求項４項記載の内燃機関の排気浄化装
    置の劣化判別装置。
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Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8468805B2 (en) 2007-10-25 2013-06-25 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Exhaust gas purification device and exhaust gas purification method for internal combustion engine
US8555614B2 (en) 2010-03-18 2013-10-15 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Internal combustion engine exhaust gas control apparatus and abnormality determining method thereof
US8627650B2 (en) 2008-03-03 2014-01-14 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Exhaust gas purification device and exhaust gas purification method

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6729123B2 (en) * 2000-12-28 2004-05-04 Mitsubishi Jidosha Kogyo Kabushiki Kaisha Exhaust purification device for intracylindrical injection-type spark-ignition internal combustion engine
JP4277776B2 (ja) * 2004-09-24 2009-06-10 日産自動車株式会社 内燃機関の診断装置及び診断方法
JP4466451B2 (ja) * 2005-04-22 2010-05-26 三菱自動車工業株式会社 未燃成分吸着触媒の判定装置
EP1936140A1 (de) * 2006-12-20 2008-06-25 Ford Global Technologies, LLC Verfahren zur Überwachung eines Abgasnachbehandlungssystems einer Brennkraftmaschine
JP4836021B2 (ja) * 2007-07-24 2011-12-14 トヨタ自動車株式会社 多気筒内燃機関の気筒間空燃比ばらつき異常検出装置及びその方法
US8261531B2 (en) * 2007-11-12 2012-09-11 Ford Global Technologies, Llc Hydrocarbon retaining system for flex-fuel combustion engine
JP5552686B2 (ja) * 2010-12-10 2014-07-16 株式会社豊田自動織機 内燃機関
CN103890341B (zh) 2011-08-16 2018-05-18 越洋塞科外汇合营有限公司 计算发动机排放的方法和设备
JP6160413B2 (ja) * 2013-09-30 2017-07-12 マツダ株式会社 排気浄化触媒の劣化診断装置及び劣化診断方法

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3375645B2 (ja) * 1991-05-14 2003-02-10 株式会社日立製作所 内燃機関の制御装置
US5634332A (en) * 1992-09-16 1997-06-03 Nippondenso Co., Ltd. Exhaust gas purification apparatus
JPH07189669A (ja) * 1993-12-28 1995-07-28 Honda Motor Co Ltd 内燃機関の部品温度推定装置及びこれを用いた排気ガス浄化装置
JPH0814034A (ja) * 1994-06-27 1996-01-16 Nippondenso Co Ltd 排気ガス浄化装置
DE19527490B4 (de) * 1994-07-27 2009-04-23 Denso Corp., Kariya-shi Abgasreinigungsvorrichtung
JP3379267B2 (ja) 1995-02-14 2003-02-24 株式会社デンソー 排気浄化装置
JP3648792B2 (ja) 1994-07-27 2005-05-18 株式会社デンソー 排気浄化装置
US5524433A (en) * 1994-12-27 1996-06-11 Ford Motor Company Methods and apparatus for monitoring the performance of hydrocarbon engine emission trapping devices
JPH08338297A (ja) * 1995-04-12 1996-12-24 Toyota Motor Corp 触媒劣化判定装置
JPH09236569A (ja) * 1996-03-01 1997-09-09 Hitachi Ltd 内燃機関の排気浄化装置の機能診断装置
US5798270A (en) * 1996-08-09 1998-08-25 Ford Global Technologies, Inc. Assembly and method for monitoring hydrocarbon concentration in exhaust gas
JP3396378B2 (ja) * 1996-08-15 2003-04-14 トヨタ自動車株式会社 内燃機関の排気浄化方法及び装置
JP3658115B2 (ja) * 1996-11-20 2005-06-08 本田技研工業株式会社 内燃機関の排気浄化装置
JP3841513B2 (ja) 1997-04-23 2006-11-01 松下電器産業株式会社 炭化水素センサ
US6151547A (en) * 1999-02-24 2000-11-21 Engelhard Corporation Air/fuel ratio manipulation code for optimizing dynamic emissions

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8468805B2 (en) 2007-10-25 2013-06-25 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Exhaust gas purification device and exhaust gas purification method for internal combustion engine
US8627650B2 (en) 2008-03-03 2014-01-14 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Exhaust gas purification device and exhaust gas purification method
US8555614B2 (en) 2010-03-18 2013-10-15 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Internal combustion engine exhaust gas control apparatus and abnormality determining method thereof

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