JP2000295844A - スイッチング電源装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 整流ダイオードの損失を抑えるスイッチング
電源装置を提供することを目的とする。 【解決手段】 この課題を解決するために本発明のスイ
ッチング電源装置は、少なくともオンオフを繰り返す第
１のスイッチング手段と、前記第１のスイッチング手段
と交互にオンオフを繰り返す第２のスイッチング手段の
直列回路を入力電圧に接続し、前記第２のスイッチング
手段に並列にトランス２８の１次巻線２８ａと第１のコ
ンデンサ２７の直列回路を接続し、前記トランス２８の
２次巻線２８ｂに第２のコンデンサ２９と第２のスイッ
チング手段と同期してオンオフを繰り返す第３のスイッ
チング手段の直列回路を接続し、前記第３のスイッチン
グ手段の両端に整流ダイオード３１及びインダクタンス
素子３２と平滑コンデンサ３３の直列回路を接続し、前
記平滑コンデンサ３３の両端の電圧を出力に供給する構
成を有している。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は産業用や民生用の電
子機器に直流安定化電圧を供給するスイッチング電源装
置に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】近年、スイッチング電源装置は電子機器
の低価格化・小型化・高性能化・省エネルギー化に伴
い、より小型で出力の安定性が高く高効率なものが強く
求められている。

【０００３】以下に従来のスイッチング電源装置につい
て図９及び図１０を参考にして説明する。図９は従来の
スイッチング電源装置で、ハーフブリッジコンバータを
改良した（ハーフブリッジ部分共振コンバータ）回路構
成図である。図９において、１は入力直流電源であり、
その電圧をＶＩＮとする。２ａ，２ｂは入力端子であ
り、前記入力直流電源１が接続される。３は第１のスイ
ッチング素子であり、４は第１のダイオードであり、前
記第１のスイッチング素子３と前記第１のダイオード４
で第１のスイッチング手段を構成する。５は第２のスイ
ッチング素子であり、６は第２のダイオードであり、前
記第２のスイッチング素子５と前記第２のダイオード６
で第２のスイッチング手段を構成する。

【０００４】前記第１のスイッチング手段と前記第２の
スイッチング手段は直列接続され前記入力端子２ａ，２
ｂに接続される。７は第１のコンデンサであり、直流電
圧ＶＣ１を保持する。８はトランスで１次巻線８ａと１
つ以上の２次巻線８ｂを有し、前記１次巻線８ａと前記
２次巻線８ｂの巻数比はｎ：１とし、１次巻線８ａは前
記コンデンサ７を介して前記第２のスイッチング手段の
両端に接続される。９は第２のコンデンサであり、直流
電圧ＶＣ２を保持する。１０は整流ダイオードであり、
アノードを前記トランス８の２次巻線８ｂの一端に接続
しカソードを前記第２のコンデンサ９を介して前記トラ
ンス８の２次巻線８ｂの他端に接続される。１２はイン
ダクタンス素子であり、１３は平滑コンデンサである。
前記インダクタンス素子１２と前記平滑コンデンサ１３
は直列接続され、前記整流ダイオード１０の両端に接続
される。１４ａ，１４ｂは出力端子であり、１５は負荷
である。１１は制御回路であり前記出力端子１４ａ，１
４ｂ間の電圧を検出し出力電圧が一定になるように前記
第１のスイッチング素子３と前記第２のスイッチング素
子５のオンオフ比を変える制御信号を発生する。

【０００５】以上のように構成されたスイッチング電源
装置について、以下にその動作を図１０の各部動作波形
を参照しながら説明する。

【０００６】図１０において（ａ）は制御回路１１の第
１のスイッチング素子３の駆動パルス波形ｖＧ１を示し
ており、（ｂ）は制御回路１１の第２のスイッチング素
子５の駆動パルス波形ｖＧ２を示しており、（ｃ）はト
ランス８の１次巻線電流波形ｉＰを示しており、（ｄ）
は第１のスイッチング手段に印加される電圧波形ｖＤを
示しており、（ｅ）は整流ダイオード１０を流れる電波
波形ｉＳを示しており、（ｆ）は整流ダイオード１０に
印加される電圧波形ｖＳを示しており、（ｇ）はインダ
クタンス素子１２を流れる電流波形ｉＬを示している。

【０００７】動作状態の時間的変化を示すためｔ０〜ｔ
４を図中に記している。時刻ｔ１で制御回路１１のオン
信号により第１のスイッチング素子３がオンし同時に第
２のスイッチング素子５がオフすると、トランス８の１
次巻線８ａに電圧ＶＩＮ−ＶＣ１が印加される。この時
トランス８の２次巻線８ｂに電圧[ＶＩＮ／ＶＣ１]／ｎ
が発生し整流ダイオード１０をターンオフする。インダ
クタンス素子１２には、電圧（ＶＩＮ−ＶＣ１）／ｎ＋
ＶＣ２−ＶＯが印加され、インダクタンス素子１２を流
れる電流は直線状に増加する。トランス８の１次巻線８
ａの電流ｉＰはトランス８の励磁電流と２次巻線８ｂを
流れる電流の１次側換算電流の和となるために直線状に
増加し、トランス８およびインダクタンス素子１２に励
磁エネルギーが蓄積される。

【０００８】時刻ｔ２で制御回路１１のオフ信号で第１
のスイッチング素子３がオフすると、第１のスイッチン
グ素子３を流れていた電流は第２のダイオード６をター
ンオンさせる。同時に制御回路１１のオン信号で第２の
スイッチング素子５はオンするが、オン電流が第２のダ
イオード６を流れても第２のスイッチング素子５を流れ
ても動作に変化はない。第２のダイオード６または第２
のスイッチング素子５がオンするとトランス８の１次巻
線８ａに第１のコンデンサ７に保持されている直流電圧
ＶＣ１が印加され、同時にトランス８の２次巻線８ｂに
電圧ＶＣ１／ｎが発生し、整流ダイオード１０を順バイ
アスし、整流ダイオード１０をオンとする。この電流ｉ
Ｓは、トランス８の漏れインダクタンスの影響でゼロか
ら増加し、２次巻線８ｂの電流は次第に減少する。１次
巻線８ａの電流はトランス８の励磁電流の現象と２次巻
線８ｂの電流現象にともない、正の値から次第に減少し
負の電流となる。整流ダイオード１０はオンであるため
に、インダクタンス素子１２には逆向きに出力電圧ＶＯ
が印加される。第２のスイッチング素子５に負電流が流
れているときに制御回路１１のオフ信号により第２のス
イッチング素子５がターンオフすると、トランス８の漏
れインダクタンスの働きで負の電流は連続となるため
に、第１のダイオード４をオンとする。同時に制御回路
１１のオン信号により第１のスイッチング素子３がオン
となるが第１のスイッチング手段を流れる電流が第１の
スイッチング素子３を流れても第１のダイオード４を流
れても動作に変化は生じない。第１のスイッチング素子
３がオンし同時に第２のスイッチング素子５がオフする
と、トランス８の１次巻線８ａに電圧ＶＩＮ−ＶＣ１が
印加される。トランス８の２次巻線８ｂには整流ダイオ
ード１０をオンとする電流が流れているが、急激に減少
してゼロとなりオフとなる。１次巻線８ａの電流は、２
次巻線８ｂの電流の減少に伴い増加する。整流ダイオー
ド１０がオフすると、インダクタンス素子１２に電圧
（ＶＩＮ−ＶＣ１）／ｎ＋ＶＣ２−ＶＯが印加され、ト
ランス８とインダクタンス素子１２に励磁エネルギーが
蓄積される。この動作を繰り返す。

【０００９】第１のスイッチング手段のオン期間をＴＯ
Ｎ、オフ期間をＴＯＦＦとすると、トランス８のリセッ
ト条件により、 （ＶＩＮ−ＶＣ１）×ＴＯＮ＝ＶＣ１×ＴＯＦＦ が成り立ちインダクタンス素子１２のリセット条件か
ら、ｔ３〜ｔ４（ｔ０〜ｔ１）の期間は短いので無視す
ると、 ｛（ＶＩＮ−ＶＣ１）／ｎ＋ＶＣ２−ＶＯ｝×ＴＯＮ＝
ＶＯ×ＴＯＦＦ となる。電圧ＶＣ１とＶＣ２の関係は ＶＣ１／ｎ＝ＶＣ２ であるから出力電圧ＶＯを求めると ＶＣ１＝δ×ＶＩＮ ＶＣ２＝δ×ＶＩＮ／ｎ ＶＯ＝δ×ＶＩＮ／ｎ となり、第１のスイッチング素子３および第２のスイッ
チング素子５のオンオフ比により出力電圧ＶＯが制御で
きる。ｔ３〜ｔ４（ｔ０〜ｔ１）を考慮すると、出力電
圧が低くなるがその分δを大きくする事で所定の電圧を
得ることができる。

【００１０】この構成では第１のスイッチング素子３と
第２のスイッチング素子５のターンオン直前にスイッチ
ング素子の寄生容量及びトランス８の分布容量を放電し
てからターンオンするために、スパイク状の短絡電流の
発生を低減でき、効率の改善、ノイズの発生を抑えるこ
とが可能である。また、トランス８の漏れインダクタン
スに起因する第１のスイッチング素子３および第２のス
イッチング素子５のターンオフ時のスパイク電圧が第１
のダイオード４および第２のダイオード６がターンオン
することにより効果的に第１のコンデンサ７および入力
直流電源１に吸収され、スパイク電圧の発生はない。

【００１１】尚、第１のスイッチング手段のターンオン
直前の第１および第２のスイッチング手段の寄生容量と
トランス８の分布容量の放電はトランス８の漏れインダ
クタンスによるとしたが、トランス８の１次巻線８ａま
たは２次巻線８ｂに直列にインダクタンス素子を直列に
接続し、放電エネルギーを大きくすることもできるのは
言うまでもない。また、トランス８のインダクタンス値
を小さくして、トランス８を逆励磁させることにより第
１および第２のスイッチング手段の寄生容量とトランス
８の分布容量の放電の補助をさせることもできる。ま
た、スイッチング手段に印加される電圧は入力電圧ＶＩ
Ｎで、トランス８が直流励磁されないという特徴があ
る。

【００１２】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら前記従来
の構成では、整流ダイオード１０に流れる電流が正弦波
状となりダイオードの順方向電圧降下による損失が大き
いという問題点を有していた。

【００１３】本発明は前記従来の問題点を解決するもの
で、整流ダイオードの順方向電圧降下による損失を抑
え、さらなる効率の向上を実現できるハーフブリッジ部
分共振コンバータ型のスイッチング電源装置を提供する
ことを目的とする。

【００１４】

【課題を解決するための手段】この課題を解決するため
に本発明のスイッチング電源装置は、少なくともオンオ
フを繰り返す第１のスイッチング手法と、この第１のス
イッチング手段と交互にオンオフを繰り返す第２のスイ
ッチング手段の直列回路を入力電圧に接続し、前記第２
のスイッチング手段に並列にトランスの１次巻線と第１
のコンデンサの直列回路を接続し、前記トランスの２次
巻線に第２のコンデンサと第２のスイッチング手段と同
期してオンオフを繰り返す第３のスイッチング手段の直
列回路を接続し、前記第３のスイッチング手段の両端に
整流ダイオード及びインダクタンス素子と平滑コンデン
サの直列回路を並列に接続し、前記平滑コンデンサの両
端の電圧を出力に供給する構成を有している。

【００１５】この構成によって、整流ダイオードがオン
の期間はそれに並列に接続されたスイッチング素子に電
流が流れるため、整流ダイオードの順方向電圧降下によ
る損失が減少し、効率が向上するという効果がある。ま
た、従来のハーフブリッジ部分共振コンバータと同様、
第１および第２のスイッチング手段のターンオン時のス
パイク電流の発生、第１および第２のスイッチング手段
のターンオフ時のスパイク電圧の発生がなく、またトラ
ンスの漏れインダクタンスと第１または第２のコンデン
サと共振させて２次側の整流ダイオードのゼロ電流スイ
ッチングを達成できる。

【００１６】

【発明の実施の形態】本発明の請求項１に記載の発明
は、少なくともオンオフを繰り返す第１のスイッチング
手段と、この第１のスイッチング手段と交互にオンオフ
を繰り返す第２のスイッチング手段の直列回路を入力直
流電源に接続し、前記第２のスイッチング手段に並列に
トランスの１次巻線と第１のコンデンサの直列回路を接
続し、前記トランスの２次巻線に第２のコンデンサと第
２のスイッチング手段と同期してオンオフを繰り返す第
３のスイッチング手段の直列回路を接続し、前記第３の
スイッチング手段の両端に整流ダイオード及びインダク
タンス素子と平滑コンデンサの直列回路を並列に接続
し、前記平滑コンデンサの両端の電圧を出力に供給する
構成であり、整流ダイオードの順方向電圧降下による損
失が減少し効率が向上する。

【００１７】請求項２に記載の発明は、第１のスイッチ
ング手段の両端または第２のスイッチング手段の両端ま
たはその両方にコンデンサを接続し、前記第１のスイッ
チング手段と第２のスイッチング手段の両方ともオフと
なる期間を持ち、交互にオンオフを繰り返すようにした
構成であり、第１と第２のスイッチング手段のスイッチ
ング損失の発生が抑えられることになる。

【００１８】請求項３に記載の発明は、少なくともオン
オフを繰り返す第１のスイッチング手段と、この第１の
スイッチング手段と交互にオンオフを繰り返す第２のス
イッチング手段の直列回路を入力電流電源に接続し、前
記第２のスイッチング手段に並列にトランスの１次巻線
と第１のコンデンサの直列回路を接続し、前記トランス
の２次巻線に第２のコンデンサと第２のスイッチング手
段と同期してオンオフを繰り返す第３のスイッチング手
段の直列回路を接続し、前記第３のスイッチング手段の
両端に整流ダイオード及びインダクタンス素子と平滑コ
ンデンサの直列回路を並列に接続し、前記平滑コンデン
サの両端の電圧を出力に供給し、前記トランスの１次巻
線と２次巻線を介して結合される前記第１及び第２のコ
ンデンサ、前記整流ダイオード、前記第２のスイッチン
グ手段からなるループにおいて、前記第１のコンデンサ
または前記第２のコンデンサまたはそれらの組合せと前
記トランスの漏れインダクタンスまたは外付けのインダ
クタンスとで共振し、前記トランスの２次巻線電流を共
振電流とした構成であり、高効率、低ノイズで高周波化
が可能なものとなる。

【００１９】請求項４に記載の発明は、第１のスイッチ
ング手段の両端または第２のスイッチング手段の両端ま
たはその両方にコンデンサを接続し、前記第１のスイッ
チング手段と第２のスイッチング手段の両方ともオフに
なる期間を保ち、交互にオンオフを繰返すようにしたも
のであり、第１、第２のスイッチング手段のスイッチン
グ損失の発生を抑えることができる。

【００２０】（実施の形態１）以下本発明の第１の実施
の形態について、図面を参照しながら説明する。図１は
本発明の第１の実施の形態におけるスイッチング電源装
置の構成を示すものである。図１はスイッチング電源装
置で、ハーフブリッジコンバータを改良した（ハーフブ
リッジ部分共振コンバータ）回路構成図である。図１に
おいて、２１は入力直流電源であり入力電圧をＶＩＮと
する。２２ａ，２２ｂは入力端子であり、２３は第１の
スイッチング素子であり、２４は第１のダイオードであ
り、前記第１のスイッチング素子２３と前記第１のダイ
オード２４で第１のスイッチング手段を構成する。２５
は第２のスイッチング素子であり、２６は第２のダイオ
ードであり、前記第２のスイッチング素子２５と前記第
２のダイオード２６で第２のスイッチング手段を構成す
る。

【００２１】前記第１のスイッチング手段と前記第２の
スイッチング手段は直列接続され前記入力端子２２ａ，
２２ｂに接続される。２７は第１のコンデンサであり、
直流電圧ＶＣ１を保持する。２８はトランスで１次巻線
２８ａと１つ以上の２次巻線２８ｂを有し、前記１次巻
線２８ａと前記２次巻線２８ｂの巻数比はｎ：１とし、
１次巻線２８ａは前記コンデンサ２７を介して前記第２
のスイッチング手段の両端に接続される。２９は第２の
コンデンサであり、直流電圧ＶＣ２を保持する。３０は
第３のスイッチング素子であり、３１は第３のダイオー
ドであり、前記第３のスイッチング素子３０と前記第３
のダイオード３１で第３のスイッチング手段を構成して
おり、ダイオード３１のアノードを前記トランス２８の
２次巻線２８ｂの一端に接続しカソードを前記第２のコ
ンデンサ２９を介して前記トランス２８の２次巻線２８
ｂの他端に接続される。３２はインダクタンス素子であ
り、３３は平滑コンデンサである。前記インダクタンス
素子３２と前記平滑コンデンサ３３は直列接続され、前
記ダイオード３１の両端に接続される。３４ａ，３４ｂ
は出力端子であり、３５は負荷である。３６は制御回路
であり前記出力端子３４ａ，３４ｂ間の電圧を検出し出
力電圧が一定になるように前記第１のスイッチング素子
２３と前記第２のスイッチング素子２５のオンオフ比を
変える制御信号を発生する。

【００２２】以上のように構成されたスイッチング電源
装置について、以下にその動作を図２の各部動作波形を
参照しながら説明する。

【００２３】図２において（ａ）は制御回路３６の第１
のスイッチング素子２３の駆動パルス波形ｖＧ１を示し
ており、（ｂ）は制御回路３６の第２のスイッチング素
子２５の駆動パルス波形ｖＧ２を示しており、（ｃ）は
制御回路３６の第３のスイッチング素子３０の駆動パル
ス波形ｖＧ３を示しており、（ｄ）はトランス２８の１
次巻線電流波形ｉＰを示しており、（ｅ）は第１のスイ
ッチング手段に印加される電圧波形ｖＤを示しており、
（ｆ）は第３のスイッチング手段を流れる電流波形ｉＳ
を示しており、（ｇ）は第３のスイッチング手段に印加
される電圧波形ｖＳを示しており、（ｈ）はインダクタ
ンス素子３２を流れる電流波形ｉＬを示している。

【００２４】動作状態の時間的変化を示すためｔ０〜ｔ
４を図中に記している。時刻ｔ１で制御回路３６のオン
信号により第１のスイッチング素子２３がオンし同時に
第２のスイッチング素子２５がオフすると、トランス２
８の１次巻線２８ａに電圧ＶＩＮ−ＶＣ１が印加され
る。この時トランス２８の２次巻線２８ｂに電圧［ＶＩ
Ｎ−ＶＣ１］／ｎが発生しダイオード３１をターンオフ
する。インダクタンス素子３２には、電圧［ＶＩＮ−Ｖ
Ｃ１］／ｎ＋ＶＣ２−ＶＯが印加され、インダクタンス
素子３２を流れる電流は直線状に増加する。トランス２
８の１次巻線２８ａの電流ｉＰはトランス２８の励磁電
流と２次巻線２８ｂを流れる電流の１次側換算電流の和
となるために直線状に増加し、トランス２８およびイン
ダクタンス素子３２に励磁エネルギーが蓄積される。

【００２５】時刻ｔ２で制御回路３６のオフ信号で第１
のスイッチング素子２３がオフすると、第１のスイッチ
ング素子２３を流れていた電流は第２のダイオード２６
をターンオンさせる。同時に制御回路３６のオン信号で
第２のスイッチング素子２５がオンするが、オン電流が
第２のダイオード２６を流れても第２のスイッチング素
子２５を流れても動作に変化はない。第２のダイオード
２６または第２のスイッチング素子２５がオンするとト
ランス２８の１次巻線２８ａに第１のコンデンサ２７に
保持されている直流電圧ＶＣ１が印加され、同時にトラ
ンス２８の２次巻線２８ｂに電圧ＶＣ１／ｎが発生し、
ダイオード３１を順バイアスし、オンとする。

【００２６】また、同時に制御回路３６より第２のスイ
ッチング手段と同期した信号で第３のスイッチング素子
３０がオンする。この第３のスイッチング素子３０の電
流ｉＳ１およびダイオード３１の電流ｉＳ２は、トラン
ス２８の漏れインダクタンスの影響でゼロから増加し、
２次巻線２８ｂの電流は次第に減少する。１次巻線２８
ａの電流はトランス２８の励磁電流の減少と２次巻線２
８ｂの電流減少にともない、正の値から次第に減少し負
の電流となる。スイッチング素子３０およびダイオード
３１はオンであるために、インダクタンス素子３２には
逆向きに出力電圧ＶＯが印加される。第２のスイッチン
グ素子２５に負電流が流れている時に制御回路３６のオ
フ信号により第２のスイッチング素子２５がターンオフ
すると、トランス２８の漏れインダクタンスの働きで負
の電流は連続となるために、第１のダイオード２４をオ
ンとする。同時に制御回路３６のオン信号により第１の
スイッチング素子２３がオンとなるが第１のスイッチン
グ手段を流れる電流が第１のスイッチング素子２３を流
れても第１のダイオード２４を流れても動作に変化は生
じない。

【００２７】また、同時に制御回路３６より第２のスイ
ッチング手段と同期した信号で第３のスイッチング素子
３０はオフする。第１のスイッチング素子２３がオンし
同時に第２のスイッチング素子２５および第３のスイッ
チング素子３０がオフすると、トランス２８の１次巻線
２８ａに電圧ＶＩＮ−ＶＣ１が印加される。トランス２
８の２次巻線２８ｂには、ダイオード３１をオンとする
電流が流れているが、急激に減少してゼロとなりダイオ
ード３１はオフとなる。１次巻線２８ａの電流は、２次
巻線２８ｂの電流の減少に伴い増加する。スイッチング
素子３０およびダイオード３１がオフすると、インダク
タンス素子３２に電圧（ＶＩＮ−ＶＣ１）／ｎ＋ＶＣ２
−ＶＯが印加され、トランス２８とインダクタンス素子
３２に励磁エネルギーが蓄積される。この動作を繰り返
す。

【００２８】第１のスイッチング手段のオン期間をＴＯ
Ｎ、オフ期間をＴＯＦＦとすると、トランス２８のリセ
ット条件により （ＶＩＮ−ＶＣ１）×ＴＯＮ＝ＶＣ１×ＴＯＦＦ が成り立ちインダクタンス素子３２のリセット条件か
ら、ｔ３〜ｔ４（ｔ０〜ｔ１）の期間は短いので無視す
ると ｛（ＶＩＮ−ＶＣ１）／ｎ＋ＶＣ２−ＶＯ｝×ＴＯＮ＝
ＶＯ×ＴＯＦＦ となる。電圧ＶＣ１とＶＣ２の関係は ＶＣ１／ｎ＝ＶＣ２ であるから出力電圧ＶＯを求めると ＶＣ１＝δ×ＶＩＮ ＶＣ２＝δ×ＶＩＮ／ｎ ＶＯ＝δ×ＶＩＮ／ｎ となり、第１のスイッチング素子２３および第２のスイ
ッチング素子２５のオンオフ比により出力電圧ＶＯが制
御できる。ｔ３〜ｔ４（ｔ０〜ｔ１）を考慮すると、出
力電圧が低くなるがその分δを大きくすることで所定の
電圧を得ることができる。

【００２９】この構成では第１のスイッチング素子２３
と第２のスイッチング素子２５のターンオン直前にスイ
ッチング素子の寄生容量及びトランス２８の分布容量を
放電してからターンオンするために、スパイク状の短絡
電流の発生を低減でき、効率の改善、ノイズの発生を抑
えることが可能である。また、トランス２８の漏れイン
ダクタンスに起因する第１のスイッチング素子２３およ
び第２のスイッチング素子２５のターンオフ時のスパイ
ク電圧が第１のダイオード２４および第２のダイオード
２６がターンオンすることにより効果的に第１のコンデ
ンサ２７および入力直流電源２１に吸収され、スパイク
電圧の発生はない。尚、第１のスイッチング手段のター
ンオン直前の第１および第２のスイッチング手段の寄生
容量とトランス２８の分布容量の放電はトランス２８の
漏れインダクタンスによるとしたが、トランス２８の１
次巻線２８ａまたは２次巻線２８ｂに直列にインダクタ
ンス素子を直列に接続し、放電エネルギーを大きくする
こともできるのは言うまでもない。

【００３０】また、トランス２８のインダクタンス値を
小さくして、トランス２８を逆励磁させることにより第
１および第２のスイッチング手段の寄生容量とトランス
２８の分布容量の放電の補助をさせることもできる。ま
た、スイッチング手段に印加される電圧は入力電圧ＶＩ
Ｎで、トランス２８が直流励磁されないという特徴があ
る。また、ｉＳ１とｉＳ２の比はスイッチング素子３０
の動作抵抗ＲonとｉＳ１の積がダイオード３１の順方向
電圧降下ＶＦと等しくなるような割合となり、Ｒonの小
さいスイッチング素子を使用しているためｉＳ２が小さ
くなるので順方向電圧効果ＶＦによる損失が小さくな
り、効率を向上させることができる。なお、スイッチン
グ素子３０とダイオード３１で第３のスイッチング手段
を構成するとしたが、第３のスイッチング手段と別に整
流ダイオードを並列に接続しても効果は同じであること
は言うまでもない。

【００３１】（実施の形態２）以下本発明の第２の実施
の形態について、図面を参照しながら説明する。図３は
本発明の第２の実施の形態におけるスイッチング電源装
置の構成を示すものである。２１は入力直流電源であり
入力電圧をＶＩＮとする。２２ａ，２２ｂは入力端子で
あり、２３は第１のスイッチング素子であり、２４は第
１のダイオードであり、前記第１のスイッチング素子２
３と前記第１のダイオード２４で第１のスイッチング手
段を構成する。２５は第２のスイッチング素子であり、
２６は第２のダイオードであり、前記第２のスイッチン
グ素子２５と前記第２のダイオード２６で第２のスイッ
チング手段を構成する。前記第１のスイッチング手段と
前記第２のスイッチング手段は直列接続され前記入力端
子２２ａ，２２ｂに接続される。２７は第１のコンデン
サであり、直流電圧ＶＣ１を保持する。

【００３２】２８はトランスで１次巻線２８ａと１つ以
上の２次巻線２８ｂを有し、前記１次巻線２８ａと前記
２次巻線２８ｂの巻数比はｎ：１とし、１次巻線２８ａ
は前記コンデンサ２７を介して前記第２のスイッチング
手段の両端に接続される。２９は第２のコンデンサであ
り、直流電圧ＶＣ２を保持する。３０は第３のスイッチ
ング素子であり、３１は第３のダイオードであり、前記
第３のスイッチング素子３０と前記第３のダイオード３
１で第３のスイッチング手段を構成しており、ダイオー
ド３１のアノードを前記トランス２８の２次巻線２８ｂ
の一端に接続しカソードを前記第２のコンデンサ２９を
介して前記トランス２８の２次巻線２８ｂの他端に接続
される。３２はインダクタンス素子であり、３３は平滑
コンデンサである。

【００３３】前記インダクタンス素子３２と前記平滑コ
ンデンサ３３は直列接続され、前記第３のスイッチング
手段の両端に接続される。３４ａ，３４ｂは出力端子で
あり、３５は負荷である。３６は制御回路であり前記出
力端子３４ａ，３４ｂ間の電圧を検出し出力電圧が一定
になるように前記第１のスイッチング素子２３と前記第
２のスイッチング素子２５のオンオフ比を変える制御信
号を発生する。３７は第３のコンデンサであり、第１の
スイッチング素子２３の両端に接続され、第１のスイッ
チング素子２３および第２のスイッチング素子２５に印
加される電圧の急峻な変化を抑える。なお前記第１のス
イッチング素子２３と第２のスイッチング素子２５は同
時にオフの期間を持つように制御回路３６のオンオフ信
号は設定されている。

【００３４】以上のように構成されたスイッチング電源
装置について、以下にその動作を図４の各部動作波形を
参照しながら説明する。

【００３５】図４において（ａ）は制御回路３６の第１
のスイッチング素子２３の駆動パルス波形ｖＧ１を示し
ており、（ｂ）は制御回路３６の第２のスイッチング素
子２５の駆動パルス波形ｖＧ２を示しており、（ｃ）は
制御回路３６の第３のスイッチング素子３０の駆動パル
ス波形ｖＧ３を示しており、（ｄ）はトランス８の１次
巻線電流波形ｉＰを示しており、（ｅ）は第１のスイッ
チング手段に印加される電圧波形ｖＤを示しており、
（ｆ）は第３のスイッチング手段を流れる電流波形ｉＳ
を示しており、（ｇ）は第３のスイッチング手段に印加
される電圧波形ｖＳを示しており、（ｈ）はインダクタ
ンス素子３２を流れる電流波形ｉＬを示している。

【００３６】基本的な動作は第１実施の形態の回路構成
と同じであるが、第１のスイッチング素子２３と第２の
スイッチング素子２５は同時にオフの期間を持ち、その
期間に第１のスイッチング素子２３と第２のスイッチン
グ素子２５に印加される電圧が変化するように設定され
ている。第１のスイッチング素子２３の両端には第３の
コンデンサ３７が接続されているため第１のスイッチン
グ素子２３のターンオンおよびターンオフ時の電圧波形
の急峻な立ち上がり立ち下がりは緩和され、また第３の
コンデンサ３７に蓄えられた電荷を入力直流電源２１に
回生してから、第１のスイッチング素子２３をターンオ
ンできるため、第１のスイッチング素子２３のターンオ
ン損失にならない。同様な効果は第２のスイッチング素
子２５にもある。

【００３７】これらのような過渡時以外の動作は図１で
説明した第１の実施の形態と同様であるので省略する。
またこれらのコンデンサを付加した場合、過渡時におい
てトランス２８の各巻線の出力インピーダンスが変化
し、特に第１のスイッチング素子２３のオフ時の各巻線
電流の初期電流値が変化するが制御動作そのものへの影
響は少なく、第１のスイッチング素子２３と第２のスイ
ッチング素子２５に印加される電圧波形は急峻でないた
めに、ノイズの発生が抑えられ、第１のスイッチング素
子２３と第２のスイッチング２５のスイッチング損失の
発生も抑えられる効果がある。また第３のコンデンサ３
７を追加しても、第１のスイッチング素子２３と第２の
スイッチング素子２５のターンオン直前に蓄積電荷を放
電するため、ターンオン時のスパイク電流の発生はな
い。

【００３８】また、第１の実施の形態と同様に第１のス
イッチング素子２３と第２のスイッチング素子２５のタ
ーンオン直前にスイッチング素子の寄生容量およびトラ
ンス２８の分布容量を放電してからターンオンするため
に、スパイク状の短絡電流の発生を低減でき効率の改
善、ノイズの発生を抑えることが可能である。また、ト
ランス２８の漏れインダクタンスに起因する第１のスイ
ッチング素子２３および第２のスイッチング素子２５の
ターンオフ時のスパイク電圧が第１のダイオード２４お
よび第２のダイオード２６がターンオンすることにより
効果的に第１のコンデンサ２７および入力直流電源２１
に吸収され、スパイク電圧の発生はない。

【００３９】尚、第１のスイッチング手段のターンオン
直前の第３のコンデンサ３７および第１および第２のス
イッチング手段の寄生容量とトランス２８の分布容量の
放電はトランス２８の漏れインダクタンスによるとした
が、トランス２８の１次巻線２８ａまたは２次巻線２８
ｂに直列にインダクタンス素子を直列に接続し、放電エ
ネルギーを大きくすることもできるのは言うまでもな
い。また、トランス２８のインダクタンス値を小さくし
て、トランス２８を逆励磁させることにより第３のコン
デンサ３７および第１および第２のスイッチング手段の
寄生容量とトランス２８の分布容量の放電の補助をさせ
ることもできる。また、ｉＳはスイッチング素子３０と
ダイオード３１に分流し、Ｒonの小さいスイッチング素
子を使用しているためｉＳ２が小さくなるので順方向電
圧降下ＶＦによる損失が小さくなり、効率が向上させる
ことができるのは第１の実施の形態と同じである。ま
た、スイッチング手段に印加される電圧は入力電圧ＶＩ
Ｎで、トランス２８が直流励磁されないのは従来のハー
フブリッジコンバータと同様であり、高効率、低ノイ
ズ、高周波化が可能なスイッチング電源装置を実現でき
る。

【００４０】（実施の形態３）以下本発明の第３の実施
の形態について、図面を参照しながら説明する。図５は
本発明の第３の実施の形態におけるスイッチング電源装
置の構成を示すものである。２１は入力直流電源であり
入力電圧をＶＩＮとする。２２ａ，２２ｂは入力端子で
あり、２３は第１のスイッチング素子であり、２４は第
１のダイオードであり、前記第１のスイッチング素子２
３と前記第１のダイオード２４で第１のスイッチング手
段を構成する。２５は第２のスイッチング素子であり、
２６は第２のダイオードであり、前記第２のスイッチン
グ素子２５と前記第２のダイオード２６で第２のスイッ
チング手段を構成する。前記第１のスイッチング手段と
前記第２のスイッチング手段は直列接続され前記入力端
子２２ａ，２２ｂに接続される。２７は第１のコンデン
サであり、直流電圧ＶＣ１を保持する。

【００４１】２８はトランスで１次巻線２８ａと１つ以
上の２次巻線２８ｂを有し、前記１次巻線２８ａと前記
２次巻線２８ｂの巻数比はｎ：１とし、１次巻線２８ａ
は前記コンデンサ２７を介して前記第２のスイッチング
手段の両端に接続される。２９は第２のコンデンサであ
り、直流電圧ＶＣ２を保持する。３０は第３のスイッチ
ング素子であり、３１は第３のダイオードであり、前記
第３のスイッチング素子３０と前記第３のダイオード３
１で第３のスイッチング手段を構成しており、ダイオー
ド３１のアノードを前記トランス２８の２次巻線２８ｂ
の一端に接続しカソードを前記第２のコンデンサ２９を
介して前記トランス２８の２次巻線２８ｂの他端に接続
される。３２はインダクタンス素子であり、３３は平滑
コンデンサである。前記インダクタンス素子３２と前記
平滑コンデンサ３３は直列接続され、前記第３のスイッ
チング手段の両端に接続される。３４ａ，３４ｂは出力
端子であり、３５は負荷である。３６は制御回路であり
前記出力端子３４ａ，３４ｂ間の電圧を検出し出力電圧
が一定になるように前記第１のスイッチング素子２３と
前記第２のスイッチング素子２５のオンオフ比を変える
制御信号を発生する。

【００４２】３８は漏れインダクタンスまたはインダク
タンス素子であり、前記トランス２８の１次巻線２８ａ
に直列に接続され前記第２のスイッチング素子２５のオ
ン期間に前記第１のコンデンサ２７と共振し、前記トラ
ンス２８の２次巻線２８ｂに伝達される出力電流を共振
電流とする。

【００４３】以上のように構成されたスイッチング電源
装置について、以下にその動作を図６の各部動作波形を
参照しながら説明する。

【００４４】図６において（ａ）は制御回路３６の第１
のスイッチング素子２３の駆動パルス波形ｖＧ１を示し
ており、（ｂ）は制御回路３６の第２のスイッチング素
子２５の駆動パルス波形ｖＧ２を示しており、（ｃ）は
制御回路３６の第３のスイッチング素子３０の駆動パル
ス波形ｖＧ３を示しており、（ｄ）はトランス２８の１
次巻線電流波形ｉＰを示しており、（ｅ）は第１のスイ
ッチング手段に印加される電圧波形ｖＤを示しており、
（ｆ）は第３のスイッチング手段を流れる電流波形ｉＳ
を示しており、（ｇ）は第３のスイッチング手段に印加
される電圧波形ｖＳを示しており、（ｈ）はインダクタ
ンス素子３２を流れる電流波形ｉＬを示している。動作
状態の時間的変化を示すためｔ１〜ｔ４を図中に記して
いる。

【００４５】基本的な動作は第１の実施の形態の回路構
成と同じであるが、第２のスイッチング素子２５がオン
のとき、第１のコンデンサ２７と漏れインダクタンスま
たはインダクタンス素子３８は共振し、共振周波数を十
分小さく設定されているので、トランス２８の２次巻線
電流は正弦波状となりゼロから立ち上がり、ｔ３で再び
ゼロとなる。従ってダイオード３１はゼロ電流スイッチ
ングとなりリカバリは発生しない。また、あらかじめ第
３のスイッチング素子３０のオフのタイミングを第２の
スイッチング素子２５のオフより早く、ｔ３の直前にオ
フするように設定しておくとｉＳは負方向に流れること
はなく回路の動作を損ねない。

【００４６】また、トランス２８のインダクタンス値は
励磁電流が負となるように十分小さく設定されているた
めに第２のスイッチング手段がターンオフする時に、入
力直流電源２１に電力が回生するように電流が逆向きに
なるように設定されるので、第１のスイッチング素子２
３と第２のスイッチング素子２５の寄生容量とトランス
２８の分布容量を放電することが可能となる。

【００４７】直流電圧ＶＣ１及びＶＣ２は実際は直流電
圧分と共振電圧である変動分の和電圧となるが、共振電
圧による変動分は十分小さく設定できたため、入力電圧
と出力電圧の変換比は第１の実施の形態の場合とほとん
ど変わらない。

【００４８】これらのような過渡時以外の動作は図１で
説明した第１の実施の形態と同様であるので省略する。

【００４９】また、第１の実施の形態と同様に第１のス
イッチング素子２３と第２のスイッチング素子２５のタ
ーンオン直前にスイッチング素子の寄生容量及びトラン
ス２８の分布容量を放電してからターンオンするため
に、スパイク状の短絡電流の発生を低減でき、効率の改
善、ノイズの発生を抑えることが可能である。また、ト
ランス２８の漏れインダクタンスに起因する第１のスイ
ッチング素子２３および第２のスイッチング素子２５の
ターンオフ時のスパイク電圧が第１のダイオード２４お
よび第２のダイオード２６がターンオンすることによ
り、効果的に第１のコンデンサ２７および入力直流電源
２１に吸収され、スパイク電圧の発生はない。また、ｉ
Ｓはスイッチング素子３０とダイオード３１に分流し、
Ｒonの小さいスイッチング素子を使用しているためｉＳ
２が小さくなるので順方向電圧降下ＶＦによる損失が小
さくなり、効率を向上させることができるのは第１の実
施の形態と同じである。また、スイッチング手段に印加
される電圧は入力電圧ＶＩＮで、トランス２８が直流励
磁されないのは従来のハーフブリッジコンバータと同様
であり、高効率、低ノイズ、高周波化が可能なスイッチ
ング電源装置を実現できる。

【００５０】（実施の形態４）以下本発明の第４の実施
の形態について、図面を参照しながら説明する。図７は
本発明の第４の実施の形態におけるスイッチング電源装
置の構成を示すものである。２１は入力直流電源であり
入力電圧をＶＩＮとする。２２ａ，２２ｂは入力端子で
あり、２３は第１のスイッチング素子であり、２４は第
１のダイオードであり、前記第１のスイッチング素子２
３と前記第１のダイオード２４で第１のスイッチング手
段を構成する。２５は第２のスイッチング素子であり、
２６は第２のダイオードであり、前記第２のスイッチン
グ素子２５と前記第２のダイオード２６で第２のスイッ
チング手段を構成する。前記第１のスイッチング手段と
前記第２のスイッチング手段は直列接続され前記入力端
子２２ａ，２２ｂに接続される。

【００５１】２７は第１のコンデンサであり、直流電圧
ＶＣ１を保持する。２８はトランスで１次巻線２８ａと
１つ以上の２次巻線２８ｂを有し、前記１次巻線２８ａ
と前記２次巻線２８ｂの巻数比はｎ：１とし、１次巻線
２８ａは前記コンデンサ２７を介して前記第２のスイッ
チング手段の両端に接続される。２９は第２のコンデン
サであり、直流電圧ＶＣ２を保持する。３０は第３のス
イッチング素子であり、３１は第３のダイオードであ
り、前記第３のスイッチング素子３０と前記第３のダイ
オード３１で第３のスイッチング手段を構成しており、
ダイオード３１のアノードを前記トランス２８の２次巻
線２８ｂの一端に接続しカソードを前記第２のコンデン
サ２９を介して前記トランス２８の２次巻線２８ｂの他
端に接続される。３２はインダクタンス素子であり、３
３は平滑コンデンサである。前記インダクタンス素子３
２と前記平滑コンデンサ３３は直列接続され、前記整流
ダイオード３１の両端に接続される。３４ａ，３４ｂは
出力端子であり、３５は負荷である。３６は制御回路で
あり前記出力端子３４ａ，３４ｂ間の電圧を検出し出力
電圧が一定になるように前記第１のスイッチング素子２
３と前記第２のスイッチング素子２５のオンオフ比を変
える制御信号を発生する。

【００５２】３８は漏れインダクタンスまたはインダク
タンス素子であり、前記トランス２８の１次巻線２８ａ
に直列に接続され前記第２のスイッチング素子２５のオ
ン期間に前記第１のコンデンサ２７と共振し、前記トラ
ンス２８の２次巻線２８ｂに伝達される出力電流を共振
電流とする。

【００５３】３７は第３のコンデンサであり、前記第１
のスイッチング素子２３の両端に接続され、前記第１の
スイッチング素子２３および第２のスイッチング素子２
５に印加される電圧の急峻な変化を抑える。なお前記第
１のスイッチング素子２３と第２のスイッチング素子２
５は同時にオフの期間を持つように制御回路３６のオン
オフ信号は設定されている。

【００５４】以上のように構成されたスイッチング電源
装置について、以下にその動作を図８の各部動作波形を
参照しながら説明する。

【００５５】図８において（ａ）は制御回路３６の第１
のスイッチング素子２３の駆動パルス波形ｖＧ１を示し
ており、（ｂ）は制御回路３６の第２のスイッチング素
子２５の駆動パルス波形ｖＧ２を示しており、（ｃ）は
制御回路３６の第３のスイッチング素子３０の駆動パル
ス波形ｖＧ３を示しており、（ｄ）はトランス２８の１
次巻線電流波形ｉＰを示しており、（ｅ）は第１のスイ
ッチング手段に印加される電圧波形ｖＤを示しており、
（ｆ）は第３のスイッチング手段を流れる電流波形ｉＳ
を示しており、（ｇ）は第３のスイッチング手段に印加
される電圧波形ｖＳを示しており、（ｈ）はインダクタ
ンス素子３２を流れる電流波形ｉＬを示している。

【００５６】基本的な動作は第３の実施の形態の回路構
成と同じであるが、第１のスイッチング素子２３と第２
のスイッチング素子２５は同時にオフの期間を持ち、そ
の期間に第１のスイッチング素子２３と第２のスイッチ
ング素子２５に印加される電圧が変化するように設定さ
れている。第１のスイッチング素子２３の両端には第３
のコンデンサ３７が接続されているため第１のスイッチ
ング素子２３のターンオフ時の電圧波形の急峻な立ち上
がり立ち下がりは緩和され、また第３のコンデンサ３７
に蓄えられた電荷を入力直流電源２１に回生してから、
第１のスイッチング素子２３をターンオンできるため、
第１のスイッチング素子２３のターンオン損失にならな
い。同様な効果は第２のスイッチング素子２５にもあ
る。

【００５７】これらのような過渡時以外の動作は図５で
説明した第３の実施の形態と同様であるので省略する。
またこれらのコンデンサを付加した場合、過渡時におい
てトランス２８の各巻線の出力インピーダンスが変化
し、特に第１のスイッチング素子２３のオフ時の各巻線
電流の初期電流値が変化するが制御動作そのものへの影
響は少なく、２次巻線電流波形を共振電流とする効果に
加えて、第１のスイッチング素子２３と第２のスイッチ
ング素子２５に印加される電圧波形は急峻でないため
に、ノイズの発生が抑えられ、第１のスイッチング素子
２３と第２のスイッチング２５のスイッチング損失の発
生も抑えられる効果がある。

【００５８】また、第１の実施の形態と同様に第１のス
イッチング素子２３と第２のスイッチング素子２５のタ
ーンオン直前にスイッチング素子の寄生容量及びトラン
ス２８の分布容量を放電してからターンオンするため
に、スパイク状の短絡電流の発生を低減でき効率の改
善、ノイズの発生を抑えることが可能である。また、ト
ランス２８の漏れインダクタンスに起因する第１のスイ
ッチング素子２３および第２のスイッチング素子２５の
ターンオフ時のスパイク電圧が第１のダイオード２４お
よび第２のダイオード２６がターンオンすることにより
効果的に第１のコンデンサ２７および入力直流電源２１
に吸収され、スパイク電圧の発生はない。

【００５９】また、ｉＳはスイッチング素子３０とダイ
オード３１に分流し、Ｒonの小さいスイッチング素子を
使用しているためｉＳ２が小さくなるので順方向電圧降
下ＶＦによる損失が小さくなり、効率が向上させること
ができるのは第１の実施の形態と同じである。また、ス
イッチング手段に印加される電圧は入力電圧ＶＩＮで、
トランス２８が直流励磁されないのは従来のハーフブリ
ッジコンバータと同様であり、高効率、低ノイズ、高周
波化が可能なスイッチング電源装置を実現できる。

【００６０】

【発明の効果】この構成によって、第１および第２のス
イッチング手段のターンオン時には、スイッチング手段
の寄生コンデンサおよびトランスの分布容量に蓄えられ
たエネルギーを放電してからターンオンするためスパイ
ク電流の発生もなく、第１および第２のスイッチング手
段のターンオフ時にはトランスの漏れインダクタンスの
影響によるスパイク電圧の発生もない。また、電流共振
とすることで２次側の整流ダイオードのゼロ電流スイッ
チングを達成でき、ターンオフリカバリの発生がなく、
第２のスイッチング手段のターンオフ電流を小さくでき
るためターンオフスイッチングロスも小さくできる。さ
らに第３のスイッチング手段により２次側整流ダイオー
ドの順方向電圧降下による損失を低減させることができ
る。また、スイッチング手段に印加される電圧は入力電
圧ＶＩＮでトランスが直流励磁されないのは従来のハー
フブリッジコンバータと同様であり、高効率、低ノイズ
で、高周波化が可能なスイッチング電源装置を実現でき
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１の実施の形態におけるスイッチン
グ電源装置を示す回路構成図

【図２】本発明の図１の回路構成図の動作波形を示す説
明図

【図３】本発明の第２の実施の形態におけるスイッチン
グ電源装置を示す回路構成図

【図４】本発明の図３の回路構成図の動作波形を示す説
明図

【図５】本発明の第３の実施の形態におけるスイッチン
グ電源装置を示す回路構成図

【図６】本発明の図５の回路構成図の動作波形を示す説
明図

【図７】本発明の第４の実施の形態におけるスイッチン
グ電源装置を示す回路構成図

【図８】本発明の図７の回路構成図の動作波形を示す説
明図

【図９】従来例におけるスイッチング電源装置の回路構
成図

【図１０】従来の図９の回路構成図の動作波形を示す説
明図

【符号の説明】

２１ 入力直流電源 ２２ａ，２２ｂ 入力端子 ２３ 第１のスイッチング素子 ２４ 第１のダイオード ２５ 第２のスイッチング素子 ２６ 第２のダイオード ２７ 第１のコンデンサ ２８ トランス ２９ 第２のコンデンサ ３０ 第３のスイッチング素子 ３１ 第３のダイオード ３２ インダクタンス素子 ３３ 平滑コンデンサ ３４ａ，３４ｂ 出力端子 ３５ 負荷 ３６ 制御回路 ３７ 第３のコンデンサ ３８ 漏れインダクタンスまたはインダクタンス素子

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 少なくともオンオフを繰り返す第１のス
   イッチング手段と、この第１のスイッチング手段と交互
   にオンオフを繰り返す第２のスイッチング手段の直列回
   路を入力直流電源に接続し、前記第２のスイッチング手
   段に並列にトランスの１次巻線と第１のコンデンサの直
   列回路を接続し、前記トランスの２次巻線に第２のコン
   デンサと第２のスイッチング手段と同期してオンオフを
   繰り返す第３のスイッチング手段の直列回路を接続し、
   前記第３のスイッチング手段の両端に整流ダイオード及
   びインダクタンス素子と平滑コンデンサの直列回路を並
   列に接続し、前記平滑コンデンサの両端の電圧を出力に
   供給するスイッチング電源装置。
2. 【請求項２】 第１のスイッチング手段の両端または第
   ２のスイッチング手段の両端またはその両方にコンデン
   サを接続し、前記第１のスイッチング手段と第２のスイ
   ッチング手段の両方ともオフとなる期間を持ち、交互に
   オンオフを繰り返すようにした請求項１に記載のスイッ
   チング電源装置。
3. 【請求項３】 少なくともオンオフを繰り返す第１のス
   イッチング手段と、この第１のスイッチング手段と交互
   にオンオフを繰り返す第２のスイッチング手段の直列回
   路を入力電流電源に接続し、前記第２のスイッチング手
   段に並列にトランスの１次巻線と第１のコンデンサの直
   列回路を接続し、前記トランスの２次巻線に第２のコン
   デンサと第２のスイッチング手段と同期してオンオフを
   繰り返す第３のスイッチング手段の直列回路を接続し、
   前記第３のスイッチング手段の両端に整流ダイオード及
   びインダクタンス素子と平滑コンデンサの直列回路を並
   列に接続し、前記平滑コンデンサの両端の電圧を出力に
   供給し、前記トランスの１次巻線と２次巻線を介して結
   合される前記第１及び第２のコンデンサ、前記整流ダイ
   オード、前記第２のスイッチング手段からなるループに
   おいて、前記第１のコンデンサまたは前記第２のコンデ
   ンサまたはそれらの組合せと前記トランスの漏れインダ
   クタンスまたは外付けのインダクタンスとで共振し、前
   記トランスの２次巻線電流を共振電流としたスイッチン
   グ電源装置。
4. 【請求項４】 第１のスイッチング手段の両端または第
   ２のスイッチング手段の両端またはその両方にコンデン
   サを接続し、前記第１のスイッチング手段と第２のスイ
   ッチング手段の両方ともオフとなる期間を持ち、交互に
   オンオフを繰り返すようにした請求項３に記載のスイッ
   チング電源装置。