JP2000277317A

JP2000277317A - 高透磁率Ｍｎ−Ｚｎフェライト原料酸化鉄および高透磁率Ｍｎ−Ｚｎフェライト

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Publication number: JP2000277317A
Application number: JP11077248A
Authority: JP
Inventors: Tomoo Maeda; 友夫前田
Original assignee: IROX N K K KK
Current assignee: IROX N K K KK
Priority date: 1999-03-23
Filing date: 1999-03-23
Publication date: 2000-10-06
Anticipated expiration: 2019-03-23
Also published as: JP3633823B2

Abstract

(57)【要約】【課題】コストが高い製造方法によらずに簡易な製造
工程で製造が可能であり、しかも高透磁率特性に有害な
成分の含有量が少ない、極めて優れた高透磁率特性を有
する高透磁率Ｍｎ−Ｚｎフェライト原料酸化鉄およびこ
のような酸化鉄を用いた高透磁率Ｍｎ−Ｚｎフェライト
を提供すること。【解決手段】塩化鉄水溶液の噴霧焙焼または流動焙焼
により、ＳｉＯ_２の含有量が０．０１重量％以下、Ｐの
含有量が０．００２重量％以下、不溶性Ｃａの含有量が
０．００３重量％以下の高透磁率Ｍｎ−Ｚｎフェライト
原料酸化鉄を得る。この酸化鉄を用いて製造されたＭｎ
−Ｚｎフェライトは、１０ｋＨｚ、２５℃における交流
初透磁率が１００００以上である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、高透磁率Ｍｎ−Ｚ
ｎフェライト原料酸化鉄および高透磁率Ｍｎ−Ｚｎフェ
ライトに関する。

【０００２】

【従来の技術】Ｍｎ−Ｚｎフェライトは、一般に不純物
含有量の少ない酸化鉄を用いて製造されるが、中でもノ
イズフィルターやチョークコイルなどに好んで用いられ
る材料は高い透磁率を得るために、特に不純物含有量が
低いことが求められている。

【０００３】フェライト原料酸化鉄は、通常、薄鋼板表
面を塩酸酸洗した排液から塩酸を回収する際に副生する
酸化鉄が利用されるため、鋼板中の不純物や工業用水中
の不純物等が多量に混入している。この不純物を除去し
て高透磁率Ｍｎ−Ｚｎフェライト原料に用いることがで
きる組成とするため、各種技術が提案されている。

【０００４】このような不純物を低減する方法として
は、特開平７−１７６４２０号公報にも記載されている
ように結晶精製法が知られている。この方法は、硫酸鉄
や塩化鉄の水溶液から硫酸鉄や塩化鉄の結晶を晶出さ
せ、この結晶を酸化させて酸化鉄とする。しかし、この
方法では、不純物の一部が結晶中に混入するため、一回
の晶出では必ずしも十分ではなく、晶出結晶を不純物を
含まない水に溶解して再度晶出させる等の処理を繰り返
す必要が生じる。また、結晶晶出時の偏析を利用してい
るため、不純物の種類により偏析度が異なり、偏析度の
小さい不純物を低減しようとすると、何度も再溶解・再
晶出を繰り返さなければならない。この方法は再溶解・
再晶出の回数を増やせば原理的に全ての種類の不純物を
必要なだけ低減することができるという利点はあるが、
当然コストが莫大なものになってしまう。現実的には一
部の不純物が残存したまま適当な回数で打ち切ることに
なるが、それでも製造工程が煩雑でコストが高いという
欠点は完全には解消されていない。

【０００５】一方、酸化鉄中の不純物には、フェライト
特性に有害な不純物とそうでないものがあり、必ずしも
全ての種類の不純物を低減させる必要はない。

【０００６】良く知られた代表的な有害不純物としてＳ
ｉＯ_２を挙げることができ、これを低減する方法は従来
より各種のものが提案されている。例えば、特公昭５０
−１７３６０号公報には、４００〜８００℃で副生した
酸化鉄をアンモニア水で洗浄することによりＳｉＯ_２を
低減する方法が、特公昭６１−３１０５６号公報には、
塩酸酸洗排液を高温ガスと接触させてＳｉＯ_２を熱重縮
合させた後、高分子凝集剤を添加して凝集ＳｉＯ_２を濾
過分離する方法が、特公平７−４２１１８号公報には、
塩酸酸洗排液にＡｌ等の金属を添加した後アルカリ液の
添加によりｐＨを上げ、晶出した添加金属の水酸化物に
ＳｉＯ_２を吸着させ、さらに凝集剤を加えて水酸化物と
ＳｉＯ_２を共沈させる方法がそれぞれ開示されている。

【０００７】他の有害不純物としてはＰが知られてお
り、例えば上記特開平７−１７６４２０号公報ではＰの
有害性に着目し、塩化鉄溶液に硝酸を加えて煮沸した
後、軟鋼板を溶解させてｐＨを上げ、生成した不純物を
濾過分離することにより、Ｐのみを優先的に除去するこ
とが示されている。この方法により酸化鉄中のＰを０．
００５重量％以下にすれば、１ｋＨｚ、２５℃において
９３００以上の交流初期透磁率が得られることが開示さ
れている。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、近年、
電子部品の高特性化のニーズはさらに高まり、透磁率も
１０ｋＨｚで１００００以上あるいは１５０００以上と
いった従来では考えられない値のものが求められるよう
になっており、本発明者の実験によればＭｎ−Ｚｎフェ
ライトに用いる酸化鉄のＳｉＯ_２およびＰの量を低減さ
せることだけでは、１０ｋＨｚ、２５℃での初期透磁率
が１００００以上という特に高い透磁率を得ることが困
難であることが判明した。

【０００９】本発明はかかる事情に鑑みてなされたもの
であって、コストが高い製造方法によらずに簡易な製造
工程で製造が可能であり、しかも高透磁率特性に有害な
成分の含有量が少ない、極めて優れた高透磁率特性を有
する高透磁率Ｍｎ−Ｚｎフェライト原料酸化鉄およびこ
のような酸化鉄を用いた高透磁率Ｍｎ−Ｚｎフェライト
を提供することを目的とする。

【００１０】

【課題を解決するための手段】本発明者は、１０ｋＨ
ｚ、２５℃での初期透磁率が１００００以上という極め
て高い透磁率を得るために、ＳｉＯ_２およびＰ以外にど
のような不純物を低減する必要があるのか鋭意研究を重
ねた。その結果、１０ｋＨｚ、２５℃で１００００以上
という高い透磁率を得るためには、原料酸化鉄のＳｉＯ
_２およびＰの量を低減することに加え、さらに不溶性Ｃ
ａを低減する必要があることを見出した。

【００１１】高透磁率Ｍｎ−Ｚｎフェライトを製造する
際、文献（電子材料シリーズフェライト丸善株式会
社昭和６１年Ｐ４５〜４７）にも記載されているよ
うに、焼結助剤または粒界高抵抗化のためにＣａが０．
００５〜０．０２％程度添加される。また、このように
Ｃａを添加することは特開平１０−５０５１２号公報に
も記載されている。ここで疑問となることは、このよう
に元々原料酸化鉄中に含まれる以上のＣａが後から添加
されるにもかかわらず、なぜ原料酸化鉄中のＣａを低減
させることにより透磁率が向上するのかという点であ
る。

【００１２】この点について本発明者が検討を重ねた結
果、原料酸化鉄中のＣａのうち、水または酸化鉄を溶解
しない程度の弱酸水溶液もしくはアルカリ水溶液に溶解
するＣａは透磁率に大きな影響を及ぼさないものの、こ
れらに溶解しないＣａが高透磁率を得るために極めて有
害であり、これら溶媒に溶解しないＣａを０．００３重
量％以下にする必要があることを突き止めた。

【００１３】なお、ここで水または酸化鉄を溶解しない
程度の弱酸水溶液もしくはアルカリ水溶液に溶解しない
Ｃａとは、酸化鉄粉末をこれら溶媒中に投入しスラリー
状にした後濾別・脱水しても、酸化鉄中から上記溶媒中
に移行しないＣａのことを指し、以後これを不溶性Ｃａ
と呼ぶ。また、逆に酸化鉄中から溶媒中に移行するＣａ
を可溶性Ｃａと呼び、可溶性Ｃａと不溶性Ｃａとの合計
を全Ｃａと呼ぶ。

【００１４】本発明は上記知見に基づいてなされたもの
であり、以下の（１）〜（５）を提供するものである。（１）塩化鉄水溶液の噴霧焙焼または流動焙焼により製
造された高透磁率Ｍｎ−Ｚｎフェライト原料酸化鉄であ
って、ＳｉＯ_２の含有量が０．０１重量％以下、Ｐの含
有量が０．００２重量％以下、不溶性Ｃａの含有量が
０．００３重量％以下であることを特徴とする高透磁率
Ｍｎ−Ｚｎフェライト原料酸化鉄。

【００１５】（２）塩化鉄水溶液の噴霧焙焼または流動
焙焼により製造された高透磁率Ｍｎ−Ｚｎフェライト原
料酸化鉄であって、ＳｉＯ_２の含有量が０．０１重量％
以下、Ｐの含有量が０．００２重量％以下、不溶性Ｃａ
の含有量が０．００３重量％以下であり、かつ全Ｃａ含
有量が不溶性Ｃａの含有量以上、０．０１５重量％以下
であることを特徴とする高透磁率Ｍｎ−Ｚｎフェライト
原料酸化鉄。

【００１６】（３）塩化鉄水溶液の噴霧焙焼または流動
焙焼により製造された酸化鉄を用いて製造された高透磁
率Ｍｎ−Ｚｎフェライトであって、前記酸化鉄は、Ｓｉ
Ｏ_２の含有量が０．０１重量％以下、Ｐの含有量が０．
００２重量％以下、不溶性Ｃａの含有量が０．００３重
量％以下であることを特徴とする高透磁率Ｍｎ−Ｚｎフ
ェライト。

【００１７】（４）塩化鉄水溶液の噴霧焙焼または流動
焙焼により製造された酸化鉄を用いて製造された高透磁
率Ｍｎ−Ｚｎフェライトであって、前記酸化鉄は、Ｓｉ
Ｏ_２の含有量が０．０１重量％以下、Ｐの含有量が０．
００２重量％以下、不溶性Ｃａの含有量が０．００３重
量％以下であり、かつ全Ｃａ含有量が不溶性Ｃａの含有
量以上、０．０１５重量％以下であることを特徴とする
高透磁率Ｍｎ−Ｚｎフェライト。

【００１８】（５）上記（３）または（４）の高透磁率
Ｍｎ−Ｚｎフェライトにおいて、１０ｋＨｚ、２５℃で
の交流初透磁率が１００００以上であることを特徴とす
る高透磁率Ｍｎ−Ｚｎフェライト。

【００１９】不溶性Ｃａ、可溶性Ｃａが酸化鉄中でどの
ような存在形態となっているかについては、含有量が極
微量なので解析できていないが、不溶性Ｃａは酸化鉄粒
子の内部にＭｎ−Ｚｎフェライトと同じスピネル構造の
カルシウムフェライトのような形で結晶格子中に取り込
まれたものと推測され、可溶性Ｃａは酸化鉄粒子の表面
近傍にＣａＯ、Ｃａ（ＯＨ）_２、ＣａＣｌ_２のような状
態で単に付着または固溶しているものと推測される。

【００２０】Ｍｎ−Ｚｎフェライト製造時に後から添加
されるＣａは当然、可溶性Ｃａであり、磁気特性にはあ
まり影響を及ぼさず、焼結の促進や粒界の高抵抗化に有
効な作用を及ぼす。

【００２１】一方、不溶性Ｃａは、最終焼結時にも粒界
までは拡散せず、結晶のＭｎ−Ｚｎフェライトと同じス
ピネル構造を保ったまま結晶中に残留し、磁壁移動を妨
げることにより透磁率を劣化させるものと推測される。

【００２２】この考え方を敷衍して、ＳｉＯ_２およびＰ
を低減させなければならない理由も推測することができ
る。ＳｉＯ_２は上記文献にも記載されているように、粒
界高抵抗化と焼結促進効果を有する。ＳｉＯ_２の高い酸
化鉄を用いてＭｎ−Ｚｎフェライトを製造すると、異常
粒成長を起こして粗大粒が発生し特性が劣化することは
周知の事実である。Ｐも微量で異常粒成長を引き起こす
不純物として知られている。すなわち、粒成長を促進す
る不純物がある量以上含まれていると結晶粒成長が速す
ぎて、可溶性Ｃａのように本来粒界に拡散していくべき
不純物も結晶粒内に一部とりこまれてしまい、磁壁移動
を妨げて透磁率の劣化を引き起こす。

【００２３】以上より、ＳｉＯ_２、Ｐ、不溶性Ｃａの全
てを所定値以下に低減することが、高透磁率特性を発揮
するために必要なことが理解できる。

【００２４】本発明は、高透磁率特性に特に有害な不純
物の種類と限界量を特定することにより、結晶精製法の
ようにコストをかけて全ての不純物を一律に低減する必
要をなくしたものであり、高透磁率特性に特に有害な特
定の不純物のみを重点的に除去するかまたはそれらが混
入する原因を排除する等の方法により、簡易に高透磁率
Ｍｎ−Ｚｎフェライト用原料酸化鉄およびそれを用いた
高透磁率Ｍｎ−Ｚｎフェライトを得るものである。

【００２５】

【発明の実施の形態】以下、本発明について具体的に説
明する。本発明に係る高透磁率Ｍｎ−Ｚｎフェライト原
料酸化鉄は、塩化鉄水溶液の噴霧焙焼または流動焙焼に
より製造され、ＳｉＯ_２の含有量が０．０１重量％以
下、Ｐの含有量が０．００２重量％以下、不溶性Ｃａの
含有量が０．００３重量％以下である。

【００２６】このように、本発明では結晶精製法のよう
に高コストで製造された酸化鉄ではなく、比較的安価に
量産可能な塩化鉄水溶液の噴霧焙焼または流動焙焼によ
り製造された酸化鉄を対象とする。

【００２７】この場合に、酸化鉄のＣａは、周知の噴霧
焙焼または流動焙焼により塩酸回収を行う際、鋼板の塩
酸酸洗排液に溶解しているＣａが水の蒸発により酸化鉄
に移行したものである。さらに遡って塩酸酸洗排液中の
Ｃａの由来を調べた結果、大部分は噴霧焙焼または流動
焙焼の排ガス中のＨＣｌガスを吸収して回収塩酸を生成
する際、吸収水として使用される工業用水中のＣａに由
来していることが判明した。

【００２８】本発明者は、この塩酸酸洗排液中に溶解し
ているＣａと酸化鉄中の不溶性Ｃａおよび可溶性Ｃａと
の関係についても研究した結果、塩酸酸洗排液中から酸
化鉄へ移行する不溶性Ｃａと可溶性Ｃａの比率は主とし
て焙焼温度により影響を受け、焙焼温度が高ければ不溶
性Ｃａの比率が高く、低ければ可溶性Ｃａの比率が高く
なることを見出した。そして、焙焼条件にもよるが、概
ね塩酸酸洗排液中の全Ｃａのうち２０〜７０％程度が不
溶性Ｃａとして酸化鉄中に移行し、残部が可溶性Ｃａと
して移行する。ただし、この焙焼温度は、残留Ｃｌレベ
ルや圧縮密度、平均粒径といった粉体特性にも影響する
ため、必ずしも条件を自由に選択することはできない。

【００２９】酸化鉄中の全Ｃａを低減する手段として
は、特公昭５０−１７３６０号公報にも記載されている
ように、酸化鉄をアンモニア水またはアンモニアと塩化
アンモニウムの混合水溶液で洗浄する方法が知られてい
る。しかし、この方法は可溶性Ｃａを低減するのみで不
溶性Ｃａを低減することはできず、かつアンモニア等の
溶媒コストや洗浄後の排水処理のコストもかかり、高価
なものとなる。

【００３０】不溶性Ｃａを低減する簡易で有効な方法
は、回収塩酸を生成する際の吸収水の一部または全部に
Ｃａが除去されたイオン交換水を用いることである。こ
の方法によれば、塩酸酸洗排液中のＣａが減少し、酸化
鉄に移行するＣａが減少し、同一焙焼条件ならば不溶性
Ｃａも減少する。

【００３１】したがって、Ｃａレベルが既知の工業用水
と残留Ｃａがほとんど０のイオン交換水との混合比率を
制御すれば、残留Ｃｌレベルや粉体特性から制約された
特定の焙焼温度に対し、不溶性Ｃａを高透磁率ＭｎＺｎ
フェライト原料酸化鉄として必要なレベルに制御するこ
とができる。なお、イオン交換水の代わりに蒸留法等に
よりＣａ等のイオンを除去した水を用いても同じことで
ある。

【００３２】本発明では、以上のようにして酸化鉄原料
中の不溶性Ｃａの量を０．００３重量％以下に制御す
る。０．００３重量％以下であれば、この酸化鉄を用い
て製造したＭｎ−Ｚｎフェライトの磁壁移動を妨げず、
１０ｋＨｚ、２５℃での交流初透磁率が１００００以上
という良好な高透磁率特性を得ることが可能である。一
方、０．００３重量％を超えるとフェライトの磁壁移動
を妨げるようになり高透磁率特性を低下させる。

【００３３】また、不溶性Ｃａの量は０．００２重量％
以下が好ましく、さらには０．００１重量％が好まし
い。不溶性Ｃａが０．００２重量％であれば他の不純物
を適切に調整することにより、製造されたフェライトの
１０ｋＨｚ、２５℃での交流初透磁率を１３０００以上
という極めて高い値を得ることが可能となり、０．００
１重量％以下では１５０００以上というさらに高い値を
得ることが可能となる。

【００３４】本発明者の実験の範囲内では、可溶性Ｃａ
は透磁率特性にあまり影響を及ぼさないが、現実的な焙
焼条件下では、全Ｃａが増加すると不溶性Ｃａも増加し
てしまうこと、および可溶性Ｃａといえどもあまり含有
量が多くなるとフェライト製造時に粒界に拡散しきれな
くなるおそれがあることから、高透磁率特性を得る観点
からは、事実上全Ｃａ含有量は０．０１５重量％程度が
限界である。したがって、好ましい範囲として全Ｃａ含
有量を０．０１５重量％と規定した。

【００３５】本発明における酸化鉄原料中のＳｉＯ_２お
よびＰの含有量は、それぞれ０．０１重量％以下、０．
００２重量％以下とする。ＳｉＯ_２およびＰがこの範囲
を超えると、異常粒成長が生じて高透磁率特性が劣化す
る。

【００３６】本発明のＭｎ−Ｚｎフェライトは、以上の
ような酸化鉄原料を用いて常法に従って製造される。す
なわち、以上のような酸化鉄原料に対し、所定量の酸化
マンガン原料および酸化亜鉛原料を混合し、仮焼し、成
形し、焼成することにより所定形状のＭｎ−Ｚｎフェラ
イトを得ることができる。このようにして製造されたＭ
ｎ−Ｚｎフェライトは、使用する酸化鉄原料のＳｉ
Ｏ_２、Ｐ、および不溶性Ｃａの量を上述のように極微量
としたことにより、上述したように１０ｋＨｚ、２５℃
で１００００以上という極めて高い透磁率を得ることが
できる。また、不溶性Ｃａを０．００２重量％以下、さ
らには０．００１重量％とすることにより、上述したよ
うに、透磁率を１３０００、さらには１５０００という
極めて高い値とすることが可能となる。

【００３７】従来は、高透磁率Ｍｎ−Ｚｎフェライト酸
化鉄原料は、どの不純物が有害であるかの知見が必ずし
も十分でないまま、全不純物をできるだけ低減させてき
た。また、特開平７−１７６４２０号公報に開示された
技術では、Ｐが高透磁率特性に有害であることを知見
し、Ｐを重点的に低減して高透磁率を得ることができる
としている。しかし、近年の電子部品の高特性化のニー
ズはさらに高まり、透磁率も１０ｋＨｚで１００００以
上あるいは１５０００以上といった従来では考えられな
い値がものが求められるようになっており、従来技術で
は対応することができなくなりつつあった。

【００３８】本発明によれば、高透磁率Ｍｎ−Ｚｎフェ
ライトに用いる酸化鉄原料中の効果を系統的に調査する
ことにより真に有害な不純物の種類と限界量を明らかに
することにより、簡易な製造方法により有害不純物のみ
を限界量以下に低減せしめた新規な酸化鉄、およびそれ
を用いた安価で高特性のＭｎ−Ｚｎフェライトを提供す
ることができる。

【００３９】

【実施例】以下本発明の実施例について説明する。（第１の実施例）図１に概略構成を示す設備により、Ｍ
ｎ−Ｚｎフェライト用酸化鉄を製造した。この設備は、
噴霧焙焼炉１と、その後流側に配置され、噴霧焙焼炉１
からのガスに水を供給して塩酸を回収する塩酸吸収塔２
と、酸洗ライン３からの排液を脱珪・脱リンする脱珪・
脱リン装置５とを有している。

【００４０】ここでは、塩酸吸収塔２の給水を、Ｃａ含
有量が２０ｐｐｍの工業用水と残留Ｃａが実質的に存在
しない（Ｔｒ．の）イオン交換水を１：２の比率で混合
した水に切り換えて回収塩酸を製造した。それを酸洗ラ
イン３に送り、鋼板４の表面を酸洗後、戻ってきた廃酸
に脱珪・脱リン装置５により脱珪および脱リン処理を施
した。脱珪および脱リン処理の方法は特に限定されずど
のような方法であってもよいが、水酸化金属共沈法（特
公平７−４２１１８号公報参照）が簡易で効率的なの
で、ここでは、その水酸化金属共沈法を用いた。なお、
特公平７−４２１１８号公報にはＰについては記載され
ていないが、この技術は脱珪と脱リンとが同時に行われ
るものである。この公報の実施例１、ケース１と同様の
方法でＡｌを添加し、廃酸を生成した後、噴霧焙焼炉１
で７００℃で焙焼して酸化鉄を得た（実施例１）。この
際の酸化鉄中の不純物は、ＳｉＯ_２＝０．００５重量
％、Ｐ＝０．００１重量％、全Ｃａ＝０．００７％であ
った。この酸化鉄を１０倍重量のイオン交換水中に投入
・撹拌した後、濾過・乾燥して不溶性Ｃａ量を測定した
ところ、不溶性Ｃａ＝０．００２重量％であった。さら
に特公昭５０−１７２６０号公報の実施例１に従ってア
ンモニア水の洗浄も行ってみたが、不溶性Ｃａ＝０．０
０２重量％と同じ値を示した。

【００４１】工業用水とイオン交換水の比率、Ａｌの添
加量および焙焼温度を変化させ、実施例１と同様の方法
で種々の不純物含有量の酸化鉄を製造した（実施例２〜
８、比較例１〜８）。この際の不純物含有量を実施例１
も含めて表１に示す。なお、Ｃａ含有量は工業用水とイ
オン交換水の比率を変えることにより変化させ、ＳｉＯ
_２およびＰ含有量は、特公平７−４２１１８号公報の実
施例１、ケース１の方法に従ってＡｌ量を変えることに
より変化させた。また表２中における各不純物の量はｐ
ｐｍで表示してある。

【００４２】（第２の実施例）表２に示す各種酸化鉄に
対し、Ｍｎ_３Ｏ_４、ＺｎＯを、Ｆｅ_２Ｏ_３：ＭｎＯ：Ｚ
ｎＯのモル比が５２．５：２５．５：２２．０になるよ
うに混合した後、大気中で９５０℃、１時間の仮焼を施
した。この仮焼粉に添加物としてＳｉＯ_２を１００ｐｐ
ｍ、ＣａＯを１５０ｐｐｍ添加し、湿式ボールミルで２
時間粉砕混合した後、バインダーとして原料に対して２
重量％のポリビニルアルコールを加え、スプレードライ
ヤーで造粒し、５０メッシュ篩にて整粒した顆粒を圧縮
成形機で外径１６．８ｍｍ、内径８．５ｍｍ、高さ５．
４ｍｍのリング状コアに成形し、これを１３６０℃で酸
素分圧５％の雰囲気中で焼成した。得られた焼結体の１
０ｋＨｚ、２５℃での交流初透磁率を測定した。その結
果を表１に示す。

【００４３】表１から明らかなように、ＳｉＯ_２、Ｐお
よびＣａがともに低いほど透磁率特性が良くなり、酸化
鉄のＳｉＯ_２の含有量が０．０１重量％（１００ｐｐ
ｍ）以下、Ｐの含有量が０．００２重量％（２０ｐｐ
ｍ）以下、不溶性Ｃａの含有量が０．００３重量％（３
０ｐｐｍ）以下の条件を全て満たす実施例１〜８におい
て、１０ｋＨｚ、２５℃における交流初透磁率が１００
００を超えた。その中でも酸化鉄の不純物が特に少な
く、不溶性Ｃａが１０ｐｐｍの実施例２において１５０
００を超える交流初透磁率が得られた。また、ＳｉＯ_２
の含有量５０ｐｐｍ、Ｐの含有量が１０ｐｐｍで、不溶
性Ｃａが２０ｐｐｍの実施例１において１３０００を超
える交流初透磁率が得られた。これに対して、酸化鉄の
ＳｉＯ_２の含有量が０．０１重量％以下、Ｐの含有量が
０．００２重量％以下、不溶性Ｃａの含有量が０．００
３重量％以下のいずれかを満たさない比較例１〜８は、
１０ｋＨｚ、２５℃における交流初透磁率が１００００
未満であった。

【００４４】

【表１】

【００４５】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
Ｍｎ−Ｚｎフェライトの高透磁率特性に悪影響を及ぼす
不純物とその限界量が明らかとなり、コストが高い製造
方法によらずに簡易な製造工程で製造が可能であり、し
かも高透磁率特性に有害な成分の含有量が少ない、極め
て優れた高透磁率特性を有する高透磁率Ｍｎ−Ｚｎフェ
ライト原料酸化鉄およびこのような酸化鉄を用いた高透
磁率Ｍｎ−Ｚｎフェライトを得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】実施例における噴霧焙焼設備を模式的に示す
図。

【符号の説明】

１；噴霧焙焼炉２；塩酸吸収塔３；酸洗ライン４；鋼板５；脱珪・脱リン装置

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】塩化鉄水溶液の噴霧焙焼または流動焙焼
により製造された高透磁率Ｍｎ−Ｚｎフェライト原料酸
化鉄であって、ＳｉＯ_２の含有量が０．０１重量％以
下、Ｐの含有量が０．００２重量％以下、不溶性Ｃａの
含有量が０．００３重量％以下であることを特徴とする
高透磁率Ｍｎ−Ｚｎフェライト原料酸化鉄。
【請求項２】塩化鉄水溶液の噴霧焙焼または流動焙焼
により製造された高透磁率Ｍｎ−Ｚｎフェライト原料酸
化鉄であって、ＳｉＯ_２の含有量が０．０１重量％以
下、Ｐの含有量が０．００２重量％以下、不溶性Ｃａの
含有量が０．００３重量％以下であり、かつ全Ｃａ含有
量が不溶性Ｃａの含有量以上、０．０１５重量％以下で
あることを特徴とする高透磁率Ｍｎ−Ｚｎフェライト原
料酸化鉄。
【請求項３】塩化鉄水溶液の噴霧焙焼または流動焙焼
により製造された酸化鉄を用いて製造された高透磁率Ｍ
ｎ−Ｚｎフェライトであって、前記酸化鉄は、ＳｉＯ_２
の含有量が０．０１重量％以下、Ｐの含有量が０．００
２重量％以下、不溶性Ｃａの含有量が０．００３重量％
以下であることを特徴とする高透磁率Ｍｎ−Ｚｎフェラ
イト。
【請求項４】塩化鉄水溶液の噴霧焙焼または流動焙焼
により製造された酸化鉄を用いて製造された高透磁率Ｍ
ｎ−Ｚｎフェライトであって、前記酸化鉄は、ＳｉＯ_２
の含有量が０．０１重量％以下、Ｐの含有量が０．００
２重量％以下、不溶性Ｃａの含有量が０．００３重量％
以下であり、かつ全Ｃａ含有量が不溶性Ｃａの含有量以
上、０．０１５重量％以下であることを特徴とする高透
磁率Ｍｎ−Ｚｎフェライト。
【請求項５】１０ｋＨｚ、２５℃での交流初透磁率が
１００００以上であることを特徴とする請求項３または
請求項４に記載の高透磁率Ｍｎ−Ｚｎフェライト。