JP2000239818A - 溶接部耐食性に優れた溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ系合金めっき鋼管 - Google Patents
溶接部耐食性に優れた溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ系合金めっき鋼管Info
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- JP2000239818A JP2000239818A JP11042515A JP4251599A JP2000239818A JP 2000239818 A JP2000239818 A JP 2000239818A JP 11042515 A JP11042515 A JP 11042515A JP 4251599 A JP4251599 A JP 4251599A JP 2000239818 A JP2000239818 A JP 2000239818A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】溶接部の耐食性に優れたプレめっき鋼管を得
る。 【解決手段】めっき層にＭｇを適量含有させ、保護性の
高い腐食生成物にて溶接部を被覆するとともに、めっき
層中にＡｌを含有させることで溶接部近傍のめっき層の
耐食性を向上させ、溶接部近傍からの赤錆発生を防止す
る。
る。 【解決手段】めっき層にＭｇを適量含有させ、保護性の
高い腐食生成物にて溶接部を被覆するとともに、めっき
層中にＡｌを含有させることで溶接部近傍のめっき層の
耐食性を向上させ、溶接部近傍からの赤錆発生を防止す
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】現在、ＺｎあるいはＺｎ−Ａ
ｌ合金めっき層を有するめっき鋼管には、あらかじめめ
っき層を被覆しためっき鋼板を使用して鋼管に成型する
プレめっき鋼管と、鋼板を鋼管に成型後に溶融めっきを
施すポストめっき鋼管がある。本発明はプレめっき鋼管
に関するものである。プレめっき鋼管はポストめっき鋼
管に比べ、鋼管成型後のめっき工程を省略できることか
らユーザーのコスト低減に寄与し、そのため近年使用量
が増加してきた。
ｌ合金めっき層を有するめっき鋼管には、あらかじめめ
っき層を被覆しためっき鋼板を使用して鋼管に成型する
プレめっき鋼管と、鋼板を鋼管に成型後に溶融めっきを
施すポストめっき鋼管がある。本発明はプレめっき鋼管
に関するものである。プレめっき鋼管はポストめっき鋼
管に比べ、鋼管成型後のめっき工程を省略できることか
らユーザーのコスト低減に寄与し、そのため近年使用量
が増加してきた。
【０００２】
【従来の技術】プレめっき鋼管はめっき層自身の優れた
耐食性、鋼に対する優れた犠牲防食作用を有することか
ら建築、建設資材、農業用資材をはじめ幅広く使用され
ている。プレめっき鋼管にはＺｎめっき鋼管、Ｚｎ−約
５重量％Ａｌめっき鋼管、Ｚｎ−５５重量％Ａｌ−１．
６重量％Ｓｉめっき鋼管などがある。また、鋼管外表面
の溶接ビード部上、あるいはビード部を切削して鋼素地
が露出した部分に対しＺｎ，Ｚｎ−Ａｌ系合金、Ａｌを
単独もしくは２種以上溶射する、いわゆるビード補修溶
射が一般的に行われている。
耐食性、鋼に対する優れた犠牲防食作用を有することか
ら建築、建設資材、農業用資材をはじめ幅広く使用され
ている。プレめっき鋼管にはＺｎめっき鋼管、Ｚｎ−約
５重量％Ａｌめっき鋼管、Ｚｎ−５５重量％Ａｌ−１．
６重量％Ｓｉめっき鋼管などがある。また、鋼管外表面
の溶接ビード部上、あるいはビード部を切削して鋼素地
が露出した部分に対しＺｎ，Ｚｎ−Ａｌ系合金、Ａｌを
単独もしくは２種以上溶射する、いわゆるビード補修溶
射が一般的に行われている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】プレめっき鋼管では溶
接ビード部のめっき層が溶接時の熱により不可避的に消
失する。したがって、この状態のままでは溶接ビード部
近傍のめっき層の腐食がガルバニック作用により促進さ
れる。発明者らの経験では、溶接ビード部には厚いＦｅ
酸化皮膜が形成されていることから、周辺のめっき層が
失われても急激に赤錆が発生することは少なく、むしろ
ビード部近傍からの赤錆の発生の方が目立つ。
接ビード部のめっき層が溶接時の熱により不可避的に消
失する。したがって、この状態のままでは溶接ビード部
近傍のめっき層の腐食がガルバニック作用により促進さ
れる。発明者らの経験では、溶接ビード部には厚いＦｅ
酸化皮膜が形成されていることから、周辺のめっき層が
失われても急激に赤錆が発生することは少なく、むしろ
ビード部近傍からの赤錆の発生の方が目立つ。
【０００４】このプレめっき鋼管溶接部からの早期赤錆
発生に対する従来の対策は、先に述べたビード補修溶射
である。しかし、溶射層がめっき層と異なりかなりの気
孔を含有する構造であること、また溶射層の膜厚がめっ
き層に比べ不均一であることから、溶射層の耐食性はめ
っき層に比べると劣り、ビード補修溶射だけで溶接部の
耐食性不足を十分解決したとは言い難い。
発生に対する従来の対策は、先に述べたビード補修溶射
である。しかし、溶射層がめっき層と異なりかなりの気
孔を含有する構造であること、また溶射層の膜厚がめっ
き層に比べ不均一であることから、溶射層の耐食性はめ
っき層に比べると劣り、ビード補修溶射だけで溶接部の
耐食性不足を十分解決したとは言い難い。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、かかるプレめ
っき鋼管溶接部における早期赤錆発生を防止するために
考案されたものである。本発明の第一の要旨は、プレめ
っき鋼管のめっき層の成分をＭｇ：１〜４重量％、Ａ
ｌ：４〜１０重量％、残部Ｚｎおよび不可避的不純物と
することである。第二の要旨は、めっき層がさらに０．
００２〜０．１重量％のＴｉおよび０．００１〜０．０
４５重量％のＢを含有するというものである。
っき鋼管溶接部における早期赤錆発生を防止するために
考案されたものである。本発明の第一の要旨は、プレめ
っき鋼管のめっき層の成分をＭｇ：１〜４重量％、Ａ
ｌ：４〜１０重量％、残部Ｚｎおよび不可避的不純物と
することである。第二の要旨は、めっき層がさらに０．
００２〜０．１重量％のＴｉおよび０．００１〜０．０
４５重量％のＢを含有するというものである。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明に従う溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａ
ｌ系合金めっき鋼管は、そのめっき層の組成がＭｇ：１
〜４重量％、Ａｌ：４〜１０重量％、残部Ｚｎおよび不
可避的不純物からなること、あるいはめっき層がさらに
０．００２〜０．１重量％のＴｉおよび０．００１〜
０．０４５重量％のＢを含有することを特徴とする。
ｌ系合金めっき鋼管は、そのめっき層の組成がＭｇ：１
〜４重量％、Ａｌ：４〜１０重量％、残部Ｚｎおよび不
可避的不純物からなること、あるいはめっき層がさらに
０．００２〜０．１重量％のＴｉおよび０．００１〜
０．０４５重量％のＢを含有することを特徴とする。
【０００７】勿論、従来から行われているビード補修溶
射、さらにはビード補修溶射後の有機樹脂被覆、オイリ
ング等既存の後処理をそのまま本発明に従う溶融Ｚｎ−
Ｍｇ−Ａｌ系合金めっき鋼管に適用することができる。
また、鋼管の素材となるプレ溶融めっき鋼板には通常ど
おり、各種クロメート処理、各種有機樹脂被覆処理を適
用することができる。
射、さらにはビード補修溶射後の有機樹脂被覆、オイリ
ング等既存の後処理をそのまま本発明に従う溶融Ｚｎ−
Ｍｇ−Ａｌ系合金めっき鋼管に適用することができる。
また、鋼管の素材となるプレ溶融めっき鋼板には通常ど
おり、各種クロメート処理、各種有機樹脂被覆処理を適
用することができる。
【０００８】めっき層中のＭｇはめっき層上にＭｇを含
む極めて保護性の高いＭｇ含有Ｚｎ系腐食生成物の形成
を促し、めっき層自身の腐食速度を著しく減少させる効
果がある。加えて、発明者らはこれらの腐食生成物の一
部がビード部に流れこみ、ビード部の腐食を抑制する特
筆すべき効果があることを見出した。また、ビード補修
溶射を施した場合には、Ｍｇ含有Ｚｎ系腐食生成物は溶
射層上あるいは溶射層上の腐食生成物中に流れ込み、下
地の鋼素地を保護する効果を有することを見出した。Ｍ
ｇ含有量が１重量％未満ではかかる効果が十分ではな
く、一方、４重量％を超えるとその効果は飽和する。し
たがって、Ｍｇは１〜４重量％含有させるのがよい。
む極めて保護性の高いＭｇ含有Ｚｎ系腐食生成物の形成
を促し、めっき層自身の腐食速度を著しく減少させる効
果がある。加えて、発明者らはこれらの腐食生成物の一
部がビード部に流れこみ、ビード部の腐食を抑制する特
筆すべき効果があることを見出した。また、ビード補修
溶射を施した場合には、Ｍｇ含有Ｚｎ系腐食生成物は溶
射層上あるいは溶射層上の腐食生成物中に流れ込み、下
地の鋼素地を保護する効果を有することを見出した。Ｍ
ｇ含有量が１重量％未満ではかかる効果が十分ではな
く、一方、４重量％を超えるとその効果は飽和する。し
たがって、Ｍｇは１〜４重量％含有させるのがよい。
【０００９】めっき層中のＺｎ，Ｍｇがめっき層から溶
出してＭｇ含有Ｚｎ系腐食生成物を形成するのに対し、
めっき層中のＡｌはめっき層からほとんど溶出せず、当
初めっき層であった部分においてＺｎ−Ａｌ系腐食生成
物を形成する。したがって、Ｚｎ−Ａｌ系腐食生成物
は、比較的流動性の高いＭｇ含有Ｚｎ系腐食生成物の下
層に生成する。発明者らはこのＺｎ−Ａｌ系腐食生成物
は極めて固着性が強いため、上層にあるＭｇ含有Ｚｎ系
腐食生成物がビード部あるいはビード補修溶射部に流出
しても、このＺｎ−Ａｌ系腐食生成物がバリアーとなっ
て下地のめっき層が急速に腐食されることはないことを
見出した。仮に、めっき層中にＡｌが含まれず、めっき
層がＺｎ−Ｍｇ系合金の場合、Ｍｇ含有Ｚｎ系腐食生成
物が流出すると、下地に固着性の強い腐食生成物がない
ことから、めっき層の腐食が急速に生じることになる。
このように、固着性が強く下地に対するバリアー効果を
有するＺｎ−Ａｌ系腐食生成物を形成するには４重量％
以上のＡｌが必要である。しかし、１０重量％を超える
と、めっき層と鋼素地の界面に局部的にＦｅ−Ａｌ金属
間化合物が生成することから、二次加工時に部分的にめ
っき層が剥離することが懸念される。また、溶接性の観
点からも１０重量％以上の添加は避けるべきである。し
たがって、Ａｌは４〜１０重量％含有させるのがよい。
出してＭｇ含有Ｚｎ系腐食生成物を形成するのに対し、
めっき層中のＡｌはめっき層からほとんど溶出せず、当
初めっき層であった部分においてＺｎ−Ａｌ系腐食生成
物を形成する。したがって、Ｚｎ−Ａｌ系腐食生成物
は、比較的流動性の高いＭｇ含有Ｚｎ系腐食生成物の下
層に生成する。発明者らはこのＺｎ−Ａｌ系腐食生成物
は極めて固着性が強いため、上層にあるＭｇ含有Ｚｎ系
腐食生成物がビード部あるいはビード補修溶射部に流出
しても、このＺｎ−Ａｌ系腐食生成物がバリアーとなっ
て下地のめっき層が急速に腐食されることはないことを
見出した。仮に、めっき層中にＡｌが含まれず、めっき
層がＺｎ−Ｍｇ系合金の場合、Ｍｇ含有Ｚｎ系腐食生成
物が流出すると、下地に固着性の強い腐食生成物がない
ことから、めっき層の腐食が急速に生じることになる。
このように、固着性が強く下地に対するバリアー効果を
有するＺｎ−Ａｌ系腐食生成物を形成するには４重量％
以上のＡｌが必要である。しかし、１０重量％を超える
と、めっき層と鋼素地の界面に局部的にＦｅ−Ａｌ金属
間化合物が生成することから、二次加工時に部分的にめ
っき層が剥離することが懸念される。また、溶接性の観
点からも１０重量％以上の添加は避けるべきである。し
たがって、Ａｌは４〜１０重量％含有させるのがよい。
【００１０】発明者らは先に特開平１０−２２６８６５
号、特願平１０−５７４４６号等において、耐食性や表
面外観を改善した溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板を
提案した。その中で、特に特願平１０−５７４４６号に
おいては、めっき層の表面外観を改善するために、Ａ
ｌ：４〜１０重量％、Ｍｇ：１〜４重量％、残部Ｚｎお
よび不可避的不純物からなるめっき浴に、さらにＴｉ：
０．００２〜０．１重量％、Ｂ：０．００１〜０．０４
５重量％を添加することを提案した。すなわち、Ｔｉ、
Ｂの添加により、表面外観を害するＺｎ11Ｍｇ2相の生
成を抑制し、めっき層中に晶出するＺｎ−Ｍｇ系金属間
化合物を実質的にＺｎ2Ｍｇのみとすることが容易にな
る。
号、特願平１０−５７４４６号等において、耐食性や表
面外観を改善した溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板を
提案した。その中で、特に特願平１０−５７４４６号に
おいては、めっき層の表面外観を改善するために、Ａ
ｌ：４〜１０重量％、Ｍｇ：１〜４重量％、残部Ｚｎお
よび不可避的不純物からなるめっき浴に、さらにＴｉ：
０．００２〜０．１重量％、Ｂ：０．００１〜０．０４
５重量％を添加することを提案した。すなわち、Ｔｉ、
Ｂの添加により、表面外観を害するＺｎ11Ｍｇ2相の生
成を抑制し、めっき層中に晶出するＺｎ−Ｍｇ系金属間
化合物を実質的にＺｎ2Ｍｇのみとすることが容易にな
る。
【００１１】具体的には、０．００２重量％以上のＴｉ
を含有させるとＺｎ11Ｍｇ2相の生成を抑制することが
できる。しかし、Ｔｉ含有量が０．１重量％を超えると
めっき層中にＴｉ−Ａｌ系析出物が成長し、めっき層に
凹凸（ブツ）が生じ、外観を損ねるようになる。したが
って、０．００２〜０．１重量％のＴｉを含有させるの
がよい。
を含有させるとＺｎ11Ｍｇ2相の生成を抑制することが
できる。しかし、Ｔｉ含有量が０．１重量％を超えると
めっき層中にＴｉ−Ａｌ系析出物が成長し、めっき層に
凹凸（ブツ）が生じ、外観を損ねるようになる。したが
って、０．００２〜０．１重量％のＴｉを含有させるの
がよい。
【００１２】また、０．００１重量％以上のＢを含有さ
せると、Ｚｎ11Ｍｇ2相の生成を抑制することができ
る。しかし、Ｂ含有量が０．０４５重量％を超えるとめ
っき層中にＴｉ−Ｂ系、Ａｌ−Ｂ系析出物が成長し、め
っき層に凹凸（ブツ）が生じ、外観を損ねるようにな
る。したがって、０．００１〜０．０４５重量％のＢを
含有させるのがよい。
せると、Ｚｎ11Ｍｇ2相の生成を抑制することができ
る。しかし、Ｂ含有量が０．０４５重量％を超えるとめ
っき層中にＴｉ−Ｂ系、Ａｌ−Ｂ系析出物が成長し、め
っき層に凹凸（ブツ）が生じ、外観を損ねるようにな
る。したがって、０．００１〜０．０４５重量％のＢを
含有させるのがよい。
【００１３】
【実施例１】 断面形状：１００ｍｍ×１００ｍｍ、板厚２．３ｍｍの
角管 めっき層中Ａｌ含有量：３．０，４．３，１０．０重量
％ めっき層中Ｍｇ含有量：上記Ａｌ含有量それぞれに対し
て、０，０．５，０．８,１．２，２．０，３．０，
４．３重量％ 腐食促進試験：塩水噴霧試験（ＪＩＳ Ｚ２３７１） めっき付着量：７５ｇ／ｍ2 化成処理：一般クロメート処理 溶接：高周波溶接 ビード補修溶射：なし
角管 めっき層中Ａｌ含有量：３．０，４．３，１０．０重量
％ めっき層中Ｍｇ含有量：上記Ａｌ含有量それぞれに対し
て、０，０．５，０．８,１．２，２．０，３．０，
４．３重量％ 腐食促進試験：塩水噴霧試験（ＪＩＳ Ｚ２３７１） めっき付着量：７５ｇ／ｍ2 化成処理：一般クロメート処理 溶接：高周波溶接 ビード補修溶射：なし
【００１４】以上の条件でビード部近傍の耐赤錆性を評
価した。評価にはＭｇの効果を明らかにするために、以
下の計算で定義される指標Ｍを用いた。Ａｌ含有率が同
一な場合において、Ｍｇ含有量：Ｘ重量％における指標
Ｍとは、（Ｍｇ含有量Ｘ重量％におけるビード部近傍の
赤錆発生時間）÷（Ｍｇ含有量０重量％におけるビード
部近傍の赤錆発生時間）とする。表１に評価結果を示
す。
価した。評価にはＭｇの効果を明らかにするために、以
下の計算で定義される指標Ｍを用いた。Ａｌ含有率が同
一な場合において、Ｍｇ含有量：Ｘ重量％における指標
Ｍとは、（Ｍｇ含有量Ｘ重量％におけるビード部近傍の
赤錆発生時間）÷（Ｍｇ含有量０重量％におけるビード
部近傍の赤錆発生時間）とする。表１に評価結果を示
す。
【００１５】
【表１】
【００１６】表１に示すように、Ａｌ含有量が本発明の
範囲内であれば、Ｍｇ含有率が約１重量％以上になると
顕著に指標Ｍが増大すなわち、ビード部近傍のめっき層
の耐赤錆性が向上することは明らかである。ただし、４
重量％をこえてＭｇを添加してもその効果は飽和してい
る。また、Ａｌ含有量が４重量％未満ではＭｇが１重量
％を超えても顕著な耐赤錆性の向上は見られない。
範囲内であれば、Ｍｇ含有率が約１重量％以上になると
顕著に指標Ｍが増大すなわち、ビード部近傍のめっき層
の耐赤錆性が向上することは明らかである。ただし、４
重量％をこえてＭｇを添加してもその効果は飽和してい
る。また、Ａｌ含有量が４重量％未満ではＭｇが１重量
％を超えても顕著な耐赤錆性の向上は見られない。
【００１７】
【実施例２】 断面形状：外径２２ｍｍ、板厚１．２ｍｍの丸管 めっき付着量：１２０ｇ／ｍ2 ビード補修溶射：ビードカット後、Ｚｎ−５重量％Ａｌ
溶射を平均５μｍ溶射 上記以外は実施例１と同一条件でビード補修溶射部の耐
赤錆性を評価した。指標Ｍはこの場合以下のように定義
した。Ａｌ含有率が同一な場合において、Ｍｇ含有量：
Ｘ重量％における指標Ｍとは、（Ｍｇ含有量Ｘ重量％に
おけるビード補修溶射部の赤錆発生時間）÷（Ｍｇ含有
量０重量％におけるビード補修溶射部の赤錆発生時間）
とする。得られた結果を表２に示す。
溶射を平均５μｍ溶射 上記以外は実施例１と同一条件でビード補修溶射部の耐
赤錆性を評価した。指標Ｍはこの場合以下のように定義
した。Ａｌ含有率が同一な場合において、Ｍｇ含有量：
Ｘ重量％における指標Ｍとは、（Ｍｇ含有量Ｘ重量％に
おけるビード補修溶射部の赤錆発生時間）÷（Ｍｇ含有
量０重量％におけるビード補修溶射部の赤錆発生時間）
とする。得られた結果を表２に示す。
【００１８】
【表２】
【００１９】表２に示すように、Ａｌ含有量が本発明の
範囲内であれば、Ｍｇ含有率が約１重量％以上になると
顕著に指標Ｍが増大すなわち、ビード補修部のめっき層
の耐赤錆性が向上することは明らかである。ただし、４
重量％をこえてＭｇを添加してもその効果は飽和してい
る。また、Ａｌ含有量が４重量％未満ではＭｇが１重量
％を超えても顕著な耐赤錆性の向上は見られない。
範囲内であれば、Ｍｇ含有率が約１重量％以上になると
顕著に指標Ｍが増大すなわち、ビード補修部のめっき層
の耐赤錆性が向上することは明らかである。ただし、４
重量％をこえてＭｇを添加してもその効果は飽和してい
る。また、Ａｌ含有量が４重量％未満ではＭｇが１重量
％を超えても顕著な耐赤錆性の向上は見られない。
【００２０】
【実施例３】 めっき層中Ａｌ含有量：６．０重量％ めっき層中Ｍｇ含有量：０，０．７，１．１，２．０，
３．０，４．４重量％ めっき層中Ｔｉ含有量：０．０３重量％ めっき層中Ｂ含有量：０．００６重量％ ビード補修溶射：ビードカット後、Ｚｎ−５重量％Ａｌ
溶射を平均５μｍ溶射上記以外の条件は実施例１と同一
としてビード補修溶射部の耐赤錆性を調査した。得られ
た結果を表３に示す。
３．０，４．４重量％ めっき層中Ｔｉ含有量：０．０３重量％ めっき層中Ｂ含有量：０．００６重量％ ビード補修溶射：ビードカット後、Ｚｎ−５重量％Ａｌ
溶射を平均５μｍ溶射上記以外の条件は実施例１と同一
としてビード補修溶射部の耐赤錆性を調査した。得られ
た結果を表３に示す。
【００２１】
【表３】
【００２２】表３に示すように、Ａｌ，Ｔｉ，Ｂが本発
明範囲である場合、めっき層中にＭｇを増加させた場合
の耐赤錆性向上効果はＴｉ，Ｂが含有されていない場合
と同様と見なすことができる。
明範囲である場合、めっき層中にＭｇを増加させた場合
の耐赤錆性向上効果はＴｉ，Ｂが含有されていない場合
と同様と見なすことができる。
【発明の効果】以上説明したように、本発明の溶融Ｚｎ
−Ｍｇ−Ａｌ系合金めっき鋼管は優れた溶接部耐食性を
示す。
−Ｍｇ−Ａｌ系合金めっき鋼管は優れた溶接部耐食性を
示す。
Claims (2)
- 【請求項１】あらかじめ溶融めっき層を被覆しためっき
鋼板を鋼管に成型するプレめっき鋼管において、めっき
層の成分がＭｇ：１〜４重量％、Ａｌ：４〜１０重量
％、残部Ｚｎおよび不可避的不純物からなることを特徴
とする溶接部耐食性に優れた溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ系合
金めっき鋼管。 - 【請求項２】めっき層がさらに０．００２〜０．１重量
％のＴｉおよび０．００１〜０．０４５重量％のＢを含
有する請求項１記載の溶接部耐食性に優れた溶融Ｚｎ−
Ｍｇ−Ａｌ系合金めっき鋼管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11042515A JP2000239818A (ja) | 1999-02-22 | 1999-02-22 | 溶接部耐食性に優れた溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ系合金めっき鋼管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11042515A JP2000239818A (ja) | 1999-02-22 | 1999-02-22 | 溶接部耐食性に優れた溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ系合金めっき鋼管 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000239818A true JP2000239818A (ja) | 2000-09-05 |
Family
ID=12638220
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11042515A Withdrawn JP2000239818A (ja) | 1999-02-22 | 1999-02-22 | 溶接部耐食性に優れた溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ系合金めっき鋼管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000239818A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1158069A1 (en) * | 1999-10-25 | 2001-11-28 | Nippon Steel Corporation | Metal plated steel wire having excellent resistance to corrosion and workability and method for production thereof |
| JP2002363720A (ja) * | 2001-06-08 | 2002-12-18 | Nippon Steel Corp | 耐食性に優れた溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ合金めっき鋼管 |
| EP1837097A1 (de) * | 2006-03-13 | 2007-09-26 | Wolfgang Schmauser | Geschweisstes Drahtgitter für Gabionen |
| JP2010255354A (ja) * | 2009-04-28 | 2010-11-11 | Daiwa House Industry Co Ltd | 無塗装・無溶接の鋼製土台胴縁 |
| JP2010275755A (ja) * | 2009-05-27 | 2010-12-09 | Daiwa House Industry Co Ltd | 鋼製胴縁の取付け構造 |
-
1999
- 1999-02-22 JP JP11042515A patent/JP2000239818A/ja not_active Withdrawn
Cited By (8)
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| EP1158069A1 (en) * | 1999-10-25 | 2001-11-28 | Nippon Steel Corporation | Metal plated steel wire having excellent resistance to corrosion and workability and method for production thereof |
| EP1158069A4 (en) * | 1999-10-25 | 2002-06-19 | Nippon Steel Corp | METAL-PLATED STEEL WIRE HAVING EXCELLENT CORROSION RESISTANCE AND EXCELLENT MACHINABILITY, AND METHOD FOR PRODUCING THE SAME |
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