JP2000233276A - 鋳鉄母材の高硬度金属多層肉盛溶接方法 - Google Patents
鋳鉄母材の高硬度金属多層肉盛溶接方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 溶接入熱量を抑えることなく、高硬度多層肉
盛溶接を行うことができる鋳鉄母材の高硬度金属多層肉
盛溶接方法を提供する。 【解決手段】 鋳鉄母材の高硬度金属多層肉盛溶接方法
において、Ｈを溶接入熱量［Ｊ／ｃｍ］とし、Ｉを溶接
電流［Ａ］とし、Ｅを溶接電圧［Ｖ］とし、ｖを溶接速
度［ｃｍ／ｍｉｎ］としたとき、Ｈ＝６０×Ｉ×Ｅ／ｖ
で算出される溶接入熱量Ｈの値は初層において２０００
を超え６０００未満であり、上盛層において５０００を
超える値に制限すると共に、初層の予熱温度又はパス間
温度を１５０℃以下、上盛層のパス間温度を３５０℃以
下に制限する。
盛溶接を行うことができる鋳鉄母材の高硬度金属多層肉
盛溶接方法を提供する。 【解決手段】 鋳鉄母材の高硬度金属多層肉盛溶接方法
において、Ｈを溶接入熱量［Ｊ／ｃｍ］とし、Ｉを溶接
電流［Ａ］とし、Ｅを溶接電圧［Ｖ］とし、ｖを溶接速
度［ｃｍ／ｍｉｎ］としたとき、Ｈ＝６０×Ｉ×Ｅ／ｖ
で算出される溶接入熱量Ｈの値は初層において２０００
を超え６０００未満であり、上盛層において５０００を
超える値に制限すると共に、初層の予熱温度又はパス間
温度を１５０℃以下、上盛層のパス間温度を３５０℃以
下に制限する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鋳鉄母材の高硬度
金属多層肉盛溶接方法に関し、特に、石炭又は骨材等を
粉砕する設備の磨耗部材の耐磨耗肉盛溶接及び補修肉盛
溶接に使用される鋳鉄母材の高硬度金属多層肉盛溶接方
法に関する。
金属多層肉盛溶接方法に関し、特に、石炭又は骨材等を
粉砕する設備の磨耗部材の耐磨耗肉盛溶接及び補修肉盛
溶接に使用される鋳鉄母材の高硬度金属多層肉盛溶接方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、石炭又は骨材等を粉砕する設備の
磨耗部材は耐磨耗性が要求されることから、ニハード鋳
鉄又は高クロム鋳鉄の鋳造品部材が使用されている。こ
のような鋳造部品の耐磨耗性向上又は補修を目的とし
て、従来より高硬度金属による多層肉盛溶接が実施され
ていた。
磨耗部材は耐磨耗性が要求されることから、ニハード鋳
鉄又は高クロム鋳鉄の鋳造品部材が使用されている。こ
のような鋳造部品の耐磨耗性向上又は補修を目的とし
て、従来より高硬度金属による多層肉盛溶接が実施され
ていた。
【０００３】しかし、高硬度金属はその硬さが増すと靭
性又は延性が低下して、多層肉盛溶接を行うと、剥離又
は欠けを生じ易いという問題点がある。これを防止する
ため、高硬度金属の多層肉盛溶接において溶接入熱量を
規制する方法が、特許第２５１８１２６号公報に開示さ
れている。
性又は延性が低下して、多層肉盛溶接を行うと、剥離又
は欠けを生じ易いという問題点がある。これを防止する
ため、高硬度金属の多層肉盛溶接において溶接入熱量を
規制する方法が、特許第２５１８１２６号公報に開示さ
れている。
【０００４】これは低入熱施工を行うことにより、高硬
度溶接金属に微細な間隔で溶接割れを形成させて残留応
力を開放し、剥離又は欠けを抑制するものである。
度溶接金属に微細な間隔で溶接割れを形成させて残留応
力を開放し、剥離又は欠けを抑制するものである。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上述の特許第
２５１８１２６号公報に開示されている多層盛溶接施工
法では、過度の低入熱施工は溶接の能率性を著しく損な
うのみならず、融合不良又は溶け込み不足等の溶接欠陥
を発生させ、かえって高硬度金属の剥離又は欠けを助長
するという問題点がある。
２５１８１２６号公報に開示されている多層盛溶接施工
法では、過度の低入熱施工は溶接の能率性を著しく損な
うのみならず、融合不良又は溶け込み不足等の溶接欠陥
を発生させ、かえって高硬度金属の剥離又は欠けを助長
するという問題点がある。
【０００６】本発明はかかる問題点に鑑みなされたもの
であって、溶接入熱量を抑えることなく、高硬度多層肉
盛溶接を行うことができる鋳鉄母材の高硬度金属多層肉
盛溶接方法を提供することを目的とする。
であって、溶接入熱量を抑えることなく、高硬度多層肉
盛溶接を行うことができる鋳鉄母材の高硬度金属多層肉
盛溶接方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明に係る鋳鉄母材の
高硬度金属多層肉盛溶接方法は、鋳鉄母材の高硬度金属
多層肉盛溶接方法において、Ｈを溶接入熱量［Ｊ／ｃ
ｍ］とし、Ｉを溶接電流［Ａ］とし、Ｅを溶接電圧
［Ｖ］とし、ｖを溶接速度［ｃｍ／ｍｉｎ］としたと
き、Ｈ＝６０×Ｉ×Ｅ／ｖで算出される溶接入熱量Ｈの
値は初層において２０００を超え６０００未満であり、
上盛層において５０００を超える値に制限すると共に、
初層の予熱温度又はパス間温度を１５０℃以下、上盛層
のパス間温度を３５０℃以下に制限することを特徴とす
る。ここで、高硬度とは、ビッカース硬さで６００以上
のことである。
高硬度金属多層肉盛溶接方法は、鋳鉄母材の高硬度金属
多層肉盛溶接方法において、Ｈを溶接入熱量［Ｊ／ｃ
ｍ］とし、Ｉを溶接電流［Ａ］とし、Ｅを溶接電圧
［Ｖ］とし、ｖを溶接速度［ｃｍ／ｍｉｎ］としたと
き、Ｈ＝６０×Ｉ×Ｅ／ｖで算出される溶接入熱量Ｈの
値は初層において２０００を超え６０００未満であり、
上盛層において５０００を超える値に制限すると共に、
初層の予熱温度又はパス間温度を１５０℃以下、上盛層
のパス間温度を３５０℃以下に制限することを特徴とす
る。ここで、高硬度とは、ビッカース硬さで６００以上
のことである。
【０００８】本発明においては溶接材料として、金属外
皮にフラックスを充填してなるフラックス入りワイヤで
あって、金属外皮及びフラックスのいずれか一方又は双
方から添加される成分元素の合計がワイヤ全重量当た
り、Ｃ：２．０乃至７．０重量％、Ｓｉ：３．５重量％
以下、Ｍｎ：１．５重量％以下、Ｎｉ：３．０重量％以
下、Ｃｒ：１０．０乃至３５．０重量％及びＭｏ：６．
０重量％以下であるフラックス入りワイヤを使用するこ
とが好ましい。
皮にフラックスを充填してなるフラックス入りワイヤで
あって、金属外皮及びフラックスのいずれか一方又は双
方から添加される成分元素の合計がワイヤ全重量当た
り、Ｃ：２．０乃至７．０重量％、Ｓｉ：３．５重量％
以下、Ｍｎ：１．５重量％以下、Ｎｉ：３．０重量％以
下、Ｃｒ：１０．０乃至３５．０重量％及びＭｏ：６．
０重量％以下であるフラックス入りワイヤを使用するこ
とが好ましい。
【０００９】また、本発明においては、ガスシールドア
ーク溶接、セルフシールドアーク溶接又はサブマージア
ーク溶接により施工することができる。
ーク溶接、セルフシールドアーク溶接又はサブマージア
ーク溶接により施工することができる。
【００１０】本発明においては、溶接入熱を下げること
なく、剥離又は欠けのない高硬度金属の多層肉盛溶接を
することができる。
なく、剥離又は欠けのない高硬度金属の多層肉盛溶接を
することができる。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明について詳細に説明
する。本願発明者等は以上の課題を解決するため鋭意研
究を行った結果、高硬度金属の多層肉盛溶接における上
盛金属の割れは初層に発生した溶接割れが連続して、成
長するものであり、上盛層の溶接においては割れを形成
させるためにあえて溶接入熱量を抑える必要がないこと
を見出した。
する。本願発明者等は以上の課題を解決するため鋭意研
究を行った結果、高硬度金属の多層肉盛溶接における上
盛金属の割れは初層に発生した溶接割れが連続して、成
長するものであり、上盛層の溶接においては割れを形成
させるためにあえて溶接入熱量を抑える必要がないこと
を見出した。
【００１２】以下、本発明の鋳鉄母材の高硬度金属多層
肉盛溶接方法における数値限定理由について説明する。
肉盛溶接方法における数値限定理由について説明する。
【００１３】初層の溶接入熱量Ｈの値：２０００を超え
６０００未満 初層の溶接金属に微細な溶接割れを形成するために、初
層の溶接入熱量Ｈの値は６０００未満とする。初層の溶
接入熱量Ｈの値はより好ましくは４５００以下とする必
要がある。一方、初層の溶接入熱量Ｈの値は少なくとも
２０００以下では融合不良又は溶け込み不足が生じて剥
離又は欠けを引き起こす。好ましくは、初層の溶接入熱
量Ｈの値は３０００以上とする。従って、初層の溶接入
熱量Ｈの値は２０００を超え６０００未満とする。更に
好ましくは、初層の溶接入熱量Ｈの値は３０００以上４
５００未満とする。
６０００未満 初層の溶接金属に微細な溶接割れを形成するために、初
層の溶接入熱量Ｈの値は６０００未満とする。初層の溶
接入熱量Ｈの値はより好ましくは４５００以下とする必
要がある。一方、初層の溶接入熱量Ｈの値は少なくとも
２０００以下では融合不良又は溶け込み不足が生じて剥
離又は欠けを引き起こす。好ましくは、初層の溶接入熱
量Ｈの値は３０００以上とする。従って、初層の溶接入
熱量Ｈの値は２０００を超え６０００未満とする。更に
好ましくは、初層の溶接入熱量Ｈの値は３０００以上４
５００未満とする。
【００１４】初層の予熱温度又はパス間温度：１５０℃
以下 初層の溶接金属に微細な溶接割れを形成するためには初
層の予熱温度又はパス間温度は１５０℃以下とする必要
がある。従って、初層の予熱温度又はパス間温度は１５
０℃以下とする。
以下 初層の溶接金属に微細な溶接割れを形成するためには初
層の予熱温度又はパス間温度は１５０℃以下とする必要
がある。従って、初層の予熱温度又はパス間温度は１５
０℃以下とする。
【００１５】上盛層の溶接入熱量Ｈの値：５０００を超
える 上盛層の溶接入熱量Ｈの値は、上盛金属の融合不良又は
溶け込み不足を防止するために、最低でも５０００を超
える必要がある。より好ましい、上盛層の溶接入熱量Ｈ
の値は６０００以上である。従って、上盛層の溶接入熱
量Ｈの値は５０００を超えるものとする。更に好ましく
は、上盛層の溶接入熱量Ｈの値は６０００以上である。
える 上盛層の溶接入熱量Ｈの値は、上盛金属の融合不良又は
溶け込み不足を防止するために、最低でも５０００を超
える必要がある。より好ましい、上盛層の溶接入熱量Ｈ
の値は６０００以上である。従って、上盛層の溶接入熱
量Ｈの値は５０００を超えるものとする。更に好ましく
は、上盛層の溶接入熱量Ｈの値は６０００以上である。
【００１６】上盛層のパス間温度：３５０℃以下 下盛層の割れを伝播させて、上盛層に微細な間隔の溶接
割れを形成するためには、上盛層のパス間温度は３５０
℃以下とする必要がある。従って、上盛層のパス間温度
は３５０℃以下とする。
割れを形成するためには、上盛層のパス間温度は３５０
℃以下とする必要がある。従って、上盛層のパス間温度
は３５０℃以下とする。
【００１７】以上の各要素を同時に制限することによ
り、鋳鉄母材の高硬度金属多層肉盛溶接において、溶接
金属の剥離又は欠けを防止することができる。
り、鋳鉄母材の高硬度金属多層肉盛溶接において、溶接
金属の剥離又は欠けを防止することができる。
【００１８】フラックス入りワイヤ：Ｃ：２．０乃至
７．０重量％、Ｓｉ：３．５重量％以下、Ｍｎ：１．５
重量％以下、Ｎｉ：３．０重量％以下、Ｃｒ：１０．０
乃至３５．０重量％及びＭｏ：６．０重量％以下 更に、溶接材料として、成分調整が比較的容易なフラッ
クス入りワイヤを使用し、フラックス入りワイヤ全重量
当たりの成分元素を制限することにより、鋳鉄母材の高
硬度金属多層肉盛溶接における溶接金属の剥離又は欠け
をより一層防止することができる。従って、フラックス
入りワイヤの化学組成は、Ｃ：２．０乃至７．０重量
％、Ｓｉ：３．５重量％以下、Ｍｎ：１．５重量％以
下、Ｎｉ：３．０重量％以下、Ｃｒ：１０．０乃至３
５．０重量％及びＭｏ：６．０重量％以下とする。
７．０重量％、Ｓｉ：３．５重量％以下、Ｍｎ：１．５
重量％以下、Ｎｉ：３．０重量％以下、Ｃｒ：１０．０
乃至３５．０重量％及びＭｏ：６．０重量％以下 更に、溶接材料として、成分調整が比較的容易なフラッ
クス入りワイヤを使用し、フラックス入りワイヤ全重量
当たりの成分元素を制限することにより、鋳鉄母材の高
硬度金属多層肉盛溶接における溶接金属の剥離又は欠け
をより一層防止することができる。従って、フラックス
入りワイヤの化学組成は、Ｃ：２．０乃至７．０重量
％、Ｓｉ：３．５重量％以下、Ｍｎ：１．５重量％以
下、Ｎｉ：３．０重量％以下、Ｃｒ：１０．０乃至３
５．０重量％及びＭｏ：６．０重量％以下とする。
【００１９】
【実施例】以下、本発明に係る鋳鉄母材の高硬度金属多
層肉盛溶接方法の実施例について、本発明の範囲から外
れる比較例と比較してその効果を具体的に説明する。
層肉盛溶接方法の実施例について、本発明の範囲から外
れる比較例と比較してその効果を具体的に説明する。
【００２０】表１及び表２に示す金属外皮を使用して、
フラックス入りワイヤを製作した。各ワイヤの化学成分
を表３乃至表５に示す。
フラックス入りワイヤを製作した。各ワイヤの化学成分
を表３乃至表５に示す。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】
【表３】
【００２４】
【表４】
【００２５】
【表５】
【００２６】次に、このフラックス入りワイヤを使用し
て、供試母材として、高クロム鋳鉄を使用して、表６に
示す溶接条件に基づいて多層肉盛溶接を行った。なお、
肉盛層は、厚さが５５ｍｍ、肉盛幅が１５０乃至１６０
ｍｍ、肉盛長さが４００乃至４１０ｍｍである。
て、供試母材として、高クロム鋳鉄を使用して、表６に
示す溶接条件に基づいて多層肉盛溶接を行った。なお、
肉盛層は、厚さが５５ｍｍ、肉盛幅が１５０乃至１６０
ｍｍ、肉盛長さが４００乃至４１０ｍｍである。
【００２７】多層肉盛溶接を行った後に、測定点を１０
点とし、肉盛溶接層の面を５ｍｍピッチで３０ｋｇｆの
荷重でビッカース硬さ（Ｈｖ）を測定した。このビッカ
ース硬さを肉盛断面硬度とした。なお、高硬度とは、Ｈ
ｖ＝６００以上のことである。
点とし、肉盛溶接層の面を５ｍｍピッチで３０ｋｇｆの
荷重でビッカース硬さ（Ｈｖ）を測定した。このビッカ
ース硬さを肉盛断面硬度とした。なお、高硬度とは、Ｈ
ｖ＝６００以上のことである。
【００２８】また、外観検査として、各層毎に目視によ
り、融合不良の有無を検査した。なお、１層当たりの融
合不良発生個数で評価した。１層当たりの融合不良発生
個数が５個以下を◎とし、５乃至１０個を○とし、１０
個を超えるものを×とした。
り、融合不良の有無を検査した。なお、１層当たりの融
合不良発生個数で評価した。１層当たりの融合不良発生
個数が５個以下を◎とし、５乃至１０個を○とし、１０
個を超えるものを×とした。
【００２９】更に、衝撃試験として、重量が４ｋｇの鋼
製ハンマを速度６ｍ／ｓｅｃの速度で３０回、肉盛金属
の表面に衝突させた。試験後に、剥離又は欠けの発生の
有無を目視により評価した。これらの結果を表７乃至表
１５に示す。
製ハンマを速度６ｍ／ｓｅｃの速度で３０回、肉盛金属
の表面に衝突させた。試験後に、剥離又は欠けの発生の
有無を目視により評価した。これらの結果を表７乃至表
１５に示す。
【００３０】なお、表中に記載の「緩衝肉盛層」とは、
最大肉厚が７ｍｍのオーステナイト系ステンレス（ＳＵ
Ｓ３０９）のことである。
最大肉厚が７ｍｍのオーステナイト系ステンレス（ＳＵ
Ｓ３０９）のことである。
【００３１】
【表６】
【００３２】
【表７】
【００３３】
【表８】
【００３４】
【表９】
【００３５】
【表１０】
【００３６】
【表１１】
【００３７】
【表１２】
【００３８】
【表１３】
【００３９】
【表１４】
【００４０】
【表１５】
【００４１】上記表７乃至表１５に示すように、本発明
の範囲内にある実施例No.１乃至２７の高硬度金属多層
肉盛溶接方法においては、いずれも良好な結果を示し
た。
の範囲内にある実施例No.１乃至２７の高硬度金属多層
肉盛溶接方法においては、いずれも良好な結果を示し
た。
【００４２】一方、本発明の範囲から外れる比較例No.
２８乃至３９の多層肉盛溶接法においては、いずれも良
好な結果を得ることができなかった。比較例No.２８の
溶接方法は、初層の入熱が低いために初層に融合不良が
多く発生した。また、衝撃試験において、初層及び上盛
層に剥離又は欠けを生じ靭性及び延性が乏しかった。
２８乃至３９の多層肉盛溶接法においては、いずれも良
好な結果を得ることができなかった。比較例No.２８の
溶接方法は、初層の入熱が低いために初層に融合不良が
多く発生した。また、衝撃試験において、初層及び上盛
層に剥離又は欠けを生じ靭性及び延性が乏しかった。
【００４３】比較例No.２９は、初層の入熱が低いため
に初層に融合不良が多く発生した。また、衝撃試験にお
いて、初層及び上盛層に剥離又は欠けを生じ靭性及び延
性が乏しかった。
に初層に融合不良が多く発生した。また、衝撃試験にお
いて、初層及び上盛層に剥離又は欠けを生じ靭性及び延
性が乏しかった。
【００４４】比較例No.３０は、初層及び上盛層の入熱
が低いために初層及び上盛層に融合不良が多く発生し
た。また、衝撃試験において、初層及び上盛層に剥離又
は欠けを生じ靭性及び延性が乏しかった。
が低いために初層及び上盛層に融合不良が多く発生し
た。また、衝撃試験において、初層及び上盛層に剥離又
は欠けを生じ靭性及び延性が乏しかった。
【００４５】比較例No.３１は、上盛層の入熱が低いた
めに上盛層に融合不良が多く発生した。また、衝撃試験
において、上盛層に剥離又は欠けを生じ靭性及び延性が
乏しかった。
めに上盛層に融合不良が多く発生した。また、衝撃試験
において、上盛層に剥離又は欠けを生じ靭性及び延性が
乏しかった。
【００４６】比較例No.３２は、初層の入熱が低いため
に初層及び上盛層に融合不良が多く発生した。また、衝
撃試験において、初層及び上盛層に剥離又は欠けが生じ
靭性及び延性が乏しかった。
に初層及び上盛層に融合不良が多く発生した。また、衝
撃試験において、初層及び上盛層に剥離又は欠けが生じ
靭性及び延性が乏しかった。
【００４７】比較例No.３３は、緩衝肉盛層に初層の入
熱が低く溶接を施工したため、初層に融合不良が多く発
生した。また、衝撃試験において、初層及び上盛層に剥
離又は欠けを生じ靭性及び延性が乏しかった。
熱が低く溶接を施工したため、初層に融合不良が多く発
生した。また、衝撃試験において、初層及び上盛層に剥
離又は欠けを生じ靭性及び延性が乏しかった。
【００４８】比較例No.３４は、初層の入熱が高く、上
盛層の入熱が高いために上盛層に融合不良が多く発生し
た。また、衝撃試験において、上盛層に剥離又は欠けを
生じ靭性及び延性が乏しかった。
盛層の入熱が高いために上盛層に融合不良が多く発生し
た。また、衝撃試験において、上盛層に剥離又は欠けを
生じ靭性及び延性が乏しかった。
【００４９】比較例No.３５は、初層の入熱が高く、上
盛層の入熱が低いために、初層においては良好な結果を
示したものの、上盛層に融合不良が多く発生した。ま
た、衝撃試験において、上盛層に剥離又は欠けを生じ靭
性及び延性が乏しかった。
盛層の入熱が低いために、初層においては良好な結果を
示したものの、上盛層に融合不良が多く発生した。ま
た、衝撃試験において、上盛層に剥離又は欠けを生じ靭
性及び延性が乏しかった。
【００５０】比較例No.３６は、初層の入熱が高く、融
合不良がなかったが、衝撃試験において、初層及び上盛
層ともに剥離又は欠けを生じ靭性及び延性に乏しかっ
た。
合不良がなかったが、衝撃試験において、初層及び上盛
層ともに剥離又は欠けを生じ靭性及び延性に乏しかっ
た。
【００５１】比較例No.３７は、初層の入熱が低いため
に初層に融合不良が多く発生した。また、衝撃試験にお
いては、初層及び上盛層に剥離又は欠けを生じ靭性及び
延性が乏しかった。
に初層に融合不良が多く発生した。また、衝撃試験にお
いては、初層及び上盛層に剥離又は欠けを生じ靭性及び
延性が乏しかった。
【００５２】比較例No.３８は、初層の入熱及び上盛層
の入熱が共に低くく、また上盛層の初層及び上盛層に融
合不良が多く発生した。また、パス間温度が高いため
に、衝撃試験において、初層及び上盛層に剥離又は欠け
を生じ靭性及び延性が乏しかった。
の入熱が共に低くく、また上盛層の初層及び上盛層に融
合不良が多く発生した。また、パス間温度が高いため
に、衝撃試験において、初層及び上盛層に剥離又は欠け
を生じ靭性及び延性が乏しかった。
【００５３】比較例No.３９は、初層のパス間温度が高
いために、衝撃試験において、初層及び上盛層に剥離又
は欠けを生じ靭性及び延性が乏しかった。
いために、衝撃試験において、初層及び上盛層に剥離又
は欠けを生じ靭性及び延性が乏しかった。
【００５４】
【発明の効果】以上詳述したように本発明においては、
することにより、溶接入熱を抑えることなく、靭性及び
延性に優れる高硬度金属多層肉盛溶接をすることができ
る。
することにより、溶接入熱を抑えることなく、靭性及び
延性に優れる高硬度金属多層肉盛溶接をすることができ
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｂ２３Ｋ 9/095 ５０１ Ｂ２３Ｋ 9/095 ５０１Ｇ 35/30 ３４０ 35/30 ３４０Ａ 35/368 35/368 Ｅ (72)発明者 山下 賢 神奈川県藤沢市宮前字裏河内100番１ 株 式会社神戸製鋼所藤沢事業所内 Ｆターム(参考） 4E084 BA03 BA04 BA05 BA06 BA08 BA09 CA07 CA12 DA10 DA14 DA16 GA08 HA06
Claims (5)
- 【請求項１】 鋳鉄母材の高硬度金属多層肉盛溶接方法
において、 Ｈを溶接入熱量［Ｊ／ｃｍ］とし、Ｉを溶接電流［Ａ］
とし、Ｅを溶接電圧［Ｖ］とし、ｖを溶接速度［ｃｍ／
ｍｉｎ］としたとき、Ｈ＝６０×Ｉ×Ｅ／ｖで算出され
る溶接入熱量Ｈの値は初層において２０００を超え６０
００未満であり、上盛層において５０００を超える値に
制限すると共に、初層の予熱温度又はパス間温度を１５
０℃以下、上盛層のパス間温度を３５０℃以下に制限す
ることを特徴とする鋳鉄母材の高硬度金属多層肉盛溶接
方法。 - 【請求項２】 溶接材料として、金属外皮にフラックス
を充填してなるフラックス入りワイヤであって、金属外
皮及びフラックスのいずれか一方又は双方から添加され
る成分元素の合計がワイヤ全重量当たり、Ｃ：２．０乃
至７．０重量％、Ｓｉ：３．５重量％以下、Ｍｎ：１．
５重量％以下、Ｎｉ：３．０重量％以下、Ｃｒ：１０．
０乃至３５．０重量％及びＭｏ：６．０重量％以下であ
るフラックス入りワイヤを使用することを特徴とする請
求項１に記載の鋳鉄母材の高硬度金属多層肉盛溶接方
法。 - 【請求項３】 ガスシールドアーク溶接により施工され
ることを特徴とする請求項１又は２に記載の鋳鉄母材の
高硬度金属多層肉盛溶接方法。 - 【請求項４】 セルフシールドアーク溶接により施工さ
れることを特徴とする請求項１又は２に記載の鋳鉄母材
の高硬度金属多層肉盛溶接方法。 - 【請求項５】 サブマージドアーク溶接により施工され
ることを特徴とする請求項１又は２に記載の鋳鉄母材の
高硬度金属多層肉盛溶接方法。
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| KR100892320B1 (ko) * | 2008-09-12 | 2009-04-08 | 주식회사 정원엔지니어링 | 내마모성이 우수한 다층 육성용접층 및 이를 이용한 미분기의 분쇄롤 및 회전판 |
| WO2010090339A1 (ja) * | 2009-02-04 | 2010-08-12 | 新日本製鐵株式会社 | 硬化肉盛溶接複合ワイヤ、これを用いたシンターケーキ支持スタンド、及び下方吸引式焼結機 |
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-
1999
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| CN110079725A (zh) * | 2019-05-21 | 2019-08-02 | 石家庄工业泵厂有限公司 | 一种超高耐磨过共晶高铬铸铁材料、制备方法及其应用 |
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