JP2000227023A - エンジンの制御装置 - Google Patents
エンジンの制御装置Info
- Publication number
- JP2000227023A JP2000227023A JP11029219A JP2921999A JP2000227023A JP 2000227023 A JP2000227023 A JP 2000227023A JP 11029219 A JP11029219 A JP 11029219A JP 2921999 A JP2921999 A JP 2921999A JP 2000227023 A JP2000227023 A JP 2000227023A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- engine
- nox
- control device
- control
- sulfur
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/0025—Controlling engines characterised by use of non-liquid fuels, pluralities of fuels, or non-fuel substances added to the combustible mixtures
- F02D41/0047—Controlling exhaust gas recirculation [EGR]
- F02D41/005—Controlling exhaust gas recirculation [EGR] according to engine operating conditions
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N13/00—Exhaust or silencing apparatus characterised by constructional features ; Exhaust or silencing apparatus, or parts thereof, having pertinent characteristics not provided for in, or of interest apart from, groups F01N1/00 - F01N5/00, F01N9/00, F01N11/00
- F01N13/009—Exhaust or silencing apparatus characterised by constructional features ; Exhaust or silencing apparatus, or parts thereof, having pertinent characteristics not provided for in, or of interest apart from, groups F01N1/00 - F01N5/00, F01N9/00, F01N11/00 having two or more separate purifying devices arranged in series
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N3/00—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust
- F01N3/08—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous
- F01N3/0807—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by using absorbents or adsorbents
- F01N3/0828—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by using absorbents or adsorbents characterised by the absorbed or adsorbed substances
- F01N3/0842—Nitrogen oxides
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D37/00—Non-electrical conjoint control of two or more functions of engines, not otherwise provided for
- F02D37/02—Non-electrical conjoint control of two or more functions of engines, not otherwise provided for one of the functions being ignition
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/021—Introducing corrections for particular conditions exterior to the engine
- F02D41/0235—Introducing corrections for particular conditions exterior to the engine in relation with the state of the exhaust gas treating apparatus
- F02D41/027—Introducing corrections for particular conditions exterior to the engine in relation with the state of the exhaust gas treating apparatus to purge or regenerate the exhaust gas treating apparatus
- F02D41/0275—Introducing corrections for particular conditions exterior to the engine in relation with the state of the exhaust gas treating apparatus to purge or regenerate the exhaust gas treating apparatus the exhaust gas treating apparatus being a NOx trap or adsorbent
- F02D41/028—Desulfurisation of NOx traps or adsorbent
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N2570/00—Exhaust treating apparatus eliminating, absorbing or adsorbing specific elements or compounds
- F01N2570/04—Sulfur or sulfur oxides
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D2200/00—Input parameters for engine control
- F02D2200/02—Input parameters for engine control the parameters being related to the engine
- F02D2200/08—Exhaust gas treatment apparatus parameters
- F02D2200/0818—SOx storage amount, e.g. for SOx trap or NOx trap
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/30—Controlling fuel injection
- F02D41/38—Controlling fuel injection of the high pressure type
- F02D41/40—Controlling fuel injection of the high pressure type with means for controlling injection timing or duration
- F02D41/402—Multiple injections
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M26/00—Engine-pertinent apparatus for adding exhaust gases to combustion-air, main fuel or fuel-air mixture, e.g. by exhaust gas recirculation [EGR] systems
- F02M26/13—Arrangement or layout of EGR passages, e.g. in relation to specific engine parts or for incorporation of accessories
- F02M26/14—Arrangement or layout of EGR passages, e.g. in relation to specific engine parts or for incorporation of accessories in relation to the exhaust system
- F02M26/15—Arrangement or layout of EGR passages, e.g. in relation to specific engine parts or for incorporation of accessories in relation to the exhaust system in relation to engine exhaust purifying apparatus
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/40—Engine management systems
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Exhaust Gas After Treatment (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
- Electrical Control Of Ignition Timing (AREA)
- Exhaust-Gas Circulating Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 省スペース化が図れ、かつコスト上昇を回避
できるエンジンの制御装置を提供することを目的とす
る。 【解決手段】 排気通路３４に配置され、酸素過剰雰囲
気でＮＯｘを吸収し、酸素濃度低下によりＮＯｘを放出
すると共に、硫黄成分を吸収するＮＯｘ吸収材３６と、
ＮＯｘ吸収材３６が吸収した硫黄吸収状態が所定値以下
であることを判断する判断手段と、判断手段の判断結果
に基づき、ＥＧＲ率の関連値を減少させてＮＯｘ吸収材
の温度を昇温させ、ＮＯｘ吸収材中の硫黄を離脱させる
還元材濃度制御手段４６とを具備し、ＥＧＲ率の関連値
を減少させると、それに伴って排気ガスの温度が上昇し
てＮＯｘ吸収材の温度が昇温し、ＮＯｘ吸収材中の硫黄
が離脱されて放出される。
できるエンジンの制御装置を提供することを目的とす
る。 【解決手段】 排気通路３４に配置され、酸素過剰雰囲
気でＮＯｘを吸収し、酸素濃度低下によりＮＯｘを放出
すると共に、硫黄成分を吸収するＮＯｘ吸収材３６と、
ＮＯｘ吸収材３６が吸収した硫黄吸収状態が所定値以下
であることを判断する判断手段と、判断手段の判断結果
に基づき、ＥＧＲ率の関連値を減少させてＮＯｘ吸収材
の温度を昇温させ、ＮＯｘ吸収材中の硫黄を離脱させる
還元材濃度制御手段４６とを具備し、ＥＧＲ率の関連値
を減少させると、それに伴って排気ガスの温度が上昇し
てＮＯｘ吸収材の温度が昇温し、ＮＯｘ吸収材中の硫黄
が離脱されて放出される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、エンジンから排気
された排気ガス中の硫黄成分を低減するエンジンの制御
装置に関するものである。
された排気ガス中の硫黄成分を低減するエンジンの制御
装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】エンジンの排気ガス中に含まれる窒素酸
化物（ＮＯｘ）を低減する手段としては、例えば特開平
６−２２９３２２号公報に示されるように、排気ガスの
一部を吸気系に還流させるＥＧＲを行うものが広く知ら
れるに至っている。
化物（ＮＯｘ）を低減する手段としては、例えば特開平
６−２２９３２２号公報に示されるように、排気ガスの
一部を吸気系に還流させるＥＧＲを行うものが広く知ら
れるに至っている。
【０００３】また、燃焼室に直接燃料を噴射するインジ
ェクタを備えて低負荷域で圧縮行程噴射により成層燃焼
を行う直噴エンジンのように、特定運転領域で空燃比を
リーンにするエンジンでは、空燃比がリーンのときの排
気ガス中に存在するＮＯｘ（窒素酸化物）を吸収し、排
気ガスの酸素濃度が低下したときにＮＯｘを放出するＮ
Ｏｘ吸収材を設け、この放出されるＮＯｘを還元浄化す
るようにしたものは一般に知られている。このようなＮ
Ｏｘ吸収材は、燃料やエンジンオイルに硫黄成分が含ま
れている特定地域のものを使用すると、排気中のＮＯｘ
を吸収するよりも排気中のＳＯｘ（硫黄酸化物）を吸収
し易いという性質を有し、従って、ＳＯｘの吸収によっ
て被毒されたＮＯｘ吸収材は事後のＮＯｘ吸収性が大き
く低下する。
ェクタを備えて低負荷域で圧縮行程噴射により成層燃焼
を行う直噴エンジンのように、特定運転領域で空燃比を
リーンにするエンジンでは、空燃比がリーンのときの排
気ガス中に存在するＮＯｘ（窒素酸化物）を吸収し、排
気ガスの酸素濃度が低下したときにＮＯｘを放出するＮ
Ｏｘ吸収材を設け、この放出されるＮＯｘを還元浄化す
るようにしたものは一般に知られている。このようなＮ
Ｏｘ吸収材は、燃料やエンジンオイルに硫黄成分が含ま
れている特定地域のものを使用すると、排気中のＮＯｘ
を吸収するよりも排気中のＳＯｘ（硫黄酸化物）を吸収
し易いという性質を有し、従って、ＳＯｘの吸収によっ
て被毒されたＮＯｘ吸収材は事後のＮＯｘ吸収性が大き
く低下する。
【０００４】このＳＯｘ被毒の問題に関し、特開平６−
０６６１２９号公報には、ＮＯｘ吸収触媒中の硫黄が大
のとき、触媒温度を上昇させる技術が開示されている。
この技術は、電気ヒータを用いて触媒温度を上昇させて
いる。
０６６１２９号公報には、ＮＯｘ吸収触媒中の硫黄が大
のとき、触媒温度を上昇させる技術が開示されている。
この技術は、電気ヒータを用いて触媒温度を上昇させて
いる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開平
６−０６６１２９号の技術では、触媒温度を上昇させる
べく電気ヒータを別途設ける必要があり、スペース的に
もコスト的にも好ましくない。
６−０６６１２９号の技術では、触媒温度を上昇させる
べく電気ヒータを別途設ける必要があり、スペース的に
もコスト的にも好ましくない。
【０００６】本発明は、このような事情に鑑み、省スペ
ース化が図れ、かつコスト上昇を回避できるエンジンの
制御装置を提供することを目的とする。
ース化が図れ、かつコスト上昇を回避できるエンジンの
制御装置を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
の手段として、本発明は、排ガスの一部を吸気系に環流
するＥＧＲ調整手段を有するエンジンの制御装置であっ
て、排気通路に配置され、酸素過剰雰囲気でＮＯｘを吸
収し、酸素濃度低下によりＮＯｘを放出すると共に、硫
黄成分を吸収するＮＯｘ吸収材と、ＮＯｘ吸収材が所定
の硫黄吸収状態となったことを判断する判断手段と、判
断手段の判断結果に基づき、ＥＧＲ率の関連値を減少さ
せてＮＯｘ吸収材の温度を昇温させ、ＮＯｘ吸収材中の
硫黄を離脱させる硫黄離脱制御手段とを具備する構成で
ある（請求項１）。
の手段として、本発明は、排ガスの一部を吸気系に環流
するＥＧＲ調整手段を有するエンジンの制御装置であっ
て、排気通路に配置され、酸素過剰雰囲気でＮＯｘを吸
収し、酸素濃度低下によりＮＯｘを放出すると共に、硫
黄成分を吸収するＮＯｘ吸収材と、ＮＯｘ吸収材が所定
の硫黄吸収状態となったことを判断する判断手段と、判
断手段の判断結果に基づき、ＥＧＲ率の関連値を減少さ
せてＮＯｘ吸収材の温度を昇温させ、ＮＯｘ吸収材中の
硫黄を離脱させる硫黄離脱制御手段とを具備する構成で
ある（請求項１）。
【０００８】この構成による場合は、硫黄離脱制御手段
がＥＧＲ率の関連値を減少させると、それに伴って排気
ガスの温度が上昇してＮＯｘ吸収材の温度が昇温し、Ｎ
Ｏｘ吸収材中の硫黄が離脱されて放出される。この場
合、ＥＧＲ率関連値の減少は、ＥＧＲを行う場合には予
め備わったＥＧＲ調整手段にて行われるため、スペース
を占める硫黄離脱制御手段を別途必要としない。
がＥＧＲ率の関連値を減少させると、それに伴って排気
ガスの温度が上昇してＮＯｘ吸収材の温度が昇温し、Ｎ
Ｏｘ吸収材中の硫黄が離脱されて放出される。この場
合、ＥＧＲ率関連値の減少は、ＥＧＲを行う場合には予
め備わったＥＧＲ調整手段にて行われるため、スペース
を占める硫黄離脱制御手段を別途必要としない。
【０００９】請求項１に記載のエンジンの制御装置にお
いて、所定の硫黄吸収状態とは、硫黄の吸収によってＮ
Ｏｘ吸収性が所定値以下に低下する状態となったことを
言う。
いて、所定の硫黄吸収状態とは、硫黄の吸収によってＮ
Ｏｘ吸収性が所定値以下に低下する状態となったことを
言う。
【００１０】請求項１または２に記載のエンジンの制御
装置において、前記硫黄離脱制御手段は、排ガス中に含
まれる還元材の濃度を増量制御する還元材濃度制御手段
を備える構成とすることができる。
装置において、前記硫黄離脱制御手段は、排ガス中に含
まれる還元材の濃度を増量制御する還元材濃度制御手段
を備える構成とすることができる。
【００１１】この構成にあっては、ＮＯｘ吸収材の昇温
に加え、還元材濃度制御手段は排ガス中に含まれる還元
材（例えばＣＯ）の濃度が増量するので、ＮＯｘ吸収材
中の硫黄の離脱が促進される。
に加え、還元材濃度制御手段は排ガス中に含まれる還元
材（例えばＣＯ）の濃度が増量するので、ＮＯｘ吸収材
中の硫黄の離脱が促進される。
【００１２】請求項３に記載のエンジンの制御装置にお
いて、ＮＯｘ吸収材が所定の硫黄吸収状態となったこと
を判断手段が判断したとき、前記還元材濃度制御手段は
還元材濃度の増量制御を開始し、ＮＯｘ吸収材からの放
出ＮＯｘ量がピークとなった後にＥＧＲ率の関連値を減
少させる構成とすることができる。
いて、ＮＯｘ吸収材が所定の硫黄吸収状態となったこと
を判断手段が判断したとき、前記還元材濃度制御手段は
還元材濃度の増量制御を開始し、ＮＯｘ吸収材からの放
出ＮＯｘ量がピークとなった後にＥＧＲ率の関連値を減
少させる構成とすることができる。
【００１３】この構成とした場合には、放出ＮＯｘ量が
多い間は、ＥＧＲにより生ＮＯｘ（浄化前の排気ガス中
のＮＯｘ）が減少するため、還元材のうちで生ＮＯｘの
還元に費やされる量が減ることで放出ＮＯｘを還元する
作用が高められるため、ＮＯｘピーク高さを抑制するこ
とができる（ＮＯｘが減ればＥＧＲカットにより昇温化
が図れる）。
多い間は、ＥＧＲにより生ＮＯｘ（浄化前の排気ガス中
のＮＯｘ）が減少するため、還元材のうちで生ＮＯｘの
還元に費やされる量が減ることで放出ＮＯｘを還元する
作用が高められるため、ＮＯｘピーク高さを抑制するこ
とができる（ＮＯｘが減ればＥＧＲカットにより昇温化
が図れる）。
【００１４】請求項４に記載のエンジンの制御装置にお
いて、前記還元材濃度制御手段は、吸入空気量に対する
燃料噴射量の割合を増量して空燃比λをλ≦１にする空
燃比制御、および点火リタード制御のうちの少なくとも
一方を行う構成とすることができる。
いて、前記還元材濃度制御手段は、吸入空気量に対する
燃料噴射量の割合を増量して空燃比λをλ≦１にする空
燃比制御、および点火リタード制御のうちの少なくとも
一方を行う構成とすることができる。
【００１５】この構成にあっては、空燃比制御もしくは
点火タイミング制御により簡単に還元成分濃度の増量が
できる。
点火タイミング制御により簡単に還元成分濃度の増量が
できる。
【００１６】請求項５に記載のエンジンの制御装置にお
いて、燃焼室に直接燃料を噴射するインジェクタを備え
ると共に、前期空燃比制御を行うとき、還元材濃度制御
手段は吸気行程から圧縮行程までの間に少なくとも２回
の分割噴射を行わせる構成とすることができる。なお、
このとき、空燃比はλ≒１とするのが好ましい。
いて、燃焼室に直接燃料を噴射するインジェクタを備え
ると共に、前期空燃比制御を行うとき、還元材濃度制御
手段は吸気行程から圧縮行程までの間に少なくとも２回
の分割噴射を行わせる構成とすることができる。なお、
このとき、空燃比はλ≒１とするのが好ましい。
【００１７】この構成にあっては、燃費を大きく悪化さ
せることがない状態で、ＮＯｘ吸収材の温度上昇が図れ
る。
せることがない状態で、ＮＯｘ吸収材の温度上昇が図れ
る。
【００１８】請求項５に記載のエンジンの制御装置にお
いて、点火リタード制御を行う場合、還元材濃度制御手
段はＮＯｘ吸収材からの放出ＮＯｘ量がピークとなる前
に、点火リタード量を大きくする構成とすることができ
る。
いて、点火リタード制御を行う場合、還元材濃度制御手
段はＮＯｘ吸収材からの放出ＮＯｘ量がピークとなる前
に、点火リタード量を大きくする構成とすることができ
る。
【００１９】この構成にあっては、放出ＮＯｘ量がピー
クとなる時に、特に還元成分であるＣＯ濃度の増量を大
にでき、かつＮＯｘ吸収材の温度上昇も促進できる。
クとなる時に、特に還元成分であるＣＯ濃度の増量を大
にでき、かつＮＯｘ吸収材の温度上昇も促進できる。
【００２０】請求項３に記載のエンジンの制御装置にお
いて、空燃比制御を行う場合、還元材濃度制御手段はそ
の空燃比制御を行う前に、一部の気筒の空燃比をリーン
にし、残りの気筒の空燃比を略λ≦１にする構成とする
ことができる。
いて、空燃比制御を行う場合、還元材濃度制御手段はそ
の空燃比制御を行う前に、一部の気筒の空燃比をリーン
にし、残りの気筒の空燃比を略λ≦１にする構成とする
ことができる。
【００２１】この構成にあっては、放出ＮＯｘ量を増大
させるための還元成分を前もって供給可能となる。
させるための還元成分を前もって供給可能となる。
【００２２】請求項８に記載のエンジンの制御装置にお
いて、還元材濃度制御手段は空燃比を略λ≦１にする気
筒に対して、吸気行程から圧縮行程までの間に少なくと
も２回の分割噴射を行う構成とすることができる。
いて、還元材濃度制御手段は空燃比を略λ≦１にする気
筒に対して、吸気行程から圧縮行程までの間に少なくと
も２回の分割噴射を行う構成とすることができる。
【００２３】この構成にあっては、分割噴射でかつ空燃
比リッチにより還元成分（ＣＯ）の濃度がリッチとな
り、このときリーンの気筒から排出されるＯ2と前記Ｃ
Ｏとが反応して急激にＮＯｘ吸収材の温度上昇が図れ、
硫黄の離脱性が向上される。
比リッチにより還元成分（ＣＯ）の濃度がリッチとな
り、このときリーンの気筒から排出されるＯ2と前記Ｃ
Ｏとが反応して急激にＮＯｘ吸収材の温度上昇が図れ、
硫黄の離脱性が向上される。
【００２４】請求項３に記載のエンジンの制御装置にお
いて、還元材濃度制御手段が点火リタード制御を行う前
に、吸気行程から圧縮行程までの間に少なくとも２回の
分割噴射を実行する構成とすることができる。
いて、還元材濃度制御手段が点火リタード制御を行う前
に、吸気行程から圧縮行程までの間に少なくとも２回の
分割噴射を実行する構成とすることができる。
【００２５】この構成にあっては、放出ＮＯｘ量がピー
クとなる時に、特に還元成分濃度の増量を大にでき、か
つ温度上昇も高くできることに加えて、前もって温度上
昇を行わせることが可能である。
クとなる時に、特に還元成分濃度の増量を大にでき、か
つ温度上昇も高くできることに加えて、前もって温度上
昇を行わせることが可能である。
【００２６】請求項５に記載のエンジンの制御装置にお
いて、高負荷のときは点火リタード制御を主として行う
構成とすることができる。
いて、高負荷のときは点火リタード制御を主として行う
構成とすることができる。
【００２７】この構成にあっては、ノッキングが発生し
易く、かつＥＧＲの導入や分割噴射による燃焼性の悪化
を招き易い高負荷域では点火リタードによりノッキング
の発生を防止しつつ、Ｓ離脱促進を図ることができる。
易く、かつＥＧＲの導入や分割噴射による燃焼性の悪化
を招き易い高負荷域では点火リタードによりノッキング
の発生を防止しつつ、Ｓ離脱促進を図ることができる。
【００２８】請求項６に記載のエンジンの制御装置にお
いて、低負荷のときに分割噴射を主として実行する構成
とすることができる。
いて、低負荷のときに分割噴射を主として実行する構成
とすることができる。
【００２９】この構成にあっては、成層が生成し易い低
負荷域で分割噴射を行うようにすることにより、ＣＯ増
加が達成される。
負荷域で分割噴射を行うようにすることにより、ＣＯ増
加が達成される。
【００３０】本発明のエンジンの制御装置は、燃焼室に
直接燃料を噴射するインジェクタを備えたエンジンの制
御装置であって、排気通路に配置され、酸素過剰雰囲気
でＮＯｘを吸収し、酸素濃度低下によりＮＯｘを放出す
ると共に、硫黄成分を吸収するＮＯｘ吸収材と、ＮＯｘ
吸収材が吸収した硫黄吸収状態が所定値以下であること
を判断する判断手段と、判断手段の判断結果に基づき、
点火リタード制御と、吸気行程から圧縮行程までの間に
前記インジェクタが少なくとも２回に分割して燃料を噴
射させる分割噴射制御との少なくとも一方を行う還元材
濃度制御手段とを備え、還元材濃度制御手段は高負荷で
は点火リタード制御を優先適用する構成である。
直接燃料を噴射するインジェクタを備えたエンジンの制
御装置であって、排気通路に配置され、酸素過剰雰囲気
でＮＯｘを吸収し、酸素濃度低下によりＮＯｘを放出す
ると共に、硫黄成分を吸収するＮＯｘ吸収材と、ＮＯｘ
吸収材が吸収した硫黄吸収状態が所定値以下であること
を判断する判断手段と、判断手段の判断結果に基づき、
点火リタード制御と、吸気行程から圧縮行程までの間に
前記インジェクタが少なくとも２回に分割して燃料を噴
射させる分割噴射制御との少なくとも一方を行う還元材
濃度制御手段とを備え、還元材濃度制御手段は高負荷で
は点火リタード制御を優先適用する構成である。
【００３１】この構成とした場合には、点火リタードま
たは分割噴射でＣＯ増量及び排気温上昇が起こり、Ｓ離
脱を促進できる。特に、点火リタードまたは分割噴射を
運転状態に応じて使い分け、高負荷域のノッキング防止
等にも有効である。
たは分割噴射でＣＯ増量及び排気温上昇が起こり、Ｓ離
脱を促進できる。特に、点火リタードまたは分割噴射を
運転状態に応じて使い分け、高負荷域のノッキング防止
等にも有効である。
【００３２】
【発明の実施の形態】本発明の好ましい実施の形態を図
面に基づいて説明する。
面に基づいて説明する。
【００３３】図１に示すエンジンの本体１０は、複数の
気筒１２を有し、各気筒１２内にピストン１４が装填さ
れており、各ピストン１４の上方に燃焼室１６が形成さ
れている。この実施の形態では、前記燃焼室１６に対し
て２つの吸気ポートと排気ポートとが開口し、各吸気ポ
ート及び排気ポートがそれぞれ吸気弁１７及び排気弁１
８によって開閉されるようになっている。
気筒１２を有し、各気筒１２内にピストン１４が装填さ
れており、各ピストン１４の上方に燃焼室１６が形成さ
れている。この実施の形態では、前記燃焼室１６に対し
て２つの吸気ポートと排気ポートとが開口し、各吸気ポ
ート及び排気ポートがそれぞれ吸気弁１７及び排気弁１
８によって開閉されるようになっている。
【００３４】各燃焼室１６の頂部には点火プラグ２０が
配設され、そのプラグ先端が燃焼室１６内に臨んでい
る。また、各燃焼室１６内には側方からインジェクタ２
２の先端部（すなわち燃料噴射部）が臨み、このインジ
ェクタ２２から燃焼室１６内に直接燃料が噴射されるよ
うに構成されている。すなわち、このエンジンは筒内噴
射式エンジンとなっている。各インジェクタ２２は、図
略のニードル弁及びソレノイドを内蔵し、このソレノイ
ドに後述のパルス信号が入力されることにより、そのパ
ルス入力時期に相当する時期にパルス幅に応じた量だけ
燃料を噴射するように構成されている。
配設され、そのプラグ先端が燃焼室１６内に臨んでい
る。また、各燃焼室１６内には側方からインジェクタ２
２の先端部（すなわち燃料噴射部）が臨み、このインジ
ェクタ２２から燃焼室１６内に直接燃料が噴射されるよ
うに構成されている。すなわち、このエンジンは筒内噴
射式エンジンとなっている。各インジェクタ２２は、図
略のニードル弁及びソレノイドを内蔵し、このソレノイ
ドに後述のパルス信号が入力されることにより、そのパ
ルス入力時期に相当する時期にパルス幅に応じた量だけ
燃料を噴射するように構成されている。
【００３５】前記吸気ポートには吸気通路２４が接続さ
れている。この吸気通路２４には、その上流側から順
に、エアクリーナー２５、エアフローセンサ２６、スロ
ットルセンサ及びスロットル弁をもつエレキスロットル
２８、サージタンク３０が設けられている。このサージ
タンク３０の下流側通路は、各吸気ポートに対応して分
岐する独立吸気通路となっている。
れている。この吸気通路２４には、その上流側から順
に、エアクリーナー２５、エアフローセンサ２６、スロ
ットルセンサ及びスロットル弁をもつエレキスロットル
２８、サージタンク３０が設けられている。このサージ
タンク３０の下流側通路は、各吸気ポートに対応して分
岐する独立吸気通路となっている。
【００３６】図例では、各独立吸気通路の下流側部分が
２つの通路２４ａ，２４ｂに分岐し、各通路２４ａ，２
４ｂが燃焼室１６内に接続されるとともに、通路２４ｂ
にのみスワール生成用の開閉弁３１が設けられている。
この開閉弁３１は、図略のアクチュエータにより駆動さ
れて開閉作動するもので、この開閉弁３１が第２の通路
２４ｂを閉じるときには第１の通路２４ａのみを通る吸
気によって燃焼室１５内にスワールが生成され、開閉弁
３１が開かれるにつれてスワールが弱められるようにな
っている。
２つの通路２４ａ，２４ｂに分岐し、各通路２４ａ，２
４ｂが燃焼室１６内に接続されるとともに、通路２４ｂ
にのみスワール生成用の開閉弁３１が設けられている。
この開閉弁３１は、図略のアクチュエータにより駆動さ
れて開閉作動するもので、この開閉弁３１が第２の通路
２４ｂを閉じるときには第１の通路２４ａのみを通る吸
気によって燃焼室１５内にスワールが生成され、開閉弁
３１が開かれるにつれてスワールが弱められるようにな
っている。
【００３７】一方、前記排気ポートには排気通路３４が
接続されている。この排気通路３４の途中には、その上
流側から順に、三元触媒３５と、リーンＮＯｘ触媒（Ｎ
Ｏｘ吸収材）３６とが設けられている。これらの触媒
は、軸方向に沿って相互平行に延びる多数の貫通孔をも
つハニカム構造のコージェライト製担体の各貫通孔壁面
に触媒層を形成したものである。
接続されている。この排気通路３４の途中には、その上
流側から順に、三元触媒３５と、リーンＮＯｘ触媒（Ｎ
Ｏｘ吸収材）３６とが設けられている。これらの触媒
は、軸方向に沿って相互平行に延びる多数の貫通孔をも
つハニカム構造のコージェライト製担体の各貫通孔壁面
に触媒層を形成したものである。
【００３８】前記三元触媒３５は、排気ガスが理論空燃
費近傍にある状態でＮＯｘ、ＣＯ、及びＨＣを浄化す
る。これに対してリーンＮＯｘ触媒３６は、排気ガスの
空気過剰率が大きいリーン状態でＮＯｘを吸着し、この
吸着したＮＯｘを排気ガスの空気過剰率が小さいリッチ
状態で放出する。このリーンＮＯｘ触媒３６は、三元触
媒３５に好適な排気温度よりも低い特定温度域に排気温
度が存するときに有効な浄化性能を発揮するものであ
り、例えば特開平１０-１５１３５３号公報に示される
ように、前記担体上に、Ｐｔなどの貴金属とバリウムな
どのアルカリ土類金属担持のアルミナが担持された内側
触媒層と、白金及びロジウム担持のゼオライトが担持さ
れた外側触媒層とをコーティングしたもの等が好適であ
る。また、リーンＮＯｘ触媒３６は、セリア（Ｃｅ
Ｏ2）を含んだものを使用するのが好ましい。含む場合
には、リーンで吸着した酸素（Ｏ2）を、リッチ（λ≧
１）にすることで徐々に放出させることが可能になり、
リッチ時にセリアから放出される酸素（Ｏ2）と特にＣ
Ｏとを反応させることで、分割噴射等によりリーンＮＯ
ｘ触媒３６が上昇した温度を保持させ得る。
費近傍にある状態でＮＯｘ、ＣＯ、及びＨＣを浄化す
る。これに対してリーンＮＯｘ触媒３６は、排気ガスの
空気過剰率が大きいリーン状態でＮＯｘを吸着し、この
吸着したＮＯｘを排気ガスの空気過剰率が小さいリッチ
状態で放出する。このリーンＮＯｘ触媒３６は、三元触
媒３５に好適な排気温度よりも低い特定温度域に排気温
度が存するときに有効な浄化性能を発揮するものであ
り、例えば特開平１０-１５１３５３号公報に示される
ように、前記担体上に、Ｐｔなどの貴金属とバリウムな
どのアルカリ土類金属担持のアルミナが担持された内側
触媒層と、白金及びロジウム担持のゼオライトが担持さ
れた外側触媒層とをコーティングしたもの等が好適であ
る。また、リーンＮＯｘ触媒３６は、セリア（Ｃｅ
Ｏ2）を含んだものを使用するのが好ましい。含む場合
には、リーンで吸着した酸素（Ｏ2）を、リッチ（λ≧
１）にすることで徐々に放出させることが可能になり、
リッチ時にセリアから放出される酸素（Ｏ2）と特にＣ
Ｏとを反応させることで、分割噴射等によりリーンＮＯ
ｘ触媒３６が上昇した温度を保持させ得る。
【００３９】前記吸気通路２４と排気通路３４との間に
は、排気ガスを吸気通路２４側に還流させるためのＥＧ
Ｒ通路３２が設けられている。このＥＧＲ通路３２の入
口端は、排気通路３４における三元触媒３５のさらに上
流側の部分に接続されている。出口端は、吸気通路２４
におけるエレキスロットル２８の下流側の吸気集合部分
（サージタンク３０よりも上流側の部分）に接続されて
いる。この出口端にはＥＧＲ弁３３が設けられており、
このＥＧＲ弁３３の駆動によってＥＧＲ流量の調節が可
能となっている。
は、排気ガスを吸気通路２４側に還流させるためのＥＧ
Ｒ通路３２が設けられている。このＥＧＲ通路３２の入
口端は、排気通路３４における三元触媒３５のさらに上
流側の部分に接続されている。出口端は、吸気通路２４
におけるエレキスロットル２８の下流側の吸気集合部分
（サージタンク３０よりも上流側の部分）に接続されて
いる。この出口端にはＥＧＲ弁３３が設けられており、
このＥＧＲ弁３３の駆動によってＥＧＲ流量の調節が可
能となっている。
【００４０】前記エンジンには、前記スロットルセン
サ、エアフローセンサ２６の他、エンジン回転数センサ
３７、アクセル開度センサ３８等の各種センサ類が装備
され、これらセンサの出力信号（検出信号）がＥＣＵ
（コントロールユニット）４０に入力されるようになっ
ている。このＥＣＵ４０は、燃料制御及びＥＧＲ制御に
関連する機能として、運転状態判定手段４２、スロット
ル制御手段４４、還元材濃度制御手段４６、ＥＧＲ制御
手段４８、分割噴射制御手段４９または点火リタード制
御手段５０を備えている。
サ、エアフローセンサ２６の他、エンジン回転数センサ
３７、アクセル開度センサ３８等の各種センサ類が装備
され、これらセンサの出力信号（検出信号）がＥＣＵ
（コントロールユニット）４０に入力されるようになっ
ている。このＥＣＵ４０は、燃料制御及びＥＧＲ制御に
関連する機能として、運転状態判定手段４２、スロット
ル制御手段４４、還元材濃度制御手段４６、ＥＧＲ制御
手段４８、分割噴射制御手段４９または点火リタード制
御手段５０を備えている。
【００４１】運転状態判定手段４２は、前記各センサの
出力信号を取り込んで、現在のエンジンの運転状態が図
２に示す運転領域のうちのいずれに属するのかを判定す
るものである。各運転領域はエンジン回転数Ｎｅ及びエ
ンジン負荷Ｃｅに基づいて区画されている。
出力信号を取り込んで、現在のエンジンの運転状態が図
２に示す運転領域のうちのいずれに属するのかを判定す
るものである。各運転領域はエンジン回転数Ｎｅ及びエ
ンジン負荷Ｃｅに基づいて区画されている。
【００４２】図中、領域Ａは、燃料噴射量の少ない低中
回転低負荷運転領域であって、成層燃焼運転、すなわ
ち、圧縮行程後半でのみ燃料を一括噴射することによ
り、燃焼室１６内全体は燃料リーンの状態にしながら点
火プラグ２０の近傍のみ他の領域と比較して相対的かつ
局所的にリッチ状態にして点火する燃焼運転を行う領域
である。
回転低負荷運転領域であって、成層燃焼運転、すなわ
ち、圧縮行程後半でのみ燃料を一括噴射することによ
り、燃焼室１６内全体は燃料リーンの状態にしながら点
火プラグ２０の近傍のみ他の領域と比較して相対的かつ
局所的にリッチ状態にして点火する燃焼運転を行う領域
である。
【００４３】領域Ｂは、エンジン回転数が所定値未満の
低回転領域であってかつ領域Ａよりも高負荷の領域であ
り、吸気行程で燃料を一括噴射することにより均一燃焼
を行う領域である。
低回転領域であってかつ領域Ａよりも高負荷の領域であ
り、吸気行程で燃料を一括噴射することにより均一燃焼
を行う領域である。
【００４４】領域Ｃは、エンジン回転数が所定値以上の
中高回転かつ高負荷の領域及び低負荷高回転領域であ
り、領域Ｂと同様に均一燃焼運転を行うが、一括噴射で
はなく分割噴射（第１の分割噴射）による運転を行う領
域である。すなわち、この領域Ｃでは、吸気行程の期間
内で燃料噴射を分割して行うことにより、燃料の分散及
びミキシングを促進しつつ均一燃焼運転を行う。
中高回転かつ高負荷の領域及び低負荷高回転領域であ
り、領域Ｂと同様に均一燃焼運転を行うが、一括噴射で
はなく分割噴射（第１の分割噴射）による運転を行う領
域である。すなわち、この領域Ｃでは、吸気行程の期間
内で燃料噴射を分割して行うことにより、燃料の分散及
びミキシングを促進しつつ均一燃焼運転を行う。
【００４５】なお、図2の例では、高回転領域であって
も、エンジン負荷の非常に高い領域は、燃料噴射量が多
くて吸気行程内で燃料噴射を分割することが困難である
ため、一括噴射運転領域Ｂが設定されている。
も、エンジン負荷の非常に高い領域は、燃料噴射量が多
くて吸気行程内で燃料噴射を分割することが困難である
ため、一括噴射運転領域Ｂが設定されている。
【００４６】スロットル制御手段４４は、各運転領域に
おいて、その燃焼に適した吸入空気量を実現するために
エレキスロットル２８のスロットル開度をスロットルセ
ンサの検出信号に基づいてフィードバック制御するもの
である。
おいて、その燃焼に適した吸入空気量を実現するために
エレキスロットル２８のスロットル開度をスロットルセ
ンサの検出信号に基づいてフィードバック制御するもの
である。
【００４７】還元材濃度制御手段４６は、燃料噴射及び
噴射時期の調整により還元材の濃度を制御するもので、
運転状態判定手段４２により判定された運転領域での燃
焼に見合う通常の制御に加え、ＮＯｘやＳＯｘの離脱の
ための制御を行うときは還元材としてのＣＯを増加させ
るべく燃料噴射量及び燃料噴射時期を決定し、図略のイ
ンジェクタドライバに指令信号を出力して、前記燃料噴
射時期に前記燃料噴射量に相当する幅のパルス信号をイ
ンジェクタ２２へ出力させるものである。この実施の形
態では、後述する図４および図５に示すフローチャート
に基づく制御を行うと共に、その制御に基づく指令内容
を該当するＥＧＲ制御手段４８、分割噴射制御手段４９
または点火リタード制御手段５０に出力する。
噴射時期の調整により還元材の濃度を制御するもので、
運転状態判定手段４２により判定された運転領域での燃
焼に見合う通常の制御に加え、ＮＯｘやＳＯｘの離脱の
ための制御を行うときは還元材としてのＣＯを増加させ
るべく燃料噴射量及び燃料噴射時期を決定し、図略のイ
ンジェクタドライバに指令信号を出力して、前記燃料噴
射時期に前記燃料噴射量に相当する幅のパルス信号をイ
ンジェクタ２２へ出力させるものである。この実施の形
態では、後述する図４および図５に示すフローチャート
に基づく制御を行うと共に、その制御に基づく指令内容
を該当するＥＧＲ制御手段４８、分割噴射制御手段４９
または点火リタード制御手段５０に出力する。
【００４８】ＥＧＲ制御手段４８は、実際のＥＧＲ量が
各運転領域に応じて設定された目標値に合致するように
ＥＧＲ弁３３の開度を制御するものである。この実施の
形態では、通常の運転状態に応じたＥＧＲ制御に加え、
還元材濃度制御手段４６による制御と関連して硫黄離脱
制御を行うべきことを判定したとき、ＥＧＲ量を減少さ
せる制御を、ＥＧＲ弁３３を介して行う。
各運転領域に応じて設定された目標値に合致するように
ＥＧＲ弁３３の開度を制御するものである。この実施の
形態では、通常の運転状態に応じたＥＧＲ制御に加え、
還元材濃度制御手段４６による制御と関連して硫黄離脱
制御を行うべきことを判定したとき、ＥＧＲ量を減少さ
せる制御を、ＥＧＲ弁３３を介して行う。
【００４９】分割噴射制御手段４９は、還元材濃度制御
手段４６が実行する制御の際に求めた前期燃料噴射量お
よび前期燃料噴射時期と、後期燃料噴射量および後期燃
料噴射時期とを入力すると、その内容に該当する時期に
該当量の燃料をインジェクタ２２より分割噴射する。
手段４６が実行する制御の際に求めた前期燃料噴射量お
よび前期燃料噴射時期と、後期燃料噴射量および後期燃
料噴射時期とを入力すると、その内容に該当する時期に
該当量の燃料をインジェクタ２２より分割噴射する。
【００５０】点火リタード制御手段５０は、還元材濃度
制御手段４６が実行する制御の際に求めた、基本点火時
期を補正してなる点火時期を入力すると、その内容に該
当する点火時期に点火プラグ２０を点火させる。
制御手段４６が実行する制御の際に求めた、基本点火時
期を補正してなる点火時期を入力すると、その内容に該
当する点火時期に点火プラグ２０を点火させる。
【００５１】上記還元材濃度制御手段４６、ＥＧＲ制御
手段４８、分割噴射制御手段４９および点火リタード制
御手段５０により、ＮＯｘ吸収材３６が所定の硫黄吸収
状態となったときにＮＯｘ吸収材３６の昇温及び還元材
の供給を行う硫黄離脱制御手段が構成されている。
手段４８、分割噴射制御手段４９および点火リタード制
御手段５０により、ＮＯｘ吸収材３６が所定の硫黄吸収
状態となったときにＮＯｘ吸収材３６の昇温及び還元材
の供給を行う硫黄離脱制御手段が構成されている。
【００５２】次に、このＥＣＵ４０が行う具体的な還元
材濃度制御動作を、図３のタイムチャートと図４および
図５のフローチャートに基づいて説明する。
材濃度制御動作を、図３のタイムチャートと図４および
図５のフローチャートに基づいて説明する。
【００５３】まず、還元材濃度制御手段４６は、エンジ
ンの各気筒毎に所定のタイミングでスタートし、運転状
態判定手段４２からエンジン回転数Ｎｅ、アクセル開度
Ａｃｃ、エアフローセンサ出力等を取り込み（図４のス
テップＳ１）、これらに基づき、基本燃料噴射量ＴBを
設定する（ステップＳ２）。この基本燃料噴射量ＴB
は、エンジン回転数Ｎｅとアクセル開度Ａｃｃと図２に
示す運転領域Ａ、Ｂ、Ｃとに基づいて空燃比を設定し、
その空燃比と吸入空気量及び回転数Ｎｅ等に基づいて算
出される。
ンの各気筒毎に所定のタイミングでスタートし、運転状
態判定手段４２からエンジン回転数Ｎｅ、アクセル開度
Ａｃｃ、エアフローセンサ出力等を取り込み（図４のス
テップＳ１）、これらに基づき、基本燃料噴射量ＴBを
設定する（ステップＳ２）。この基本燃料噴射量ＴB
は、エンジン回転数Ｎｅとアクセル開度Ａｃｃと図２に
示す運転領域Ａ、Ｂ、Ｃとに基づいて空燃比を設定し、
その空燃比と吸入空気量及び回転数Ｎｅ等に基づいて算
出される。
【００５４】次に、分割噴射を行っているか否か判断し
（ステップＳ３）、分割噴射の場合には、前期燃料噴射
量Ｔｌが前期燃料噴射量基本値Ｔｌ1に、前期燃料噴射
時期Ｉｌが前期燃料噴射時期基本値Ｉｌ1に設定され
（ステップＳ４）、続いて、後期燃料噴射量Ｔｔが後期
燃料噴射量基本値Ｔｔ1に、後期燃料噴射時期Ｉｔが後
期燃料噴射時期基本値Ｉｔ1に設定され（ステップＳ
５）、ステップＳ１０に進む。この分割燃料噴射量Ｔｌ
1およびＴｔ1は、基本燃料噴射量ＴBと分割割合に基づ
いて求められる。
（ステップＳ３）、分割噴射の場合には、前期燃料噴射
量Ｔｌが前期燃料噴射量基本値Ｔｌ1に、前期燃料噴射
時期Ｉｌが前期燃料噴射時期基本値Ｉｌ1に設定され
（ステップＳ４）、続いて、後期燃料噴射量Ｔｔが後期
燃料噴射量基本値Ｔｔ1に、後期燃料噴射時期Ｉｔが後
期燃料噴射時期基本値Ｉｔ1に設定され（ステップＳ
５）、ステップＳ１０に進む。この分割燃料噴射量Ｔｌ
1およびＴｔ1は、基本燃料噴射量ＴBと分割割合に基づ
いて求められる。
【００５５】一方、ステップＳ３において分割噴射でな
い場合は、後期のみの燃料噴射か否かを判断し（ステッ
プＳ６）、後期のみの燃料噴射である場合には、後期燃
料噴射量ＴｔがＴｔ2（前期燃料噴射量Ｔｌは０）に設
定され、後期燃料噴射時期ＩｔがＩｔ2（前期燃料噴射
時期Ｉｌが０）に設定され（ステップＳ７）、ステップ
Ｓ１０に進む。また、ステップＳ８において、燃料カッ
トである場合には制御不要のため終了する。また、後期
のみの燃料噴射でなく（ステップＳ６）、かつ、燃料カ
ットでない（ステップＳ８）場合には、前期燃料噴射量
ＴｌがＴｌ3（後期燃料噴射量Ｔｔは０）に設定され、
前期燃料噴射時期ＩｌがＩｌ3（後期燃料噴射時期Ｉｔ
が０）に設定され（ステップＳ９）、ステップＳ１０に
進む。以上により、初期設定がなされる。
い場合は、後期のみの燃料噴射か否かを判断し（ステッ
プＳ６）、後期のみの燃料噴射である場合には、後期燃
料噴射量ＴｔがＴｔ2（前期燃料噴射量Ｔｌは０）に設
定され、後期燃料噴射時期ＩｔがＩｔ2（前期燃料噴射
時期Ｉｌが０）に設定され（ステップＳ７）、ステップ
Ｓ１０に進む。また、ステップＳ８において、燃料カッ
トである場合には制御不要のため終了する。また、後期
のみの燃料噴射でなく（ステップＳ６）、かつ、燃料カ
ットでない（ステップＳ８）場合には、前期燃料噴射量
ＴｌがＴｌ3（後期燃料噴射量Ｔｔは０）に設定され、
前期燃料噴射時期ＩｌがＩｌ3（後期燃料噴射時期Ｉｔ
が０）に設定され（ステップＳ９）、ステップＳ１０に
進む。以上により、初期設定がなされる。
【００５６】次に、ステップＳ１０で、ＮＯｘ量の推定
を行う。この推定は、前回のＮＯｘ放出制御した時点以
降のリーン運転の走行距離および総燃料噴射量（Ｑａ
量）等に基づいて行う。そして、推定ＮＯｘ量と比較値
ＮＯとの比較を行い（ステップＳ１１）、ＮＯｘ量≧Ｎ
Ｏである場合、ＮＯｘ放出制御実行フラグＦ1がセット
される（ステップＳ１２）。そして、タイマーＴ1がイ
ンクリメントされ（ステップＳ１４）、Ｔ1≧Ｔ10か否
かを判断する（ステップＳ１５）。ここで、時間Ｔ10と
は、図３に示すように、ＮＯｘ吸収材中のＮＯｘが急激
に放出され始める直前までの時間である。Ｔ1≧Ｔ10で
ある場合は、前期燃料噴射量ＴｌがＴｌ4に、後期燃料
噴射量ＴｔがＴｔ4に設定され、前期燃料噴射時期Ｉｌ
がＩｌ4に、後期燃料噴射時期ＩｔがＩｔ4に設定される
（ステップＳ１７）。このとき、空燃比はほぼ理想空燃
比（λ＝１）になるように設定される。そして、ステッ
プＳ１８に進む。
を行う。この推定は、前回のＮＯｘ放出制御した時点以
降のリーン運転の走行距離および総燃料噴射量（Ｑａ
量）等に基づいて行う。そして、推定ＮＯｘ量と比較値
ＮＯとの比較を行い（ステップＳ１１）、ＮＯｘ量≧Ｎ
Ｏである場合、ＮＯｘ放出制御実行フラグＦ1がセット
される（ステップＳ１２）。そして、タイマーＴ1がイ
ンクリメントされ（ステップＳ１４）、Ｔ1≧Ｔ10か否
かを判断する（ステップＳ１５）。ここで、時間Ｔ10と
は、図３に示すように、ＮＯｘ吸収材中のＮＯｘが急激
に放出され始める直前までの時間である。Ｔ1≧Ｔ10で
ある場合は、前期燃料噴射量ＴｌがＴｌ4に、後期燃料
噴射量ＴｔがＴｔ4に設定され、前期燃料噴射時期Ｉｌ
がＩｌ4に、後期燃料噴射時期ＩｔがＩｔ4に設定される
（ステップＳ１７）。このとき、空燃比はほぼ理想空燃
比（λ＝１）になるように設定される。そして、ステッ
プＳ１８に進む。
【００５７】一方、Ｔ1≧Ｔ10でない場合は、エンジン
が４気筒の場合、今回噴射を行う気筒が１番気筒または
４番気筒であるか否かを判断し、そうでない場合、つま
り２番気筒または３番気筒である場合には、分割噴射を
行うべくステップＳ１７に進んだ後にステップＳ１８に
進む。１番気筒または４番気筒である場合には、ステッ
プＳ１８に進む。つまり、Ｔ10の時間が経過するまで
は、１番気筒または４番気筒はそれまで通り制御（例え
ばリーン）、２番気筒または３番気筒はλ≒１の分割噴
射を行い、Ｔ10の経過からＴ12の経過までの間は、全気
筒をλ≒１の分割噴射とする。分割噴射は、吸気行程か
圧縮行程の期間内に行うこととし、例えば、前期側を吸
気行程前半、後期側を圧縮行程後半とするように、Ｉ
ｌ、Ｉｔを設定する。
が４気筒の場合、今回噴射を行う気筒が１番気筒または
４番気筒であるか否かを判断し、そうでない場合、つま
り２番気筒または３番気筒である場合には、分割噴射を
行うべくステップＳ１７に進んだ後にステップＳ１８に
進む。１番気筒または４番気筒である場合には、ステッ
プＳ１８に進む。つまり、Ｔ10の時間が経過するまで
は、１番気筒または４番気筒はそれまで通り制御（例え
ばリーン）、２番気筒または３番気筒はλ≒１の分割噴
射を行い、Ｔ10の経過からＴ12の経過までの間は、全気
筒をλ≒１の分割噴射とする。分割噴射は、吸気行程か
圧縮行程の期間内に行うこととし、例えば、前期側を吸
気行程前半、後期側を圧縮行程後半とするように、Ｉ
ｌ、Ｉｔを設定する。
【００５８】ステップＳ１８では、Ｔ1≧Ｔ12であるか
否かを判定する。ここで、時間Ｔ12は、図６に示すよう
なＴ１１より後の時間（空燃比のリーン開始時）であ
る。そして、Ｔ1≧Ｔ12の場合は、ＮＯｘ放出制御実行
フラグＦ1がリセットされ（ステップＳ１９）、ステッ
プＳ２０に進む。Ｔ1≧Ｔ12でない場合は、後述のステ
ップＳ２３に進む。
否かを判定する。ここで、時間Ｔ12は、図６に示すよう
なＴ１１より後の時間（空燃比のリーン開始時）であ
る。そして、Ｔ1≧Ｔ12の場合は、ＮＯｘ放出制御実行
フラグＦ1がリセットされ（ステップＳ１９）、ステッ
プＳ２０に進む。Ｔ1≧Ｔ12でない場合は、後述のステ
ップＳ２３に進む。
【００５９】ステップＳ１１で、ＮＯｘ量≧ＮＯでない
場合には、ステップＳ１３に進んで、ＮＯｘ放出制御実
行フラグＦ１がセットされているか否かを判定し、そう
であるときはステップＳ１４に進む。また、ステップＳ
１３において、ＮＯｘ放出制御実行フラグＦ1がセット
されていない場合は、ＮＯｘ放出制御実行フラグＦ1が
リセットされ（ステップＳ２１）、Ｔ1が０に設定され
（ステップＳ２２）、ステップＳ２０に進む。
場合には、ステップＳ１３に進んで、ＮＯｘ放出制御実
行フラグＦ１がセットされているか否かを判定し、そう
であるときはステップＳ１４に進む。また、ステップＳ
１３において、ＮＯｘ放出制御実行フラグＦ1がセット
されていない場合は、ＮＯｘ放出制御実行フラグＦ1が
リセットされ（ステップＳ２１）、Ｔ1が０に設定され
（ステップＳ２２）、ステップＳ２０に進む。
【００６０】ステップＳ２０では、ＳＯｘ吸収量を推定
する。この推定は、前回のＳ放出制御を実行した時点以
降の走行距離、総燃料噴射量、ＮＯｘ吸収材の温度が低
温となっている時間に基づいて行う。そして、推定した
ＳＯｘ吸収量と基準ＳＯとを比較する（図５のステップ
Ｓ２３）。推定したＳＯｘ吸収量が、ＳＯｘ吸収量≧基
準ＳＯである場合には、Ｓ放出制御実行フラグＦ2がセ
ットされ（ステップＳ２４）、排ガス温度Ｔｃの推定を
行う（ステップＳ２５）。この排ガス温度Ｔｃの推定
は、空燃比がリーンの時間、分割噴射の時間等により行
われる。ステップＳ２４において、Ｓ放出制御実行フラ
グＦ2がセットされると、その後所定のタイミングで後
述の点火リタード制御およびＥＧＲ制御が実行される。
する。この推定は、前回のＳ放出制御を実行した時点以
降の走行距離、総燃料噴射量、ＮＯｘ吸収材の温度が低
温となっている時間に基づいて行う。そして、推定した
ＳＯｘ吸収量と基準ＳＯとを比較する（図５のステップ
Ｓ２３）。推定したＳＯｘ吸収量が、ＳＯｘ吸収量≧基
準ＳＯである場合には、Ｓ放出制御実行フラグＦ2がセ
ットされ（ステップＳ２４）、排ガス温度Ｔｃの推定を
行う（ステップＳ２５）。この排ガス温度Ｔｃの推定
は、空燃比がリーンの時間、分割噴射の時間等により行
われる。ステップＳ２４において、Ｓ放出制御実行フラ
グＦ2がセットされると、その後所定のタイミングで後
述の点火リタード制御およびＥＧＲ制御が実行される。
【００６１】そして、推定排ガス温度Ｔｃと基準排ガス
温度Ｔｃ0とを比較し（ステップＳ２６）、Ｔｃ≧Ｔｃ0
である場合には、タイマーＴ2がインクリメントされ
（ステップＳ２７）、Ｔ2≧Ｔ10を判定する（ステップ
Ｓ２８）。Ｔ2≧Ｔ10である場合（Ｔ２の時間の経過
後）には、噴射量ＴｌがＴｌ4＋Ｔｃｌ（燃料追加補正
量）に、噴射量ＴｔがＴｔ4＋Ｔｃｔ（燃料追加補正
量）に設定され、時期基本値ＩｌがＩｌ4に、時期基本
値ＩｔがＩｔ4に設定される（ステップＳ２９）。この
設定は、分割噴射でかつ空燃比をλ≦１（燃料リッチ）
にし、ＣＯ量を多くするためである。これにより、ＮＯ
ｘ吸収材から放出されるＮＯｘ放出量を還元するための
ＣＯを前もって供給できる。
温度Ｔｃ0とを比較し（ステップＳ２６）、Ｔｃ≧Ｔｃ0
である場合には、タイマーＴ2がインクリメントされ
（ステップＳ２７）、Ｔ2≧Ｔ10を判定する（ステップ
Ｓ２８）。Ｔ2≧Ｔ10である場合（Ｔ２の時間の経過
後）には、噴射量ＴｌがＴｌ4＋Ｔｃｌ（燃料追加補正
量）に、噴射量ＴｔがＴｔ4＋Ｔｃｔ（燃料追加補正
量）に設定され、時期基本値ＩｌがＩｌ4に、時期基本
値ＩｔがＩｔ4に設定される（ステップＳ２９）。この
設定は、分割噴射でかつ空燃比をλ≦１（燃料リッチ）
にし、ＣＯ量を多くするためである。これにより、ＮＯ
ｘ吸収材から放出されるＮＯｘ放出量を還元するための
ＣＯを前もって供給できる。
【００６２】その後、時間Ｔ20を設定する（ステップＳ
３０）。そして、Ｔ2≧Ｔ20であるかを判定し（ステッ
プＳ３１）、そうである場合は、Ｓ放出制御実行フラグ
Ｆ2が０に設定され（ステップＳ３２）、ステップＳ３
３に進む。
３０）。そして、Ｔ2≧Ｔ20であるかを判定し（ステッ
プＳ３１）、そうである場合は、Ｓ放出制御実行フラグ
Ｆ2が０に設定され（ステップＳ３２）、ステップＳ３
３に進む。
【００６３】一方、ステップＳ２８において、Ｔ2≧Ｔ1
0でない場合（Ｔ2の時間の経過前）には、燃料補正量Ｔ
ｃｅが０に、燃料補正量Ｔｃｔが０に設定され（ステッ
プＳ３４）、今回噴射を行う気筒が１番気筒または４番
気筒であるか否かを判断し（ステップＳ３５）、そうで
ない場合には上述のように分割噴射でかつ空燃比λをλ
≦１にしてＣＯ量を多くするためのステップＳ２９に進
む。一方、気筒が１番気筒または４番気筒である場合に
は、ステップＳ３０に進む。これにより、２番、３番気
筒では分割噴射でかつ空燃比リッチによりＣＯ濃度がリ
ッチとなり、そのＣＯとリーンの気筒（１番、４番気
筒）から排出される酸素とが反応して反応熱が生じるこ
とにより温度上昇が促進される。
0でない場合（Ｔ2の時間の経過前）には、燃料補正量Ｔ
ｃｅが０に、燃料補正量Ｔｃｔが０に設定され（ステッ
プＳ３４）、今回噴射を行う気筒が１番気筒または４番
気筒であるか否かを判断し（ステップＳ３５）、そうで
ない場合には上述のように分割噴射でかつ空燃比λをλ
≦１にしてＣＯ量を多くするためのステップＳ２９に進
む。一方、気筒が１番気筒または４番気筒である場合に
は、ステップＳ３０に進む。これにより、２番、３番気
筒では分割噴射でかつ空燃比リッチによりＣＯ濃度がリ
ッチとなり、そのＣＯとリーンの気筒（１番、４番気
筒）から排出される酸素とが反応して反応熱が生じるこ
とにより温度上昇が促進される。
【００６４】また、ステップＳ２３において、ＳＯｘ吸
収量≧基準ＳＯでない場合には、Ｓ放出制御実行フラグ
Ｆ2が１にセットされているか否かを判断し（ステップ
Ｓ３６）、そうである場合はステップＳ２５に進む。そ
うでない場合には、Ｔ2が０に設定され（ステップＳ３
７）、Ｓ放出制御実行フラグＦ2がリセットされ（ステ
ップＳ３８）、ステップＳ３３に進む。
収量≧基準ＳＯでない場合には、Ｓ放出制御実行フラグ
Ｆ2が１にセットされているか否かを判断し（ステップ
Ｓ３６）、そうである場合はステップＳ２５に進む。そ
うでない場合には、Ｔ2が０に設定され（ステップＳ３
７）、Ｓ放出制御実行フラグＦ2がリセットされ（ステ
ップＳ３８）、ステップＳ３３に進む。
【００６５】ステップＳ３３では、Ｔｌ（前期燃料噴射
量）＝０か否かを判断し、そうでない場合には、Ｉｌ
（前期燃料噴射時期）タイミングか否かを判断し（ステ
ップＳ３９）、Ｉｌタイミングとなるまで待機する。Ｉ
ｌタイミングになると、前期燃料（Ｔｌ）の噴射を行い
（ステップＳ４０）、ステップＳ４１に進む。一方、ス
テップＳ３３において、Ｔｌ＝０である場合にはステッ
プＳ４１に進む。
量）＝０か否かを判断し、そうでない場合には、Ｉｌ
（前期燃料噴射時期）タイミングか否かを判断し（ステ
ップＳ３９）、Ｉｌタイミングとなるまで待機する。Ｉ
ｌタイミングになると、前期燃料（Ｔｌ）の噴射を行い
（ステップＳ４０）、ステップＳ４１に進む。一方、ス
テップＳ３３において、Ｔｌ＝０である場合にはステッ
プＳ４１に進む。
【００６６】ステップＳ４１では、Ｔｔ（後期燃料噴射
量）＝０であるか否かを判断し、そうでない場合にはＩ
ｔ（後期燃料噴射時期）タイミングか否かを判断し（ス
テップＳ４２）、Ｉｔタイミングとなるまで待機する。
Ｉｔタイミングになると、後期燃料（Ｔｔ）の噴射を行
う制御指令を発する（ステップＳ４３）。これにより、
Ｔｌ、Ｔｔが共に０でなければ分割噴射が行われること
になり、還元材の還元成分（ＣＯ）が増量されて、ＮＯ
ｘ還元材中のＮＯｘの還元が行われる。
量）＝０であるか否かを判断し、そうでない場合にはＩ
ｔ（後期燃料噴射時期）タイミングか否かを判断し（ス
テップＳ４２）、Ｉｔタイミングとなるまで待機する。
Ｉｔタイミングになると、後期燃料（Ｔｔ）の噴射を行
う制御指令を発する（ステップＳ４３）。これにより、
Ｔｌ、Ｔｔが共に０でなければ分割噴射が行われること
になり、還元材の還元成分（ＣＯ）が増量されて、ＮＯ
ｘ還元材中のＮＯｘの還元が行われる。
【００６７】なお、上記分割噴射の制御は、図７に示す
ように負荷Ｃｅが低い領域Ｄを想定したものであり、高
負荷の領域Ｅを想定した場合には点火リタード制御を主
体として行うようにするのが好ましい。高負荷のとき点
火リタード制御を主として行う場合は、ＥＧＲの導入悪
化域においてノッキングの発生を防止できる。また、低
負荷のとき分割噴射を行う場合は、成層が生成し易い分
割噴射を行うようにできる。
ように負荷Ｃｅが低い領域Ｄを想定したものであり、高
負荷の領域Ｅを想定した場合には点火リタード制御を主
体として行うようにするのが好ましい。高負荷のとき点
火リタード制御を主として行う場合は、ＥＧＲの導入悪
化域においてノッキングの発生を防止できる。また、低
負荷のとき分割噴射を行う場合は、成層が生成し易い分
割噴射を行うようにできる。
【００６８】また、低負荷低中回転のときに点火リター
ド制御を優先的に実行すると回転変動が大きくなるた
め、このときは点火リタード制御より分割噴射やＥＧＲ
制御を優先することが好ましい。
ド制御を優先的に実行すると回転変動が大きくなるた
め、このときは点火リタード制御より分割噴射やＥＧＲ
制御を優先することが好ましい。
【００６９】（点火リタード制御）点火リタード制御手
段５０は、図８に示すように、所定クランク角度毎にス
タートし、負荷（Ｃｅ）、エンジン回転数（Ｎｅ）等の
データ入力し（ステップＳ１００）、これらに基づいて
基本点火時期（θB）を設定する（ステップＳ１０
１）。そして、前述した分割噴射のときのＳ放出制御実
行フラグＦ2がセットされているか否かを判断し（ステ
ップＳ１０２）、そうである場合には第１点火時期補正
量θｃ1を設定する（ステップＳ１０３）。このとき、
第１点火時期補正量（リタード量）θｃ1は、図７にお
ける領域Ｄでは小さく、領域Ｅでは大きく設定する。そ
して、Ｔ2≧Ｔ10であるか否かを判定し（ステップＳ１
０４）、そうでない場合は第２点火時期補正量（リター
ド量）θｃ2が０に設定される（ステップＳ１０５）。
つまりＳ放出作用が低い初期段階では燃費を重視するた
めである。そして、点火時期θT＝θB＋θｃ1＋θｃ2を
求める（ステップＳ１０６）。ステップＳ１０２におい
て、Ｓ放出制御実行フラグＦ2がセットされていないと
判断した場合は、ステップＳ１０６に進む。また、ステ
ップＳ１０４において、Ｔ2≧Ｔ10である場合はＴ2<Ｔ1
1であるか判断し（ステップＳ１０７）、そうでない場
合には、ステップＳ１０５に進む。Ｔ2<Ｔ11である場
合、つまりＴ11>Ｔ2≧Ｔ10である場合には、第２点火時
期補正量θｃ2がｍ（>０）に設定される（ステップＳ１
０８）。これは燃費を無視してＮＯｘ吸収材温度を上昇
させ、かつＣＯ量を増大させるためである。そして、ス
テップＳ１０６に進む。ここで求めた点火時期θTに基
づき、点火時期か否かを判定し（ステップＳ１０９）、
点火時期になるまで繰り返す。点火時期になると、点火
を行う（ステップＳ１１０）。よって、放出ＮＯｘ量が
ピークになる時に、特に還元成分（ＣＯ）の濃度増量を
大にでき、かつＮＯｘ吸収最の温度上昇も高くできる。
段５０は、図８に示すように、所定クランク角度毎にス
タートし、負荷（Ｃｅ）、エンジン回転数（Ｎｅ）等の
データ入力し（ステップＳ１００）、これらに基づいて
基本点火時期（θB）を設定する（ステップＳ１０
１）。そして、前述した分割噴射のときのＳ放出制御実
行フラグＦ2がセットされているか否かを判断し（ステ
ップＳ１０２）、そうである場合には第１点火時期補正
量θｃ1を設定する（ステップＳ１０３）。このとき、
第１点火時期補正量（リタード量）θｃ1は、図７にお
ける領域Ｄでは小さく、領域Ｅでは大きく設定する。そ
して、Ｔ2≧Ｔ10であるか否かを判定し（ステップＳ１
０４）、そうでない場合は第２点火時期補正量（リター
ド量）θｃ2が０に設定される（ステップＳ１０５）。
つまりＳ放出作用が低い初期段階では燃費を重視するた
めである。そして、点火時期θT＝θB＋θｃ1＋θｃ2を
求める（ステップＳ１０６）。ステップＳ１０２におい
て、Ｓ放出制御実行フラグＦ2がセットされていないと
判断した場合は、ステップＳ１０６に進む。また、ステ
ップＳ１０４において、Ｔ2≧Ｔ10である場合はＴ2<Ｔ1
1であるか判断し（ステップＳ１０７）、そうでない場
合には、ステップＳ１０５に進む。Ｔ2<Ｔ11である場
合、つまりＴ11>Ｔ2≧Ｔ10である場合には、第２点火時
期補正量θｃ2がｍ（>０）に設定される（ステップＳ１
０８）。これは燃費を無視してＮＯｘ吸収材温度を上昇
させ、かつＣＯ量を増大させるためである。そして、ス
テップＳ１０６に進む。ここで求めた点火時期θTに基
づき、点火時期か否かを判定し（ステップＳ１０９）、
点火時期になるまで繰り返す。点火時期になると、点火
を行う（ステップＳ１１０）。よって、放出ＮＯｘ量が
ピークになる時に、特に還元成分（ＣＯ）の濃度増量を
大にでき、かつＮＯｘ吸収最の温度上昇も高くできる。
【００７０】（ＥＧＲ制御）ＥＧＲ制御手段４８は、図
９に示すように、所定クランク角度毎にスタートし、負
荷（Ｃｅ）、エンジン回転数（Ｎｅ）等のデータ入力し
（ステップＳ１２０）、基本ＥＧＲ量（ＥＧＲB）、例
えばＥＧＲ率に基づいた弁開度を設定する（ステップＳ
１０１）。そして、還元材濃度制御手段４６が前述のよ
うに行う制御に際してのＳ放出制御実行フラグＦ2がセ
ットされているか否かを判断し（ステップＳ１２２）、
そうである場合には、Ｔ2≧Ｔ11であるか否かを判定し
（ステップＳ１２３）、そうである場合には減量のため
の補正量ＥＧＲCを設定する（ステップＳ１２４）。そ
して、ＥＧＲT＝ＥＧＲB−ＥＧＲC（実行量）を求める
（ステップＳ１２６）。
９に示すように、所定クランク角度毎にスタートし、負
荷（Ｃｅ）、エンジン回転数（Ｎｅ）等のデータ入力し
（ステップＳ１２０）、基本ＥＧＲ量（ＥＧＲB）、例
えばＥＧＲ率に基づいた弁開度を設定する（ステップＳ
１０１）。そして、還元材濃度制御手段４６が前述のよ
うに行う制御に際してのＳ放出制御実行フラグＦ2がセ
ットされているか否かを判断し（ステップＳ１２２）、
そうである場合には、Ｔ2≧Ｔ11であるか否かを判定し
（ステップＳ１２３）、そうである場合には減量のため
の補正量ＥＧＲCを設定する（ステップＳ１２４）。そ
して、ＥＧＲT＝ＥＧＲB−ＥＧＲC（実行量）を求める
（ステップＳ１２６）。
【００７１】ステップＳ１２２において、Ｆ2＝１でな
いと判断した場合、およびステップＳ１２３においてＴ
2≧Ｔ11でない場合は、補正量ＥＧＲC＝０とし（ステッ
プＳ１２５）、ステップＳ１２６に進む。求めた実行Ｅ
ＧＲTでＥＧＲ弁３３を駆動させる。 この装置によれ
ば、硫黄離脱制御手段としての還元材濃度制御手段４２
がＥＧＲ率の関連値を減少させると、それに伴って排気
ガスの温度が上昇してＮＯｘ吸収材３６の温度が昇温
し、ＮＯｘ吸収材３６中の硫黄が離脱されて放出され
る。この場合、ＥＧＲ率関連値の減少は、ＥＧＲを行う
場合には予め備わったＥＧＲ弁３３にて行われるため、
スペースを占める硫黄離脱制御手段を別途必要とせず、
省スペース化が図れ、かつコスト上昇を回避できる。
いと判断した場合、およびステップＳ１２３においてＴ
2≧Ｔ11でない場合は、補正量ＥＧＲC＝０とし（ステッ
プＳ１２５）、ステップＳ１２６に進む。求めた実行Ｅ
ＧＲTでＥＧＲ弁３３を駆動させる。 この装置によれ
ば、硫黄離脱制御手段としての還元材濃度制御手段４２
がＥＧＲ率の関連値を減少させると、それに伴って排気
ガスの温度が上昇してＮＯｘ吸収材３６の温度が昇温
し、ＮＯｘ吸収材３６中の硫黄が離脱されて放出され
る。この場合、ＥＧＲ率関連値の減少は、ＥＧＲを行う
場合には予め備わったＥＧＲ弁３３にて行われるため、
スペースを占める硫黄離脱制御手段を別途必要とせず、
省スペース化が図れ、かつコスト上昇を回避できる。
【００７２】また、この装置のようにＥＧＲ率関連値の
減少を行う前に、点火リタード制御と分割噴射とを行う
場合には、還元成分（ＣＯ）の増大化が図れ、ＥＧＲ制
御のみによる場合よりもＮＯｘ吸収材３６中の硫黄の離
脱を向上できる。そして、点火リタード制御または分割
噴射を実施してＮＯｘ吸収材からの放出ＮＯｘ量がピー
クとなった後にＥＧＲ量を減少させる制御を行うように
すると、放出ＮＯｘ量がピークを過ぎるまではＥＧＲに
より生ＮＯｘ（浄化前の排気ガス中のＮＯｘ）が減少す
るため、還元材のうちで生ＮＯｘの還元に費やされる量
が減ることで放出ＮＯｘを還元する作用が高められるた
め、ＮＯｘピーク高さを抑制することができる、よっ
て、ＮＯｘが減ればＥＧＲ量減少（カットする場合を含
む）により昇温化が図れる。なお、点火リタード制御と
分割噴射とは、どちらか一方を行うようにしてもよい。
減少を行う前に、点火リタード制御と分割噴射とを行う
場合には、還元成分（ＣＯ）の増大化が図れ、ＥＧＲ制
御のみによる場合よりもＮＯｘ吸収材３６中の硫黄の離
脱を向上できる。そして、点火リタード制御または分割
噴射を実施してＮＯｘ吸収材からの放出ＮＯｘ量がピー
クとなった後にＥＧＲ量を減少させる制御を行うように
すると、放出ＮＯｘ量がピークを過ぎるまではＥＧＲに
より生ＮＯｘ（浄化前の排気ガス中のＮＯｘ）が減少す
るため、還元材のうちで生ＮＯｘの還元に費やされる量
が減ることで放出ＮＯｘを還元する作用が高められるた
め、ＮＯｘピーク高さを抑制することができる、よっ
て、ＮＯｘが減ればＥＧＲ量減少（カットする場合を含
む）により昇温化が図れる。なお、点火リタード制御と
分割噴射とは、どちらか一方を行うようにしてもよい。
【００７３】図１０は、リーンＮＯｘ触媒３６中にセリ
ア（ＣｅＯ2）を含んだものを使用した場合の温度上昇
保持効果の説明図である。横軸は経過時間、縦軸は触媒
出口温度である。
ア（ＣｅＯ2）を含んだものを使用した場合の温度上昇
保持効果の説明図である。横軸は経過時間、縦軸は触媒
出口温度である。
【００７４】破線の領域で、リッチかつ酸素量が少なく
なると、ＨＣ、ＣＯが反応できなくなるためすぐに温度
が低下するが、セリアがあるとセリアにより暫く酸素を
供給でき、ＨＣ、ＣＯの酸化反応が持続する。このため
温度の向上が図れる。
なると、ＨＣ、ＣＯが反応できなくなるためすぐに温度
が低下するが、セリアがあるとセリアにより暫く酸素を
供給でき、ＨＣ、ＣＯの酸化反応が持続する。このため
温度の向上が図れる。
【００７５】図１１は、上述した実施形態において、空
燃比を略λ≒１として分割噴射するときの効果の説明図
である。即ち、前期側噴射を一定タイミング（例えば圧
縮トップから−３００゜ＣＡ）として後期噴射側タイミ
ングを種々変えつつ、ＣＯ濃度と排気温度とを調べたデ
ータが、（ａ）（ｂ）である。これらのグラフにおい
て、横軸は圧縮トップを基準としたクランク角（ＡＴＤ
Ｃで表す）である。なお、一括と記入している箇所のデ
ータは非分割噴射の場合の結果であり、他のデータが分
割噴射の場合の結果である。なお、このときの分割噴射
量比は、１：１である。
燃比を略λ≒１として分割噴射するときの効果の説明図
である。即ち、前期側噴射を一定タイミング（例えば圧
縮トップから−３００゜ＣＡ）として後期噴射側タイミ
ングを種々変えつつ、ＣＯ濃度と排気温度とを調べたデ
ータが、（ａ）（ｂ）である。これらのグラフにおい
て、横軸は圧縮トップを基準としたクランク角（ＡＴＤ
Ｃで表す）である。なお、一括と記入している箇所のデ
ータは非分割噴射の場合の結果であり、他のデータが分
割噴射の場合の結果である。なお、このときの分割噴射
量比は、１：１である。
【００７６】この図１１から理解されるように、λ≦１
で分割噴射を行うとＣＯリッチとなると共に排気温度が
上昇し、特に圧縮トップ前の９０゜〜５０゜の範囲でＣ
Ｏの増加及び排気温度上昇が顕著になり、硫黄のＮＯｘ
吸収材からの脱離性を向上できる。
で分割噴射を行うとＣＯリッチとなると共に排気温度が
上昇し、特に圧縮トップ前の９０゜〜５０゜の範囲でＣ
Ｏの増加及び排気温度上昇が顕著になり、硫黄のＮＯｘ
吸収材からの脱離性を向上できる。
【００７７】なお、本発明は、かかる実施形態に限られ
るものではなく、次のような実施形態をとることも可能
である。
るものではなく、次のような実施形態をとることも可能
である。
【００７８】前記実施形態ではＥＧＲ制御を行う場合に
ついて説明しているが、本発明はこれに限らず、ＥＧＲ
制御を行わない場合にも適用できる。例えば、請求項１
３のように、排気通路に配置され、酸素過剰雰囲気でＮ
Ｏｘを吸収し、酸素濃度低下によりＮＯｘを放出すると
共に、硫黄成分を吸収するＮＯｘ吸収材と、ＮＯｘ吸収
材が吸収した硫黄吸収状態が所定値以下であることを判
断する判断手段と、判断手段の判断結果に基づき、点火
リタード制御、及び吸気行程から圧縮行程までの間に少
なくとも２回の分割噴射との少なくとも一方を行う還元
材濃度制御手段とを備え、還元材濃度制御手段は高負荷
では点火リタード制御を優先適用する構成も適用でき
る。この場合には、ＥＧＲ制御を行わなくてもＮＯｘ吸
収材の温度を昇温化でき、また、ノッキングの発生を抑
制できる。
ついて説明しているが、本発明はこれに限らず、ＥＧＲ
制御を行わない場合にも適用できる。例えば、請求項１
３のように、排気通路に配置され、酸素過剰雰囲気でＮ
Ｏｘを吸収し、酸素濃度低下によりＮＯｘを放出すると
共に、硫黄成分を吸収するＮＯｘ吸収材と、ＮＯｘ吸収
材が吸収した硫黄吸収状態が所定値以下であることを判
断する判断手段と、判断手段の判断結果に基づき、点火
リタード制御、及び吸気行程から圧縮行程までの間に少
なくとも２回の分割噴射との少なくとも一方を行う還元
材濃度制御手段とを備え、還元材濃度制御手段は高負荷
では点火リタード制御を優先適用する構成も適用でき
る。この場合には、ＥＧＲ制御を行わなくてもＮＯｘ吸
収材の温度を昇温化でき、また、ノッキングの発生を抑
制できる。
【００７９】前記実施形態では、分割噴射として吸気行
程と圧縮行程とに分けて燃料を噴射するものを示した
が、３回以上に分けて噴射してもよいし、吸気行程に２
回燃料噴射を行うようにしてもよい。
程と圧縮行程とに分けて燃料を噴射するものを示した
が、３回以上に分けて噴射してもよいし、吸気行程に２
回燃料噴射を行うようにしてもよい。
【００８０】前記実施形態では、筒内噴射式エンジンに
適用したものを示したが、本発明はこれに限らず、互い
にＥＧＲ量目標値の異なる運転領域が隣接して設定され
たエンジンに広く適用が可能なものである。例えば、吸
気弁手前の吸気ポートに燃料を噴射するポート噴射式エ
ンジンであっても、高いＥＧＲ量目標値が設定されるよ
うな運転領域（例えば吸気行程後期噴射とスワールで成
層燃焼を行う領域）で、Ｓ吸蔵量が増大する状態となっ
たとき、ＥＧＲ量の減量や点火時期のリタード等を行う
ようにすればよい。
適用したものを示したが、本発明はこれに限らず、互い
にＥＧＲ量目標値の異なる運転領域が隣接して設定され
たエンジンに広く適用が可能なものである。例えば、吸
気弁手前の吸気ポートに燃料を噴射するポート噴射式エ
ンジンであっても、高いＥＧＲ量目標値が設定されるよ
うな運転領域（例えば吸気行程後期噴射とスワールで成
層燃焼を行う領域）で、Ｓ吸蔵量が増大する状態となっ
たとき、ＥＧＲ量の減量や点火時期のリタード等を行う
ようにすればよい。
【００８１】
【発明の効果】以上のように、本発明は、硫黄離脱制御
手段がＥＧＲ率の関連値を減少させると、それに伴って
排気ガスの温度が上昇してＮＯｘ吸収材の温度が昇温
し、ＮＯｘ吸収材中の硫黄を離脱して放出させることが
可能になり、このとき、ＥＧＲ率関連値の減少が、ＥＧ
Ｒを行う場合に予め備わったＥＧＲ調整手段にて行われ
るため、スペースを占める硫黄離脱制御手段を別途必要
とせず、省スペース化が図れ、かつコスト上昇を回避で
きる。
手段がＥＧＲ率の関連値を減少させると、それに伴って
排気ガスの温度が上昇してＮＯｘ吸収材の温度が昇温
し、ＮＯｘ吸収材中の硫黄を離脱して放出させることが
可能になり、このとき、ＥＧＲ率関連値の減少が、ＥＧ
Ｒを行う場合に予め備わったＥＧＲ調整手段にて行われ
るため、スペースを占める硫黄離脱制御手段を別途必要
とせず、省スペース化が図れ、かつコスト上昇を回避で
きる。
【００８２】また、本発明は、判断手段の判断結果に基
づき、点火リタード制御、及び吸気行程から圧縮行程ま
での間に少なくとも２回の分割噴射との少なくとも一方
を行う還元材濃度制御手段とを備え、還元材濃度制御手
段は高負荷では点火リタード制御を優先適用する構成と
した場合には、ＥＧＲ制御を行わなくてもＮＯｘ吸収材
の温度を昇温化できるので、スペースを占める硫黄離脱
制御手段を別途必要とせず、省スペース化が図れ、かつ
コスト上昇を回避でき、また、ノッキングが発生し難く
できる。
づき、点火リタード制御、及び吸気行程から圧縮行程ま
での間に少なくとも２回の分割噴射との少なくとも一方
を行う還元材濃度制御手段とを備え、還元材濃度制御手
段は高負荷では点火リタード制御を優先適用する構成と
した場合には、ＥＧＲ制御を行わなくてもＮＯｘ吸収材
の温度を昇温化できるので、スペースを占める硫黄離脱
制御手段を別途必要とせず、省スペース化が図れ、かつ
コスト上昇を回避でき、また、ノッキングが発生し難く
できる。
【図１】本発明の実施の形態にかかるエンジンの全体構
成図である。
成図である。
【図２】前記エンジンにおいて設定された各運転領域を
示すグラフである。
示すグラフである。
【図３】本発明の実施の形態にかかるエンジンの制御内
容を示すタイムチャートである。
容を示すタイムチャートである。
【図４】前記エンジンにおいて実行される還元材濃度制
御の内容を示すフローチャートである。
御の内容を示すフローチャートである。
【図５】前記エンジンにおいて実行される還元材濃度制
御の内容を示すフローチャートである。
御の内容を示すフローチャートである。
【図６】本発明の実施の形態にかかるエンジンの制御を
行う時の時間を説明する図である。
行う時の時間を説明する図である。
【図７】本発明の実施の形態にかかるエンジンの制御の
一部を示す図である。
一部を示す図である。
【図８】本発明の実施の形態にかかるエンジンの制御の
一部である点火リタード制御を示すフローチャートであ
る。
一部である点火リタード制御を示すフローチャートであ
る。
【図９】本発明の実施の形態にかかるエンジンの制御の
一部であるＥＧＲ制御を示すフローチャートである。
一部であるＥＧＲ制御を示すフローチャートである。
【図１０】リーンＮＯｘ触媒中にセリア（ＣｅＯ2）を
含んだものを使用した場合の温度上昇保持効果の説明図
である。
含んだものを使用した場合の温度上昇保持効果の説明図
である。
【図１１】本発明の実施形態において空燃比を略λ≦１
として分割噴射するときの効果の説明図である。
として分割噴射するときの効果の説明図である。
１０ エンジン本体 １６ 燃焼室 ２２ インジェクタ ２４ 吸気通路 ３２ ＥＧＲ通路 ３３ ＥＧＲ弁 ３４ 排気通路 ３５ 三元触媒 ３６ リーンＮＯｘ触媒 ４０ ＥＣＵ ４２ 運転状態判定手段 ４６ 還元材濃度制御手段 ４８ ＥＧＲ制御手段 ４９ 分割噴射制御手段 ５０ 点火リタード制御手段
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成１１年８月４日（１９９９．８．４）
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】特許請求の範囲
【補正方法】変更
【補正内容】
【特許請求の範囲】
【請求項３】 請求項１または２に記載のエンジンの制
御装置において、前記硫黄離脱制御手段は、排ガス中に
含まれる還元材の濃度を増量制御する還元材濃度制御手
段を備えることを特徴とするエンジンの制御装置。
御装置において、前記硫黄離脱制御手段は、排ガス中に
含まれる還元材の濃度を増量制御する還元材濃度制御手
段を備えることを特徴とするエンジンの制御装置。
【請求項４】 請求項３に記載のエンジンの制御装置に
おいて、ＮＯｘ吸収材が所定の硫黄吸収状態となったこ
とを判断手段が判断したとき、前記還元材濃度制御手段
は還元材濃度の増量制御を開始し、ＮＯｘ吸収材からの
放出ＮＯｘ量がピークとなった後にＥＧＲ率の関連値を
減少させることを特徴とするエンジンの制御装置。
おいて、ＮＯｘ吸収材が所定の硫黄吸収状態となったこ
とを判断手段が判断したとき、前記還元材濃度制御手段
は還元材濃度の増量制御を開始し、ＮＯｘ吸収材からの
放出ＮＯｘ量がピークとなった後にＥＧＲ率の関連値を
減少させることを特徴とするエンジンの制御装置。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ０１Ｎ 3/20 ＺＡＢ Ｆ０１Ｎ 3/20 ＺＡＢＥ ３Ｇ３０１ 3/36 3/36 Ａ Ｆ０２Ｄ 21/08 ３０１ Ｆ０２Ｄ 21/08 ３０１Ｚ 41/02 ３０１ 41/02 ３０１Ａ 41/04 ３０５ 41/04 ３０５Ｚ ３３０ ３３０Ｚ 41/34 41/34 Ｈ 41/36 41/36 Ｂ 43/00 ３０１ 43/00 ３０１Ｂ ３０１Ｈ ３０１Ｊ ３０１Ｎ ３０１Ｔ 45/00 ３１０ 45/00 ３１０Ｈ Ｆ０２Ｍ 25/07 ５５０ Ｆ０２Ｍ 25/07 ５５０Ｆ ５５０Ｇ ５５０Ｒ Ｆ０２Ｐ 5/15 Ｆ０２Ｐ 5/15 Ｂ (72)発明者 久慈 洋一 広島県安芸郡府中町新地３番１号 マツダ 株式会社内 (72)発明者 黒木 雅之 広島県安芸郡府中町新地３番１号 マツダ 株式会社内 (72)発明者 高見 明秀 広島県安芸郡府中町新地３番１号 マツダ 株式会社内 (72)発明者 岡本 謙治 広島県安芸郡府中町新地３番１号 マツダ 株式会社内 (72)発明者 山田 啓司 広島県安芸郡府中町新地３番１号 マツダ 株式会社内 (72)発明者 京極 誠 広島県安芸郡府中町新地３番１号 マツダ 株式会社内 (72)発明者 三好 誠治 広島県安芸郡府中町新地３番１号 マツダ 株式会社内 Ｆターム(参考） 3G022 AA03 AA04 AA06 AA07 AA09 AA10 BA01 BA06 DA02 GA05 GA06 GA08 3G062 AA03 AA06 AA07 AA08 AA10 BA02 BA04 BA05 BA06 BA08 DA01 DA02 EA10 GA01 GA04 GA06 3G084 BA05 BA09 BA13 BA15 BA20 BA24 DA10 DA27 EA11 EB11 EB16 FA07 FA10 FA33 3G091 AA02 AA11 AA12 AA13 AA17 AA23 AA24 AA28 AB03 AB06 BA04 BA11 BA14 BA15 BA19 BA33 CA13 CA18 CB02 CB03 CB05 CB06 CB07 CB08 DA01 DA02 DA03 DA05 DA07 DB10 DC01 EA01 EA05 EA07 EA38 FA05 FA08 FA09 FA12 FA13 FA14 FB02 FB10 FB11 FB12 FC07 GA06 GA18 GB01X GB03W GB04W GB05W GB06W GB09X GB10X GB17X HA08 HB03 HB05 3G092 AA01 AA05 AA06 AA09 AA10 AA14 AA17 AB02 AB20 BA05 BA06 BA07 BA09 BB01 BB06 BB10 CA03 CB05 DC03 DC06 DC08 DC09 DC14 DC15 DE02S DE02Y DE03S DE03Y DF06 EA01 EA02 EA04 EA05 EA06 EA07 EA08 EA16 EA21 EA22 3G301 HA01 HA04 HA06 HA13 HA15 HA16 HA17 HA18 JA15 JA25 JA26 JB09 LA03 LA05 LB02 LB04 MA01 MA18 MA23 MA26 NA04 NA06 NA08 ND01 ND41 NE01 NE06 NE11 NE12 NE13 NE14 NE15 PA01A PA01B PA11A PA11B PE01A PE01B
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 【請求項１】 排ガスの一部を吸気系に環流するＥＧＲ
調整手段を有するエンジンの制御装置であって、 排気通路に配置され、酸素過剰雰囲気でＮＯｘを吸収
し、酸素濃度低下によりＮＯｘを放出すると共に、硫黄
成分を吸収するＮＯｘ吸収材と、 ＮＯｘ吸収材が所定の硫黄吸収状態となったことを判断
する判断手段と、 判断手段の判断結果に基づき、ＥＧＲ率の関連値を減少
させてＮＯｘ吸収材の温度を昇温させ、ＮＯｘ吸収材中
の硫黄を離脱させる硫黄離脱制御手段とを具備すること
を特徴とするエンジンの制御装置。 【請求項２】 請求項１に記載のエンジンの制御装置に
おいて、所定の硫黄吸収状態とは、硫黄の吸収によって
ＮＯｘ吸収性が所定値以下に低下する状態となったこと
であるエンジンの制御装置。 【請求項２】 請求項１または２に記載のエンジンの制
御装置において、前記硫黄離脱制御手段は、排ガス中に
含まれる還元材の濃度を増量制御する還元材濃度制御手
段を備えることを特徴とするエンジンの制御装置。 【請求項３】 請求項３に記載のエンジンの制御装置に
おいて、ＮＯｘ吸収材が所定の硫黄吸収状態となったこ
とを判断手段が判断したとき、前記還元材濃度制御手段
は還元材濃度の増量制御を開始し、ＮＯｘ吸収材からの
放出ＮＯｘ量がピークとなった後にＥＧＲ率の関連値を
減少させることを特徴とするエンジンの制御装置。 【請求項５】 請求項４に記載のエンジンの制御装置に
おいて、前記還元材濃度制御手段は、吸入空気量に対す
る燃料噴射量の割合を増量して空燃比λをλ≦１にする
空燃比制御、および点火リタード制御のうちの少なくと
も一方を行うことを特徴とするエンジンの制御装置。 【請求項６】 請求項５に記載のエンジンの制御装置に
おいて、燃焼室に直接燃料を噴射するインジェクタを備
えると共に、前期空燃比制御を行うとき、還元材濃度制
御手段は吸気行程から圧縮行程までの間に少なくとも２
回の分割噴射を行わせることを特徴とするエンジンの制
御装置。 【請求項７】 請求項５に記載のエンジンの制御装置に
おいて、点火リタード制御を行う場合、還元材濃度制御
手段はＮＯｘ吸収材からの放出ＮＯｘ量がピークとなる
前に、点火リタード量を大きくすることを特徴とするエ
ンジンの制御装置。 【請求項８】 請求項３に記載のエンジンの制御装置に
おいて、空燃比制御を行う場合、還元材濃度制御手段は
その空燃比制御を行う前に、一部の気筒の空燃比をリー
ンにし、残りの気筒の空燃比を略λ≦１にすることを特
徴とするエンジンの制御装置。 【請求項９】 請求項８に記載のエンジンの制御装置に
おいて、還元材濃度制御手段は空燃比を略λ≦１にする
気筒に対して、吸気行程から圧縮行程までの間に少なく
とも２回の分割噴射を行うことを特徴とするエンジンの
制御装置。 【請求項１０】 請求項３に記載のエンジンの制御装置
において、還元材濃度制御手段が点火リタード制御を行
う前に、吸気行程から圧縮行程までの間に少なくとも２
回の分割噴射を実行することを特徴とするエンジンの制
御装置。 【請求項１１】 請求項５に記載のエンジンの制御装置
において、高負荷のときは点火リタード制御を主として
行うことを特徴とするエンジンの制御装置。 【請求項１２】 請求項６に記載のエンジンの制御装置
において、低負荷のときに分割噴射を主として実行する
ことを特徴とするエンジンの制御装置。 【請求項１３】 燃焼室に直接燃料を噴射するインジェ
クタを備えたエンジンの制御装置であって、 排気通路に配置され、酸素過剰雰囲気でＮＯｘを吸収
し、酸素濃度低下によりＮＯｘを放出すると共に、硫黄
成分を吸収するＮＯｘ吸収材と、 ＮＯｘ吸収材が吸収した硫黄吸収状態が所定値以下であ
ることを判断する判断手段と、 判断手段の判断結果に基づき、点火リタード制御と、吸
気行程から圧縮行程までの間に前記インジェクタが少な
くとも２回に分割して燃料を噴射させる分割噴射制御と
の少なくとも一方を行う還元材濃度制御手段とを備え、 還元材濃度制御手段は高負荷では点火リタード制御を優
先適用することを特徴とするエンジンの制御装置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02921999A JP3632483B2 (ja) | 1999-02-05 | 1999-02-05 | エンジンの制御装置 |
| EP00102062A EP1026381B1 (en) | 1999-02-05 | 2000-02-02 | Engine control device |
| DE60019656T DE60019656T2 (de) | 1999-02-05 | 2000-02-02 | Steuereinrichtung für eine Brennkraftmaschine |
| US09/497,431 US6269634B1 (en) | 1999-02-05 | 2000-02-03 | Engine control device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02921999A JP3632483B2 (ja) | 1999-02-05 | 1999-02-05 | エンジンの制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000227023A true JP2000227023A (ja) | 2000-08-15 |
| JP3632483B2 JP3632483B2 (ja) | 2005-03-23 |
Family
ID=12270104
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP02921999A Expired - Fee Related JP3632483B2 (ja) | 1999-02-05 | 1999-02-05 | エンジンの制御装置 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6269634B1 (ja) |
| EP (1) | EP1026381B1 (ja) |
| JP (1) | JP3632483B2 (ja) |
| DE (1) | DE60019656T2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7188607B2 (en) | 2002-07-04 | 2007-03-13 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Internal combustion engine of compressing and auto-igniting air-fuel mixture and method of controlling such internal combustion engine |
| CN1325419C (zh) * | 2005-12-19 | 2007-07-11 | 北京朗新明环保科技有限公司 | 烟气脱硫石膏浆液的脱水方法及装置 |
| JP2009536283A (ja) * | 2006-04-13 | 2009-10-08 | マック トラックス インコーポレイテッド | 排出ガス処理装置を有するエンジンとエンジン排出ガスを処理する方法 |
| JP2011074786A (ja) * | 2009-09-29 | 2011-04-14 | Toyota Motor Corp | 運転制御装置 |
| WO2017010550A1 (ja) * | 2015-07-16 | 2017-01-19 | いすゞ自動車株式会社 | 排気浄化システム |
| CN111140319A (zh) * | 2019-12-31 | 2020-05-12 | 潍柴动力股份有限公司 | 一种脱硫控制方法、装置、存储介质及电子设备 |
Families Citing this family (31)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6718756B1 (en) * | 1999-01-21 | 2004-04-13 | Mitsubishi Jidosha Kogyo Kabushiki Kaisha | Exhaust gas purifier for use in internal combustion engine |
| DE19952526A1 (de) * | 1999-10-30 | 2001-05-10 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren zum Betreiben einer Brennkraftmaschine |
| US6539704B1 (en) * | 2000-03-17 | 2003-04-01 | Ford Global Technologies, Inc. | Method for improved vehicle performance |
| US6487849B1 (en) * | 2000-03-17 | 2002-12-03 | Ford Global Technologies, Inc. | Method and apparatus for controlling lean-burn engine based upon predicted performance impact and trap efficiency |
| US6481199B1 (en) * | 2000-03-17 | 2002-11-19 | Ford Global Technologies, Inc. | Control for improved vehicle performance |
| US6490855B1 (en) * | 2000-04-06 | 2002-12-10 | Ford Global Technologies, Inc. | Fueling control during emission control device purging |
| JP3881243B2 (ja) | 2000-05-08 | 2007-02-14 | カミンス インコーポレイテッド | 可変速度ｓｏｃ制御を有する予混合チャージ圧縮点火エンジン及び作動方法 |
| DE10043687A1 (de) * | 2000-09-04 | 2002-03-14 | Bosch Gmbh Robert | Koordination verschiedener Anforderungen an die Abgastemperatur und entsprechende Heiz-oder Kühl-Maßnahmen |
| DE10054005A1 (de) * | 2000-11-01 | 2002-05-08 | Daimler Chrysler Ag | Verfahren zum Betrieb einer Abgasreinigungsanlage mit Stickoxidspeicher |
| DE10114054A1 (de) * | 2001-03-15 | 2002-09-26 | Volkswagen Ag | Verfahren zur Anhebung einer Abgastemperatur einer fremdgezündeten, direkteinspritzenden Verbrennungskraftmaschine |
| JP4393726B2 (ja) * | 2001-04-09 | 2010-01-06 | 本田技研工業株式会社 | 内燃機関の排気還流制御装置 |
| US6698191B2 (en) * | 2001-08-09 | 2004-03-02 | Ford Global Technologies, Llc | High efficiency conversion of nitrogen oxides in an exhaust aftertreatment device at low temperature |
| JP2003065095A (ja) * | 2001-08-27 | 2003-03-05 | Yanmar Co Ltd | 内燃機関の運転制御方法 |
| JP3645841B2 (ja) * | 2001-08-28 | 2005-05-11 | 本田技研工業株式会社 | 内燃機関の排気浄化装置 |
| US6553757B1 (en) * | 2001-11-19 | 2003-04-29 | Ford Global Technologies, Llc | NOx purge air/fuel ratio selection |
| JPWO2003069137A1 (ja) * | 2002-02-12 | 2005-06-02 | いすゞ自動車株式会社 | 排気ガス浄化システム及び排気ガス浄化方法 |
| JP4385593B2 (ja) * | 2002-12-10 | 2009-12-16 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の排気浄化装置 |
| JP2005048752A (ja) * | 2003-07-31 | 2005-02-24 | Nissan Motor Co Ltd | エンジンの制御装置 |
| JP3925485B2 (ja) * | 2003-11-06 | 2007-06-06 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関のＮＯｘ排出量推定方法 |
| US7047730B2 (en) * | 2004-07-08 | 2006-05-23 | International Engine Intellectual Property Company, Llc | De-sulfurization of a NOx adsorber catalyst in a diesel engine exhaust system |
| US20060266018A1 (en) * | 2005-05-31 | 2006-11-30 | Caterpillar Inc. | Exhaust control system implementing sulfur detection |
| US7950226B2 (en) * | 2007-05-14 | 2011-05-31 | Eaton Corporation | LNT-SCR system optimized for thermal gradient |
| JP4966100B2 (ja) * | 2007-05-31 | 2012-07-04 | 日立建機株式会社 | 建設機械 |
| DE102008013163A1 (de) * | 2008-03-07 | 2009-09-10 | Alois Dotzer | Dieselmotorisch betriebene Brennkraftmaschine |
| DE112011105782B4 (de) * | 2011-10-26 | 2019-05-23 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Kraftstoffeinspritzsteuervorrichtung für Maschine mit interner Verbrennung |
| US9587577B2 (en) * | 2011-10-26 | 2017-03-07 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Fuel injection control device for internal combustion engine |
| JP5737262B2 (ja) * | 2012-10-16 | 2015-06-17 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の制御装置 |
| US9284909B2 (en) | 2013-08-23 | 2016-03-15 | Ford Global Technologies, Llc | Method and system for knock control |
| KR102177356B1 (ko) * | 2014-09-30 | 2020-11-11 | 두산인프라코어 주식회사 | 요소수 농도에 따른 엔진 제어 장치 및 엔진 제어 방법 |
| KR101887763B1 (ko) * | 2016-10-17 | 2018-09-07 | 현대자동차주식회사 | 차량의 흡기조절장치 |
| DE102019103833A1 (de) * | 2019-01-16 | 2020-07-16 | Volkswagen Aktiengesellschaft | Verfahren zur Abgasnachbehandlung eines Verbrennungsmotors sowie Abgasnachbehandlungssystem |
Family Cites Families (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2671606B2 (ja) * | 1990-12-27 | 1997-10-29 | トヨタ自動車株式会社 | 筒内直接噴射式内燃機関の燃料噴射制御装置 |
| JP2745985B2 (ja) | 1992-08-13 | 1998-04-28 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の排気浄化装置 |
| JPH06229322A (ja) | 1993-02-05 | 1994-08-16 | Nissan Motor Co Ltd | 内燃機関の排気還流制御装置 |
| DE19510642C2 (de) * | 1994-12-02 | 1997-04-10 | Volkswagen Ag | Verfahren zur Reduzierung von Schadstoffen des Abgases einer mehrere Zylinder aufweisenden Brennkraftmaschine |
| JP3542404B2 (ja) * | 1995-04-26 | 2004-07-14 | 本田技研工業株式会社 | 内燃機関の空燃比制御装置 |
| EP0761286B1 (en) * | 1995-09-11 | 2005-12-28 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | A method for purifying exhaust gas of an internal combustion engine |
| JP3956437B2 (ja) | 1996-09-26 | 2007-08-08 | マツダ株式会社 | 排気ガス浄化用触媒 |
| DE19640161A1 (de) * | 1996-09-28 | 1998-04-02 | Volkswagen Ag | NOx-Abgasreinigungsverfahren |
| JP3052856B2 (ja) * | 1996-10-24 | 2000-06-19 | 三菱自動車工業株式会社 | 排気昇温装置 |
| JP3237607B2 (ja) * | 1997-05-26 | 2001-12-10 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の触媒被毒再生装置 |
| EP0892158B1 (de) * | 1997-07-19 | 2003-02-12 | Volkswagen Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zur Überwachung der De-Sulfatierung bei NOx-Speicherkatalysatoren |
| JP3424557B2 (ja) | 1997-08-06 | 2003-07-07 | マツダ株式会社 | エンジンの排気浄化装置 |
| JP3264226B2 (ja) * | 1997-08-25 | 2002-03-11 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の排気浄化装置 |
| US5974788A (en) * | 1997-08-29 | 1999-11-02 | Ford Global Technologies, Inc. | Method and apparatus for desulfating a nox trap |
| US5910096A (en) * | 1997-12-22 | 1999-06-08 | Ford Global Technologies, Inc. | Temperature control system for emission device coupled to direct injection engines |
-
1999
- 1999-02-05 JP JP02921999A patent/JP3632483B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
2000
- 2000-02-02 EP EP00102062A patent/EP1026381B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-02-02 DE DE60019656T patent/DE60019656T2/de not_active Expired - Fee Related
- 2000-02-03 US US09/497,431 patent/US6269634B1/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7188607B2 (en) | 2002-07-04 | 2007-03-13 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Internal combustion engine of compressing and auto-igniting air-fuel mixture and method of controlling such internal combustion engine |
| US7320302B2 (en) | 2002-07-04 | 2008-01-22 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Internal combustion engine of compressing and auto-igniting air-fuel mixture and method of controlling such internal combustion engine |
| CN1325419C (zh) * | 2005-12-19 | 2007-07-11 | 北京朗新明环保科技有限公司 | 烟气脱硫石膏浆液的脱水方法及装置 |
| JP2009536283A (ja) * | 2006-04-13 | 2009-10-08 | マック トラックス インコーポレイテッド | 排出ガス処理装置を有するエンジンとエンジン排出ガスを処理する方法 |
| JP2011074786A (ja) * | 2009-09-29 | 2011-04-14 | Toyota Motor Corp | 運転制御装置 |
| WO2017010550A1 (ja) * | 2015-07-16 | 2017-01-19 | いすゞ自動車株式会社 | 排気浄化システム |
| CN111140319A (zh) * | 2019-12-31 | 2020-05-12 | 潍柴动力股份有限公司 | 一种脱硫控制方法、装置、存储介质及电子设备 |
| CN111140319B (zh) * | 2019-12-31 | 2021-03-16 | 潍柴动力股份有限公司 | 一种脱硫控制方法、装置、存储介质及电子设备 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP1026381A2 (en) | 2000-08-09 |
| US6269634B1 (en) | 2001-08-07 |
| DE60019656T2 (de) | 2006-02-02 |
| JP3632483B2 (ja) | 2005-03-23 |
| DE60019656D1 (de) | 2005-06-02 |
| EP1026381B1 (en) | 2005-04-27 |
| EP1026381A3 (en) | 2002-04-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2000227023A (ja) | エンジンの制御装置 | |
| EP0974747B1 (en) | A control system for an internal combustion engine | |
| JP3067685B2 (ja) | 火花点火式筒内噴射型内燃機関の排気浄化装置 | |
| US6560959B2 (en) | Exhaust gas purification apparatus of internal combustion engine | |
| US6325041B1 (en) | Control apparatus for spark ignition type direct injection engine | |
| JPH10317946A (ja) | 排気浄化装置 | |
| JP2000337129A (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
| JPH11210570A (ja) | 希薄燃焼内燃機関の排気浄化装置 | |
| JP3460503B2 (ja) | 筒内噴射型内燃機関の排気浄化装置 | |
| US7454895B2 (en) | Diagnosing an aftertreatment system with a nonthermal plasma discharge device coupled to a lean burn engine | |
| JP4475117B2 (ja) | エンジンの空燃比制御装置 | |
| JPH11218050A (ja) | エンジンの制御装置 | |
| JP2007056719A (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
| US7114324B2 (en) | Method for operating a lean burn engine with an aftertreatment system including nonthermal plasma discharge device | |
| JP2001115883A (ja) | 内燃機関の排気昇温装置 | |
| JP4284735B2 (ja) | 排気ガス浄化用触媒の劣化判定装置 | |
| JP3829514B2 (ja) | エンジンの燃料噴射制御装置 | |
| JP2002242710A (ja) | 自動車用リーンバーンエンジン | |
| JP2000352308A (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
| JP2006183636A (ja) | エンジンの空燃比制御装置 | |
| JP2000161105A (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
| JP4506348B2 (ja) | 内燃機関の排気浄化装置 | |
| JP4231969B2 (ja) | 筒内噴射型内燃機関 | |
| JPH11200852A (ja) | 内燃機関の制御装置 | |
| JP2001271691A (ja) | エンジンの排気浄化装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040927 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20041012 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20041102 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20041130 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20041213 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090107 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100107 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100107 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110107 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120107 Year of fee payment: 7 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |