JP2000209291A - 直交変調器 - Google Patents
直交変調器Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 出力における上側側波帯成分等の抑圧を可能
とし、安定した変調出力信号を得ることができて、変調
精度のばらつきを低減することが可能とし、また、ＩＣ
化した場合でも、ベースバンド部や移相回路を構成する
素子のばらつきによる影響を低減して歩留まりの向上を
図ることができる直交変調器を提供する。 【解決手段】 第１及び第２の変調信号を第１及び第２
の搬送波信号で周波数変換を行う第１の掛算回路１１
と、第３及び第４の変調信号を第３及び第４の搬送波信
号で周波数変換を行う第２の掛算回路１２と、第１の掛
算回路１１と第２の掛算回路１２の出力の加算を行う加
算回路１３を備える直交変調器１０において、加算回路
１３の変調出力信号の不要周波数成分を検出する検出回
路１６と、検出回路１６より出力される第１の制御信号
を入力して第１の変調信号と第２の変調信号の位相の調
整を行う第１の遅延回路１４と、検出回路１６より出力
される第２の制御信号を入力して第３の変調信号と第４
の変調信号の位相の調整を行う第２の遅延回路１５とを
有する。
とし、安定した変調出力信号を得ることができて、変調
精度のばらつきを低減することが可能とし、また、ＩＣ
化した場合でも、ベースバンド部や移相回路を構成する
素子のばらつきによる影響を低減して歩留まりの向上を
図ることができる直交変調器を提供する。 【解決手段】 第１及び第２の変調信号を第１及び第２
の搬送波信号で周波数変換を行う第１の掛算回路１１
と、第３及び第４の変調信号を第３及び第４の搬送波信
号で周波数変換を行う第２の掛算回路１２と、第１の掛
算回路１１と第２の掛算回路１２の出力の加算を行う加
算回路１３を備える直交変調器１０において、加算回路
１３の変調出力信号の不要周波数成分を検出する検出回
路１６と、検出回路１６より出力される第１の制御信号
を入力して第１の変調信号と第２の変調信号の位相の調
整を行う第１の遅延回路１４と、検出回路１６より出力
される第２の制御信号を入力して第３の変調信号と第４
の変調信号の位相の調整を行う第２の遅延回路１５とを
有する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、直交変調器に関
し、ことにデジタル無線通信における遅延検波器での直
交変調（またはＩ、Ｑ変調）等に用いられる直交変調器
に関する。
し、ことにデジタル無線通信における遅延検波器での直
交変調（またはＩ、Ｑ変調）等に用いられる直交変調器
に関する。
【０００２】
【従来の技術】デジタル無線通信においては、復調器と
して遅延検波器が用いられており、直交変調器により直
交変調（またはＩ、Ｑ変調）等が行われている。従来の
直交変調器の構成を図９を用いて説明する。直交変調器
１０は、直交変調信号ｆｂｂ（Ｉ），ｆｂｂ（Ｉｂａ
ｒ）と搬送波信号ｆｃ（９０°），ｆｃ（２７０°）の
掛け算を行う掛算回路１１と、直交変調信号ｆｂｂ
（Ｑ），ｆｂｂ（Ｑｂａｒ）と搬送波信号ｆｃ（０
°），ｆｃ（１８０°）の掛け算を行う掛算回路１２
と、掛算回路１１，１２の出力を加算して変調信号を出
力する加算回路１３で構成され、移相回路４０と、ベー
スバンド部５０とに接続される。
して遅延検波器が用いられており、直交変調器により直
交変調（またはＩ、Ｑ変調）等が行われている。従来の
直交変調器の構成を図９を用いて説明する。直交変調器
１０は、直交変調信号ｆｂｂ（Ｉ），ｆｂｂ（Ｉｂａ
ｒ）と搬送波信号ｆｃ（９０°），ｆｃ（２７０°）の
掛け算を行う掛算回路１１と、直交変調信号ｆｂｂ
（Ｑ），ｆｂｂ（Ｑｂａｒ）と搬送波信号ｆｃ（０
°），ｆｃ（１８０°）の掛け算を行う掛算回路１２
と、掛算回路１１，１２の出力を加算して変調信号を出
力する加算回路１３で構成され、移相回路４０と、ベー
スバンド部５０とに接続される。
【０００３】従来の直交変調器においては、ベースバン
ド部５０より出力される直交変調信号（ｆｂｂ（Ｉ））
６１と局部発振回路３０の出力信号を基準として９０度
移相回路４０より出力される搬送波信号（ｆｃ）４１は
掛算回路１１で周波数変換される。前記直交変調信号６
１と９０度の位相差を有する直交変調信号（ｆｂｂ
（Ｑ））６２と前記搬送波信号４１と９０度の位相差を
有する搬送波信号（ｆｃ）４２は掛算回路１２で周波数
変換される。この掛算回路１１及び掛算回路１２の出力
を加算回路１３に入力して加算することにより、変調出
力信号（ｆｍｏｄ）７０を得ていた。
ド部５０より出力される直交変調信号（ｆｂｂ（Ｉ））
６１と局部発振回路３０の出力信号を基準として９０度
移相回路４０より出力される搬送波信号（ｆｃ）４１は
掛算回路１１で周波数変換される。前記直交変調信号６
１と９０度の位相差を有する直交変調信号（ｆｂｂ
（Ｑ））６２と前記搬送波信号４１と９０度の位相差を
有する搬送波信号（ｆｃ）４２は掛算回路１２で周波数
変換される。この掛算回路１１及び掛算回路１２の出力
を加算回路１３に入力して加算することにより、変調出
力信号（ｆｍｏｄ）７０を得ていた。
【０００４】ここで、直交変調信号６１はＩ信号及びＩ
信号と逆相のＩｂａｒ信号として、直交変調信号６２は
Ｑ信号及びＱ信号と逆相のＱｂａｒ信号として、直交変
調器１０の変調入力端子から入力し、搬送波信号４１は
９０度、２７０度、搬送波信号４２は０度、１８０度の
位相関係で直交変調器１０の搬送波入力端子から入力し
た場合の、従来の直交変調器１０の回路の具体的な一例
を図１０を用いて説明する。
信号と逆相のＩｂａｒ信号として、直交変調信号６２は
Ｑ信号及びＱ信号と逆相のＱｂａｒ信号として、直交変
調器１０の変調入力端子から入力し、搬送波信号４１は
９０度、２７０度、搬送波信号４２は０度、１８０度の
位相関係で直交変調器１０の搬送波入力端子から入力し
た場合の、従来の直交変調器１０の回路の具体的な一例
を図１０を用いて説明する。
【０００５】直交変調器１０の変調入力端子Ｔ１０，Ｔ
１１，Ｔ１２，Ｔ１３から、直交変調信号ｆｂｂ
（Ｉ），ｆｂｂ（Ｉｂａｒ），ｆｂｂ（Ｑ），ｆｂｂ
（Ｑｂａｒ）を正弦波ｓｉｎωｂｂｔ，ｓｉｎ（ωｂｂ
ｔ＋π／２），ｃｏｓωｂｂｔ，ｃｏｓ（ωｂｂｔ＋π
／２）の移相関係で入力し、搬送波入力端子Ｔ１４，Ｔ
１５，Ｔ１６，Ｔ１７から、搬送波信号ｆｃ（９０
度），ｆｃ（２７０度），ｆｃ（０度），ｆｃ（１８０
度）をｃｏｓωｃｔ，ｃｏｓ（ωｃｔ＋π／２），ｓｉ
ｎωｃｔ，ｓｉｎ（ωｃｔ＋π／２）の位相関係で入力
した場合、直交変調器出力端子Ｔ１８，Ｔ１９から出力
される変調出力信号ｆｍｏｄの希望波成分は（ｆｃ−ｆ
ｂｂ）となり、上側側波帯成分は（ｆｃ＋ｆｂｂ）とな
る。
１１，Ｔ１２，Ｔ１３から、直交変調信号ｆｂｂ
（Ｉ），ｆｂｂ（Ｉｂａｒ），ｆｂｂ（Ｑ），ｆｂｂ
（Ｑｂａｒ）を正弦波ｓｉｎωｂｂｔ，ｓｉｎ（ωｂｂ
ｔ＋π／２），ｃｏｓωｂｂｔ，ｃｏｓ（ωｂｂｔ＋π
／２）の移相関係で入力し、搬送波入力端子Ｔ１４，Ｔ
１５，Ｔ１６，Ｔ１７から、搬送波信号ｆｃ（９０
度），ｆｃ（２７０度），ｆｃ（０度），ｆｃ（１８０
度）をｃｏｓωｃｔ，ｃｏｓ（ωｃｔ＋π／２），ｓｉ
ｎωｃｔ，ｓｉｎ（ωｃｔ＋π／２）の位相関係で入力
した場合、直交変調器出力端子Ｔ１８，Ｔ１９から出力
される変調出力信号ｆｍｏｄの希望波成分は（ｆｃ−ｆ
ｂｂ）となり、上側側波帯成分は（ｆｃ＋ｆｂｂ）とな
る。
【０００６】直交変調器１０に入力する直交変調信号ｆ
ｂｂ（Ｉ），ｆｂｂ（Ｉｂａｒ），ｆｂｂ（Ｑ），ｆｂ
ｂ（Ｑｂａｒ）及び、搬送波信号ｆｃ（９０度），ｆｃ
（２７０度），ｆｃ（０度），ｆｃ（１８０度）の位相
関係が正確であれば、上側側波帯成分（ｆｃ＋ｆｂｂ）
等の不要波は希望波成分（ｆｃ−ｆｂｂ）に対し４０ｄ
Ｂｃ以上の抑圧度を得ることが可能である。しかし、実
際には直交変調信号ｆｂｂ（Ｉ），ｆｂｂ（Ｉｂａ
ｒ），ｆｂｂ（Ｑ），ｆｂｂ（Ｑｂａｒ）を生成するベ
ースバンド部５０や、搬送波信号ｆｃ（９０度），ｆｃ
（２７０度），ｆｃ（０度），ｆｃ（１８０度）を生成
する移相回路４０を構成する素子のばらつきがあること
から、位相のずれ（以後、位相確度という）が生じ、変
調出力信号ｆｍｏｄにおける上側側波帯成分（ｆｃ＋ｆ
ｂｂ）等の抑圧度が劣化する。
ｂｂ（Ｉ），ｆｂｂ（Ｉｂａｒ），ｆｂｂ（Ｑ），ｆｂ
ｂ（Ｑｂａｒ）及び、搬送波信号ｆｃ（９０度），ｆｃ
（２７０度），ｆｃ（０度），ｆｃ（１８０度）の位相
関係が正確であれば、上側側波帯成分（ｆｃ＋ｆｂｂ）
等の不要波は希望波成分（ｆｃ−ｆｂｂ）に対し４０ｄ
Ｂｃ以上の抑圧度を得ることが可能である。しかし、実
際には直交変調信号ｆｂｂ（Ｉ），ｆｂｂ（Ｉｂａ
ｒ），ｆｂｂ（Ｑ），ｆｂｂ（Ｑｂａｒ）を生成するベ
ースバンド部５０や、搬送波信号ｆｃ（９０度），ｆｃ
（２７０度），ｆｃ（０度），ｆｃ（１８０度）を生成
する移相回路４０を構成する素子のばらつきがあること
から、位相のずれ（以後、位相確度という）が生じ、変
調出力信号ｆｍｏｄにおける上側側波帯成分（ｆｃ＋ｆ
ｂｂ）等の抑圧度が劣化する。
【０００７】移相確度を横軸に抑圧度を縦軸にとって、
移相確度と抑圧度の関係を、図１１に示す。この抑圧度
は、位相確度に依存しており、位相確度が３度以上にな
ると上側側波帯成分（ｆｃ＋ｆｂｂ）等の抑圧度が３０
ｄＢ以下になり、変調精度を劣化させる主要因となって
しまう。
移相確度と抑圧度の関係を、図１１に示す。この抑圧度
は、位相確度に依存しており、位相確度が３度以上にな
ると上側側波帯成分（ｆｃ＋ｆｂｂ）等の抑圧度が３０
ｄＢ以下になり、変調精度を劣化させる主要因となって
しまう。
【０００８】このため、従来の直交変調器では、直交変
調信号や搬送波信号の振幅等を微調整することにより、
変調出力信号における上側側波帯成分等の抑圧度を改善
していた。この調整は手作業で行っていることから、時
間を要していた。さらに、直交変調器をＩＣ化した場合
には、ベースバンド部や移相回路を構成する素子のばら
つきによって直交変調信号や搬送波信号の位相関係が変
化するので、直交変調器出力における上側側波帯成分等
の抑圧度がばらついていた。これは、言い換えればＩＣ
個々の変調精度がばらつくことであり、歩留まり劣化の
主要因となっていた。
調信号や搬送波信号の振幅等を微調整することにより、
変調出力信号における上側側波帯成分等の抑圧度を改善
していた。この調整は手作業で行っていることから、時
間を要していた。さらに、直交変調器をＩＣ化した場合
には、ベースバンド部や移相回路を構成する素子のばら
つきによって直交変調信号や搬送波信号の位相関係が変
化するので、直交変調器出力における上側側波帯成分等
の抑圧度がばらついていた。これは、言い換えればＩＣ
個々の変調精度がばらつくことであり、歩留まり劣化の
主要因となっていた。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、従来の問題
点を解決するものであり、直交変調信号や搬送波信号の
振幅等を自動調整するようにして、出力における上側側
波帯成分等の抑圧を可能とし、安定した変調出力信号を
得ることができて、変調精度のばらつきを低減すること
を可能とした直交変調器を提供することを目的とする。
また、本発明の他の目的は、ＩＣ化した場合でも、ベー
スバンド部や移相回路を構成する素子のばらつきによる
影響を低減して歩留まりの向上を図ることができる直交
変調器を提供することである。
点を解決するものであり、直交変調信号や搬送波信号の
振幅等を自動調整するようにして、出力における上側側
波帯成分等の抑圧を可能とし、安定した変調出力信号を
得ることができて、変調精度のばらつきを低減すること
を可能とした直交変調器を提供することを目的とする。
また、本発明の他の目的は、ＩＣ化した場合でも、ベー
スバンド部や移相回路を構成する素子のばらつきによる
影響を低減して歩留まりの向上を図ることができる直交
変調器を提供することである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は、第１の変調入
力端子（Ｔ１０）に第１の変調信号（ｆｂｂ（Ｉ））を
入力し第２の変調入力端子（Ｔ１１）に前記第１の変調
信号と１８０度の位相差を有する第２の変調信号（ｆｂ
ｂ（Ｉｂａｒ））を入力し、第１の搬送波入力端子（Ｔ
１４）に第１の搬送波信号（ｆｃ（９０度））を入力し
第２の搬送波入力端子（Ｔ１５）に前記第１の搬送波信
号と１８０度の位相差を有する第２の搬送波信号（ｆｃ
（２７０度））を入力し、前記第１の変調信号及び前記
第２の変調信号を前記第１の搬送波信号及び前記第２の
搬送波信号で周波数変換を行う第１の掛算回路（１１）
と、第３の変調入力端子（Ｔ１２）に前記第１の変調信
号と９０度の位相差を有する第３の変調信号（ｆｂｂ
（Ｑ））を入力し第４の変調入力端子（Ｔ１３）に前記
第３の変調信号と１８０度の位相差を有する第４の変調
信号（ｆｂｂ（Ｑｂａｒ））を入力し、第３の搬送波入
力端子（Ｔ１６）に前記第１の搬送波信号と９０度の位
相差を有する第３の搬送波信号（ｆｃ（０度））を入力
し第４の搬送波入力端子（Ｔ１７）に前記第３の搬送波
信号と１８０度の位相差を有する第４の搬送波信号（ｆ
ｃ（１８０度））を入力し、前記第３の変調信号及び第
４の変調信号を前記第３の搬送波信号及び第４の搬送波
信号で周波数変換を行う第２の掛算回路（１２）と、前
記第１の掛算回路と前記第２の掛算回路の出力の加算を
行う加算回路（１３）を備え、前記加算回路の出力よ
り、変調信号（ｆｍｏｄ）を出力する直交変調器１０に
おいて、前記加算回路の変調出力信号の不要周波数成分
を検出する検出回路１６と、前記検出回路より出力され
る第１の制御信号を入力して前記第１の変調信号と前記
第２の変調信号の位相の調整を行う第１の遅延回路（１
４）と、前記検出回路より出力される第２の制御信号を
入力して前記第３の変調信号と前記第４の変調信号の位
相の調整を行う第２の遅延回路（１５）とを有して構成
した。
力端子（Ｔ１０）に第１の変調信号（ｆｂｂ（Ｉ））を
入力し第２の変調入力端子（Ｔ１１）に前記第１の変調
信号と１８０度の位相差を有する第２の変調信号（ｆｂ
ｂ（Ｉｂａｒ））を入力し、第１の搬送波入力端子（Ｔ
１４）に第１の搬送波信号（ｆｃ（９０度））を入力し
第２の搬送波入力端子（Ｔ１５）に前記第１の搬送波信
号と１８０度の位相差を有する第２の搬送波信号（ｆｃ
（２７０度））を入力し、前記第１の変調信号及び前記
第２の変調信号を前記第１の搬送波信号及び前記第２の
搬送波信号で周波数変換を行う第１の掛算回路（１１）
と、第３の変調入力端子（Ｔ１２）に前記第１の変調信
号と９０度の位相差を有する第３の変調信号（ｆｂｂ
（Ｑ））を入力し第４の変調入力端子（Ｔ１３）に前記
第３の変調信号と１８０度の位相差を有する第４の変調
信号（ｆｂｂ（Ｑｂａｒ））を入力し、第３の搬送波入
力端子（Ｔ１６）に前記第１の搬送波信号と９０度の位
相差を有する第３の搬送波信号（ｆｃ（０度））を入力
し第４の搬送波入力端子（Ｔ１７）に前記第３の搬送波
信号と１８０度の位相差を有する第４の搬送波信号（ｆ
ｃ（１８０度））を入力し、前記第３の変調信号及び第
４の変調信号を前記第３の搬送波信号及び第４の搬送波
信号で周波数変換を行う第２の掛算回路（１２）と、前
記第１の掛算回路と前記第２の掛算回路の出力の加算を
行う加算回路（１３）を備え、前記加算回路の出力よ
り、変調信号（ｆｍｏｄ）を出力する直交変調器１０に
おいて、前記加算回路の変調出力信号の不要周波数成分
を検出する検出回路１６と、前記検出回路より出力され
る第１の制御信号を入力して前記第１の変調信号と前記
第２の変調信号の位相の調整を行う第１の遅延回路（１
４）と、前記検出回路より出力される第２の制御信号を
入力して前記第３の変調信号と前記第４の変調信号の位
相の調整を行う第２の遅延回路（１５）とを有して構成
した。
【００１１】また、本発明は、第１の変調入力端子（Ｔ
１０）に第１の変調信号（（ｆｂｂ（Ｉ））を入力し第
２の変調入力端子（Ｔ１１）に前記第１の変調信号と１
８０度の位相差を有する第２の変調信号（（ｆｂｂ（Ｉ
ｂａｒ））を入力し、第１の搬送波入力端子（Ｔ１４）
に第１の搬送波信号（ｆｃ（９０度））を入力し第２の
搬送波入力端子（Ｔ１５）に前記第１の搬送波信号と１
８０度の位相差を有する第２の搬送波信号（ｆｃ（２７
０度））を入力し、前記第１の変調信号及び第２の変調
信号を前記第１の搬送波信号及び第２の搬送波信号で周
波数変換を行う第１の掛算回路（１１）と、第３の変調
入力端子（Ｔ１２）に前記第１の変調信号と９０度の位
相差を有する第３の変調信号（ｆｂｂ（Ｑ））を入力し
第４の変調入力端子（Ｔ１３）に前記第３の変調信号と
１８０度の位相差を有する第４の変調信号（ｆｂｂ（Ｑ
ｂａｒ））を入力し、第３の搬送波入力端子（Ｔ１６）
に前記第１の搬送波信号と９０度の位相差を有する第３
の搬送波信号（ｆｃ（０度））を入力し第４の搬送波入
力端子（Ｔ１７）に前記第３の搬送波信号と１８０度の
位相差を有する第４の搬送波信号（ｆｃ（１８０度））
を入力し、前記第３の変調信号及び第４の変調信号を前
記第３の搬送波信号及び第４の搬送波信号で周波数変換
を行う第２の掛算回路（１２）と、前記第１の掛算回路
と前記第２の掛算回路の出力の加算を行う加算回路（１
３）を備え、前記加算回路の出力より、変調信号を出力
する直交変調器１０において、前記加算回路の変調出力
信号の不要周波数成分を検出する検出回路（１６）と、
前記検出回路より出力される第１の制御信号を入力して
前記第１の搬送波信号と前記第２の搬送波信号の位相の
調整を行う第１の遅延回路（１４）と、前記検出回路よ
り出力される第２の制御信号を入力して前記第３の搬送
波信号と前記第４の搬送波信号の位相の調整を行う第２
の遅延回路（１５）とを有して構成した。
１０）に第１の変調信号（（ｆｂｂ（Ｉ））を入力し第
２の変調入力端子（Ｔ１１）に前記第１の変調信号と１
８０度の位相差を有する第２の変調信号（（ｆｂｂ（Ｉ
ｂａｒ））を入力し、第１の搬送波入力端子（Ｔ１４）
に第１の搬送波信号（ｆｃ（９０度））を入力し第２の
搬送波入力端子（Ｔ１５）に前記第１の搬送波信号と１
８０度の位相差を有する第２の搬送波信号（ｆｃ（２７
０度））を入力し、前記第１の変調信号及び第２の変調
信号を前記第１の搬送波信号及び第２の搬送波信号で周
波数変換を行う第１の掛算回路（１１）と、第３の変調
入力端子（Ｔ１２）に前記第１の変調信号と９０度の位
相差を有する第３の変調信号（ｆｂｂ（Ｑ））を入力し
第４の変調入力端子（Ｔ１３）に前記第３の変調信号と
１８０度の位相差を有する第４の変調信号（ｆｂｂ（Ｑ
ｂａｒ））を入力し、第３の搬送波入力端子（Ｔ１６）
に前記第１の搬送波信号と９０度の位相差を有する第３
の搬送波信号（ｆｃ（０度））を入力し第４の搬送波入
力端子（Ｔ１７）に前記第３の搬送波信号と１８０度の
位相差を有する第４の搬送波信号（ｆｃ（１８０度））
を入力し、前記第３の変調信号及び第４の変調信号を前
記第３の搬送波信号及び第４の搬送波信号で周波数変換
を行う第２の掛算回路（１２）と、前記第１の掛算回路
と前記第２の掛算回路の出力の加算を行う加算回路（１
３）を備え、前記加算回路の出力より、変調信号を出力
する直交変調器１０において、前記加算回路の変調出力
信号の不要周波数成分を検出する検出回路（１６）と、
前記検出回路より出力される第１の制御信号を入力して
前記第１の搬送波信号と前記第２の搬送波信号の位相の
調整を行う第１の遅延回路（１４）と、前記検出回路よ
り出力される第２の制御信号を入力して前記第３の搬送
波信号と前記第４の搬送波信号の位相の調整を行う第２
の遅延回路（１５）とを有して構成した。
【００１２】本発明は、第１の変調入力端子（Ｔ１０）
に第１の変調信号（Ｉ信号）を入力し第１の搬送波入力
端子（１４）に第１の搬送波信号（ｆｃ（９０度））を
入力し周波数変換を行う第１の掛算回路（１１）と、第
２の変調入力端子（Ｔ１２）に前記第１の変調信号と９
０度の位相差を有する第２の変調信号（Ｑ信号）を入力
し第２の搬送波入力端子（Ｔ１６）に前記第１の搬送波
信号と９０度の位相差を有する第２の搬送波信号（ｆｃ
（０度））を入力し周波数変換を行う第２の掛算回路
（１２）と、前記第１の掛算回路と前記第２の掛算回路
の出力の加算を行う加算回路（１３）を備え、前記加算
回路の出力より、変調信号を出力する直交変調器におい
て、前記加算回路の変調出力信号の不要周波数成分を検
出する検出回路（１６）と、前記検出回路より出力され
る第１の制御信号を入力して前記第１の変調信号の位相
の調整を行う第１の遅延回路（１４）と、前記検出回路
より出力される第２の制御信号を入力して前記第２の変
調信号の位相の調整を行う第２の遅延回路（１５）とを
有して構成した。
に第１の変調信号（Ｉ信号）を入力し第１の搬送波入力
端子（１４）に第１の搬送波信号（ｆｃ（９０度））を
入力し周波数変換を行う第１の掛算回路（１１）と、第
２の変調入力端子（Ｔ１２）に前記第１の変調信号と９
０度の位相差を有する第２の変調信号（Ｑ信号）を入力
し第２の搬送波入力端子（Ｔ１６）に前記第１の搬送波
信号と９０度の位相差を有する第２の搬送波信号（ｆｃ
（０度））を入力し周波数変換を行う第２の掛算回路
（１２）と、前記第１の掛算回路と前記第２の掛算回路
の出力の加算を行う加算回路（１３）を備え、前記加算
回路の出力より、変調信号を出力する直交変調器におい
て、前記加算回路の変調出力信号の不要周波数成分を検
出する検出回路（１６）と、前記検出回路より出力され
る第１の制御信号を入力して前記第１の変調信号の位相
の調整を行う第１の遅延回路（１４）と、前記検出回路
より出力される第２の制御信号を入力して前記第２の変
調信号の位相の調整を行う第２の遅延回路（１５）とを
有して構成した。
【００１３】さらに、本発明は、第１の変調入力端子
（Ｔ１０）に第１の変調信号（Ｉ信号）を入力し第１の
搬送波入力端子（Ｔ１４）に第１の搬送波信号（ｆｃ
（９０度））を入力し周波数変換を行う第１の掛算回路
（１１）と、第２の変調入力端子（Ｔ１２）に前記第１
の変調信号と９０度の位相差を有する第２の変調信号
（Ｑ信号）を入力し第２の搬送波入力端子（Ｔ１６）に
前記第１の搬送波信号と９０度の位相差を有する第２の
搬送波信号（ｆｃ（０度））を入力し周波数変換を行う
第２の掛算回路（１２）と、前記第１の掛算回路と前記
第２の掛算回路の出力の加算を行う加算回路（１３）を
備え、前記加算回路の出力より、変調信号を出力する直
交変調器１０において、前記加算回路の変調出力信号の
不要周波数成分を検出する検出回路（１６）と、前記検
出回路より出力される第１の制御信号を入力して前記第
１の搬送波信号の位相の調整を行う第１の遅延回路（１
４）と、前記検出回路より出力される第２の制御信号を
入力して前記第２の搬送波信号の位相の調整を行う第２
の遅延回路（１５）とを有して構成する直交変調器であ
る。
（Ｔ１０）に第１の変調信号（Ｉ信号）を入力し第１の
搬送波入力端子（Ｔ１４）に第１の搬送波信号（ｆｃ
（９０度））を入力し周波数変換を行う第１の掛算回路
（１１）と、第２の変調入力端子（Ｔ１２）に前記第１
の変調信号と９０度の位相差を有する第２の変調信号
（Ｑ信号）を入力し第２の搬送波入力端子（Ｔ１６）に
前記第１の搬送波信号と９０度の位相差を有する第２の
搬送波信号（ｆｃ（０度））を入力し周波数変換を行う
第２の掛算回路（１２）と、前記第１の掛算回路と前記
第２の掛算回路の出力の加算を行う加算回路（１３）を
備え、前記加算回路の出力より、変調信号を出力する直
交変調器１０において、前記加算回路の変調出力信号の
不要周波数成分を検出する検出回路（１６）と、前記検
出回路より出力される第１の制御信号を入力して前記第
１の搬送波信号の位相の調整を行う第１の遅延回路（１
４）と、前記検出回路より出力される第２の制御信号を
入力して前記第２の搬送波信号の位相の調整を行う第２
の遅延回路（１５）とを有して構成する直交変調器であ
る。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、本発明の発明の実施の形態
を説明する。図１を用いて、本発明の第１の実施の形態
にかかる直交変調器の構成を説明する。
を説明する。図１を用いて、本発明の第１の実施の形態
にかかる直交変調器の構成を説明する。
【００１５】図１に示すように、この実施の形態にかか
る直交変調器１０は、直交変調信号と搬送波信号の掛け
算を行う掛算回路１１、１２と、掛算回路１１、１２の
出力を加算して変調信号を出力する加算回路１３と、加
算回路１３の出力信号から不要な周波数信号成分を検出
する検出回路１６と、検出回路１６から出力される制御
信号により、掛算回路１１、１２の変調入力信号の位相
調整を行う遅延回路１４、１５で構成される。
る直交変調器１０は、直交変調信号と搬送波信号の掛け
算を行う掛算回路１１、１２と、掛算回路１１、１２の
出力を加算して変調信号を出力する加算回路１３と、加
算回路１３の出力信号から不要な周波数信号成分を検出
する検出回路１６と、検出回路１６から出力される制御
信号により、掛算回路１１、１２の変調入力信号の位相
調整を行う遅延回路１４、１５で構成される。
【００１６】ベースバンド部５０より出力される直交変
調信号６１と局部発振回路３０の出力信号を基準として
９０度移相回路４０より出力される搬送波信号４１は掛
算回路１１、直交変調信号６１と９０度の位相差を有す
る直交変調信号６２と搬送波信号４１と９０度の位相差
を有する搬送波信号４２は掛算回路１２でそれぞれ周波
数変換され、この掛算回路１１及び、１２の出力を加算
回路１３に入力して加算することにより、変調出力信号
７０を得る。
調信号６１と局部発振回路３０の出力信号を基準として
９０度移相回路４０より出力される搬送波信号４１は掛
算回路１１、直交変調信号６１と９０度の位相差を有す
る直交変調信号６２と搬送波信号４１と９０度の位相差
を有する搬送波信号４２は掛算回路１２でそれぞれ周波
数変換され、この掛算回路１１及び、１２の出力を加算
回路１３に入力して加算することにより、変調出力信号
７０を得る。
【００１７】ここで、直交変調信号６１はＩ信号及びＩ
信号と逆相のＩｂａｒ信号として、直交変調信号６２は
Ｑ信号及びＱ信号と逆相のＱｂａｒ信号として、直交変
調器１０の変調入力端子Ｔ１０〜Ｔ１３から入力し、搬
送波信号４１は９０度、２７０度、搬送波信号４２は０
度、１８０度の位相関係で直交変調器１０の搬送波入力
端子Ｔ１４〜Ｔ１７から入力した場合の直交変調器１０
の回路の一例を図２に示す。
信号と逆相のＩｂａｒ信号として、直交変調信号６２は
Ｑ信号及びＱ信号と逆相のＱｂａｒ信号として、直交変
調器１０の変調入力端子Ｔ１０〜Ｔ１３から入力し、搬
送波信号４１は９０度、２７０度、搬送波信号４２は０
度、１８０度の位相関係で直交変調器１０の搬送波入力
端子Ｔ１４〜Ｔ１７から入力した場合の直交変調器１０
の回路の一例を図２に示す。
【００１８】直交変調器１０の変調入力端子Ｔ１０，Ｔ
１１，Ｔ１２，Ｔ１３から、直交変調信号ｆｂｂ
（Ｉ），ｆｂｂ（Ｉｂａｒ），ｆｂｂ（Ｑ），ｆｂｂ
（Ｑｂａｒ）を正弦波ｓｉｎωｂｂｔ，ｓｉｎ（ωｂｂ
ｔ＋π／２），ｃｏｓωｂｂｔ，ｃｏｓ（ωｂｂｔ＋π
／２）の位相関係で入力し、搬送波入力端子Ｔ１４，Ｔ
１５，Ｔ１６，Ｔ１７から、搬送波信号ｆｃ（９０
度），ｆｃ（２７０度），ｆｃ（０度），ｆｃ（１８０
度）をｃｏｓωｃｔ，ｃｏｓ（ωｃｔ＋π／２），ｓｉ
ｎωｃｔ，ｓｉｎ（ωｃｔ＋π／２）の位相関係で入力
した場合、直交変調器出力端子Ｔ１８、Ｔ１９から出力
される変調出力信号ｆｍｏｄの希望波成分は（ｆｃ−ｆ
ｂｂ）となり、上側側波帯成分は（ｆｃ＋ｆｂｂ）とな
る。
１１，Ｔ１２，Ｔ１３から、直交変調信号ｆｂｂ
（Ｉ），ｆｂｂ（Ｉｂａｒ），ｆｂｂ（Ｑ），ｆｂｂ
（Ｑｂａｒ）を正弦波ｓｉｎωｂｂｔ，ｓｉｎ（ωｂｂ
ｔ＋π／２），ｃｏｓωｂｂｔ，ｃｏｓ（ωｂｂｔ＋π
／２）の位相関係で入力し、搬送波入力端子Ｔ１４，Ｔ
１５，Ｔ１６，Ｔ１７から、搬送波信号ｆｃ（９０
度），ｆｃ（２７０度），ｆｃ（０度），ｆｃ（１８０
度）をｃｏｓωｃｔ，ｃｏｓ（ωｃｔ＋π／２），ｓｉ
ｎωｃｔ，ｓｉｎ（ωｃｔ＋π／２）の位相関係で入力
した場合、直交変調器出力端子Ｔ１８、Ｔ１９から出力
される変調出力信号ｆｍｏｄの希望波成分は（ｆｃ−ｆ
ｂｂ）となり、上側側波帯成分は（ｆｃ＋ｆｂｂ）とな
る。
【００１９】直交変調器１０に入力する直交変調信号ｆ
ｂｂ（Ｉ），ｆｂｂ（Ｉｂａｒ），ｆｂｂ（Ｑ），ｆｂ
ｂ（Ｑｂａｒ）及び、搬送波信号ｆｃ（９０度），ｆｃ
（２７０度），ｆｃ（０度），ｆｃ（１８０度）の位相
関係が正確であれば上側側波帯成分（ｆｃ＋ｆｂｂ）等
の不要波は希望波成分（ｆｃ−ｆｂｂ）に対し４０ｄＢ
ｃ以上の抑圧度を得ることが可能である。
ｂｂ（Ｉ），ｆｂｂ（Ｉｂａｒ），ｆｂｂ（Ｑ），ｆｂ
ｂ（Ｑｂａｒ）及び、搬送波信号ｆｃ（９０度），ｆｃ
（２７０度），ｆｃ（０度），ｆｃ（１８０度）の位相
関係が正確であれば上側側波帯成分（ｆｃ＋ｆｂｂ）等
の不要波は希望波成分（ｆｃ−ｆｂｂ）に対し４０ｄＢ
ｃ以上の抑圧度を得ることが可能である。
【００２０】しかし、実際には直交変調信号ｆｂｂ
（Ｉ），ｆｂｂ（Ｉｂａｒ），ｆｂｂ（Ｑ），ｆｂｂ
（Ｑｂａｒ）を生成するベースバンド部や、搬送波信号
ｆｃ（９０度），ｆｃ（２７０度），ｆｃ（０度），ｆ
ｃ（１８０度）を生成する移相回路を構成する素子のば
らつきがあることから、位相のずれ（以後、位相確度と
いう）が生じ、変調出力信号ｆｍｏｄにおける上側側波
帯成分（ｆｃ＋ｆｂｂ）等の抑圧度が劣化し、変調精度
劣化の主要因となる。
（Ｉ），ｆｂｂ（Ｉｂａｒ），ｆｂｂ（Ｑ），ｆｂｂ
（Ｑｂａｒ）を生成するベースバンド部や、搬送波信号
ｆｃ（９０度），ｆｃ（２７０度），ｆｃ（０度），ｆ
ｃ（１８０度）を生成する移相回路を構成する素子のば
らつきがあることから、位相のずれ（以後、位相確度と
いう）が生じ、変調出力信号ｆｍｏｄにおける上側側波
帯成分（ｆｃ＋ｆｂｂ）等の抑圧度が劣化し、変調精度
劣化の主要因となる。
【００２１】よって、この実施の形態では、この上側側
波帯成分（ｆｃ＋ｆｂｂ）等の抑圧度を検出する検出回
路１６と、検出回路１６が出力する制御信号を基に直交
変調信号の位相の自動調整を行う遅延回路１４及び遅延
回路１５を設け、変調出力信号ｆｍｏｄに含まれる上側
側波帯成分等を抑圧し、変調精度の改善を図る。
波帯成分（ｆｃ＋ｆｂｂ）等の抑圧度を検出する検出回
路１６と、検出回路１６が出力する制御信号を基に直交
変調信号の位相の自動調整を行う遅延回路１４及び遅延
回路１５を設け、変調出力信号ｆｍｏｄに含まれる上側
側波帯成分等を抑圧し、変調精度の改善を図る。
【００２２】図３を用いて変調出力信号における上側側
波帯成分等の不要波の抑圧度を検出する検出回路１６の
一例について説明を行う。検出回路１６はアナログ−デ
ィジタル（Ａ／Ｄ）変換部１６１、フーリエ変換（ＦＦ
Ｔ）部１６２、制御部１６３で構成される。
波帯成分等の不要波の抑圧度を検出する検出回路１６の
一例について説明を行う。検出回路１６はアナログ−デ
ィジタル（Ａ／Ｄ）変換部１６１、フーリエ変換（ＦＦ
Ｔ）部１６２、制御部１６３で構成される。
【００２３】まず、アナログ信号である変調出力信号ｆ
ｍｏｄをアナログ−ディジタル変換部１６１に入力し、
アナログ−ディジタル変換を行う。次にフーリエ変換部
１６２でフーリエ変換を行い、制御部１６３で各周波数
成分の出力レベルを比較する。その後、希望波成分に対
する上側側波帯成分等の抑圧度を検出し、これに応じた
制御信号を出力する。制御部１６３では上側側波帯等の
抑圧度が変調精度に大きな影響を与えない４０ｄＢｃ以
上となるように遅延回路１４及び遅延回路１５を制御
し、遅延回路１４及び遅延回路１５では直交変調信号を
遅延させることで位相の調整を行う。
ｍｏｄをアナログ−ディジタル変換部１６１に入力し、
アナログ−ディジタル変換を行う。次にフーリエ変換部
１６２でフーリエ変換を行い、制御部１６３で各周波数
成分の出力レベルを比較する。その後、希望波成分に対
する上側側波帯成分等の抑圧度を検出し、これに応じた
制御信号を出力する。制御部１６３では上側側波帯等の
抑圧度が変調精度に大きな影響を与えない４０ｄＢｃ以
上となるように遅延回路１４及び遅延回路１５を制御
し、遅延回路１４及び遅延回路１５では直交変調信号を
遅延させることで位相の調整を行う。
【００２４】図４を用いて、直交変調信号として正弦波
を入力した場合の位相調整の例を説明する。ここでは、
直交変調信号ｆｂｂ（Ｉ）とｆｂｂ（Ｑ）の位相調整に
ついて説明する。図４（Ａ）に示すように、ｆｂｂ
（Ｉ）とｆｂｂ（Ｑ）の理想的な位相差は９０度である
ので、周期をＴとすると、Ｔ／４がｆｂｂ（Ｉ）とｆｂ
ｂ（Ｑ）の時間差となる。いまベースバンド部を構成す
る素子等のばらつきによって、図４（Ｂ）に示すよう
に、ｆｂｂ（Ｉ）の位相が遅れ（ｆｂｂ’（Ｉ）），ｆ
ｂｂ（Ｑ）との時間差がＴ／４＋△Ｔとなったとする
と、この時間差△Ｔだけｆｂｂ（Ｑ）を遅延させｆｂ
ｂ’（Ｑ）とすればｆｂｂ’（Ｉ）とｆｂｂ’（Ｑ）の
位相差を９０度に補正することができる。例えば、ｆｂ
ｂ（Ｑ）の位相を１度遅らせるには△Ｔ＝Ｔ／３６０だ
けｆｂｂ（Ｑ）を遅延させればよい。具体的には直交変
調信号がｆｂｂ＝１００ｋＨｚであれば、周期Ｔは１／
ｆｂｂ＝１０μｓｅｃより、位相を１度遅らせるには△
Ｔ＝１／３６μｓｅｃとなる。
を入力した場合の位相調整の例を説明する。ここでは、
直交変調信号ｆｂｂ（Ｉ）とｆｂｂ（Ｑ）の位相調整に
ついて説明する。図４（Ａ）に示すように、ｆｂｂ
（Ｉ）とｆｂｂ（Ｑ）の理想的な位相差は９０度である
ので、周期をＴとすると、Ｔ／４がｆｂｂ（Ｉ）とｆｂ
ｂ（Ｑ）の時間差となる。いまベースバンド部を構成す
る素子等のばらつきによって、図４（Ｂ）に示すよう
に、ｆｂｂ（Ｉ）の位相が遅れ（ｆｂｂ’（Ｉ）），ｆ
ｂｂ（Ｑ）との時間差がＴ／４＋△Ｔとなったとする
と、この時間差△Ｔだけｆｂｂ（Ｑ）を遅延させｆｂ
ｂ’（Ｑ）とすればｆｂｂ’（Ｉ）とｆｂｂ’（Ｑ）の
位相差を９０度に補正することができる。例えば、ｆｂ
ｂ（Ｑ）の位相を１度遅らせるには△Ｔ＝Ｔ／３６０だ
けｆｂｂ（Ｑ）を遅延させればよい。具体的には直交変
調信号がｆｂｂ＝１００ｋＨｚであれば、周期Ｔは１／
ｆｂｂ＝１０μｓｅｃより、位相を１度遅らせるには△
Ｔ＝１／３６μｓｅｃとなる。
【００２５】以上、直交変調信号の位相を調整する例を
説明したが、搬送波信号ｆｃ（９０度），ｆｃ（２７０
度），ｆｃ（０度），ｆｃ（１８０度）の位相を調整し
ても同様の効果を得ることができる。
説明したが、搬送波信号ｆｃ（９０度），ｆｃ（２７０
度），ｆｃ（０度），ｆｃ（１８０度）の位相を調整し
ても同様の効果を得ることができる。
【００２６】本発明の第２の実施の形態にかかる直交変
調回路の構成を図５を用いて説明する。図５に示すよう
に、この実施の形態にかかる直交変調器１０は、直交変
調信号と搬送波信号の掛け算を行う掛算回路１１，１２
と、掛算回路１１，１２の出力を加算して変調信号を出
力する加算回路１３と、加算回路１３の出力信号から不
要な周波数信号成分を検出する検出回路１６と、検出回
路１６から出力される制御信号によって掛算回路１１，
１２へ入力される搬送波信号の位相を調整する遅延回路
１４，１５とから構成される。この実施の形態にかかる
直交変調回路は、第１の実施の形態にかかる直交変調回
路と比較すると、遅延回路１４，１５が、第１の実施の
形態では直交変調入力信号の位相を調整するのに対し、
この実施の形態では搬送波信号の位相を調整している点
で相違している。
調回路の構成を図５を用いて説明する。図５に示すよう
に、この実施の形態にかかる直交変調器１０は、直交変
調信号と搬送波信号の掛け算を行う掛算回路１１，１２
と、掛算回路１１，１２の出力を加算して変調信号を出
力する加算回路１３と、加算回路１３の出力信号から不
要な周波数信号成分を検出する検出回路１６と、検出回
路１６から出力される制御信号によって掛算回路１１，
１２へ入力される搬送波信号の位相を調整する遅延回路
１４，１５とから構成される。この実施の形態にかかる
直交変調回路は、第１の実施の形態にかかる直交変調回
路と比較すると、遅延回路１４，１５が、第１の実施の
形態では直交変調入力信号の位相を調整するのに対し、
この実施の形態では搬送波信号の位相を調整している点
で相違している。
【００２７】ベースバンド部５０から出力される直交変
調信号６１と、局部発振回路３０の出力信号を基準とし
て９０度移相回路４０から出力される搬送波信号４１
は、掛算回路１１で周波数変換される。前記直交変調信
号６１と９０度の位相差を有する直交変調信号６２と、
前記搬送波信号４１と９０度の位相差を有する搬送波信
号４２は、掛算回路１２で周波数変換される。この掛算
回路１１及び掛算回路１２の出力を加算回路１３に入力
して加算することにより、変調出力信号７０を得る。
調信号６１と、局部発振回路３０の出力信号を基準とし
て９０度移相回路４０から出力される搬送波信号４１
は、掛算回路１１で周波数変換される。前記直交変調信
号６１と９０度の位相差を有する直交変調信号６２と、
前記搬送波信号４１と９０度の位相差を有する搬送波信
号４２は、掛算回路１２で周波数変換される。この掛算
回路１１及び掛算回路１２の出力を加算回路１３に入力
して加算することにより、変調出力信号７０を得る。
【００２８】ここで、直交変調信号６１をＩ信号及びＩ
信号と逆相のＩｂａｒ信号として、直交変調信号６２を
Ｑ信号及びＱ信号と逆相のＱｂａｒ信号として、それぞ
れ直交変調器１０の変調入力端子Ｔ１０〜Ｔ１３から入
力し、搬送波信号４１を９０度と２７０度の位相関係
で、搬送波信号４２を０度と１８０度の位相関係で、直
交変調器１０の搬送波入力端子Ｔ１４〜Ｔ１７から入力
した場合の直交変調器１０の回路の一例を図６に示す。
信号と逆相のＩｂａｒ信号として、直交変調信号６２を
Ｑ信号及びＱ信号と逆相のＱｂａｒ信号として、それぞ
れ直交変調器１０の変調入力端子Ｔ１０〜Ｔ１３から入
力し、搬送波信号４１を９０度と２７０度の位相関係
で、搬送波信号４２を０度と１８０度の位相関係で、直
交変調器１０の搬送波入力端子Ｔ１４〜Ｔ１７から入力
した場合の直交変調器１０の回路の一例を図６に示す。
【００２９】図６に示すように、直交変調器１０の変調
入力端子Ｔ１０，Ｔ１１，Ｔ１２，Ｔ１３から、直交変
調信号ｆｂｂ（Ｉ），ｆｂｂ（Ｉｂａｒ），ｆｂｂ
（Ｑ），ｆｂｂ（Ｑｂａｒ）を正弦波ｓｉｎωｂｂｔ、
ｓｉｎ（ωｂｂｔ＋π／２），ｃｏｓωｂｂｔ、ｃｏｓ
（ωｂｂｔ＋π／２）の位相関係で入力し、搬送波入力
端子Ｔ１４，Ｔ１５，Ｔ１６，Ｔ１７から、搬送波信号
ｆｃ（９０度），ｆｃ（２７０度），ｆｃ（０度），ｆ
ｃ（１８０度）をｃｏｓωｃｔ、ｃｏｓ（ωｃｔ＋π／
２），ｓｉｎωｃｔ、ｓｉｎ（ωｃｔ＋π／２）の位相
関係で入力した場合、直交変調器出力端子Ｔ１８，Ｔ１
９より出力される変調出力信号ｆｍｏｄの希望波成分は
（ｆｃ−ｆｂｂ）となり、上側側波帯成分は（ｆｃ＋ｆ
ｂｂ）となる。
入力端子Ｔ１０，Ｔ１１，Ｔ１２，Ｔ１３から、直交変
調信号ｆｂｂ（Ｉ），ｆｂｂ（Ｉｂａｒ），ｆｂｂ
（Ｑ），ｆｂｂ（Ｑｂａｒ）を正弦波ｓｉｎωｂｂｔ、
ｓｉｎ（ωｂｂｔ＋π／２），ｃｏｓωｂｂｔ、ｃｏｓ
（ωｂｂｔ＋π／２）の位相関係で入力し、搬送波入力
端子Ｔ１４，Ｔ１５，Ｔ１６，Ｔ１７から、搬送波信号
ｆｃ（９０度），ｆｃ（２７０度），ｆｃ（０度），ｆ
ｃ（１８０度）をｃｏｓωｃｔ、ｃｏｓ（ωｃｔ＋π／
２），ｓｉｎωｃｔ、ｓｉｎ（ωｃｔ＋π／２）の位相
関係で入力した場合、直交変調器出力端子Ｔ１８，Ｔ１
９より出力される変調出力信号ｆｍｏｄの希望波成分は
（ｆｃ−ｆｂｂ）となり、上側側波帯成分は（ｆｃ＋ｆ
ｂｂ）となる。
【００３０】この場合、直交変調器３０に入力する直交
変調信号ｆｂｂ（Ｉ），ｆｂｂ（Ｉｂａｒ），ｆｂｂ
（Ｑ），ｆｂｂ（Ｑｂａｒ）及び、搬送波信号ｆｃ（９
０度），ｆｃ（２７０度），ｆｃ（０度），ｆｃ（１８
０度）の位相関係が正確であれば上側側波帯成分（ｆｃ
＋ｆｂｂ）等の不要波は希望波成分（ｆｃ−ｆｂｂ）に
対し４０ｄＢｃ以上の抑圧度を得ることが可能である。
変調信号ｆｂｂ（Ｉ），ｆｂｂ（Ｉｂａｒ），ｆｂｂ
（Ｑ），ｆｂｂ（Ｑｂａｒ）及び、搬送波信号ｆｃ（９
０度），ｆｃ（２７０度），ｆｃ（０度），ｆｃ（１８
０度）の位相関係が正確であれば上側側波帯成分（ｆｃ
＋ｆｂｂ）等の不要波は希望波成分（ｆｃ−ｆｂｂ）に
対し４０ｄＢｃ以上の抑圧度を得ることが可能である。
【００３１】しかし、実際には直交変調信号ｆｂｂ
（Ｉ），ｆｂｂ（Ｉｂａｒ），ｆｂｂ（Ｑ），ｆｂｂ
（Ｑｂａｒ）を生成するベースバンド部や、搬送波信号
ｆｃ（９０度），ｆｃ（２７０度），ｆｃ（０度），ｆ
ｃ（１８０度）を生成する移相回路を構成する素子のば
らつきがあることから、これらの信号に位相のずれ（以
後、位相確度という）が生じ変調出力信号ｆｍｏｄにお
ける上側側波帯成分（ｆｃ＋ｆｂｂ）等の抑圧度が劣化
し、変調精度劣化の主要因となる。
（Ｉ），ｆｂｂ（Ｉｂａｒ），ｆｂｂ（Ｑ），ｆｂｂ
（Ｑｂａｒ）を生成するベースバンド部や、搬送波信号
ｆｃ（９０度），ｆｃ（２７０度），ｆｃ（０度），ｆ
ｃ（１８０度）を生成する移相回路を構成する素子のば
らつきがあることから、これらの信号に位相のずれ（以
後、位相確度という）が生じ変調出力信号ｆｍｏｄにお
ける上側側波帯成分（ｆｃ＋ｆｂｂ）等の抑圧度が劣化
し、変調精度劣化の主要因となる。
【００３２】よって、この実施の形態では、前記上側側
波帯成分（ｆｃ＋ｆｂｂ）等の抑圧度を検出する検出回
路１６と、検出回路１６が出力する制御信号を基に搬送
波信号の位相の自動調整を行う遅延回路１４、１５を設
けることによって、変調出力信号ｆｍｏｄに含まれる上
側側波値成分等を抑圧し、変調精度の改善を図ることが
できる。
波帯成分（ｆｃ＋ｆｂｂ）等の抑圧度を検出する検出回
路１６と、検出回路１６が出力する制御信号を基に搬送
波信号の位相の自動調整を行う遅延回路１４、１５を設
けることによって、変調出力信号ｆｍｏｄに含まれる上
側側波値成分等を抑圧し、変調精度の改善を図ることが
できる。
【００３３】次いで、本発明の第３の実施の形態にかか
る直交変調器の構成を図７を用いて説明する。この実施
の形態にかかる直交変調器１０は、直交変調信号と搬送
波信号の掛け算を行う掛算回路１１，１２と、掛算回路
１１，１２の出力を加算して変調信号を出力する加算回
路１３と、加算回路１３の出力信号から不要な周波数信
号成分を検出する検出回路１６と、検出回路１６から出
力される制御信号によって掛算回路１１，１２の変調入
力信号の位相調整を行う遅延回路１４，１５とから構成
される。第１の実施の形態と比較すると、変調入力信号
について、実施の形態１では４つであるのに対し、この
実施の形態では２つである点で相違している。
る直交変調器の構成を図７を用いて説明する。この実施
の形態にかかる直交変調器１０は、直交変調信号と搬送
波信号の掛け算を行う掛算回路１１，１２と、掛算回路
１１，１２の出力を加算して変調信号を出力する加算回
路１３と、加算回路１３の出力信号から不要な周波数信
号成分を検出する検出回路１６と、検出回路１６から出
力される制御信号によって掛算回路１１，１２の変調入
力信号の位相調整を行う遅延回路１４，１５とから構成
される。第１の実施の形態と比較すると、変調入力信号
について、実施の形態１では４つであるのに対し、この
実施の形態では２つである点で相違している。
【００３４】ベースバンド部５０より出力される直交変
調信号（ｆｂｂ（Ｉ））６１と局部発振回路３０の出力
信号を基準として９０度移相回路４０より出力される搬
送波信号ｆｃ（９０度）４１は掛算回路１１で周波数変
換される。他方、前記直交変調信号６１と９０度の位相
差を有する直交変調信号（ｆｂｂ（Ｑ））６２と前記搬
送波信号４１と９０度の位相差を有する搬送波信号（ｆ
ｃ（０度））４２は掛算回路１２で周波数変換される。
この掛算回路１１及び掛算回路１２の出力を加算回路１
３に入力して加算することにより、変調出力信号（ｆｍ
ｏｄ）７０を得る。
調信号（ｆｂｂ（Ｉ））６１と局部発振回路３０の出力
信号を基準として９０度移相回路４０より出力される搬
送波信号ｆｃ（９０度）４１は掛算回路１１で周波数変
換される。他方、前記直交変調信号６１と９０度の位相
差を有する直交変調信号（ｆｂｂ（Ｑ））６２と前記搬
送波信号４１と９０度の位相差を有する搬送波信号（ｆ
ｃ（０度））４２は掛算回路１２で周波数変換される。
この掛算回路１１及び掛算回路１２の出力を加算回路１
３に入力して加算することにより、変調出力信号（ｆｍ
ｏｄ）７０を得る。
【００３５】ここで、直交変調信号６１はＩ信号、直交
変調信号６２はＱ信号として直交変調器３０の変調入力
端子Ｔ１０，Ｔ１２から入力し、搬送波信号４１は９０
度、搬送波信号４２は０度の位相関係で直交変調器３０
の搬送波入力端子Ｔ１４，Ｔ１６から入力されている。
変調信号６２はＱ信号として直交変調器３０の変調入力
端子Ｔ１０，Ｔ１２から入力し、搬送波信号４１は９０
度、搬送波信号４２は０度の位相関係で直交変調器３０
の搬送波入力端子Ｔ１４，Ｔ１６から入力されている。
【００３６】第１の実施の形態と同様に、変調出力信号
ｆｍｏｄの不要周波数成分を検出する検出回路１６が生
成した制御信号によって、遅延回路１４，１５を制御す
ることによって直交変調信号の位相を調整して、不要周
波数成分を減少させた変調出力信号を得ることができ
る。
ｆｍｏｄの不要周波数成分を検出する検出回路１６が生
成した制御信号によって、遅延回路１４，１５を制御す
ることによって直交変調信号の位相を調整して、不要周
波数成分を減少させた変調出力信号を得ることができ
る。
【００３７】図８を用いて、本発明の第４の実施の形態
にかかる直交変調器の構成を説明する。図８に示すよう
に、本実施の形態にかかる直交変調器１０は、直交変調
信号と搬送波信号の掛け算を行う掛算回路１１，１２
と、この掛算回路１１，１２の出力を加算して変調信号
を出力する加算回路１３と、加算回路１３の出力信号か
ら不要な周波数信号成分を検出する検出回路１６と、検
出回路１６から出力される制御信号により、掛算回路１
１，１２の搬送波信号の位相調整を行う遅延回路１４，
１５とから構成される。第２の実施の形態と比較する
と、変調入力信号が、第２の実施の形態では４つである
のに対し、この実施の形態では２つである点で相違して
いる。
にかかる直交変調器の構成を説明する。図８に示すよう
に、本実施の形態にかかる直交変調器１０は、直交変調
信号と搬送波信号の掛け算を行う掛算回路１１，１２
と、この掛算回路１１，１２の出力を加算して変調信号
を出力する加算回路１３と、加算回路１３の出力信号か
ら不要な周波数信号成分を検出する検出回路１６と、検
出回路１６から出力される制御信号により、掛算回路１
１，１２の搬送波信号の位相調整を行う遅延回路１４，
１５とから構成される。第２の実施の形態と比較する
と、変調入力信号が、第２の実施の形態では４つである
のに対し、この実施の形態では２つである点で相違して
いる。
【００３８】ベースバンド部５０から出力される直交変
調信号（ｆｂｂ（Ｉ））６１と局部発振回路３０の出力
信号を基準として９０度移相回路４０より出力される搬
送波信号（ｆｃ（９０度））４１は掛算回路１１で周波
数変調される。前記直交変調信号６１と９０度の位相差
を有する直交変調信号（ｆｂｂ（Ｑ））６２と搬送波信
号４１と９０度の位相差を有する搬送波信号（ｆｃ（０
度））４２は掛算回路１２で周波数変換される。この掛
算回路１１及び掛算回路１２の出力を加算回路１３に入
力して加算することにより、変調出力信号（ｆｍｏｄ）
７０を得る。
調信号（ｆｂｂ（Ｉ））６１と局部発振回路３０の出力
信号を基準として９０度移相回路４０より出力される搬
送波信号（ｆｃ（９０度））４１は掛算回路１１で周波
数変調される。前記直交変調信号６１と９０度の位相差
を有する直交変調信号（ｆｂｂ（Ｑ））６２と搬送波信
号４１と９０度の位相差を有する搬送波信号（ｆｃ（０
度））４２は掛算回路１２で周波数変換される。この掛
算回路１１及び掛算回路１２の出力を加算回路１３に入
力して加算することにより、変調出力信号（ｆｍｏｄ）
７０を得る。
【００３９】ここで、直交変調信号６１はＩ信号、直交
変調信号６２はＱ信号として直交変調器１０の変調入力
端子から入力し、搬送波信号４１は９０度、搬送波信号
４２は０度の位相関係で直交変調器１０の搬送波入力端
子から入力されている。
変調信号６２はＱ信号として直交変調器１０の変調入力
端子から入力し、搬送波信号４１は９０度、搬送波信号
４２は０度の位相関係で直交変調器１０の搬送波入力端
子から入力されている。
【００４０】第２の実施の形態と同様に、変調出力信号
ｆｍｏｄの不要周波数成分を検出する検出回路１６が生
成した制御信号によって、遅延回路１４，１５を制御す
ることによって搬送波の位相を調整して、不要周波数成
分を減少させた変調出力信号を得ることができる。
ｆｍｏｄの不要周波数成分を検出する検出回路１６が生
成した制御信号によって、遅延回路１４，１５を制御す
ることによって搬送波の位相を調整して、不要周波数成
分を減少させた変調出力信号を得ることができる。
【００４１】
【発明の効果】以上説明してきたように、本発明によれ
ば、変調出力信号における上側側波帯成分等の抑圧度を
検出する検出回路と、直交変調信号又は、搬送波信号の
位相の自動調整を行う遅延回路を備えることにより上側
側波帯成分の抑圧が可能となり、変調出力信号の変調精
度を改善することができ、また、ＩＣ化した場合には、
ベースバンド部や移相回路を構成するトランジスタの各
パラメータや抵抗器の絶対値等のばらつきの影響を低減
でき、ＩＣ個別の変調精度ばらつきが抑えられるため、
歩留まりの向上を図った直交変調器を得ることができ
る。
ば、変調出力信号における上側側波帯成分等の抑圧度を
検出する検出回路と、直交変調信号又は、搬送波信号の
位相の自動調整を行う遅延回路を備えることにより上側
側波帯成分の抑圧が可能となり、変調出力信号の変調精
度を改善することができ、また、ＩＣ化した場合には、
ベースバンド部や移相回路を構成するトランジスタの各
パラメータや抵抗器の絶対値等のばらつきの影響を低減
でき、ＩＣ個別の変調精度ばらつきが抑えられるため、
歩留まりの向上を図った直交変調器を得ることができ
る。
【図１】本発明の第１の実施の形態にかかる直交変調器
の構成を説明するブロック図。
の構成を説明するブロック図。
【図２】本発明の第１の実施の形態にかかる直交変調器
の回路の具体例を示す図。
の回路の具体例を示す図。
【図３】本発明の第１の実施の形態にかかる直交変調器
が備える検出回路の具体例を示すブロック図。
が備える検出回路の具体例を示すブロック図。
【図４】本発明の第１の実施の形態にかかる直交変調器
が備える遅延回路での位相調整の例を示す説明図。
が備える遅延回路での位相調整の例を示す説明図。
【図５】本発明の第２の実施の形態にかかる直交変調器
の構成を説明するブロック図。
の構成を説明するブロック図。
【図６】本発明の第２の実施の形態にかかる直交変調器
の回路の具体例を示す図。
の回路の具体例を示す図。
【図７】本発明の第３の実施の形態にかかる直交変調器
の構成を説明するブロック図。
の構成を説明するブロック図。
【図８】本発明の第４の実施の形態にかかる直交変調器
の構成を説明するブロック図。
の構成を説明するブロック図。
【図９】従来の直交変調器の構成の一例を示すブロック
図。
図。
【図１０】従来の直交変調器の回路の具体例を示す図。
【図１１】位相確度と上側側波帯成分抑圧度の関係を示
す説明図。
す説明図。
１０ 直交変調器 １１，１２ 掛算回路 １３ 加算回路 １４，１５ 遅延回路 １６ 検出回路 １６１ アナログ−ディジタル変換部 １６２ フーリエ変換部 １６３ 制御部 ３０ 局部発振回路 ４０ 移相回路 ４１，４２ 搬送波信号 ５０ ベースバンド回路 ６１，６２ 直交変調信号 ７０ 直交変調器出力信号 Ｔ１０，Ｔ１１，Ｔ１２，Ｔ１３ 変調入力端子 Ｔ１４，Ｔ１５，Ｔ１６，Ｔ１７ 搬送波入力端子 Ｔ１８，Ｔ１９ 直交変調器出力端子
Claims (4)
- 【請求項１】 第１の変調入力端子に第１の変調信号を
入力し第２の変調入力端子に前記第１の変調信号と１８
０度の位相差を有する第２の変調信号を入力し、第１の
搬送波入力端子に第１の搬送波信号を入力し第２の搬送
波入力端子に前記第１の搬送波信号と１８０度の位相差
を有する第２の搬送波信号を入力し、前記第１の変調信
号及び前記第２の変調信号を前記第１の搬送波信号及び
前記第２の搬送波信号で周波数変換を行う第１の掛算回
路と、 第３の変調入力端子に前記第１の変調信号と９０度の位
相差を有する第３の変調信号を入力し第４の変調入力端
子に前記第３の変調信号と１８０度の位相差を有する第
４の変調信号を入力し、第３の搬送波入力端子に前記第
１の搬送波信号と９０度の位相差を有する第３の搬送波
信号を入力し第４の搬送波入力端子に前記第３の搬送波
信号と１８０度の位相差を有する第４の搬送波信号を入
力し、前記第３の変調信号及び第４の変調信号を前記第
３の搬送波信号及び第４の搬送波信号で周波数変換を行
う第２の掛算回路と、 前記第１の掛算回路と前記第２の掛算回路の出力の加算
を行う加算回路を備え、前記加算回路の出力より、変調
信号を出力する直交変調器において、 前記加算回路の変調出力信号の不要周波数成分を検出す
る検出回路と、 前記検出回路より出力される第１の制御信号を入力して
前記第１の変調信号と前記第２の変調信号の位相の調整
を行う第１の遅延回路と、 前記検出回路より出力される第２の制御信号を入力して
前記第３の変調信号と前記第４の変調信号の位相の調整
を行う第２の遅延回路とを有することを特徴とする直交
変調器。 - 【請求項２】 第１の変調入力端子に第１の変調信号を
入力し第２の変調入力端子に前記第１の変調信号と１８
０度の位相差を有する第２の変調信号を入力し、第１の
搬送波入力端子に第１の搬送波信号を入力し第２の搬送
波入力端子に前記第１の搬送波信号と１８０度の位相差
を有する第２の搬送波信号を入力し、前記第１の変調信
号及び第２の変調信号を前記第１の搬送波信号及び第２
の搬送波信号で周波数変換を行う第１の掛算回路と、 第３の変調入力端子に前記第１の変調信号と９０度の位
相差を有する第３の変調信号を入力し第４の変調入力端
子に前記第３の変調信号と１８０度の位相差を有する第
４の変調信号を入力し、第３の搬送波入力端子に前記第
１の搬送波信号と９０度の位相差を有する第３の搬送波
信号を入力し第４の搬送波入力端子に前記第３の搬送波
信号と１８０度の位相差を有する第４の搬送波信号を入
力し、前記第３の変調信号及び第４の変調信号を前記第
３の搬送波信号及び第４の搬送波信号で周波数変換を行
う第２の掛算回路と、 前記第１の掛算回路と前記第２の掛算回路の出力の加算
を行う加算回路を備え、前記加算回路の出力より、変調
信号を出力する直交変調器において、 前記加算回路の変調出力信号の不要周波数成分を検出す
る検出回路と、 前記検出回路より出力される第１の制御信号を入力して
前記第１の搬送波信号と前記第２の搬送波信号の位相の
調整を行う第１の遅延回路と、 前記検出回路より出力される第２の制御信号を入力して
前記第３の搬送波信号と前記第４の搬送波信号の位相の
調整を行う第２の遅延回路とを有することを特徴とする
直交変調器。 - 【請求項３】 第１の変調入力端子に第１の変調信号
（Ｉ信号）を入力し第１の搬送波入力端子に第１の搬送
波信号を入力し周波数変換を行う第１の掛算回路と、第
２の変調入力端子に前記第１の変調信号と９０度の位相
差を有する第２の変調信号（Ｑ信号）を入力し第２の搬
送波入力端子に前記第１の搬送波信号と９０度の位相差
を有する第２の搬送波信号を入力し周波数変換を行う第
２の掛算回路と、前記第１の掛算回路と前記第２の掛算
回路の出力の加算を行う加算回路を備え、前記加算回路
の出力より、変調信号を出力する直交変調器において、 前記加算回路の変調出力信号の不要周波数成分を検出す
る検出回路と、 前記検出回路より出力される第１の制御信号を入力して
前記第１の変調信号の位相の調整を行う第１の遅延回路
と、 前記検出回路より出力される第２の制御信号を入力して
前記第２の変調信号の位相の調整を行う第２の遅延回路
とを有することを特徴とする直交変調器。 - 【請求項４】 第１の変調入力端子に第１の変調信号
（Ｉ信号）を入力し第１の搬送波入力端子に第１の搬送
波信号を入力し周波数変換を行う第１の掛算回路と、第
２の変調入力端子に前記第１の変調信号と９０度の位相
差を有する第２の変調信号（Ｑ信号）を入力し第２の搬
送波入力端子に前記第１の搬送波信号と９０度の位相差
を有する第２の搬送波信号を入力し周波数変換を行う第
２の掛算回路と、前記第１の掛算回路と前記第２の掛算
回路の出力の加算を行う加算回路を備え、前記加算回路
の出力より、変調信号を出力する直交変調器において、 前記加算回路の変調出力信号の不要周波数成分を検出す
る検出回路と、 前記検出回路より出力される第１の制御信号を入力して
前記第１の搬送波信号の位相の調整を行う第１の遅延回
路と、 前記検出回路より出力される第２の制御信号を入力して
前記第２の搬送波信号の位相の調整を行う第２の遅延回
路とを有することを特徴とする直交変調器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11011715A JP2000209291A (ja) | 1999-01-20 | 1999-01-20 | 直交変調器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11011715A JP2000209291A (ja) | 1999-01-20 | 1999-01-20 | 直交変調器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000209291A true JP2000209291A (ja) | 2000-07-28 |
Family
ID=11785750
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11011715A Pending JP2000209291A (ja) | 1999-01-20 | 1999-01-20 | 直交変調器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000209291A (ja) |
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1999
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