JP2000198518A - 破断強度・伸び・耐摩耗性に優れるコンベアベルトカバ―ゴム用ゴム組成物 - Google Patents
破断強度・伸び・耐摩耗性に優れるコンベアベルトカバ―ゴム用ゴム組成物Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】破断強度・伸び・耐摩耗性がともに優れるコン
ベアベルトカバー用ゴム組成物の提供。 【解決手段】少なくとも以下に記載の成分を含有する、
破断強度・伸び・耐摩耗性に優れるコンベアベルトカバ
ーゴム用ゴム組成物、（Ａ）天然ゴム（ＮＲ）とイソプ
レンゴム（ＩＲ）とブタジエンゴム（ＢＲ）とからな
り、天然ゴムおよびイソプレンゴムと、ブタジエンゴム
との混合比（重量比）が（ＮＲ＋ＩＲ）／ＢＲ＝６０／
４０〜８０／２０であるゴム１００重量部、（Ｂ）セチ
ルトリメチルアンモニウムブロミド比表面積（ＣＴＡ
Ｂ）が１００［ｍ3/ｇ］以上、ジブチルフタレート圧縮
吸油量（２４Ｍ４ＤＢＰ）が９０［ｍｌ／１００ｇ］以
上である微粒子カーボンブラック４０〜６０重量部。
ベアベルトカバー用ゴム組成物の提供。 【解決手段】少なくとも以下に記載の成分を含有する、
破断強度・伸び・耐摩耗性に優れるコンベアベルトカバ
ーゴム用ゴム組成物、（Ａ）天然ゴム（ＮＲ）とイソプ
レンゴム（ＩＲ）とブタジエンゴム（ＢＲ）とからな
り、天然ゴムおよびイソプレンゴムと、ブタジエンゴム
との混合比（重量比）が（ＮＲ＋ＩＲ）／ＢＲ＝６０／
４０〜８０／２０であるゴム１００重量部、（Ｂ）セチ
ルトリメチルアンモニウムブロミド比表面積（ＣＴＡ
Ｂ）が１００［ｍ3/ｇ］以上、ジブチルフタレート圧縮
吸油量（２４Ｍ４ＤＢＰ）が９０［ｍｌ／１００ｇ］以
上である微粒子カーボンブラック４０〜６０重量部。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、破断強度・伸び・
耐摩耗性がともに優れるコンベアベルトカバーゴム用ゴ
ム組成物に関する。
耐摩耗性がともに優れるコンベアベルトカバーゴム用ゴ
ム組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、コンベアベルト用カバーゴム
には、高破断強度、高伸長、高耐摩耗性を満たすことが
要求されてきた。従来、上記特性を要求されるゴム配合
では、カーボンブラックの配合量を増加するというよう
な配合量の調節、ＨＡＦ級カーボンブラックと補強性に
優れるＩＳＡＦ級カーボンブラックを併用する、あるい
はＩＳＡＦ級カーボンブラックのみを使用する、さらに
より補強性に優れるＳＡＦ級カーボンブラックを使用す
るといったカーボンブラックのグレードの選択等が行わ
れている。しかし、優れた耐摩耗性と優れた伸びと優れ
た破断強度を満足することは困難で、これまで、破断強
度・伸び・耐摩耗性が全て充分に改善されたコンベアベ
ルト用カバーゴム組成物はしられていない。
には、高破断強度、高伸長、高耐摩耗性を満たすことが
要求されてきた。従来、上記特性を要求されるゴム配合
では、カーボンブラックの配合量を増加するというよう
な配合量の調節、ＨＡＦ級カーボンブラックと補強性に
優れるＩＳＡＦ級カーボンブラックを併用する、あるい
はＩＳＡＦ級カーボンブラックのみを使用する、さらに
より補強性に優れるＳＡＦ級カーボンブラックを使用す
るといったカーボンブラックのグレードの選択等が行わ
れている。しかし、優れた耐摩耗性と優れた伸びと優れ
た破断強度を満足することは困難で、これまで、破断強
度・伸び・耐摩耗性が全て充分に改善されたコンベアベ
ルト用カバーゴム組成物はしられていない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明の目的
は、破断強度・伸び・耐摩耗性がともに優れるコンベア
ベルトカバー用ゴム組成物を提供することである。
は、破断強度・伸び・耐摩耗性がともに優れるコンベア
ベルトカバー用ゴム組成物を提供することである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明は、少
なくとも以下に記載の成分を含有する、破断強度・伸び
・耐摩耗性に優れるコンベアベルトカバーゴム用ゴム組
成物を提供する、（Ａ）天然ゴム（ＮＲ）とイソプレン
ゴム（ＩＲ）とブタジエンゴム（ＢＲ）とからなり、天
然ゴムおよびイソプレンゴムと、ブタジエンゴムとの混
合比（重量比）が（ＮＲ＋ＩＲ）／ＢＲ＝６０／４０〜
８０／２０であるゴム１００重量部、（Ｂ）セチルトリ
メチルアンモニウムブロミド比表面積（ＣＴＡＢ）が１
００［ｍ3/ｇ］以上、ジブチルフタレート圧縮吸油量
（２４Ｍ４ＤＢＰ）が９０［ｍｌ／１００ｇ］以上であ
る微粒子カーボンブラック４０〜６０重量部。
なくとも以下に記載の成分を含有する、破断強度・伸び
・耐摩耗性に優れるコンベアベルトカバーゴム用ゴム組
成物を提供する、（Ａ）天然ゴム（ＮＲ）とイソプレン
ゴム（ＩＲ）とブタジエンゴム（ＢＲ）とからなり、天
然ゴムおよびイソプレンゴムと、ブタジエンゴムとの混
合比（重量比）が（ＮＲ＋ＩＲ）／ＢＲ＝６０／４０〜
８０／２０であるゴム１００重量部、（Ｂ）セチルトリ
メチルアンモニウムブロミド比表面積（ＣＴＡＢ）が１
００［ｍ3/ｇ］以上、ジブチルフタレート圧縮吸油量
（２４Ｍ４ＤＢＰ）が９０［ｍｌ／１００ｇ］以上であ
る微粒子カーボンブラック４０〜６０重量部。
【０００５】上記ゴムに含まれる天然ゴム（ＮＲ）とイ
ソプレンゴム（ＩＲ）との混合比（重量比）がＮＲ／Ｉ
Ｒ＝５０／５０〜９０／１０であるのが好ましい。
ソプレンゴム（ＩＲ）との混合比（重量比）がＮＲ／Ｉ
Ｒ＝５０／５０〜９０／１０であるのが好ましい。
【０００６】
【発明の実施の形態】以下、本発明を詳細に説明する。 （Ａ）本発明の破断強度・伸び・耐摩耗性に優れるコン
ベアベルトカバー用ゴム組成物（以下、本発明の組成物
と記す）に含まれるゴムは、天然ゴム（ＮＲ）とイソプ
レンゴム（ＩＲ）とブタジエンゴム（ＢＲ）とからな
り、ＮＲおよびＩＲと、ＢＲの混合比（重量比）が所定
の値で、さらに好ましくはＮＲとＩＲの混合比（重量
比）が所定の値であるゴムである。
ベアベルトカバー用ゴム組成物（以下、本発明の組成物
と記す）に含まれるゴムは、天然ゴム（ＮＲ）とイソプ
レンゴム（ＩＲ）とブタジエンゴム（ＢＲ）とからな
り、ＮＲおよびＩＲと、ＢＲの混合比（重量比）が所定
の値で、さらに好ましくはＮＲとＩＲの混合比（重量
比）が所定の値であるゴムである。
【０００７】ＮＲは、シス−1 ，４ポリイソプレンが頭
尾結合する構造を有する天然ゴムとして知られるポリマ
ーであり、本発明で用いられるＮＲとしては、一般に用
いられるＮＲを使用することができる。ＩＲは、イソプ
レンの合成重合体であるが、ＮＲより若干シス−1 ，４
含有量が低く、３，４結合が多い。ＩＲは、ＮＲに比べ
ゲル分やごみその他の不純物が少ないため、耐老化性が
ＮＲより向上しており、加硫が若干遅めである。コンベ
アベルトは、粉砕物を受けるライン等に使用されるた
め、大きな衝撃にも耐えうるよう、ベルト厚さが厚くと
ってあるのが一般的である。このような厚いベルトの中
心を充分に加硫すると、ベルト表面が過加硫状態になり
加硫戻りが起こり、ベルトの機械的物性が低下してしま
うことが多い。しかし、ＩＲを配合すると、加硫戻りが
起こりにくくなり、物性の低下を防ぐことができる。
尾結合する構造を有する天然ゴムとして知られるポリマ
ーであり、本発明で用いられるＮＲとしては、一般に用
いられるＮＲを使用することができる。ＩＲは、イソプ
レンの合成重合体であるが、ＮＲより若干シス−1 ，４
含有量が低く、３，４結合が多い。ＩＲは、ＮＲに比べ
ゲル分やごみその他の不純物が少ないため、耐老化性が
ＮＲより向上しており、加硫が若干遅めである。コンベ
アベルトは、粉砕物を受けるライン等に使用されるた
め、大きな衝撃にも耐えうるよう、ベルト厚さが厚くと
ってあるのが一般的である。このような厚いベルトの中
心を充分に加硫すると、ベルト表面が過加硫状態になり
加硫戻りが起こり、ベルトの機械的物性が低下してしま
うことが多い。しかし、ＩＲを配合すると、加硫戻りが
起こりにくくなり、物性の低下を防ぐことができる。
【０００８】ＢＲは、溶液重合により作られた立体規則
性構造を持ったブタジエンのホモポリマーである。ＢＲ
には、シス−1 ，４結合が９５％以上の高シスＢＲと、
シス−1 ，４結合が３５％前後の低シスＢＲにの２種類
があるが、本発明に用いるＢＲとしては特にその組成は
限定されない。
性構造を持ったブタジエンのホモポリマーである。ＢＲ
には、シス−1 ，４結合が９５％以上の高シスＢＲと、
シス−1 ，４結合が３５％前後の低シスＢＲにの２種類
があるが、本発明に用いるＢＲとしては特にその組成は
限定されない。
【０００９】本発明で用いるゴムのＮＲおよびＩＲと、
ＢＲとの混合比は、重量比で（ＮＲ＋ＩＲ）／ＢＲ＝６
０／４０〜８０／２０、好ましくは６５／３５〜７５／
２５である。（ＮＲ＋ＩＲ）／ＢＲが８０／２０超（Ｂ
Ｒが２０重量％未満）であると、得られる本発明の組成
物の耐摩耗性が劣るので好ましくない。ＮＲ＋ＩＲ／Ｂ
Ｒが６０／４０未満（ＢＲが４０重量％超）であると、
得られる本発明の組成物の破断強度が低下するので好ま
しくない。
ＢＲとの混合比は、重量比で（ＮＲ＋ＩＲ）／ＢＲ＝６
０／４０〜８０／２０、好ましくは６５／３５〜７５／
２５である。（ＮＲ＋ＩＲ）／ＢＲが８０／２０超（Ｂ
Ｒが２０重量％未満）であると、得られる本発明の組成
物の耐摩耗性が劣るので好ましくない。ＮＲ＋ＩＲ／Ｂ
Ｒが６０／４０未満（ＢＲが４０重量％超）であると、
得られる本発明の組成物の破断強度が低下するので好ま
しくない。
【００１０】本発明で用いるゴムのＮＲとＩＲの混合比
は、好ましくは、重量比でＮＲ／ＩＲ＝５０／５０〜９
０／１０、より好ましくは６０／４０ 〜９０／１０で
ある。ＮＲとＩＲの混合比が、９０／１０超であると、
加硫条件によっては、加硫戻りが起こりやすく組成物の
物性が低下しやすいので好ましくない。ＮＲとＩＲの混
合比が、５０／５０未満であると、得られる本発明の組
成物の破断強度、伸び等の機械的物性が低下し好ましく
ない。
は、好ましくは、重量比でＮＲ／ＩＲ＝５０／５０〜９
０／１０、より好ましくは６０／４０ 〜９０／１０で
ある。ＮＲとＩＲの混合比が、９０／１０超であると、
加硫条件によっては、加硫戻りが起こりやすく組成物の
物性が低下しやすいので好ましくない。ＮＲとＩＲの混
合比が、５０／５０未満であると、得られる本発明の組
成物の破断強度、伸び等の機械的物性が低下し好ましく
ない。
【００１１】（Ｂ）本発明に用いるカーボンブラック
は、セチルトリメチルアンモニウムブロミド比表面積
（ＣＴＡＢ）が１００［ｍ3 ／ｇ］以上であり、ジブチ
ルフタレート圧縮吸油量（２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量）が９
０［ｍｌ／１００ｇ］以上の微細な超微粒子カーボンブ
ラックである。なお、ＣＴＡＢは、ＡＴＭＳ Ｄ３７６
５−８５により、２４Ｍ４ＤＢＰは、ＡＴＭＳ Ｄ３４
９３−９０により測定したものである。ＣＴＡＢは、カ
ーボンブラックの比表面積の尺度であり、２４Ｍ４ＤＢ
Ｐは、圧縮したカーボンブラック粒子間のストラクチャ
ーの発達の程度を示す尺度である。上述のパラメータを
全て満たすカーボンブラックは、補強作用に優れ、得ら
れる本発明の組成物の破断強度、伸びが共に高い値をと
り、また、加工性（特に分散性、押出性）も良好とな
る。ＣＴＡＢが上述の範囲外であると、得られる本発明
の組成物の補強性が低く破断強度、伸びが小さい。２４
Ｍ４ＤＢＰが上述の範囲外であると、本発明の組成物で
のカーボンブラックの分散性が充分に改善されず、また
カーボンブラックの粒子間にストラクチャーが充分に発
達していないので耐摩耗性に劣る。ＣＴＡＢは、好まし
くは、１１０ｍ2 ／ｇ以上、より好ましくは１１５ｍ2
／ｇ以上である。２４Ｍ４ＤＢＰは、好ましくは９５ｃ
ｍ3 ／１００ｇ以上である。
は、セチルトリメチルアンモニウムブロミド比表面積
（ＣＴＡＢ）が１００［ｍ3 ／ｇ］以上であり、ジブチ
ルフタレート圧縮吸油量（２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量）が９
０［ｍｌ／１００ｇ］以上の微細な超微粒子カーボンブ
ラックである。なお、ＣＴＡＢは、ＡＴＭＳ Ｄ３７６
５−８５により、２４Ｍ４ＤＢＰは、ＡＴＭＳ Ｄ３４
９３−９０により測定したものである。ＣＴＡＢは、カ
ーボンブラックの比表面積の尺度であり、２４Ｍ４ＤＢ
Ｐは、圧縮したカーボンブラック粒子間のストラクチャ
ーの発達の程度を示す尺度である。上述のパラメータを
全て満たすカーボンブラックは、補強作用に優れ、得ら
れる本発明の組成物の破断強度、伸びが共に高い値をと
り、また、加工性（特に分散性、押出性）も良好とな
る。ＣＴＡＢが上述の範囲外であると、得られる本発明
の組成物の補強性が低く破断強度、伸びが小さい。２４
Ｍ４ＤＢＰが上述の範囲外であると、本発明の組成物で
のカーボンブラックの分散性が充分に改善されず、また
カーボンブラックの粒子間にストラクチャーが充分に発
達していないので耐摩耗性に劣る。ＣＴＡＢは、好まし
くは、１１０ｍ2 ／ｇ以上、より好ましくは１１５ｍ2
／ｇ以上である。２４Ｍ４ＤＢＰは、好ましくは９５ｃ
ｍ3 ／１００ｇ以上である。
【００１２】カーボンブラックの種類としては、好まし
くは平均粒径が２０〜２５μｍ以下の微粒子カーボンブ
ラック、例えば、ＩＳＡＦ級、ＳＡＦ級のカーボンブラ
ックを用いる。粒径がＩＳＡＦ級より大きなカーボンブ
ラック、例えば、ＨＡＦ級等のカーボンブラックでは、
得られる本発明の組成物の補強性が小さく、また特に伸
びが低下するので好ましくない。
くは平均粒径が２０〜２５μｍ以下の微粒子カーボンブ
ラック、例えば、ＩＳＡＦ級、ＳＡＦ級のカーボンブラ
ックを用いる。粒径がＩＳＡＦ級より大きなカーボンブ
ラック、例えば、ＨＡＦ級等のカーボンブラックでは、
得られる本発明の組成物の補強性が小さく、また特に伸
びが低下するので好ましくない。
【００１３】このようなカーボンブラックの配合量は、
未加硫の上述のゴム１００重量部に対し４０〜６０重量
部である。４０重量部未満では、得られる本発明の組成
物の加硫物の破断強度、表面硬度、耐摩耗性が充分に改
善されない。６０重量部超では、本発明の組成物の未加
硫時の粘度が高く混合加工性に劣り、加硫物の伸びが低
下する。また、表面硬度が大きくなりすぎてしまう。配
合量は好ましくは、４０〜５５重量部である。
未加硫の上述のゴム１００重量部に対し４０〜６０重量
部である。４０重量部未満では、得られる本発明の組成
物の加硫物の破断強度、表面硬度、耐摩耗性が充分に改
善されない。６０重量部超では、本発明の組成物の未加
硫時の粘度が高く混合加工性に劣り、加硫物の伸びが低
下する。また、表面硬度が大きくなりすぎてしまう。配
合量は好ましくは、４０〜５５重量部である。
【００１４】以上の構成を持つ本発明の組成物は、１５
３℃、３０〜１２０分、好ましくは、１５３℃３０分の
加硫条件で、（１）破断強度ＴB が２８．５ＭＰａ以
上、好ましくは２９ＭＰａ以上であり、（２）破断伸び
ＥB が５２５％以上、好ましくは５５０％以上であり、
（３）ＪＩＳ Ａ硬度が、５８〜６８、好ましくは６０
〜６８であり、（４）耐摩耗性が、ＤＩＮ（西ドイツ規
格）５３５１６に記載の方法に準拠して、ＤＩＮ摩耗試
験機で、約１０Ｎの荷重でφ＝約１６ｍｍ、厚さ＝６ｍ
ｍの試験片を、回転する研磨布を巻きつけたドラム形の
摩耗面に押し付けて４０ｍ横断させた際の試験片の摩耗
体積により表した場合、７０ｍｍ3 以下、好ましくは６
５ｍｍ3 以下；である物性を持ち、優れた破断強度・伸
び・耐摩耗性を有するコンベアベルトカバーゴムが得ら
れる。
３℃、３０〜１２０分、好ましくは、１５３℃３０分の
加硫条件で、（１）破断強度ＴB が２８．５ＭＰａ以
上、好ましくは２９ＭＰａ以上であり、（２）破断伸び
ＥB が５２５％以上、好ましくは５５０％以上であり、
（３）ＪＩＳ Ａ硬度が、５８〜６８、好ましくは６０
〜６８であり、（４）耐摩耗性が、ＤＩＮ（西ドイツ規
格）５３５１６に記載の方法に準拠して、ＤＩＮ摩耗試
験機で、約１０Ｎの荷重でφ＝約１６ｍｍ、厚さ＝６ｍ
ｍの試験片を、回転する研磨布を巻きつけたドラム形の
摩耗面に押し付けて４０ｍ横断させた際の試験片の摩耗
体積により表した場合、７０ｍｍ3 以下、好ましくは６
５ｍｍ3 以下；である物性を持ち、優れた破断強度・伸
び・耐摩耗性を有するコンベアベルトカバーゴムが得ら
れる。
【００１５】本発明の組成物には、上述の必須成分に加
え、硫黄、 2， 4，６−トリメルカプト−１，３，５−
トリアジン等の有機含硫黄化合物、ジクミルペルオキシ
ド等の有機過酸化物等の加硫剤、Ｎ−ｔ−ブチル−２−
ベンゾチアゾリルスルフェンアミド等の加硫促進剤、ア
ロマオイル等の可塑剤、老化防止剤等を、本発明の目的
を損なわない範囲で配合することができる。
え、硫黄、 2， 4，６−トリメルカプト−１，３，５−
トリアジン等の有機含硫黄化合物、ジクミルペルオキシ
ド等の有機過酸化物等の加硫剤、Ｎ−ｔ−ブチル−２−
ベンゾチアゾリルスルフェンアミド等の加硫促進剤、ア
ロマオイル等の可塑剤、老化防止剤等を、本発明の目的
を損なわない範囲で配合することができる。
【００１６】本発明の組成物の製造方法としては、上述
の特定組成比のゴムに、上述の特性を有するカーボンブ
ラックと、上述の通常の各種添加剤を加え、バンバリー
ミキサー等で混練する。ついで、混練ロール機等で加硫
剤、加硫促進剤を混練し、ゴム組成物とすることができ
る。また、このゴム組成物から、コンベアベルトカバー
を製造する方法としては、ゴム組成物をカレンダーロー
ル等を用いてシート状に成形し、加熱および加圧するこ
とにより加硫ゴムシートとする方法が例示される。
の特定組成比のゴムに、上述の特性を有するカーボンブ
ラックと、上述の通常の各種添加剤を加え、バンバリー
ミキサー等で混練する。ついで、混練ロール機等で加硫
剤、加硫促進剤を混練し、ゴム組成物とすることができ
る。また、このゴム組成物から、コンベアベルトカバー
を製造する方法としては、ゴム組成物をカレンダーロー
ル等を用いてシート状に成形し、加熱および加圧するこ
とにより加硫ゴムシートとする方法が例示される。
【００１７】上述の構成をとる本発明のコンベアベルト
カバーゴム用ゴム組成物は、破断強度、伸び、耐摩耗性
に優れる。
カバーゴム用ゴム組成物は、破断強度、伸び、耐摩耗性
に優れる。
【００１８】
【実施例】以下に実施例を挙げ、本発明の破断強度・伸
び・耐摩耗性に優れるコンベアベルトカバーゴム用ゴム
組成物についてさらに詳細に説明する。 （実施例１〜１２、および比較例１〜６）第１表に示す
組成（重量部）で配合して得られたゴム組成物につい
て、ＭＩＮトルク（最低ムーニー粘度）、ＭＬ５ｕｐ
（ムーニースコーチタイム）を測定した。得られた未加
硫のゴム組成物をシート状に成形し、１５３℃、３０分
加熱加硫し、得られた加硫シートを試験片とし、破断強
度（ＴB ）、破断伸び（ＥB ）、ＪＩＳ Ａ硬度
（ＨS ）、耐摩耗性（ＤＩＮ摩耗）を測定し評価した。
び・耐摩耗性に優れるコンベアベルトカバーゴム用ゴム
組成物についてさらに詳細に説明する。 （実施例１〜１２、および比較例１〜６）第１表に示す
組成（重量部）で配合して得られたゴム組成物につい
て、ＭＩＮトルク（最低ムーニー粘度）、ＭＬ５ｕｐ
（ムーニースコーチタイム）を測定した。得られた未加
硫のゴム組成物をシート状に成形し、１５３℃、３０分
加熱加硫し、得られた加硫シートを試験片とし、破断強
度（ＴB ）、破断伸び（ＥB ）、ＪＩＳ Ａ硬度
（ＨS ）、耐摩耗性（ＤＩＮ摩耗）を測定し評価した。
【００１９】＜ムーニースコーチ＞ （１）ＭＩＮトルク（最低ムーニー粘度） ＪＩＳ Ｋ ６３００に記載の方法に準拠して、最大２
００ムーニー単位まで測定できるＬ型ローターを用い、
測定温度１２５℃の測定条件で、ローターのシャフトに
かかるトルクを測定しムーニー単位で記録した（この値
がムーニー粘度である）。粘度−時間曲線を作り、この
曲線における最低値を、ＭＩＮトルク（最低ムーニー粘
度）とした。なお、コンベアベルトカバーゴム用ゴム組
成物のＭＩＮトルク（最低ムーニー粘度）は、９０ムー
ニー単位以下が好ましい。 （２）ムーニースコーチタイム（ＭＬ５ｕｐ） （１）に記載の測定条件で、ローターを回転させ、最低
ムーニー粘度よりムーニー粘度が５ポイントだけ上昇す
るまでに経過した時間（分）を測定した。コンベアベル
トカバーゴム用ゴム組成物のムーニースコーチタイム
（ＭＬ５ｕｐ）は２０分以上が好ましい。
００ムーニー単位まで測定できるＬ型ローターを用い、
測定温度１２５℃の測定条件で、ローターのシャフトに
かかるトルクを測定しムーニー単位で記録した（この値
がムーニー粘度である）。粘度−時間曲線を作り、この
曲線における最低値を、ＭＩＮトルク（最低ムーニー粘
度）とした。なお、コンベアベルトカバーゴム用ゴム組
成物のＭＩＮトルク（最低ムーニー粘度）は、９０ムー
ニー単位以下が好ましい。 （２）ムーニースコーチタイム（ＭＬ５ｕｐ） （１）に記載の測定条件で、ローターを回転させ、最低
ムーニー粘度よりムーニー粘度が５ポイントだけ上昇す
るまでに経過した時間（分）を測定した。コンベアベル
トカバーゴム用ゴム組成物のムーニースコーチタイム
（ＭＬ５ｕｐ）は２０分以上が好ましい。
【００２０】＜ブランク引張試験＞ＪＩＳ Ｋ ６２５
１に記載の方法に準拠して、破断強度（ＴB ）、破断伸
び（ＥB ）、ＪＩＳ Ａ硬度（ＨS ）を測定した。な
お、コンベアベルトカバーゴム用ゴム組成物の破断強度
は２８．５ＭＰａ以上、破断伸びは５２５％以上、ＪＩ
Ｓ Ａ硬度は５８〜６８が好ましい。 ＜ＤＩＮ摩耗＞ＤＩＮ（西ドイツ規格）５３５１６に記
載の方法に準拠して、ＤＩＮ摩耗試験機で、約１０Ｎの
荷重でφ＝約１６ｍｍ、厚さ＝６ｍｍの試験片を、回転
する研磨布を巻きつけたドラム形の摩耗面に押し付け、
摩耗面を横断する際（摩耗距離４０ｍ）の試験片の摩耗
体積を測定した。なお、摩耗体積は７０ｍｍ3 以下が好
ましい。結果を第１表に示す。
１に記載の方法に準拠して、破断強度（ＴB ）、破断伸
び（ＥB ）、ＪＩＳ Ａ硬度（ＨS ）を測定した。な
お、コンベアベルトカバーゴム用ゴム組成物の破断強度
は２８．５ＭＰａ以上、破断伸びは５２５％以上、ＪＩ
Ｓ Ａ硬度は５８〜６８が好ましい。 ＜ＤＩＮ摩耗＞ＤＩＮ（西ドイツ規格）５３５１６に記
載の方法に準拠して、ＤＩＮ摩耗試験機で、約１０Ｎの
荷重でφ＝約１６ｍｍ、厚さ＝６ｍｍの試験片を、回転
する研磨布を巻きつけたドラム形の摩耗面に押し付け、
摩耗面を横断する際（摩耗距離４０ｍ）の試験片の摩耗
体積を測定した。なお、摩耗体積は７０ｍｍ3 以下が好
ましい。結果を第１表に示す。
【００２１】（実施例１３、比較例７〜８）実施例５と
同じ配合の組成物を調整し（実施例１３）、加硫温度１
５３℃で、１２０分加硫して、破断強度（ＴB ）、破断
伸び（ＥB ）、ＪＩＳ Ａ硬度（Ｈ S ）、耐摩耗性（Ｄ
ＩＮ摩耗）を測定し、加硫戻りの有無を評価した。ま
た、ＩＲが配合されていない以外は、実施例５と同じ配
合の組成物を調整し、１５３℃の加硫温度で、それぞれ
加硫時間３０分（比較例７）、１２０分（比較例８）で
加硫し、実施例１３と同様にして、破断強度（ＴB ）、
破断伸び（Ｅ B ）、ＪＩＳ Ａ硬度（ＨS ）、耐摩耗性
（ＤＩＮ摩耗）を測定し、加硫戻りの有無を評価した。
結果を第１表に示す。
同じ配合の組成物を調整し（実施例１３）、加硫温度１
５３℃で、１２０分加硫して、破断強度（ＴB ）、破断
伸び（ＥB ）、ＪＩＳ Ａ硬度（Ｈ S ）、耐摩耗性（Ｄ
ＩＮ摩耗）を測定し、加硫戻りの有無を評価した。ま
た、ＩＲが配合されていない以外は、実施例５と同じ配
合の組成物を調整し、１５３℃の加硫温度で、それぞれ
加硫時間３０分（比較例７）、１２０分（比較例８）で
加硫し、実施例１３と同様にして、破断強度（ＴB ）、
破断伸び（Ｅ B ）、ＪＩＳ Ａ硬度（ＨS ）、耐摩耗性
（ＤＩＮ摩耗）を測定し、加硫戻りの有無を評価した。
結果を第１表に示す。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】
【表３】
【００２５】＜表中の成分＞ ＩＲ：Ｎｉｐｏｌ ＩＲ−２２００（日本ゼオン社製） ＢＲ：Ｎｉｐｏｌ ＢＲ １２２０（日本ゼオン社製） アロマオイル：デソレックス３号（昭和シェル社製） 硫黄：粉末イオウ（軽井沢精錬所製） ＢＢＳ：ノクセラーＮＳ（大内新興化学社製）
【００２６】
【発明の効果】本発明の組成物は、ポリマー種、特定の
特性を有するカーボンブラックを、それぞれ選択して含
有することにより、優れた破断強度、破断伸び等の破断
特性と、優れた耐摩耗性を両立して有することを可能と
した。従って、本発明の組成物は、コンベアベルトカバ
ーゴム用ゴム組成物として好適であり、本発明の組成物
により製造したコンベアベルトカバーゴムは、優れた破
断強度、伸び、耐摩耗性を有する。
特性を有するカーボンブラックを、それぞれ選択して含
有することにより、優れた破断強度、破断伸び等の破断
特性と、優れた耐摩耗性を両立して有することを可能と
した。従って、本発明の組成物は、コンベアベルトカバ
ーゴム用ゴム組成物として好適であり、本発明の組成物
により製造したコンベアベルトカバーゴムは、優れた破
断強度、伸び、耐摩耗性を有する。
フロントページの続き (72)発明者 宮地 淳 神奈川県平塚市追分２番１号 横浜ゴム株 式会社平塚製造所内 Ｆターム(参考） 3F024 AA01 AA03 CA08 4J002 AC01W AC03Y AC06X DA036 GM00 4J037 AA02 CC06 DD07 DD17 EE08 EE48 FF17 FF18
Claims (2)
- 【請求項１】少なくとも以下に記載の成分を含有する、
破断強度・伸び・耐摩耗性に優れるコンベアベルトカバ
ーゴム用ゴム組成物、（Ａ）天然ゴム（ＮＲ）とイソプ
レンゴム（ＩＲ）とブタジエンゴム（ＢＲ）とからな
り、天然ゴムおよびイソプレンゴムと、ブタジエンゴム
との混合比（重量比）が（ＮＲ＋ＩＲ）／ＢＲ＝６０／
４０〜８０／２０であるゴム１００重量部、（Ｂ）セチ
ルトリメチルアンモニウムブロミド比表面積（ＣＴＡ
Ｂ）が１００［ｍ3/ｇ］以上、ジブチルフタレート圧縮
吸油量（２４Ｍ４ＤＢＰ）が９０［ｍｌ／１００ｇ］以
上である微粒子カーボンブラック４０〜６０重量部。 - 【請求項２】前記ゴムに含まれる天然ゴム（ＮＲ）とイ
ソプレンゴム（ＩＲ）との混合比（重量比）がＮＲ／Ｉ
Ｒ＝５０／５０〜９０／１０である請求項１に記載の破
断強度・伸び・耐摩耗性に優れるコンベアベルトカバー
ゴム用ゴム組成物。
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|---|---|---|---|
| JP162499A JP2000198518A (ja) | 1999-01-07 | 1999-01-07 | 破断強度・伸び・耐摩耗性に優れるコンベアベルトカバ―ゴム用ゴム組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP162499A JP2000198518A (ja) | 1999-01-07 | 1999-01-07 | 破断強度・伸び・耐摩耗性に優れるコンベアベルトカバ―ゴム用ゴム組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000198518A true JP2000198518A (ja) | 2000-07-18 |
Family
ID=11506698
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP162499A Pending JP2000198518A (ja) | 1999-01-07 | 1999-01-07 | 破断強度・伸び・耐摩耗性に優れるコンベアベルトカバ―ゴム用ゴム組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000198518A (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| WO2013088743A1 (ja) | 2011-12-16 | 2013-06-20 | 株式会社ブリヂストン | コンベアベルト用ゴム組成物及びコンベアベルト |
| JP2014210652A (ja) * | 2013-04-19 | 2014-11-13 | 横浜ゴム株式会社 | 空気浮上式コンベヤベルト用ゴム組成物及びこれを用いる空気浮上式コンベヤベルト |
| CN113348070A (zh) * | 2019-01-28 | 2021-09-03 | 三之星机带株式会社 | 多楔带及其制造方法 |
| CN116160736A (zh) * | 2023-04-25 | 2023-05-26 | 保定中南橡胶机带有限公司 | 一种超耐磨橡胶输送带及其制备方法 |
-
1999
- 1999-01-07 JP JP162499A patent/JP2000198518A/ja active Pending
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