JP2000176533A - 熱間圧延材のデスケーリング方法 - Google Patents
熱間圧延材のデスケーリング方法Info
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- JP2000176533A JP2000176533A JP35915298A JP35915298A JP2000176533A JP 2000176533 A JP2000176533 A JP 2000176533A JP 35915298 A JP35915298 A JP 35915298A JP 35915298 A JP35915298 A JP 35915298A JP 2000176533 A JP2000176533 A JP 2000176533A
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- Cleaning And De-Greasing Of Metallic Materials By Chemical Methods (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 良好なデスケーリング能力を有し、かつ消費
電力量を減少させるために、熱間圧延材、即ち、圧延前
のスラブ、及び圧延中の圧延材のスケールを一列のヘッ
ダーで効率よく剥離する。 【解決手段】 熱間圧延材４の表面に高圧水を噴射させ
るデスケーリングノズル１、１ａ、１ｂを圧延材幅方向
に等間隔のピッチＰｔをもって複数配列し、熱間圧延材
４のスケールを剥離するデスケーリング方法において、
デスケーリングノズル１、１ａ、１ｂからの高圧水が熱
間圧延材４の表面に衝突する際に、高圧水が圧延材幅方
向に間隔Ｌ2 を有して衝突するように、デスケーリング
ノズル１、１ａ、１ｂをＣｎ×Ｐ×Ｑ×Ｄ2 ×sin2（θ
／２＋β）／（Ｌ1 2×Ｌ2 ）≧１００〔Ｎ〕の式を満足
するように配列する。但し、Ｌ1 ＝２×Ｈ×tan(θ／
２) ／cos α、Ｌ2 ＝Ｐt −Ｌ1 ×cos βである。
電力量を減少させるために、熱間圧延材、即ち、圧延前
のスラブ、及び圧延中の圧延材のスケールを一列のヘッ
ダーで効率よく剥離する。 【解決手段】 熱間圧延材４の表面に高圧水を噴射させ
るデスケーリングノズル１、１ａ、１ｂを圧延材幅方向
に等間隔のピッチＰｔをもって複数配列し、熱間圧延材
４のスケールを剥離するデスケーリング方法において、
デスケーリングノズル１、１ａ、１ｂからの高圧水が熱
間圧延材４の表面に衝突する際に、高圧水が圧延材幅方
向に間隔Ｌ2 を有して衝突するように、デスケーリング
ノズル１、１ａ、１ｂをＣｎ×Ｐ×Ｑ×Ｄ2 ×sin2（θ
／２＋β）／（Ｌ1 2×Ｌ2 ）≧１００〔Ｎ〕の式を満足
するように配列する。但し、Ｌ1 ＝２×Ｈ×tan(θ／
２) ／cos α、Ｌ2 ＝Ｐt −Ｌ1 ×cos βである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、熱間圧延材、即ち
圧延前のスラブ、及び圧延中の圧延材のスケールを効率
よく剥離するデスケーリング方法に関するものである。
圧延前のスラブ、及び圧延中の圧延材のスケールを効率
よく剥離するデスケーリング方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】熱間圧延材のスケールを除去する方法と
して、圧延材上下面に高圧水を噴射する方法が多く提案
されている。ここで、従来の高圧水デスケーリング方法
の例を図４、図５により説明する。
して、圧延材上下面に高圧水を噴射する方法が多く提案
されている。ここで、従来の高圧水デスケーリング方法
の例を図４、図５により説明する。
【０００３】図４（Ａ）、（Ｂ）は圧延ラインに直角な
断面における圧延材（熱間圧延材）４とヘッダー（高圧
水ヘッダー）２の関係と、圧延材４の表面におけるスプ
レー水の噴射領域５、５ａ、５ｂ、即ち，スプレー水が
圧延材４に衝突して形成される面とを示す。一般的なデ
スケーリング方法では、図４に示すようなノズル（デス
ケーリングノズル）１、１ａ、１ｂを数十個備えたヘッ
ダー２を圧延材４の幅方向に設置し、各ノズル１、１
ａ、１ｂより高圧水を噴射してスケールを除去してい
る。
断面における圧延材（熱間圧延材）４とヘッダー（高圧
水ヘッダー）２の関係と、圧延材４の表面におけるスプ
レー水の噴射領域５、５ａ、５ｂ、即ち，スプレー水が
圧延材４に衝突して形成される面とを示す。一般的なデ
スケーリング方法では、図４に示すようなノズル（デス
ケーリングノズル）１、１ａ、１ｂを数十個備えたヘッ
ダー２を圧延材４の幅方向に設置し、各ノズル１、１
ａ、１ｂより高圧水を噴射してスケールを除去してい
る。
【０００４】また、図５は圧延ラインと平行な断面にお
ける圧延材４とヘッダー２との関係を示す。ノズル１の
向きは圧延材４の進行方向に対して傾斜して設けられ
て、一般的にそのノズル迎え角αはノズル１から圧延材
４に下ろした垂線から１０〜１５°程度になっている。
これは、圧延材４に衝突した高圧水によって剥離したス
ケールが高圧水と共に圧延材４の上面から即座に流れ落
ちるようにするためである。垂線距離Ｈがノズル高さと
なる。
ける圧延材４とヘッダー２との関係を示す。ノズル１の
向きは圧延材４の進行方向に対して傾斜して設けられ
て、一般的にそのノズル迎え角αはノズル１から圧延材
４に下ろした垂線から１０〜１５°程度になっている。
これは、圧延材４に衝突した高圧水によって剥離したス
ケールが高圧水と共に圧延材４の上面から即座に流れ落
ちるようにするためである。垂線距離Ｈがノズル高さと
なる。
【０００５】従来、デスケーリング能力は単純に高圧水
の圧延材表面への衝突圧に比例し、図４に示すようにノ
ズル１から噴射される高圧水の噴射領域５を隣接するノ
ズル１ａ、１ｂの噴射領域５ａ、５ｂとオーバーラップ
させる（オーバーラップ幅６を持たせる）ことで、衝突
圧を圧延材４の幅方向に概ね均一にできると考えられた
きた。このとき、圧延材４の幅方向に対してノズル１、
１ａ、１ｂをノズル捻り角βで傾斜させることで、ノズ
ル１の高圧水スプレー３の両端部が両隣りのノズル１
ａ、１ｂの高圧水スプレー３ａ、３ｂと干渉しないよう
にし、衝突圧が低下するのを避けている。しかし、これ
はヘッダー２にノズル１、１ａ、１ｂを密に配置するた
め、デスケーリングに必要とする高圧水の流量が増大
し、ポンプ負荷向上によって消費電力量が増加する課題
を有していた。
の圧延材表面への衝突圧に比例し、図４に示すようにノ
ズル１から噴射される高圧水の噴射領域５を隣接するノ
ズル１ａ、１ｂの噴射領域５ａ、５ｂとオーバーラップ
させる（オーバーラップ幅６を持たせる）ことで、衝突
圧を圧延材４の幅方向に概ね均一にできると考えられた
きた。このとき、圧延材４の幅方向に対してノズル１、
１ａ、１ｂをノズル捻り角βで傾斜させることで、ノズ
ル１の高圧水スプレー３の両端部が両隣りのノズル１
ａ、１ｂの高圧水スプレー３ａ、３ｂと干渉しないよう
にし、衝突圧が低下するのを避けている。しかし、これ
はヘッダー２にノズル１、１ａ、１ｂを密に配置するた
め、デスケーリングに必要とする高圧水の流量が増大
し、ポンプ負荷向上によって消費電力量が増加する課題
を有していた。
【０００６】また、噴射領域５と隣接する噴射領域５
ａ、５ｂに間隔を設けるデスケーリング方法が特開平９
−２６７１２１号公報に記載されている。これは、衝突
後の水流が干渉して高圧水スプレーの衝突力が低下する
ことを懸念して噴射領域に間隔を設けることを目的とし
ている。そのため、一列のヘッダーでは圧延材幅方向に
均一にスケールを剥離することは困難であり、図６に示
すようにデスケーリング装置として二列のヘッダー２
ａ、２ｂをそれぞれ圧延材幅方向にずらして設置し、一
列目ヘッダー２ａのデスケーリング噴射領域７で剥離で
きなかった部分８を、二列目ヘッダー２ｂのデスケーリ
ング噴射領域９で剥離する必要がある。ノズルピッチＰ
ｔが拡大することにより高圧水ヘッダー当たりの必要と
するノズル本数が減少し高圧水流量は低減できるもの
の、２列の高圧水ヘッダーを有するため全体としては高
圧水流量が増加し、前述の先行技術と同様に消費電力量
が増加する課題が顕在化していた。
ａ、５ｂに間隔を設けるデスケーリング方法が特開平９
−２６７１２１号公報に記載されている。これは、衝突
後の水流が干渉して高圧水スプレーの衝突力が低下する
ことを懸念して噴射領域に間隔を設けることを目的とし
ている。そのため、一列のヘッダーでは圧延材幅方向に
均一にスケールを剥離することは困難であり、図６に示
すようにデスケーリング装置として二列のヘッダー２
ａ、２ｂをそれぞれ圧延材幅方向にずらして設置し、一
列目ヘッダー２ａのデスケーリング噴射領域７で剥離で
きなかった部分８を、二列目ヘッダー２ｂのデスケーリ
ング噴射領域９で剥離する必要がある。ノズルピッチＰ
ｔが拡大することにより高圧水ヘッダー当たりの必要と
するノズル本数が減少し高圧水流量は低減できるもの
の、２列の高圧水ヘッダーを有するため全体としては高
圧水流量が増加し、前述の先行技術と同様に消費電力量
が増加する課題が顕在化していた。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、良好なデス
ケーリング能力を有し、かつ消費電力量を減少させるた
めに、熱間圧延材、即ち圧延前のスラブ、及び圧延中の
圧延材のスケールを一列の高圧水ヘッダーで効率よく剥
離する熱間圧延材のデスケーリング方法を提供すること
を課題とする。
ケーリング能力を有し、かつ消費電力量を減少させるた
めに、熱間圧延材、即ち圧延前のスラブ、及び圧延中の
圧延材のスケールを一列の高圧水ヘッダーで効率よく剥
離する熱間圧延材のデスケーリング方法を提供すること
を課題とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記課題を解
決するためになされたものであって、その具体的な手段
としては、熱間圧延材の表面に高圧水を噴射させるデス
ケーリングノズルを圧延材幅方向に等間隔のピッチをも
って複数配列し、前記熱間圧延材のスケールを剥離する
デスケーリング方法において、前記デスケーリングノズ
ルからの高圧水が前記熱間圧延材の表面に衝突する際
に、該高圧水が圧延材幅方向に間隔を有して衝突するよ
うに、前記デスケーリングノズルを下記（１）式を満足
するように配列する Ｃｎ×Ｐ×Ｑ×Ｄ2 ×sin2（θ／２＋β）／（Ｌ1 2×Ｌ2 ）≧１００〔Ｎ〕 ・・・・（１） 但し、Ｌ1 ＝２×Ｈ×tan(θ／２) ／cos α ・・・・・（２） Ｌ2 ＝Ｐt −Ｌ1 ×cos β ・・・・・（３） である。ここで、Ｃｎ：ノズル損失係数、Ｐ：ヘッダー
背圧(kgf/cm2) 、Ｑ：ノズル流量( Ｌ /min)、Ｄ：ノズ
ルオリフィス径(mm)、θ：スプレー拡がり角(deg) 、
β：ノズル捻り角(deg) 、Ｈ：ノズル高さ(mm)、α：ノ
ズル迎え角(deg) 、Ｌ1 ：噴射領域幅(mm)、Ｌ2 ：非オ
ーバーラップ幅(mm)、Ｐt ：ノズルピッチ(mm)。
決するためになされたものであって、その具体的な手段
としては、熱間圧延材の表面に高圧水を噴射させるデス
ケーリングノズルを圧延材幅方向に等間隔のピッチをも
って複数配列し、前記熱間圧延材のスケールを剥離する
デスケーリング方法において、前記デスケーリングノズ
ルからの高圧水が前記熱間圧延材の表面に衝突する際
に、該高圧水が圧延材幅方向に間隔を有して衝突するよ
うに、前記デスケーリングノズルを下記（１）式を満足
するように配列する Ｃｎ×Ｐ×Ｑ×Ｄ2 ×sin2（θ／２＋β）／（Ｌ1 2×Ｌ2 ）≧１００〔Ｎ〕 ・・・・（１） 但し、Ｌ1 ＝２×Ｈ×tan(θ／２) ／cos α ・・・・・（２） Ｌ2 ＝Ｐt −Ｌ1 ×cos β ・・・・・（３） である。ここで、Ｃｎ：ノズル損失係数、Ｐ：ヘッダー
背圧(kgf/cm2) 、Ｑ：ノズル流量( Ｌ /min)、Ｄ：ノズ
ルオリフィス径(mm)、θ：スプレー拡がり角(deg) 、
β：ノズル捻り角(deg) 、Ｈ：ノズル高さ(mm)、α：ノ
ズル迎え角(deg) 、Ｌ1 ：噴射領域幅(mm)、Ｌ2 ：非オ
ーバーラップ幅(mm)、Ｐt ：ノズルピッチ(mm)。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明の一実施の形態に係る熱間
圧延材のデスケーリング方法及びその作用を図１、図
２、図３を参照して説明する。本発明者らは上記課題を
解決するために、図１（Ａ）、（Ｂ）に示すようにヘッ
ダー（高圧水ヘッダー）２にノズル（デスケーリングノ
ズル）１、１ａ、１ｂを設け、このノズル１、１ａ、１
ｂのピッチＰｔを調整して、使用するノズルの設置本数
を減少させる方法を検討した。この結果、圧延材（熱間
圧延材）４に高圧水を噴射させてデスケーリングを行う
際、ノズル１、１ａ、１ｂにノズル迎え角αをもたせて
いることから、圧延材４の衝突後の高圧水によって圧延
材幅方向の表面に沿う水流が発生する。そして、この水
流は高圧水によるものであることから圧延材４に衝突し
た後であっても大きなエネルギーを有しており、図２に
示すように高圧水スプレー３が圧延材４に衝突した後の
水流１０が圧延材４の地鉄表面１１とスケール１２の間
に侵入しスケールを剥離する力（以下、せん断力と呼ぶ
こととする）の作用で噴射領域５の外側にあたる非オー
バーラップ部（非オーバーラップ幅Ｌ2 ）のスケールが
剥離可能であることを知見した。この知見をもとにヘッ
ダー２に配列するノズル１、１ａ、１ｂのピッチＰｔに
ついて検討した。
圧延材のデスケーリング方法及びその作用を図１、図
２、図３を参照して説明する。本発明者らは上記課題を
解決するために、図１（Ａ）、（Ｂ）に示すようにヘッ
ダー（高圧水ヘッダー）２にノズル（デスケーリングノ
ズル）１、１ａ、１ｂを設け、このノズル１、１ａ、１
ｂのピッチＰｔを調整して、使用するノズルの設置本数
を減少させる方法を検討した。この結果、圧延材（熱間
圧延材）４に高圧水を噴射させてデスケーリングを行う
際、ノズル１、１ａ、１ｂにノズル迎え角αをもたせて
いることから、圧延材４の衝突後の高圧水によって圧延
材幅方向の表面に沿う水流が発生する。そして、この水
流は高圧水によるものであることから圧延材４に衝突し
た後であっても大きなエネルギーを有しており、図２に
示すように高圧水スプレー３が圧延材４に衝突した後の
水流１０が圧延材４の地鉄表面１１とスケール１２の間
に侵入しスケールを剥離する力（以下、せん断力と呼ぶ
こととする）の作用で噴射領域５の外側にあたる非オー
バーラップ部（非オーバーラップ幅Ｌ2 ）のスケールが
剥離可能であることを知見した。この知見をもとにヘッ
ダー２に配列するノズル１、１ａ、１ｂのピッチＰｔに
ついて検討した。
【００１０】ヘッダー背圧Ｐ、ノズル流量Ｑ、スプレー
拡がり角θ、ノズル捻り角βを変化させず、非オーバー
ラップ幅Ｌ2 、即ち，ノズルピッチＰｔ、ノズル高さＨ
（図５参照）を変化させて、非オーバーラップ部のスケ
ールを剥離するために必要なせん断力を見出すために、
加熱抽出後の熱間状態スラブの一次スケールを剥離する
デスケーリング装置HSB(Hydraulic Scale Breaker)を用
いて実験を行った。このときの条件は、スプレー拡がり
角θ＝２５°、ノズル捻り角β＝１５°、ノズル迎え角
α＝１５°、ヘッダー背圧Ｐ＝１５０kgf/cm2 、ノズル
流量Ｑ＝１１０Ｌ/min、ノズル損失係数Ｃｎ＝０．７、
ノズルオリフィス径Ｄ＝３．５mmであり、ノズル高さＨ
は１２５mm、１５０mm、２００mmの３水準、非オーバー
ラップ幅Ｌ 2 は１０mmから４０mmまで１０mmずつ４水準
に変化させた。なお、Ｌ2 は噴射領域幅を示している。
拡がり角θ、ノズル捻り角βを変化させず、非オーバー
ラップ幅Ｌ2 、即ち，ノズルピッチＰｔ、ノズル高さＨ
（図５参照）を変化させて、非オーバーラップ部のスケ
ールを剥離するために必要なせん断力を見出すために、
加熱抽出後の熱間状態スラブの一次スケールを剥離する
デスケーリング装置HSB(Hydraulic Scale Breaker)を用
いて実験を行った。このときの条件は、スプレー拡がり
角θ＝２５°、ノズル捻り角β＝１５°、ノズル迎え角
α＝１５°、ヘッダー背圧Ｐ＝１５０kgf/cm2 、ノズル
流量Ｑ＝１１０Ｌ/min、ノズル損失係数Ｃｎ＝０．７、
ノズルオリフィス径Ｄ＝３．５mmであり、ノズル高さＨ
は１２５mm、１５０mm、２００mmの３水準、非オーバー
ラップ幅Ｌ 2 は１０mmから４０mmまで１０mmずつ４水準
に変化させた。なお、Ｌ2 は噴射領域幅を示している。
【００１１】衝突後の水流の圧延材幅方向成分が有して
いるせん断力Ｆ〔Ｎ〕は、非オーバーラップ部に付与で
きる運動エネルギーとすると、 Ｆ＝Ｃｎ×Ｐ×Ｑ×Ｄ2 ×sin2（θ／２＋β）／（Ｌ1 2×Ｌ2 ） ・・・・（４） と表すことができる。ここで、 Ｌ1 ＝２×Ｈ×tan(θ／ 2) ／cos α ・・・・・（２） Ｌ2 ＝Ｐt −Ｌ1 ×cos β ・・・・・（３） である。実験結果を図３に示す。
いるせん断力Ｆ〔Ｎ〕は、非オーバーラップ部に付与で
きる運動エネルギーとすると、 Ｆ＝Ｃｎ×Ｐ×Ｑ×Ｄ2 ×sin2（θ／２＋β）／（Ｌ1 2×Ｌ2 ） ・・・・（４） と表すことができる。ここで、 Ｌ1 ＝２×Ｈ×tan(θ／ 2) ／cos α ・・・・・（２） Ｌ2 ＝Ｐt −Ｌ1 ×cos β ・・・・・（３） である。実験結果を図３に示す。
【００１２】図３からわかるように、せん断力１００
〔Ｎ〕以上の場合、非オーバーラップ部にスケールが残
存せず、完全に剥離できることが判明した。したがっ
て、 Ｆ＝１００〔Ｎ〕 ・・・・・（５） を満足するように（４）、（２）、（３）式に基づいて
ノズルを配置することで、最小限のノズル数で圧延材幅
方向に均一にスケールの剥離が可能となった。
〔Ｎ〕以上の場合、非オーバーラップ部にスケールが残
存せず、完全に剥離できることが判明した。したがっ
て、 Ｆ＝１００〔Ｎ〕 ・・・・・（５） を満足するように（４）、（２）、（３）式に基づいて
ノズルを配置することで、最小限のノズル数で圧延材幅
方向に均一にスケールの剥離が可能となった。
【００１３】
【実施例】供試鋼の鋼種は表１に示す代表的な合金鋼を
用いた。HSB に本発明を適用した実施例、比較例、及び
噴射領域をオーバーラップさせた従来例を表２に示す。
ポンプ能力及びノズルの仕様は変更せずに、スプレー拡
がり角θ＝２５°、ノズル捻り角β＝１５°、ノズル迎
え角α＝１５°、ヘッダー背圧Ｐ＝１５０kgf/cm2 、ノ
ズル流量Ｑ＝１１０Ｌ/min、ノズル高さＨ＝１５０mm、
ノズル損失係数Ｃｎ＝０．７、ノズルオリフィス径Ｄ＝
３．５mmとする。
用いた。HSB に本発明を適用した実施例、比較例、及び
噴射領域をオーバーラップさせた従来例を表２に示す。
ポンプ能力及びノズルの仕様は変更せずに、スプレー拡
がり角θ＝２５°、ノズル捻り角β＝１５°、ノズル迎
え角α＝１５°、ヘッダー背圧Ｐ＝１５０kgf/cm2 、ノ
ズル流量Ｑ＝１１０Ｌ/min、ノズル高さＨ＝１５０mm、
ノズル損失係数Ｃｎ＝０．７、ノズルオリフィス径Ｄ＝
３．５mmとする。
【００１４】
【表１】
【００１５】
【表２】
【００１６】実施例としてノズル高さＨ＝１５０mmのと
き（５）式を満足する非オーバーラップ幅Ｌ2 ＝２０mm
を採用した結果、スケール残りが発生することはなく、
その消費電力は８９kWであった。一方、噴射領域をオー
バーラップさせた従来例では同様にスケール残りは発生
しなかったものの、ノズルピッチが小さくなるためノズ
ル本数が１０本増加し、その消費電力は実施例に比べ大
きくなった。比較例として（５）式を満足しない非オー
バーラップ幅Ｌ2 ＝２５mmを適用した結果、消費電力は
実施例よりも少ないものの、非オーバーラップ部にスケ
ール残りが発生した。
き（５）式を満足する非オーバーラップ幅Ｌ2 ＝２０mm
を採用した結果、スケール残りが発生することはなく、
その消費電力は８９kWであった。一方、噴射領域をオー
バーラップさせた従来例では同様にスケール残りは発生
しなかったものの、ノズルピッチが小さくなるためノズ
ル本数が１０本増加し、その消費電力は実施例に比べ大
きくなった。比較例として（５）式を満足しない非オー
バーラップ幅Ｌ2 ＝２５mmを適用した結果、消費電力は
実施例よりも少ないものの、非オーバーラップ部にスケ
ール残りが発生した。
【００１７】
【発明の効果】以上に説明した本発明により、少ないノ
ズル数で消費電力を増大させることなく、熱間圧延材の
スケールを効率よく一列のヘッダーで除去出来るので、
設備費及びランニングコストの低減を図ることが可能と
なった。
ズル数で消費電力を増大させることなく、熱間圧延材の
スケールを効率よく一列のヘッダーで除去出来るので、
設備費及びランニングコストの低減を図ることが可能と
なった。
【図１】（Ａ）、（Ｂ）は、本発明の一実施の形態に係
る熱間圧延材のデスケーリング方法に適用されるノズル
の配置を示す正面図及び衝突面の平面図である。
る熱間圧延材のデスケーリング方法に適用されるノズル
の配置を示す正面図及び衝突面の平面図である。
【図２】図１のＡ部の拡大断面図である。
【図３】非オーバーラップ部とせん断力の関係でスケー
ル剥離状態を示すグラフである。
ル剥離状態を示すグラフである。
【図４】（Ａ）、（Ｂ）は、従来例に係る熱間圧延材の
デスケーリング方法に適用されるノズルの配置を示す正
面図及び衝突面の平面図である。
デスケーリング方法に適用されるノズルの配置を示す正
面図及び衝突面の平面図である。
【図５】図１の矢視Ｂ−Ｂ矢視図である。
【図６】従来の衝突領域の位置関係を表わす衝突面の平
面図である。
面図である。
１、１ａ、１ｂ デスケーリングノズル ２、２ａ、２ｂ 高圧水ヘッダー ３、３ａ、３ｂ
高圧水スプレー ４ 熱間圧延材 ５、５ａ、５ｂ
噴射領域 ６ オーバーラップ幅 ７ 第一列ヘッダーによるデスケーリング噴射領域 ８ スケール残存部分 ９ 第二列ヘッダーによるデスケーリング噴射領域 １０ 圧延材衝突後の水流 １１ 圧延材の
地鉄表面 １２ 圧延材表面のスケール α ノズル迎え
角 β ノズル捻り角 θ スプレー拡がり角 Ｈ ノズル高さ Ｌ1 噴射領域幅 Ｌ2 非オーバーラップ幅 Ｐｔ ノズルピ
ッチ
高圧水スプレー ４ 熱間圧延材 ５、５ａ、５ｂ
噴射領域 ６ オーバーラップ幅 ７ 第一列ヘッダーによるデスケーリング噴射領域 ８ スケール残存部分 ９ 第二列ヘッダーによるデスケーリング噴射領域 １０ 圧延材衝突後の水流 １１ 圧延材の
地鉄表面 １２ 圧延材表面のスケール α ノズル迎え
角 β ノズル捻り角 θ スプレー拡がり角 Ｈ ノズル高さ Ｌ1 噴射領域幅 Ｌ2 非オーバーラップ幅 Ｐｔ ノズルピ
ッチ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 阿部 政和 大分県大分市大字西ノ洲１番地 新日本製 鐵株式会社大分製鐵所内 Ｆターム(参考） 4K053 QA01 SA05 TA02 XA22 YA04
Claims (1)
- 【請求項１】 熱間圧延材の表面に高圧水を噴射させる
デスケーリングノズルを圧延材幅方向に等間隔のピッチ
をもって複数配列し、前記熱間圧延材のスケールを剥離
するデスケーリング方法において、前記デスケーリング
ノズルからの高圧水が前記熱間圧延材の表面に衝突する
際に、該高圧水が圧延材幅方向に間隔を有して衝突する
ように、前記デスケーリングノズルを下記（１）式を満
足するように配列することを特徴とする熱間圧延材のデ
スケーリング方法。 Ｃｎ×Ｐ×Ｑ×Ｄ2 ×sin2（θ／２＋β）／（Ｌ1 2×Ｌ2 ）≧１００〔Ｎ〕 ・・・・（１） 但し、Ｌ1 ＝２×Ｈ×tan(θ／２) ／cos α ・・・・・（２） Ｌ2 ＝Ｐt −Ｌ1 ×cos β ・・・・・（３） である。ここで、Ｃｎ：ノズル損失係数、Ｐ：ヘッダー
背圧(kgf/cm2) 、Ｑ：ノズル流量( Ｌ/min) 、Ｄ：ノズ
ルオリフィス径(mm)、θ：スプレー拡がり角(deg) 、
β：ノズル捻り角(deg) 、Ｈ：ノズル高さ(mm)、α：ノ
ズル迎え角(deg) 、Ｌ1 ：噴射領域幅(mm)、Ｌ2 ：非オ
ーバーラップ幅(mm)、Ｐt ：ノズルピッチ(mm)。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35915298A JP2000176533A (ja) | 1998-12-17 | 1998-12-17 | 熱間圧延材のデスケーリング方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35915298A JP2000176533A (ja) | 1998-12-17 | 1998-12-17 | 熱間圧延材のデスケーリング方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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|---|---|---|---|
| JP35915298A Withdrawn JP2000176533A (ja) | 1998-12-17 | 1998-12-17 | 熱間圧延材のデスケーリング方法 |
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| Country | Link |
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Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009101411A (ja) * | 2007-10-02 | 2009-05-14 | Kyoritsu Gokin Co Ltd | デスケーリングノズル |
| JP2010264498A (ja) * | 2009-05-18 | 2010-11-25 | Jfe Steel Corp | 鋼板のデスケーリング方法およびその装置 |
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| EP1575719B2 (en) † | 2002-12-25 | 2013-11-20 | Kyoritsu Gokin Co., Ltd. | Descaling nozzle |
| CN111014312A (zh) * | 2019-12-06 | 2020-04-17 | 北京科技大学设计研究院有限公司 | 一种使用码盘测量侧导板开度时曲柄初始角度的确定方法 |
-
1998
- 1998-12-17 JP JP35915298A patent/JP2000176533A/ja not_active Withdrawn
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1575719B2 (en) † | 2002-12-25 | 2013-11-20 | Kyoritsu Gokin Co., Ltd. | Descaling nozzle |
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| CN111014312A (zh) * | 2019-12-06 | 2020-04-17 | 北京科技大学设计研究院有限公司 | 一种使用码盘测量侧导板开度时曲柄初始角度的确定方法 |
| CN111014312B (zh) * | 2019-12-06 | 2021-04-02 | 北京科技大学设计研究院有限公司 | 一种使用码盘测量侧导板开度时曲柄初始角度的确定方法 |
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