JP2000167924A - 積層体の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 高度に延伸されたポリオレフィン系樹脂シー
トが良好な接着状態で熱可塑性樹脂シートと一体化され
た、高剛性及び高強度を有し、かつリサイクル可能な積
層体の製造方法を提供する。 【解決手段】 延伸ポリオレフィン系樹脂シートと、該
延伸ポリオレフィン系樹脂シートの融点より低い溶融温
度を有し、これと接着性を有する熱可塑性樹脂シートを
交互に積層し、上記延伸ポリオレフィン系樹脂シートの
融点より低く、熱可塑性樹脂シートの溶融温度以上の温
度で、上記積層体を加圧接着しつつ引き抜くことを特徴
とする積層体の製造方法。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、積層体の製造方法
に関し、更に詳しくは、構造部材や建材等に用いられる
高剛性、高強度を有する積層体の製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、構造部材や建材といった、高剛
性、高機械強度が要求される部材には、主として鋼材が
用いられていた。近年、この種の部材の軽量化を果たす
ために、合成樹脂をガラス繊維で補強してなる複合材
料、いわゆる、ＦＲＰが使用されてきている。しかしな
がら、ＦＲＰを用いた部材では、ガラス繊維を含んでい
るためリサイクルが困難であるという問題があった。

【０００３】他方、結晶性熱可塑性樹脂は、高倍率に延
伸すると、分子の配向による延伸方向の強度および剛性
の向上が著しく、ガラス繊維に匹敵する物性を得ること
も可能であることが知られている。上記の高倍率に延伸
した樹脂は、通常、繊維状の形態として得られるが、こ
のような高倍率延伸樹脂を良好な接着方法で一体化させ
ることができれば、構造部材や建材などに十分に利用可
能であると考えられる。中でも重量的に最も効率良く強
度を発現する、管状に代表される中空断面形状の成形体
を得ることができれば、様々な用途に展開可能であると
考えられる。

【０００４】この例としては、分子配向及びシラン架橋
超高分子量ポリエチレンのフィラメントを、端部を拘束
した状態で、熱可塑性樹脂の溶融物と合体させる方法が
挙げられ、特に断面形状が中空状（管状）の成形体を得
る方法としては、繊維補強（分子配向及びシラン架橋超
高分子量ポリエチレンのフィラメント）をフィラメン
ト、不織布、織成物などの形態で管状に配置した後、管
状に押し出した熱可塑性樹脂と一体化させる方法があげ
られる（特公平７−８４０３４号公報）。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記方
法は、高倍率延伸樹脂を予備賦形する工程が必要である
上に、別途押出機より押し出された熱可塑性樹脂を一体
化させる工程が必要であるため、非常に複雑かつ煩雑な
ものであった。また上記方法では、ポリオレフィンの融
点以上の温度で熱可塑性樹脂の溶融物と合体するため、
延伸することにより耐熱性が向上しているとはいえ、分
子配向が緩和して得られる繊維強化樹脂性形態の強度、
剛性の低下が避けられないという問題があった。

【０００６】また、延伸方向に分子配向されたフィラメ
ントや延伸フィルムは、延伸方向の強度が極めて高い値
を示すが、反面、これと直交する方向には著しい強度低
下が見られる。即ち、これらのフィラメントや延伸フィ
ルムで補強された複合体は、その曲げ力に対して、上記
補強層の延伸方向に平行して亀裂が発生し、本来上記複
合体がもつ高強度を十分に発揮し得なくなり、又、上記
複合体が管状体等の中空形状の物品であると、曲げ力が
圧縮側の破壊をもたらすことでその傾向が特に顕著に現
れる等の問題点がある。

【０００７】本発明は、上記事実に鑑みてなされたもの
であって、その目的としては、高度に延伸されたポリオ
レフィン系樹脂シートが良好な接着状態で熱可塑性樹脂
シートと一体化された、高剛性及び高強度を有し、かつ
リサイクル可能な積層体の製造方法を提供することにあ
る。

【０００８】

【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明は、
延伸ポリオレフィン系樹脂シートと、該延伸ポリオレフ
ィン系樹脂シートの融点より低い溶融温度を有し、これ
と接着性を有する熱可塑性樹脂シートを交互に積層し、
上記延伸ポリオレフィン系樹脂シートの融点より低く、
熱可塑性樹脂シートの溶融温度以上の温度で、上記積層
体を加圧接着しつつ引き抜くことを特徴とする積層体の
製造方法をその要旨とするものである。

【０００９】請求項１記載の発明において、積層体への
加圧を、一定の間隙を有する金型内を通過させて行うも
のとし、かつ間隙を成す金型面のうち少なくとも片面が
圧縮弾性率１０００〜１００００ｋｇｆ／ｃｍ² の部材
で構成するという方法を採用してもよい。

【００１０】また、特に中空状の積層体を製造する場合
は、積層体への加圧を、中空状金型とその内部に位置す
るコア金型で構成される一定の間隙を通過させて行うも
のとし、かつ間隙を成す金型面のうち少なくとも片面が
圧縮弾性率１０００〜１００００ｋｇｆ／ｃｍ² の部材
で構成するという方法を採用してもよい。

【００１１】さらに、請求項１記載の発明において、予
め接着された延伸ポリオレフィン系樹脂シートと熱可塑
性樹脂シートを用い、この延伸ポリオレフィン系樹脂シ
ートと熱可塑性樹脂シートの積層シートがポリオレフィ
ン系樹脂の両面または片面に熱可塑性樹脂を積層しつつ
共押出した後、延伸させるという方法を採用してもよ
い。

【００１２】本発明において融点とは、結晶性熱可塑性
樹脂の結晶構造が完全に消失し、流動状態となる温度Ｔ
_m を指し、溶融温度とは、上記熱可塑性樹脂が可塑化し
て流動、塑性加工が可能となる最低の温度を意味し、具
体的には、延伸された熱可塑性樹脂が、延伸保持のため
のテンションが負荷された状態での溶融、加工可能とな
る最低の温度を意味する。

【００１３】本発明で用いられる延伸ポリオレフィン系
樹脂シートは、少なくとも長手方向に延伸されたポリオ
レフィン系樹脂を主成分とする材料から構成されるシー
トを指す。

【００１４】上記ポリオレフィン系樹脂としては、特に
限定されるものではないが、例えば、低密度ポリエチレ
ン、直鎖状低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、
ホモポリプロピレン、プロピレンランダム共重合体、プ
ロピレンブロック共重合体、ポリ（４−メチル−１−ペ
ンテン）等が挙げられる。

【００１５】これらのポリオレフィン系樹脂のうち、延
伸後の弾性率が高い、ポリエチレン、就中、結晶性の高
い高密度ポリエチレンが好適に用いられる。

【００１６】上記ポリオレフィン系樹脂には、必要に応
じて結晶核剤、架橋剤、架橋助剤、充填剤、顔料、異種
のポリオレフィン、低分子量ポリオレフィンワックス等
が配合されてもよい。

【００１７】上記結晶核剤は、結晶化度を向上させる目
的で添加されるものであって、例えば、炭酸カルシウ
ム、酸化チタン等が挙げられる。

【００１８】上記架橋剤、架橋助剤は、上記ポリオレフ
ィン系樹脂の分子鎖を部分的に架橋し、延伸ポリオレフ
ィン系樹脂シートの耐熱性やクリープ性能等を向上させ
る目的で添加されるものであって、例えば、架橋剤とし
ては、例えば、ベンゾフェノン、チオキサントン、アセ
トフェノン等の光重合開始剤が挙げられ、架橋助剤とし
てトリアリルシアヌレート、トリメチロールブロパント
リアクリレート、ジアリルフタレート等の多官能性モノ
マーが挙げられる。

【００１９】上記架橋剤の使用に替えて、電子線照射や
紫外線照射による架橋手段が採られてもよい。

【００２０】上記電子線照射や紫外線照射による架橋手
段は、上記ポリオレフィン系樹脂に上記架橋剤や架橋助
剤等を添加し、好ましくは１〜２０Ｍｒａｄ、より好ま
しくは３〜１０Ｍｒａｄの電子線、もしくは、好ましく
は５０〜８００ｍＷ／ｃｍ²、より好ましくは１００〜
５００ｍＷ／ｃｍ² の紫外線を照射して行われるもので
あり、上記架橋工程は、後述する延伸工程と同時に、も
しくは、延伸工程に引き続いて行われる。

【００２１】上記延伸ポリオレフィン系樹脂シートは、
シート状に加工されたポリオレフィン系樹脂シートを延
伸して得られるが、ポリオレフィン系樹脂シートの作製
手段は、特に限定されるものではないが、例えば、Ｔダ
イ法による押出成形、カレンダー法によるロール成形等
が挙げられる。

【００２２】また、ポリオレフィン系樹脂シートを連続
的に延伸する手段は、特に限定されるものではないが、
例えば、加熱されたポリオレフィン系樹脂シートを、速
度の異なるロール間で延伸する方法、互いに異なる方向
に回転するロール間に加熱されたポリオレフィン系樹脂
シートを挟み込み、厚さを減少させながら長手方向に伸
長させる、いわゆる圧延方法等が挙げられる。これらの
方法は、一の方法の単一回のみで実施されてもよいが、
２回以上、段階的に繰り返して実施されてもよい。ま
た、上記延伸工程を２回以上実施する場合、複数の延伸
方法を組み合わせて実施されてもよい。

【００２３】特に、比較的厚いポリオレフィン系樹脂シ
ートを延伸する場合には、一旦、上記圧延を行った後、
延伸を行うことが好ましい。

【００２４】上記共押出シートの作製手段は、特に限定
されるものではないが、例えば、Ｔダイ法による押出成
形等が挙げられる。また、共押出シートを連続的に延伸
する手段は、特に限定されるものではないが、例えば、
加熱された共押出樹脂シートを、速度の異なるロール間
で延伸する方法、互いに異なる方向に回転するロール間
に加熱された共押出樹脂シートを挟み込み、厚さを減少
させながら長手方向に伸長させる、いわゆる圧延方式等
が挙げられる。これらの方法は、一の方法の単一回のみ
で実施されてもよいが、２回以上、段階的に繰り返して
実施されてもよい。また、上記延伸工程を２回以上実施
する場合、複数の延伸方法を組み合わせて実施されても
よい。

【００２５】特に、比較的厚い共押出樹脂シートを延伸
する場合には、一旦、上記圧延を行った後、延伸を行う
ことが好ましい。

【００２６】延伸前のポリオレフィン系樹脂シート（延
伸原反）の厚さは、得られる積層体の用途や延伸倍率等
によって決定されるものであって、特に限定されるもの
ではないが、好ましくは０．５〜４ｍｍ程度である。
０．５ｍｍ未満では、延伸ポリオレフィン系樹脂シート
の厚さが薄くなり過ぎるため、次工程の積層作業等にお
ける取扱性が低下し、作業し難くなり、４ｍｍを超える
と、延伸負荷が大きくなり過ぎるため、延伸装置が不必
要に大きくなるだけでなく、延伸作業が難しくなるおそ
れがある。

【００２７】上記延伸原反から得られる延伸ポリオレフ
ィン系樹脂シートの厚さは、５０〜３００μｍ程度とな
る。

【００２８】延伸前の共押出樹脂シート（延伸原反）の
総厚さは、得られる積層体の用途や延伸倍率等によって
決定されるものであって、特に限定されるものではない
が、好ましくは０．５〜４ｍｍ程度である。０．５ｍｍ
未満では、共押出樹脂のシートの厚さが薄くなりすぎる
ため、次工程の積層作業等における取扱性が低下し、作
業し難くなり、４ｍｍを超えると、延伸負荷が大きくな
り過ぎるため、延伸装置が不必要に大きくなるだけでな
く、延伸作業が難しくなるおそれがある。

【００２９】上記延伸原反から得られる延伸共押出樹脂
シートの厚さは、５０〜３００μｍ程度となる。

【００３０】上記延伸ポリオレフィン系樹脂シートは、
用いられる結晶性ポリオレフィン系樹脂の性状によって
必要延伸倍率が決定されるものであり、特に限定される
ものではないが、好ましくは少なくともその長手方向に
１０倍以上、より好ましくは２０倍以上延伸されている
ものである。

【００３１】上記延伸ポリオレフィン系樹脂シートの長
手方向の延伸倍率が１０倍未満であると、必要強度や弾
性率が得られ難くなるおそれがある。

【００３２】また、幅方向の延伸を行うと、長手方向の
延伸が抑制され、長手方向に１０倍以上延伸することが
難くなるおそれがある。

【００３３】上記延伸ポリオレフィン系樹脂シートは、
必要に応じて、その接着性を向上する目的で、物理的も
しくは化学的手段による表面処理が施されてもよい。

【００３４】上記表面処理として、例えば、サンドブラ
スト等のエンボス手段や表面部分の局所的加熱手段によ
って、得られた延伸ポリオレフィン系樹脂シート表面に
微細な凹凸を形成する物理的な表面処理法が、作業の容
易性等の理由で好適に用いられる。

【００３５】上記延伸ポリオレフィン系樹脂シート表面
に形成される微細な凹凸の程度は、例えば、ＪＩＳ Ｂ
０６０１に準拠する中心線平均粗さ（Ｒａ）によって
表現できるが、好ましくは０．５μｍ以上である。Ｒａ
が０．５μｍ未満では、表面処理効果が十分に得られな
いおそれがある。

【００３６】上記延伸ポリオレフィン系樹脂シートと交
互に積層される熱可塑性樹脂シート（または上記延伸共
押出樹脂シートにおける熱可塑性樹脂シート）は、上記
延伸ポリオレフィン系樹脂シートの融点より低い溶融温
度を有し、これと接着性を有するものである。

【００３７】上記延伸ポリオレフィン系樹脂シートと接
着性を有するとは、上記延伸ポリオレフィン系樹脂シー
トの融点より低く、熱可塑性樹脂シートの溶融温度以上
の温度で、上記積層体を圧接しつつ引き抜いて得られる
積層体が、層間で剥離することなく概ね接着されている
熱可塑性樹脂シートの接着性能を指し、気泡の巻込み等
による僅かな未接着部分があっても積層体として実用上
支障がなければこれらの熱可塑性樹脂シートをも上記延
伸ポリオレフィン系樹脂シートと接着性を有する熱可塑
性樹脂シートに包含されるものである。勿論、上記接着
性は可及的高いものであることが好ましい。

【００３８】上記熱可塑性樹脂シートを構成する熱可塑
性樹脂は、上記延伸ポリオレフィン系樹脂シートと接着
性を有するものであれば特に限定されるものではない
が、例えば、前記する延伸原反に用いられたポリオレフ
ィン系樹脂、オレフィンが主体をなす主鎖のオレフィン
と他のコモノマーとからなる共重合体、酸変性ポリオレ
フィン、オレフィン系エラストマー等が挙げられる。

【００３９】上記熱可塑性樹脂シートの厚さは、得られ
る積層体の用途等によって決定されるものであって、特
に限定されるものではないが、好ましくは１００μｍ以
下、より好ましくは５０μｍ以下である。１００μｍを
超えて厚くなると、相対的に熱可塑性樹脂シートの占め
る割合が高まり、積層体の引張強さや剛性等の機械的強
度が低下するおそれがある。

【００４０】上記熱可塑性樹脂シートの作製手段は、特
に限定されるものではないが、例えば、Ｔダイ法やイン
フレーション法による押出成形等が挙げられる。

【００４１】上記熱可塑性樹脂シートは、Ｔダイ法にお
ける引取ロールのテンションやインフレーション法にお
けるブローアッブ比等によって若干延伸されたものであ
ってもよい。

【００４２】上記延伸ポリオレフィン系樹脂シートと熱
可塑性樹脂シートは、交互に積層される。上記積層の手
段は、特に限定されるものではなく、１枚毎に積層され
てもよいが、上記延伸ポリオレフィン系樹脂シートと熱
可塑性樹脂シートを予め積層しておき、該積層シートを
更に延伸ポリオレフィン系樹脂シートと熱可塑性樹脂シ
ートが交互に積層されるように必要枚数積層されてもよ
い。

【００４３】上記延伸ポリオレフィン系樹脂シートと熱
可塑性樹脂シートを予め積層する手段として、例えば、
上記延伸ポリオレフィン系樹脂シート表面を、該延伸ポ
リオレフィン系樹脂シートの融点より低く、熱可塑性樹
脂シートの溶融温度以上の温度に加熱し、上記延伸ポリ
オレフィン系樹脂シートと熱可塑性樹脂シートを重ね合
わせて、加熱されていない圧接ロール間に引き込み、ラ
ミネートする方法が挙げられる。

【００４４】本発明において、上記延伸ポリオレフィン
系樹脂シートと熱可塑性樹脂シートの積層体（または上
記延伸共押出樹脂シートの積層体）を加圧接着しつつ引
き抜くとは、上記積層体の加圧接着時に、同時に、該積
層体に引抜力が負荷される引抜手段が講じられることを
指し、上記引抜手段によって、延伸ポリオレフィン系樹
脂シートが収縮することを抑制し、高剛性、高強度を保
持させるものである。

【００４５】上記延伸ポリオレフィン系樹脂シートと熱
可塑性樹脂シートの積層時（または上記延伸共押出樹脂
シートの積層体の積層時）の加熱手段は、所定温度に加
熱された加熱ロール等の接触型熱源によるものであって
もよく、赤外線加熱や熱風循環炉等の非接触型熱源によ
るものであってもよく、両者を併用するものであっても
よい。

【００４６】上記延伸ポリオレフィン系樹脂シートと熱
可塑性樹脂シートの積層体（または上記延伸共押出樹脂
シートの積層体）を、圧力下で一体化させる際の加熱温
度は、上記延伸ポリオレフィン系樹脂シートの融点より
低い温度でなければならないが、２０倍以上に延伸さ
れ、架橋されたポリオレフィン系樹脂シート（または上
記延伸共押出樹脂シートの積層体）の溶融温度は、延伸
及び架橋前の同組成のポリオレフィン系樹脂組成物の融
点より２０℃以上も高くなっていることがあるので、積
層時に熱量不足とならぬように加熱温度に留意する必要
がある。

【００４７】上記延伸ポリオレフィン系樹脂シートと熱
可塑性樹脂シートの積層体（または上記延伸共押出樹脂
シートの積層体）を加圧接着しつつ引き抜く手段は、特
に限定されるものではないが、例えば、上記延伸ポリオ
レフィン系樹脂シートと熱可塑性樹脂シートの積層体
（または上記延伸共押出樹脂シートの積層体）の積層方
向に厚さが入口より出口に向かって漸次減少した後、所
望の製品の断面形状となる一定長さのランド部を有する
上下２金型、平行するフラットな金型面をエアシリンダ
ーや油圧シリンダーによって上記積層体の積層方向に圧
縮力が負荷されるように装備された上下２金型等の引抜
金型を用いる方式、バネやエアシリンダー、油圧シリン
ダー等によって圧縮力が負荷されるように装備されたピ
ンチロール間に上記延伸ポリオレフィン系樹脂シートと
熱可塑性樹脂シートの積層体を圧接して通過させるピン
チロール方式等が挙げられる。

【００４８】また、本発明において、上記延伸ポリオレ
フィン系樹脂シートと熱可塑性樹脂シートの積層体を加
圧接着しつつ引き抜く手段としては、一定の間隙を有す
る金型内に、間隙の容積を満たす体積の延伸ポリオレフ
ィン系樹脂シートと熱可塑性樹脂シートの積層体を引き
込み、通過させることによって、延伸ポリオレフィン系
樹脂シートと熱可塑性樹脂シートの積層体を加圧する方
式や、中空状金型とコア金型とで形成される間隙に、間
隙の容積を満たす体積の延伸ポリオレフィン系樹脂シー
トと熱可塑性樹脂シートの積層体を引き込み、通過させ
ることによって、延伸ポリオレフィン系樹脂シートと熱
可塑性樹脂シートの積層体を加圧する方式等が挙げられ
る。

【００４９】上述の例は、断面が複雑な異形形状であっ
たり、また中空形状であったりする場合、特に適した方
法である。

【００５０】しかし一方、金型や成形ロールの材料とし
て、通常用いられる炭素鋼材のみで間隙を形成した場
合、積層圧力への延伸ポリオレフィン系樹脂シートと熱
可塑性樹脂シートの積層体の供給する体積の依存性が大
きく、供給体積が少ないと、積層体への加圧が不足し、
延伸ポリオレフィン系樹脂シートと熱可塑性樹脂シート
の層間の気泡を押し潰して系外に抜き出すことが難しく
なる。また、供給体積が多いと、積層体への加圧が過剰
となり、積層体に裂け等の損傷を与えるおそれがある。

【００５１】そこで本発明ではこのような場合、上述の
間隙を形成する金型面のうち少なくとも片面に、圧縮弾
性率１０００〜１００００ｋｇｆ／ｃｍ² の部材が用い
るられる。また、中空状金型とその内部に位置するコア
金型のうち、少なくとも片面に圧縮弾性率１０００〜１
００００ｋｇｆ／ｃｍ²の部材が用いるられる。

【００５２】間隙を形成する金型面の少なくとも片面
に、圧縮弾性率１０００〜１００００ｋｇｆ／ｃｍ² の
部材を用いることにより、供給体積が少々多くても、適
度な負荷圧力範囲に維持することが可能となる。

【００５３】圧縮弾性率１０００〜１００００ｋｇｆ／
ｃｍ² の部材は、間隙を形成する金型面のうち、少なく
とも片面に設けられていればよく、両面に設けられてい
てもよいし、金型面の一部分に用いられてもよい。

【００５４】圧縮弾性率１０００〜１００００ｋｇｆ／
ｃｍ² の部材としては、本発明の製造方法で加えられる
熱による劣化や損傷の生じないものであれば、特に限定
されるものではいが、熱可塑性樹脂製、熱硬化性樹脂製
のものや、ゴム製のものが使用可能である。また、これ
らの樹脂を繊維状、粒子状の強化材で強化したものなど
を用いてもよい。また、圧縮弾性率３０００〜８０００
ｋｇｆ／ｃｍ² の範囲が、より好ましい範囲であり、金
型として加工する際の切削性や、使用温度での耐熱性を
考慮すると、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）
やパーフルオロアルコキシレジン（ＰＦＡ）などのフッ
化樹脂材料、およびこれを強化した強化フッ化樹脂材料
が適した材料である。

【００５５】ここで、圧縮弾性率１００００ｋｇｆ／ｃ
ｍ² 以上の部材を用いると、供給される積層体の体積に
対する依存性が大きく、少しの供給体積超過で延伸ポリ
オレフィン系樹脂シートが損傷する。また、圧縮弾性率
１０００ｋｇｆ／ｃｍ² 以下の部材を用いると、金型と
しての切削性が悪く、精密な加工が行えない他、引抜に
よる抵抗に対する強度が弱く、破損してしまうという問
題が生じる。

【００５６】上記延伸ポリオレフィン系樹脂シートと熱
可塑性樹脂シートの積層体（または上記延伸共押出樹脂
シートの積層体）に負荷される圧力は、上記延伸ポリオ
レフィン系樹脂シート（または上記延伸共押出樹脂シー
トの積層体）の延伸倍率、表面凹凸の大きさ、熱可塑性
樹脂シートの溶融樹脂粘度等の諸条件を勘案して決定さ
れるものであって、特に限定されるものではないが、通
常、０．５〜３０ｋｇｆ／ｃｍ² の範囲が好ましい。
０．５ｋｇｆ／ｃｍ² 未満では、延伸ポリオレフィン系
樹脂シートと熱可塑性樹脂シートの層間（または上記延
伸共押出樹脂シートの積層体の層間）の気泡を押し潰し
て系外に抜き出すことが難しく、３０ｋｇｆ／ｃｍ² を
超えると、上記積層体に裂けや破断等の損傷を与えるお
それがある。

【００５７】上記積層体の引抜力は、通常、積層体の断
面に対して１〜２００ｋｇｆ／ｃｍ ² の範囲が好まし
い。１ｋｇｆ／ｃｍ² 未満では、上記延伸ポリオレフィ
ン系樹脂シート（または上記延伸共押出樹脂シートの積
層体）の配向の緩和が発生し、得られる積層体の強度が
低下するおそれがあり、２００ｋｇｆ／ｃｍ² を超える
と、上記積層体に裂けや破断等の損傷を与えるおそれが
ある。

【００５８】上記加圧接着しつつ引き抜かれた上記積層
体は、上記引抜力が加えられた状態で冷却固定され、製
品化される。

【００５９】請求項２記載の発明は、延伸ポリオレフィ
ン系樹脂シートと、該延伸ポリオレフィン系樹脂シート
の融点より低い溶融温度を有し、これと接着性を有する
延伸度合の低い延伸熱可塑性樹脂シートを交互に積層
し、上記延伸ポリオレフィン系樹脂シートの融点より低
く、延伸度合の低い延伸熱可塑性樹脂シートの溶融温度
以上の温度で、上記積層体を加圧接着しつつ引き抜くこ
とを特徴とする積層体の製造方法をその要旨とするもの
である。

【００６０】本発明において、延伸ポリオレフィン系樹
脂シートと交互に積層されるこれと接着性を有する延伸
度合の低い延伸熱可塑性樹脂シートとは、上記延伸ポリ
オレフィン系樹脂シートと接着性を有し、かつ、延伸度
合が低くく、上記延伸ポリオレフィン系樹脂シートの融
点より低い融点を有するものであれば特に限定されるも
のではないが、例えば、上記延伸ボリオレフィン系樹脂
シートの延伸倍率が１０倍以上、好ましくは２０倍以上
であるとき、その延伸倍率が１０倍未満であるものが好
適に用いられる。

【００６１】請求項３記載の発明は、延伸ポリオレフィ
ン系樹脂シートと、該延伸ポリオレフィン系樹脂シート
の融点より低い溶融温度を有し、これと接着性を有する
熱可塑性樹脂シートを交互に積層し、上記延伸ポリオレ
フィン系樹脂シートの融点より低温でかつ熱可塑性樹脂
シートの融点以上の温度で上記積層体を加圧接着し、一
体積層後、上記延伸ポリオレフィン系樹脂シートの融点
より低温でかつ熱可塑性樹脂シートの融点以上の温度を
保持しつつ長手方向に対して垂直の断面形状を変形させ
ながら引き抜くことを特徴とする積層体の製造方法をそ
の要旨とするものである。

【００６２】ここで、延伸ポリオレフィン系樹脂シート
は、分子が長手方向に配向し、高強度を発現しているた
め、垂直方向は比較的、強度低下する。そのため、積層
体の断面形状の変形は、変形時において、角が立った形
状に折ったり、もしくは急激な変形を行うと長手方向に
亀裂が発生して、成形を困難にする。従って、積層体の
変形はＲを持った形状が好ましく、成形性を考慮すると
積層体の変形はＲ５以上が好ましい。

【００６３】積層体の変形は、上記条件を発現するため
の加熱装置、例えば、加熱金型、熱風発生器、赤外線加
熱器等が用いられる。好ましくは、金型型窩が一定の形
状に徐々に変形してゆく傾斜構造を持った金型内におい
て、接着性を有する熱可塑性樹脂シートの融点以上の温
度まで加熱することにより、積層体を変形する熱可塑性
樹脂シートを溶融して流動させ、熱可塑性樹脂シートの
剪断変形により積層体を変形させるのがよい。

【００６４】請求項４記載の発明の積層体の製造方法
は、請求項１〜３記載の発明の積層体の製造方法におい
て、熱可塑性樹脂シートと交互に積層される延伸ポリオ
レフィン系樹脂シート同士の延伸方向が互いに交差する
ように積層されるものである。

【００６５】本発明において、延伸ポリオレフィン系樹
脂シート同士の延伸方向が互いに交差するように積層す
る手段は、特に限定されるものではないが、例えば、複
数の巻回機を用いて、長手方向に供給される熱可塑性樹
脂シートに対し巻回角度を相互に異なるものとし、もし
くは巻回方向を相互に逆にしてこれらを螺旋状に巻回し
ながら偏平に折り畳んで行く方法や組編み機等を用いて
編成しながら連続的に被覆して積層する方法等が挙げら
れる。

【００６６】また、熱可塑性樹脂シートの長手方向に延
伸ポリオレフィン系樹脂シートの延伸方向を沿わせて供
給し、これらの上段もしくは下段に供給される熱可塑性
樹脂シートには延伸ポリオレフィン系樹脂シートの延伸
方向がその長手方向に直交ないしは適宜角度で交差する
ように、熱可塑性樹脂シートの幅に相当する長さもしく
は高さの短冊状もしくは平行四辺形状の延伸ポリオレフ
ィン系樹脂シートを横列に並べて順次積層する方法が採
られてもよい。

【００６７】更に、熱可塑性樹脂シートと延伸ポリオレ
フィン系樹脂シートが交互に積層された積層体をポリオ
レフィン系樹脂芯材上に、上記各方法で採られたと同様
に、複数の巻回機を用いて巻回角度や巻回方向を相互に
変更してこれらを螺旋状に巻回して積層する方法、組編
み機等を用いて編成しながら連続的に積層する方法、も
しくは長手方向に延伸ポリオレフィン系樹脂シートの延
伸方向を沿わせて積層された積層体とこれと延伸方向が
交差する短冊状もしくは平行四辺形状の積層体とを積層
する方法が採られてもよい。

【００６８】本発明において、交互に積層される熱可塑
性樹脂シートの長手方向といずれか一方の延伸ポリオレ
フィン系樹脂シートの延伸方向とは必ずしも特定の角度
で積層する方法に限られないが、熱可塑性樹脂シートの
長手方向に対し、左右から同角度で積層されると得られ
る積層体の物性がバランス良く補強される点で好ましい
方法である。

【００６９】交差して積層される一単位の延伸ポリオレ
フィン系樹脂シートの枚数は、特に２枚に限定されるも
のではなく、３枚以上であってもよい。これらの延伸ポ
リオレフィン系樹脂シートの延伸方向の交差の形態は特
に限定されるものではないが、例えば、熱可塑性樹脂シ
ートの長手方向にいずれか一の延伸ポリオレフィン系樹
脂シートの延伸方向を沿わせて積層し、該延伸ポリオレ
フィン系樹脂シートの延伸方向に対し、左右から同角度
で積層された延伸方向が三方向で交差する積層体は、得
られる積層体の物性がよりバランス良く補強される点で
好ましい方法である。

【００７０】請求項５記載の発明の積層体の製造方法
は、請求項１〜４記載の発明の積層体の製造方法におい
て、熱可塑性樹脂シートと交互に積層される延伸ポリオ
レフィン系樹脂シートの延伸方向が３０〜１５０度の範
囲で交差するように積層されるものである。

【００７１】交差して積層される一単位の延伸ポリオレ
フィン系樹脂シートの枚数が３枚以上である場合、これ
らの延伸ポリオレフィン系樹脂シートの延伸方向の交差
する角度は、交差する最大角度を指すものである。これ
らの交差する角度が３０度未満では、得られる積層体の
補強に方向性が現れ、得られる積層体の物性がバランス
良く補強されないおそれがあり、１５０度を超えると、
同様に積層体の物性がバランス良く補強されないおそれ
があるので上記範囲に限定され、より好ましくは６０〜
１２０度の範囲である。

【００７２】請求項６記載の発明の積層体の製造方法
は、ポリオレフィン系樹脂成形体を芯材とし、該芯材上
に請求項１〜５記載の積層体の製造方法で得られる積層
体が芯材の成形時もしくは成形後に積層されることを特
徴とする。

【００７３】本発明において芯材に用いられるポリオレ
フィン系樹脂は、特に限定されるものではないが、例え
ば、高密度ポリエチレン等のリエチレン系樹脂、ポリプ
ロピレン等のプロピレン系樹脂が挙げられる。

【００７４】上記芯材の形状は、得られる積層体の用途
によって決められるものであり特に限定されるものでは
ないが、例えば、平板、各種形状の波板等の板状体、ア
ングル、ハット型、コ字型等の型物、円管、角型管等の
管状物等が挙げられる。

【００７５】これらの芯材の作製手段は、特に限定され
るものではないが、例えば、押出成形機等の成形機を用
いて上記形状に一挙に成形されたものであってもよく、
一旦成形された板状、ロッド状の材料をプレス成形機等
の適宜成形機、加工治具を用いて二次加工されたもので
あってもよい。これらの芯材は、成形後に請求項１〜５
記載の積層体の製造方法で得られる積層体と積層される
方法が採られてもよいが、例えば、クロスヘッド押出成
形機を用いて芯材の成形時に同時にこれら積層体が積層
されてもよい。

【００７６】請求項１記載の発明の積層体の製造方法
は、叙上のように、延伸ポリオレフィン系樹脂シート
と、該延伸ポリオレフィン系樹脂シートの融点より低い
溶融温度を有し、これと接着性を有する熱可塑性樹脂シ
ートを交互に積層する積層体構成を採り、上記延伸ポリ
オレフィン系樹脂シートの融点より低く、熱可塑性樹脂
シートの溶融温度以上の温度で、上記積層体を加圧接着
しつつ引き抜くものであるので、積層時に延伸ポリオレ
フィン系樹脂シートの配向が緩和することなく熱可塑性
樹脂シートと強固に積層され、高剛性及び高強度を有す
る積層体を得ることができるものである。

【００７７】上記延伸ポリオレフィン系樹脂シートに架
橋を施すことにより、高剛性及び高強度を更に、増強す
ることができる。

【００７８】従って、これらの積層体は、相溶性が良好
な同種の熱可塑性樹脂から構成されているので、高剛性
及び高強度を要求される構造部材や建築材料として好適
に使用された後、耐蝕性に優れ、自然に容易に還元しな
いが故に、廃棄物公害の汚名を着せられていたが、これ
ら有用プラスチックを極めて容易にリサイクルし得るも
のであって、環境並びに経済効果の両面から大いに貢献
し得るものである。

【００７９】本発明において、積層体への加圧手段が一
定の間隙を有する金型内を通過させて行われ、かつ間隙
を成す金型面のうち少なくとも片面が圧縮弾性率１００
０〜１００００ｋｇｆ／ｃｍ² の部材から構成されてい
るようにすれば、異形断面形状であっても積層に必要な
圧力付与の調整が簡易であり、延伸ポリオレフィン系樹
脂シートと熱可塑性樹脂シートの層間の気泡を押し潰し
て系外に抜き出すことができ、かつ積層時の延伸ポリオ
レフィン系樹脂シートの配向が緩和することなく熱可塑
性樹脂シートと強固に積層された、高剛性及び高強度を
有する積層体を得ることができる。

【００８０】本発明において、積層体への加圧手段が中
空状金型とその内部に位置するコア金型で構成される一
定の間隙を通過させて行われ、かつ間隙を成す金型面の
うち少なくとも片面が圧縮弾性率１０００〜１００００
ｋｇｆ／ｃｍ² の部材から構成されているようにすれ
ば、中空断面形状であっても積層に必要な圧力付与の調
整が簡易であり、延伸ポリオレフィン系樹脂シートと熱
可塑性樹脂シートの層間の気泡を押し潰して系外に抜き
出すことができ、かつ積層時の延伸ポリオレフィン系樹
脂シートの配向が緩和することなく熱可塑性樹脂シート
と強固に積層された、高剛性及び高強度を有する積層体
を得ることができるものである。

【００８１】本発明において、予め接着された延伸ポリ
オレフィン系樹脂シートと熱可塑性樹脂シートを用い、
この延伸ポリオレフィン系樹脂シートと熱可塑性樹脂シ
ートの積層シートがポリオレフィン系樹脂の両面または
片面に熱可塑性樹脂を積層しつつ共押出した後、延伸さ
せるという方法を採れば、延伸された共押出樹脂シート
間の接着層である熱可塑性樹脂シートの層を極めて薄く
することができるため、高強度、高剛性を有する延伸ポ
リオレフィン系樹脂シートの体積分率の増加が図れるも
のであり、その結果、高剛性及び高強度を有する積層体
を得ることができる。

【００８２】請求項２記載の発明の積層体の製造方法
は、叙上のように、延伸ポリオレフィン系樹脂シート
と、該延伸ポリオレフィン系樹脂シートの融点より低い
溶融温度を有し、これと接着性を有する延伸度合の低い
延伸熱可塑性樹脂シートを交互に積層する積層体構成を
採り、上記延伸ポリオレフィン系樹脂シートの融点より
低く、熱可塑性樹脂シートの溶融温度以上の温度で、上
記積層体を加圧接着しつつ引き抜くものであるので、積
層時に延伸ポリオレフィン系樹脂シートの配向が緩和す
ることなく熱可塑性樹脂シートと強固に積層され、高剛
性及び高強度を有する積層体を得ることができるもので
ある。

【００８３】上記延伸ポリオレフィン系樹脂シートに架
橋を施すことにより、高剛性及び高強度を更に、増強す
ることができる。

【００８４】従って、これらの積層体は、相溶性が良好
な同種の熱可塑性樹脂から構成されているので、高剛性
及び高強度を要求される構造部材や建築材料として好適
に使用された後、耐蝕性に優れ、自然に容易に還元しな
いが故に、廃棄物公害の汚名を着せられていたが、これ
ら有用プラスチックを極めて容易にリサイクルし得るも
のであって、環境並びに経済効果の両面から大いに貢献
し得るものである。

【００８５】請求項３記載の発明の積層体の製造方法
は、叙上のように、延伸ポリオレフィン系樹脂シート
と、該延伸ポリオレフィン系樹脂シートの融点より低い
溶融温度を有し、これと接着性を有する熱可塑性樹脂シ
ートを交互に積層し、上記延伸ポリオレフィン系樹脂シ
ートの融点より低温でかつ熱可塑性樹脂シートの融点以
上の温度で上記積層体を加圧接着し、一体積層後上記延
伸ポリオレフィン系樹脂シートの融点より低温でかつ熱
可塑性樹脂シートの融点以上の温度を保持しつつ長手方
向に対して垂直の断面形状を変形させながら引き抜くも
のであるので、積層時に延伸ポリオレフィン系樹脂シー
トの配向が緩和することなく熱可塑性樹脂シートと強固
に積層され、高剛性及び高強度を有する積層体を得るこ
とができるものである。

【００８６】上記延伸ポリオレフィン系樹脂シートに架
橋を施すことにより、高剛性及び高強度を更に、増強す
ることができる。

【００８７】従って、これらの積層体は、相溶性が良好
な同種の熱可塑性樹脂から構成されているので、高剛性
及び高強度を要求される構造部材や建築材料として好適
に使用された後、耐蝕性に優れ、自然に容易に還元しな
いが故に、廃棄物公害の汚名を着せられていたが、これ
ら有用プラスチックを極めて容易にリサイクルし得るも
のであって、環境並びに経済効果の両面から大いに貢献
し得るものである。

【００８８】請求項４記載の発明の積層体の製造方法
は、叙上のように、熱可塑性樹脂シートと交互に積層さ
れる延伸ポリオレフィン系樹脂シート同士の延伸方向が
互いに交差するように積層されるものであるので、得ら
れる積層体の物性は方向性が実質的になくバランス良く
高剛性、高強度を賦与し得るものであり、構造部材や建
築材料として供することが可能となる。また、用いられ
る熱可塑性樹脂が、いずれも相互に良好な相溶性を示す
もので構成できるので、極めて容易にリサイクルし得る
ものであって、環境並びに経済効果の両面から大いに貢
献し得るものである。

【００８９】請求項５記載の発明の積層体の製造方法
は、叙上のように、熱可塑性樹脂シートと交互に積層さ
れる延伸ポリオレフィン系樹脂シートの延伸方向が３０
〜１５０度、より好ましくは６０〜１２０度の範囲で交
差するように積層されるものであるので、得られる積層
体の物性は方向性が実質的になくよりバランス良く高剛
性、高強度を賦与し得るものであり、構造部材や建築材
料として供することが可能となる。また、用いられる熱
可塑性樹脂が、いずれも相互に良好な相溶性を示すもの
で構成できるので、極めて容易にリサイクルし得るもの
であって、環境並びに経済効果の両面から大いに貢献し
得るものである。

【００９０】請求項６記載の発明の積層体の製造方法
は、叙上のように、ポリオレフィン系樹脂成形体を芯材
とし、該芯材上に請求項１〜５記載の発明の積層体の製
造方法で得られる積層体が芯材の成形時もしくは成形後
に積層されるものであるので、得られる積層体の物性は
板状体や型物等にあっては幅方向、管状体等にあっては
径方向の強度が著しく向上し、特に大きな曲げ力が負荷
された際に、破壊の起点となる圧縮力を負担する内側部
分の強度が十分に賦与されるものである。また、用いら
れる熱可塑性樹脂が、いずれも相互に良好な相溶性を示
すもので構成できるので、極めて容易にリサイクルし得
るものであって、環境並びに経済効果の両面から大いに
貢献し得るものである。

【００９１】

【発明の実施の形態】以下、本発明を図面を参照しなが
ら説明するが、本発明は、これらの実施例に限定される
ものではない。

【００９２】図１は、本発明の積層体の製造方法の実施
の一例を示す説明図であり、上下４段、各段１０ロール
からなる繰出機１（段数及び各段のロール数は必要に応
じて適宜変更可能とされている）に長尺の延伸ポリオレ
フィン系樹脂シート１１及び熱可塑性樹脂シート１２が
回転可能な巻芯に巻重されて繰出可能に軸着されてい
る。

【００９３】これらの延伸ポリオレフィン系樹脂シート
１１及び熱可塑性樹脂シート１２は、交互に積層される
ように繰り出される。次いで、交互に積層された延伸ポ
リオレフィン系樹脂シート１１及び熱可塑性樹脂シート
１２の積層体は、延伸ポリオレフィン系樹脂シート１１
の融点より低く、熱可塑性樹脂シート１２の溶融温度以
上の温度に加熱されている引抜金型（加熱）２で加圧接
着された状態で引き抜かれ、引抜金型（冷却）３で冷却
されて積層体が製造される。尚、上記積層体の厚さ方向
の圧縮力は、図２に示されるように両側縁が摺動して平
行移動するフラットな金型面が型締用油圧シリンダー２
３等によって圧縮／緩和される雄型２１及び雌型２２に
よって負荷され、積層体が圧縮された状態で負荷される
引抜力は、これらの引抜金型２及び３の後にある引抜機
４によって与えられる。

【００９４】図３は、本発明の積層体の製造方法の実施
の他の例を示す説明図であり、繰出機２０１、加熱引抜
金型（Ｈ型）２１３及び引抜機２１４を含む製造装置が
用いられる。繰出機２０１は、水平方向に２０ロール、
垂直方向に２０ロールのロールスタンドを有し（段数及
び各段のロール数は必要に応じて適宜変更可能とされて
いる）、これらから延伸ポリオレフィン系樹脂シート２
１１及び熱可塑性樹脂シート２１２は交互に積層されて
繰り出される。

【００９５】次いで、上記積層体は加熱引抜金型（Ｈ
型）２１３に引き込まれ、加圧接着されると共に、引抜
機２１４によって引張力が負荷され、上記加圧接着され
た状態で延伸ポリオレフィン系樹脂シート２１１の収縮
を抑制して引き抜かれる。加熱引抜金型（Ｈ型）２１３
は、図４に一実施例として示されるように金型型窩の断
面形状がＨ字状をなすものである。本引抜金型２１３の
一例を示せば、縦の２本の平行する溝の長さ及びこれら
をその中央部で繋ぐ横の溝の長さはいずれも１２５ｍｍ
であり、溝幅はいずれも１．８ｍｍの幅で堀り抜かれて
いる。上記Ｈ字状の各々の溝に密接してハッチングでし
めしたＰ１部分は、該溝のスペーサーであって、該溝ス
ペーサーＰ１を適宜厚さのスペーサーと交換することに
よって一定の範囲において溝幅を増減することができ
る。

【００９６】本発明の積層体の製造方法によれば、図４
に示される引抜金型を用いて断面形状がＨ字状である積
層体を製造することができる。図５は、延伸ポリオレフ
ィン系樹脂シート２１１及び熱可塑性樹脂シート２１２
が交互に積層され、図４に示される引抜金型２１３に充
填された状態を示すものであるが、Ｈ字状の溝からなる
金型型窩の中央部に黒線で示されているのは、延伸ポリ
オレフィン系樹脂シート２１１もしくは熱可塑性樹脂シ
ート２１２の単一層を示すものではなく、これらの積層
体が皺になったり、折れ曲がったりすることなく平面を
保って均質に引き抜かれる状態を模式的に示すものであ
る。

【００９７】本発明の積層体の製造方法によれば、上記
Ｈ字状である積層体を製造する他、図６に示される引抜
金型を用いて円管状の積層体を製造し、或いは図７に示
される引抜金型を用いて角管状の積層体を製造し得るも
のである。図６に示された引抜金型（中空１）２４０
は、円管状積層体の製造用であり、得られる積層体の外
径に相当する直径の円柱体が堀り抜かれた中空状外型２
４１と得られる積層体の内径に相当する直径の円柱体か
らなるコア型２４２からなり、中空状外型２４１及びコ
ア型２４２の両型間に形成される断面円環状の溝が金型
型窩である。上記コア型２４２の表層部に円環状にハッ
チングでしめしたＰ２部分は、該溝のスペーサーであっ
て、該溝スペーサーＰ２を適宜厚さの円環状スペーサー
と交換することによって一定の範囲において溝幅を増減
することができる。

【００９８】図７に示された引抜金型（中空２）２５０
は、角管状積層体の製造用であり、得られる積層体の外
形に相当する形状の角柱体が堀り抜かれた中空状外型２
５１と得られる積層体の内形に相当する形状の角柱体か
らなるコア型２５２からなり、中空状外型２５１及びコ
ア型２５２の両型間に形成される断面角環状の溝が金型
型窩である。上記コア型２５２の表層部に角環状にハッ
チングでしめしたＰ３部分は、該溝のスペーサーであっ
て、該溝スペーサーＰ３を適宜厚さの角環状スペーサー
と交換することによって一定の範囲において溝幅を増減
することができる。

【００９９】図８は、本発明の積層体の製造方法の実施
の他の例を各々示す説明図であり、図８（ａ）は、高密
度ポリオレフィン系樹脂に架橋剤及び光重合開始剤が添
加された架橋性高密度ポリオレフィン系樹脂層３１２及
びこれらの両側に積層された直鎖状低密度ポリエチレン
層３１３からなる３層の積層体３１０を製造するための
多層押出機による共押出の状況が概略的に示されたもの
であり、図８（ｂ）は、上記積層体の直鎖状低密度ポリ
エチレン層３１３からなる一の表面層を除いたものにつ
いて同様に概略的に示されたものである。これらの共押
出法で得られた共押出シート３１０は、加熱炉の前後
に、繰出機及び引取機が設けられた延伸装置を用いて延
伸された後、図９に示された圧接引抜装置によって圧接
引抜成形される。

【０１００】図９において、繰出可能に巻重された延伸
共押出シート３１１が繰出機３０１に装着されており、
これらの延伸共押出シート３１１同士が所望厚さとなる
ように積層されて繰り出される。図９においては、延伸
共押出シート３１１同士が上下６段、各段８ロールから
なる繰出機３０１から繰り出されて積層されているが、
これらの段数及びロール数は必要に応じて適宜変更可能
であり、積層枚数を制御し得るものであるが、これらの
延伸共押出シート３１１の一部を先の実施例において示
した延伸ポリオレフィン系樹脂シートもしくは熱可塑性
樹脂シートに置き換えることによって更に細かな延伸ポ
リオレフィン系樹脂シート及び熱可塑性樹脂シートの構
成を制御することができる。

【０１０１】図９に示される圧接引抜装置は、図１及び
図２に示された引抜金型（加熱）２、引抜金型（冷却）
３及び引抜機４からなる構成において同じであり、引抜
金型（加熱）３０２は、両側縁が摺動して平行移動する
フラットな金型面を有する雄型３２１と雌型３２２とか
らなる分割型であり、これらは型締用油圧シリンダー等
によって開閉され、上記両金型間に挟圧される延伸ポリ
オレフィン系樹脂シート及び熱可塑性樹脂シート積層体
に圧縮力が負荷される。これらの両金型３２１及び３２
２は、延伸共押出シート３１１がその層構造を構成して
いる高密度ポリオレフィン系樹脂の融点より低く、熱可
塑性樹脂シートの溶融温度以上の温度に加熱されるよう
に、図示されていない加熱手段により加熱される。

【０１０２】積層された延伸共押出シート３１１は、引
抜金型（加熱）３０２で加圧接着された状態で引抜機３
０４によって引き抜かれ、更にこの緊張された状態で同
形状の冷却された引抜金型（冷却）３０３間に挟み込ま
れて冷却されて引き抜かれ積層体が製造される。

【０１０３】図１０に示される繰出機４０１及び圧接引
抜装置は、図１及び図２に示された繰出機１、引抜金型
（加熱）２、引抜金型（冷却）３及び引抜機４からなる
構成において同じである。繰出機４０１は、上下６段、
各段８ロールからなり、これらのロールスタンドの段数
及び各段のロール数は必要に応じて適宜変更可能とされ
ている。引抜金型（加熱）４０２は、両側縁が摺動して
平行移動するフラットな金型面を有する分割型からな
り、型締用油圧シリンダー等によって圧縮／緩和力を負
荷する雄型と固定型からなる雌型からなり、これらの雄
型と雌型は、交互に積層された延伸ポリオレフィン系樹
脂シート４１１及び熱可塑性樹脂シート４１２が延伸ポ
リオレフィン系樹脂の融点より低く、熱可塑性樹脂シー
トの溶融温度以上の温度に加熱されるように、図示され
ていない加熱手段により加熱される。４０５は上記引抜
金型（加熱）４０２に加熱、圧接されている積層体を引
き抜くための引抜機であり、４０４は引抜金型（冷却）
であるが、引抜金型（加熱）４０２と引抜金型（冷却）
４０４の間に、所望断面形状に賦形するための加熱変形
金型４０３が設けられている。

【０１０４】上記加熱変形金型４０３の一実施例を、そ
の加熱変形金型４０３の型窩の断面形状を積層体の６断
面について、流れ方向に順次連続して変形されて行く過
程を模式的に示した説明図である。加熱変形金型４０３
の型窩の断面形状は、図１１左端下に描かれている引抜
金型（加熱）４０２の引抜端面の平板状積層体の断面形
状で始まり、流れ方向に少しづつ変化させ、図１１左端
上図から順次右方の形状に移行し、最終的に加熱変形金
型４０３の出口における型窩の断面形状は、図１１右端
下に描かれている所望積層体の断面形状となっているの
である。図１２に、加熱変形金型４０３の型窩の断面形
状を最終段階に至る特徴のある２断面について取り出し
て示す。図示するように加熱変形される積層体は、大き
く屈曲される部分の先端に引張力が負荷されないように
大きな湾曲構造をとり、加熱変形の際の圧縮力ないしは
引張力の大部分は、加熱変形される積層体の平板部にお
いて負荷されるように金型デザインすることが均質な強
度の積層体を得るために好ましい。

【０１０５】図１３は、本発明の積層体の製造方法の実
施の他の例を示す説明図であり、繰出機５０１及び圧接
引抜装置は、図１に示された繰出機１、引抜金型（加
熱）２、引抜金型（冷却）３及び引抜機４からなる構成
において基本的に同じである。

【０１０６】本実施例においては、繰出機５０１から繰
り出された延伸ポリオレフィン系樹脂シート５１１及び
熱可塑性樹脂シート５１２は、引抜金型（加熱）５０４
にて加熱加圧される前に、延伸ポリオレフィン系樹脂シ
ート５１１及び熱可塑性樹脂シート５１２の積層体を大
きく湾曲させながらスパイラル状に徐々にその湾曲径を
小さくしていく予備賦形装置５０２及び該巻回機５０３
によって管状に賦形される。次いで、上記管状に賦形さ
れた積層体は、引抜金型（加熱）５０４において加熱加
圧されて引き抜かれる。引抜金型（加熱）５０４は予備
賦形装置５０２及び該巻回機５０３によって既に管状に
賦形されている積層体を加熱加圧するものであるので、
加熱変形金型ともいえる。このようにして管状に賦形さ
れた積層体を引抜金型（加熱）５０４によって引抜成形
するこのであるが、これ以降の工程は、先に示した各実
施例と同様である。

【０１０７】上記予備賦形装置５０２は、巻回角度を変
えて複数の位置から延伸ポリオレフィン系樹脂シート５
１１及び熱可塑性樹脂シート５１２ないしはその群分け
された積層体を供給するようになされてもよい。図１３
においては４個の予備賦形装置５２２、５２３、５２４
及び５２５が設けられている。また、巻回機５０３は、
複数の予備賦形装置５０２を一台で賄ってもよいが、予
備賦形装置の作動状態に応じて２台以上が用いられても
よい。

【０１０８】引抜金型（加熱）５０４は、得られる成形
体の形状に応じて作製されるが、二分割金型であり、引
き抜かれる方向に断面積が減少する引き抜き金型である
点において先に示した各実施例において用いた引抜金型
と共通しており、これらの引抜金型の開閉及び断面積を
減少させる際の圧力は、型締用油圧シリンダー等によっ
て開閉ないしは負荷される。上記引抜金型（加熱）５０
４は、交互に積層された延伸ポリオレフィン系樹脂シー
ト５１１及び熱可塑性樹脂シート５１２が延伸ポリオレ
フィン系樹脂の融点より低く、熱可塑性樹脂シートの溶
融温度以上の温度に加熱されるように、図示されていな
い加熱手段により加熱される。引抜金型（加熱）５０４
にて加熱圧縮された積層体は、引抜機５０６の引抜力の
負荷により引抜かれ、その間で引抜金型（冷却）５０５
で冷却されて、均質に強化された強度を有する積層体が
得られる。

【０１０９】図１４は、本発明の積層体の製造方法の実
施の他の例を示す説明図であり、図１３に示された実施
例の予備賦形装置５０２としては、二対の予備賦形装置
６２２及び６３２を用いるものであって、一の予備賦形
装置６２２は他の予備賦形装置６３２に対して反対方向
（積層された積層体の流れ方向に対し対称的にな方向）
から同角度で巻回され管状に賦形される。尚、予備賦形
装置６０２及び巻回機６０３によって巻回されて賦形さ
れる延伸ポリオレフィン系樹脂シート６１１及びこれら
が積層された積層体が急激な曲げ力によって座屈しない
ように大きく湾曲させながらスパイラル状に徐々にその
湾曲径を小さくしていくことは図１３に示した実施例と
同様である。

【０１１０】更に、予備賦形装置６０２及び巻回機６０
３によって巻回されて賦形された積層体は、引抜金型
（加熱）６０４にて引抜成形された後、図１０で示した
加熱変形金型４０３と同様に、熱変形金型６０５によっ
て所望形状に加熱変形して賦形される。以降の工程は、
先に示した各実施例と同様に、引抜機６０７によって引
抜力が負荷され、上記 引抜金型（加熱）６０４、熱変
形金型６０５及び引抜金型（冷却）６０６における積層
体を引き抜き、冷却されて、均質に強化された強度を有
する積層体が得られる。

【０１１１】図１５に、図１３及び図１４に示された実
施例において、作製された積層体の幾つかを掲げる。こ
れらは例示された形態に限定されるものではなく、各種
の応用が可能であるが、例えば、図１５（ａ）延伸ポリ
オレフィン系樹脂シート５１１の延伸方向が各々直交す
るように積層されたもの、（ｂ）延伸ポリオレフィン系
樹脂シート５１１が各々逆に巻回され、得られる管状積
層体の管軸方向に特定角度をもって巻回されもの、
（ｃ）図１５（ｂ）の延伸ポリオレフィン系樹脂シート
５１１に替えて細幅の延伸ポリオレフィン系樹脂シート
５１１からなる所謂フラットヤーンを同様に積層してな
るもの等が挙げられる。

【０１１２】又、これらの管状の積層体の他、図１５
（ｄ）〜（ｆ）に示される板状の積層体とすることもで
きる。図１５（ｄ）は、延伸ポリオレフィン系樹脂シー
ト５１１及び熱可塑性樹脂シート５１２の交互積層体を
各々積層体の長さ方向に平行及び直交するように積層さ
れたもの、（ｅ）長さ方向に供給される熱可塑性樹脂シ
ート５１２にその長さ方向に対して特定角度をもって延
伸ポリオレフィン系樹脂シート５１１をその延伸方向が
各々逆になるようにスパイラル状に巻回して貼付された
もの、（ｆ）長さ方向に供給される熱可塑性樹脂シート
５１２にその長さ方向に対して延伸ポリオレフィン系樹
脂シート５１１がその延伸方向が直交するように巻回さ
れ、更に、延伸ポリオレフィン系樹脂シート５１１の延
伸方向に対し、各々その延伸方向が逆になるように２以
上の延伸ポリオレフィン系樹脂シート５１１が巻回され
たもの、もしくは図１５（ｆ）の熱可塑性樹脂シート５
１２の長さ方向に対してその延伸方向が直交するように
巻回された延伸ポリオレフィン系樹脂シート５１１に替
えて、熱可塑性樹脂シート５１２の長さ方向に対してそ
の延伸方向が平行するように延伸ポリオレフィン系樹脂
シート５１１を巻回した３元積層体等が挙げられる。

【０１１３】又、前述するように、加熱変形金型を製造
ラインに付加して、図１５（ｄ）の板状積層体を製造す
る過程で図１５（ｇ）に示される断面形状を有する異型
成形積層体とされてもよく、図１５（ｅ）の板状積層体
を図１５（ｈ）に示される断面形状を有する異型成形積
層体とされてもよい。

【０１１４】図１６は、本発明の積層体の製造方法の実
施の他の例を示す説明図であり、図１６左端に示された
押出機７０１によって成形された管状芯材７１３上に、
延伸ポリオレフィン系樹脂シート７２１及び熱可塑性樹
脂シート７２２の交互積層体を大きく湾曲させながらス
パイラル状に徐々にその湾曲径を小さくしていく予備賦
形装置７０３及び該巻回機７０４によって管状に積層さ
れる。尚、７１１は押出機７０１の管状芯材７１３成形
用金型であり、７１２は同冷却金型、７０２は繰出機で
ある。

【０１１５】管状積層体は、引抜金型（加熱）７０５で
加圧接着された状態で引抜機７０７によって引き抜か
れ、その間に引抜金型（冷却）７０６で冷却されて積層
体が製造される。

【０１１６】図１７は、本発明の積層体の製造方法の実
施の他の例を示す説明図であり、図１７左端に示された
押出機８０１によって成形された板状芯材８１３上に、
延伸ポリオレフィン系樹脂シート８２１及び熱可塑性樹
脂シート８２２の交互積層体を大きく湾曲させながらス
パイラル状に巻回させながら、徐々にその湾曲径を小さ
くして最終的に偏平化していく予備賦形装置８０３及び
該巻回機８０４によって板状に積層する。

【０１１７】板状積層体は、引抜金型（加熱変形型）８
０５によって板状体から所望形状に少しづつ隆起／陥没
の程度を強めて行き、前述するように屈曲位置において
予め大きく湾曲した形状に誘導しながら最終的所望断面
形状に屈曲させた異型成形体が形成され、次いで引抜金
型（加熱変形型）８０５の出口の断面形状が入口の断面
形状となり外形を維持しながら徐々にその厚さが減ずる
型窩が形成された引抜金型（加熱）８０６によって形成
された異型成形体が加圧され、引抜機８０８によって引
き抜かれ、引抜金型（冷却）８０７で冷却されて異型成
形された積層体が製造される。

【０１１８】図１８に、図１６及び図１７に示された実
施例において、作製された積層体の幾つかを掲げる。こ
れらは例示された形態に限定されるものではなく、各種
の応用が可能であるが、例えば、図１８（ａ）管状芯材
８１３の外面に熱可塑性樹脂シート８２２と交互に延伸
ポリオレフィン系樹脂シート８２１をその延伸方向が円
筒状芯材８１３の軸線に平行するように積層したもの、
図１８（ｂ）管状芯材８１３の外面に熱可塑性樹脂シー
ト８２２と交互に延伸ポリオレフィン系樹脂シート８２
１をその延伸方向が管状芯材８１３の径方向に平行する
ように積層したもの、図１８（ｃ）管筒状芯材８１３の
外面に熱可塑性樹脂シート８２２と交互に延伸ポリオレ
フィン系樹脂シート８２１を円筒状芯材８１３の軸線に
対して互いにその延伸方向が同一角度で、且つ、巻回方
向が互いに逆回転となるように積層されたもの、図１８
（ｄ）図１８（ｃ）の延伸ポリオレフィン系樹脂シート
８２１に替えて細幅の延伸ポリオレフィン系樹脂シート
からなる所謂フラットヤーンを同様に積層してなるもの
等が挙げられる。

【０１１９】又、これらの管状の積層体の他、板状の積
層体とすることもでき、更には、前述するように、加熱
変形金型を製造ラインに付加して、異型成形積層体とす
ることもできる。

【０１２０】（実施例１） 〔延伸ポリエチレン系樹脂シートの作製〕温度２００℃
に加熱された同方向２軸押出機で、高密度ポリエチレン
｛融点１３５℃、メルトインデックス（以下、ＭＩと称
し、無名数で表す）１ｇ／１０分｝と、これと別個に供
給される該高密度ポリエチレン１００重量部に対し、各
々３重量部のトリアリルシアヌレート（架橋助剤）及び
ベンゾフェノン（光開始剤）と均一に混合し、Ｔダイに
よって厚さ３ｍｍの高密度ポリエチレンシートを作製し
た。

【０１２１】上記高密度ポリエチレンシートを、加熱炉
の前後に、繰出機及び引取機が設けられた延伸装置を用
い、繰出速度１ｍ／分、引取速度３０ｍ／分（延伸倍率
３０倍）、加熱温度１００℃の条件で延伸処理し、厚さ
０．１５ｍｍ、幅１２５ｍｍの延伸ポリエチレンシート
を作製した。

【０１２２】得られた延伸ポリエチレンシートに、高圧
水銀灯にて紫外線照射を１０秒間行い、架橋処理を行っ
た後、該延伸ポリエチレンシートを粗面化するため、一
方のロール温度が２００℃、他方のロール温度が５０℃
に温度調節された第１のピンチロールと、ロール温度の
みが逆になった第２のピンチロール間を、上記延伸ポリ
エチレンシート表面が２００℃のロール表面と５０℃の
ロール表面に交互に接触するように挟圧して、ライン速
度２０ｍ／分で通過させ、延伸ポリエチレンシート表面
を粗面化した。表面形状測定器（日本真空技術社製、商
品名「Ｄｅｋｔａｋ３０３」）で測定した結果、上記粗
面化処理によって、延伸ポリエチレンシートの中心線表
面粗さ（Ｒａ）は２μｍであった。

【０１２３】〔熱可塑性樹脂シートの作製〕直鎖状低密
度ポリエチレン（融点１２３℃、ＭＩ＝０．８）をイン
フレーション成形法で、厚さ０．０３ｍｍの上記延伸ポ
リエチレンシートと接着性を有する熱可塑性樹脂シート
を作製した。

【０１２４】上記延伸ポリエチレンシートと熱可塑性樹
脂シートを、図１及び図２に示される圧接引抜装置を用
いて積層体を作製した。

【０１２５】先ず、上記延伸ポリエチレンシート２０枚
と熱可塑性樹脂シート１９枚を交互に積層されるように
繰り出し、雄雌両金型２１及び２２共、１３０℃に加熱
された加熱金型２と、次いで、雄雌両金型共、２０℃に
冷却された冷却金型３の間に挟み込み、加熱金型２では
１０ｋｇｆ／ｃｍ2 、冷却金型３では１ｋｇｆ／ｃｍ2
の圧力が上記積層体に負荷され、この状態で、該積層体
に１００ｋｇｆ／ｃｍ2 の引抜力が加わるように引抜機
４によって引き抜き、厚さ３．５ｍｍの積層体を作製し
た。

【０１２６】（実施例２）実施例１の延伸ポリエチレン
シート表面粗面化工程を省いたこと以外、実施例１と同
様にして積層体を作製した。

【０１２７】（比較例１）実施例１と同様の積層体構成
とし、該積層体の長さ方向の両端をシートクランプ治具
を用いて固定し、プレス成形機（５０トン）を用いて実
施例１と同様の熱、冷却条件にて、加熱時には１０ｋｇ
ｆ／ｃｍ2 、冷却時には１ｋｇｆ／ｃｍ2 の圧力が上記
積層体に負荷されるようにプレス成形し、厚さ３．５ｍ
ｍの積層体を作製した。

【０１２８】上記実施例１，２及び比較例で得られた積
層体の性能を評価するため、幅１０ｍｍ、長さ８０ｍｍ
の試験片を切り出し、曲げ強さ及び曲げ弾性率を、ＪＩ
ＳＫ ７１７１に準拠して測定した。尚、測定は支点間
距離＝７０ｍｍで行った。測定結果は表１に示す。

【０１２９】

【表１】

【０１３０】（実施例３） 〔延伸ポリエチレン系樹脂シート〕延伸ポリエチレン系
樹脂シートは、実施例１と同様にして作製され、同様に
表面粗面化されたものが用いられた。

【０１３１】〔熱可塑性樹脂シート〕熱可塑性樹脂シー
トは、実施例１と同様にして作製されたものが用いられ
た。

【０１３２】〔圧接引抜装置〕図３及び図４に示すよう
に構成されている圧接引抜装置が用いられた。先ず、水
平軸ロール及び垂直軸ロールより、上記延伸ポリエチレ
ンシート２０枚と熱可塑性樹脂シート２０枚が交互に積
層されるように繰り出し、１３０℃に加熱された加熱引
抜金型２１３に図５に示すように引き込み、加熱引抜金
型２１３では１２ｋｇｆ／ｃｍ² の圧力が上記積層体に
負荷され、この状態で、該積層体に５０ｋｇｆ／ｃｍ²
の引抜力が加わるように引抜機２１４によって引き抜
き、上記引抜力が負荷された状態で冷風機より１０℃の
冷風を吹き付けることによって冷却して厚さ１．８ｍｍ
のＨ型積層体を作製した。尚、加熱引抜金型２１３内面
には、圧縮弾性率５０００ｋｇｆ／ｃｍ² のＰＴＦＥが
用いられた。

【０１３３】（実施例４）実施例２の加熱引抜金型２１
３に替えて図６に示す寸法の円管用加熱引抜金型２４０
を用い、図３に示す繰出機より実施例３で用いた延伸ポ
リエチレンシート１５枚と熱可塑性樹脂シート１４枚が
交互に積層されるように繰り出し、１３０℃に加熱され
た加熱引抜金型２４０にシートを丸めて引き込み、加熱
引抜金型２４０では１３ｋｇｆ／ｃｍ²の圧力が上記積
層体に負荷され、この状態で、該積層体に５０ｋｇｆ／
ｃｍ² の引抜力が加わるように引抜機２１４によって引
き抜き、実施例３と同様に冷却して厚さ２．７ｍｍの中
空状積層体を作製した。尚、コア金型２４２の外面に
は、圧縮弾性率５０００ｋｇｆ／ｃｍ² のＰＴＦＥを用
いた。

【０１３４】（実施例５）実施例２の加熱引抜金型２１
３に替えて図７に示す寸法の角管用加熱引抜金型２５０
を用い、図３に示す繰出機より実施例３で用いた延伸ポ
リエチレンシート１５枚と熱可塑性樹脂シート１４枚が
交互に積層されるように繰り出し、１３０℃に加熱され
た加熱引抜金型２４０にシートを丸めて引き込み、加熱
引抜金型２５０では１３ｋｇｆ／ｃｍ²の圧力が上記積
層体に負荷され、この状態で、該積層体に５０ｋｇｆ／
ｃｍ² の引抜力が加わるように引抜機２１４によって引
き抜き、実施例３と同様に冷却して厚さ２．７ｍｍの中
空状積層体を作製した。尚、コア金型２４２の外面に
は、圧縮弾性率５０００ｋｇｆ／ｃｍ² のＰＴＦＥを用
いた。

【０１３５】（比較例２）金型内面に、圧縮弾性率２０
０００ｋｇｆ／ｃｍ² の炭素鋼材を用いたこと以外は実
施例３と同じとした。

【０１３６】加熱引抜金型２１３では４５ｋｇｆ／ｃｍ
² の圧力が上記積層体に負荷され、この状態で、該積層
体に１５０ｋｇｆ／ｃｍ² の引抜力が加わるように引抜
機２１４によって引き抜き、厚さ１．８ｍｍのＨ型積層
体を作製しようとしたが、延伸ポリエチレンシートが損
傷し、作製が不可能であった。

【０１３７】（比較例３）コア金型外面に、圧縮弾性率
１２０００ｋｇｆ／ｃｍ² のカーボン繊維強化ＰＴＦＥ
を用いたこと以外は実施例４と同じとした。

【０１３８】加熱引抜金型２４０では４０ｋｇｆ／ｃｍ
² の圧力が上記積層体に負荷され、この状態で、該積層
体に１４０ｋｇｆ／ｃｍ² の引抜力が加わるように引抜
機２１４によって引き抜き、厚さ２．７ｍｍの中空状積
層体を作製しようとしたが、延伸ポリエチレンシートが
損傷し、作製が不可能であった。

【０１３９】（比較例４）コア金型外面に、圧縮弾性率
４００ｋｇｆ／ｃｍ² のエチレンプロピレンゴム（ＥＰ
ＤＭ）を用いたこと以外は実施例５と同じとした。

【０１４０】加熱引抜金型２５０では８ｋｇｆ／ｃｍ²
の圧力が上記積層体に負荷され、この状態で、該積層体
に６０ｋｇｆ／ｃｍ² の引抜力が加わるように引抜機２
１４によって引き抜き、厚さ２．７ｍｍの中空状積層体
を作製したが、製造開始後、間もなく、コア金型のＥＰ
ＤＭが破損し、作製が不可能であった。

【０１４１】上記実施例３〜５で得られた積層体の性能
を評価するため、幅１０ｍｍ、長さ８０ｍｍの試験片を
切り出し、曲げ強さ及び曲げ弾性率を、ＪＩＳ Ｋ ７
１７１に準拠して測定した。尚、測定は支点間距離＝７
０ｍｍで行った。測定結果は表２に示す。

【０１４２】

【表２】

【０１４３】（実施例６） 〔共押出シートの作製〕図８に示す共押出装置を用い、
ポリオレフィン系樹脂及び熱可塑性樹脂として、高密度
ポリエチレン｛融点１３５℃，メルトインデックス（以
下、ＭＩと称し、無名数で表す）１ｇ／１０分｝と、こ
れと別個に供給される該高密度ポリエチレン１００重量
部に対し、各々３重量部のトリアリルシアヌレート（架
橋助剤）及びベンゾフェノン（光開始剤）と均一に混合
した樹脂を同方向２軸押出機３０５より、更にその片面
及び両面に、直鎖状低密度ポリエチレン（融点１２３
℃，ＭＩ＝０．８）を２層（片面）及び３層（両面）で
他の同方向２軸押出機３０５より各々温度２００℃で押
出し、Ｔダイにより厚さ３ｍｍのシートを共押出した。
ここで、熱可塑性樹脂に直鎖状低密度ポリエチレンを用
いたのは、高密度ポリエチレンに対して結晶構造が近く
共押出時においてこれらの界面が共結晶化しやすく、そ
のため、高強度を得やすいためである。

【０１４４】上記共押出シートを、加熱炉の前後に、繰
出機及び引取機が設けられた延伸装置を用い、繰出速度
１ｍ／分、引取速度３０ｍ／分（延伸倍率３０倍）、加
熱温度１００℃の条件で延伸処理し、３層の延伸共押出
シートにおいては延伸共押出シートの総厚みが０．１６
ｍｍ、幅１２５ｍｍでそれぞれ高密度ポリエチレンの厚
み０．１５ｍｍ、直鎖状低密度ポリエチレンの厚み０．
００５ｍｍ、２層の延伸共押出シートにおいては延伸共
押出シートの総厚みが０．１５５ｍｍで、それぞれ高密
度ポリエチレンの厚み０．１５ｍｍ、直鎖状低密度ポリ
エチレンの厚み０．００５ｍｍの延伸共押出シートを作
製した。

【０１４５】上記延伸押出シート３１１を、図９に示さ
れる圧接引抜装置を用いて積層体を作製した。先ず、上
記３層延伸共押出シート２０枚を積層し、さらにその積
層体の両面に２層の延伸共押出シートが、その延伸シー
トが外側に向くように積層されるように繰り出し、雄雌
両金型３２１及び３２２共、１３０℃に加熱された引抜
金型（加熱）３０２と、次いで、雄雌両金型共、２０℃
に冷却された冷却金型３０３の間に挟み込み、引抜金型
（加熱）３０２では１０ｋｇｆ／ｃｍ² 、引抜金型（冷
却）３０３では１ｋｇｆ／ｃｍ² の圧力が上記積層体に
負荷され、この状態で、該積層体に１００ｋｇｆ／ｃｍ
² の引抜力が加わるように引抜機３０４によって引き抜
き、厚さ３．５ｍｍの積層体を作製した。

【０１４６】（実施例７）実施例６において作製された
２層の共押出シートを延伸し、高密度ポリエチレンの厚
み０．１５ｍｍ、直鎖状低密度ポリエチレンの厚みを
０．０５ｍｍとし、１９枚の２層延伸共押出シートを積
層し、その片面に延伸された厚み０．１５ｍｍの延伸ポ
リエチレンシートが積層されるように繰り返し厚さ４ｍ
ｍの積層体を作製した。

【０１４７】（比較例５）実施例６において、Ｔダイに
より高密度ポリエチレンを厚さ３ｍｍで押し出した後、
延伸し、高密度ポリエチレンの厚み０．１５ｍｍを作製
し、またインフレーションにより直鎖状低密度ポリエチ
レンのシートを厚さ０．００５ｍｍで作製したが、直鎖
状低密度ポリエチレンのシート厚さ０．００５ｍｍの成
形時に破断し作製が不可能であった。

【０１４８】（比較例６）実施例６において、Ｔダイに
より高密度ポリエチレンを厚さ３ｍｍで押し出した後、
延伸し、高密度ポリエチレンの厚み０．１５ｍｍを作製
し、またインフレーションにより直鎖状低密度ポリエチ
レンのシートを厚さ０．０１ｍｍで作製した後、延伸さ
れた高密度ポリエチレンシートに直鎖状低密度ポリエチ
レンのシートをラミネートしたが、ラミネート時におい
て直鎖状低密度ポリエチレンのシートの厚さ０．０１ｍ
ｍが薄いため、ラミネート時に溶融破断しラミネートが
不可能であった。

【０１４９】上記実施例６及び比較例５、６で得られた
積層体の性能を評価するため、幅１０ｍｍ、長さ８０ｍ
ｍの試験片を切り出し、曲げ強さ及び曲げ弾性率を、Ｊ
ＩＳＫ ７１７１に準拠して測定した。尚、測定は支点
間距離＝７０ｍｍで行った。

【０１５０】また、上記実施例６及び比較例５、６で得
られた積層体の界面における接着製法を評価するため、
積層体のピール試験を、接着ＪＩＳ Ｋ ６８５４Ｔ型
はく離に準拠して行った。上記の測定結果を併せて表３
に示す。

【０１５１】

【表３】

【０１５２】（実施例８） 〔延伸ポリエチレン系樹脂シート〕延伸ポリエチレン系
樹脂シートは、実施例１と同様にして作製され、同様に
表面粗面化されたものが用いられた。

【０１５３】〔熱可塑性樹脂シート〕熱可塑性樹脂シー
トは、実施例１と同様にして作製されたものが用いられ
た。

【０１５４】上記延伸ポリエチレンシートと熱可塑性樹
脂シートを、図１０に示される変形引抜装置を用いて積
層体を作製した。

【０１５５】先ず、上記延伸ポリエチレンシート２０枚
と熱可塑性樹脂シート１９枚を交互に積層されるように
繰り出し、１３０℃に加熱された引抜金型（加熱）４０
２及び加熱変形金型４０３、次いで、２０℃に冷却され
た冷却金型４０４の間に挟み込み、引抜金型（加熱）４
０２では１０ｋｇｆ／ｃｍ² 、また加熱変形金型４０３
は２５０ｍｍの長さを４基揃え変形においては全長１０
００ｍｍで断面に変形を加え、この状態で、引抜機４０
５によって引き抜き、厚さ５ｍｍの積層体を作製した。

【０１５６】（比較例７）実施例８と同様の積層体構成
とし、予め図１１に示す最終形状に変形させた後、その
形状を保ったまま加熱金型を通過させて積層体を作製し
た。

【０１５７】（比較例８）実施例８と同様の積層体構成
とし、加熱変形金型４０３では加熱温度を１００℃とし
て積層体を作製した。

【０１５８】上記実施例８及び比較例７、８で得られた
積層体の性能を評価するため、幅１０ｍｍ、長さ８０ｍ
ｍの試験片を切り出し、曲げ強さ及び曲げ弾性率を、Ｊ
ＩＳＫ ７１７１に準拠して測定した。尚、測定は支点
間距離＝７０ｍｍで行った。測定結果は表４に示す。

【０１５９】

【表４】

【０１６０】（実施例９） 〔延伸ポリエチレン系樹脂シート〕延伸ポリエチレン系
樹脂シートは、実施例１と同様にして作製され、同様に
表面粗面化されたものが用いられた。

【０１６１】〔熱可塑性樹脂シート〕熱可塑性樹脂シー
トは、実施例１と同様にして作製されたものが用いられ
た。

【０１６２】上記延伸ポリエチレンシートと熱可塑性樹
脂シートを、図１３に示される周方向強化引抜装置を用
いて積層体を作製した。

【０１６３】先ず、上記延伸ポリエチレンシート２０枚
と熱可塑性樹脂シート１９枚を交互に積層されるように
繰り出し、上記延伸ポリエチレンシート及び熱可塑性樹
脂シートを４群に分かち、その一群を予備賦形装置５２
２により緩やかにスパイラル状に巻回しながら徐々に巻
回度合いを強め、巻回機５０３によって進行方向に対し
て６０度の角度で巻回して円管状に賦形し、更に他の一
群は次の予備賦形装置５３２によって進行方向に対して
１２０度の角度で巻回して互いにその延伸方向が交差す
るように積層される。予備賦形装置５２４及び５２５に
よってこれを繰り返して４群の全シートを積層する。

【０１６４】次いで、円管状に賦形された積層体は、１
３０℃に加熱された加熱変形金型５０４、次いで、２０
℃に冷却された冷却金型５０５の間に挟み込み、この状
態で、引抜機５０６によって引き抜き、外径８０ｍｍ
φ、肉厚５ｍｍの円管状積層体を作製した。

【０１６５】（実施例１０） 〔延伸ポリエチレン系樹脂シート〕延伸ポリエチレン系
樹脂シートは、実施例１と同様にして作製され、同様に
表面粗面化されたものが用いられた。

【０１６６】〔熱可塑性樹脂シート〕熱可塑性樹脂シー
トは、実施例１と同様にして作製されたものが用いられ
た。

【０１６７】図１５（ａ）に示すように延伸ポリエチレ
ンシートの延伸方向が管軸に対して９０度をなすように
上記延伸ポリエチレンシート２０枚と熱可塑性樹脂シー
ト１９枚を交互に積層して実施例９と同サイズの円管状
積層体を作製した。

【０１６８】（比較例９）実施例１０で用いた延伸ポリ
エチレン系樹脂シート２０枚を熱可塑性樹脂シート介在
させることなく、得られた円管状積層体の管軸に平行に
積層して実施例９と同サイズの円管状積層体を作製し
た。

【０１６９】上記実施例９、１０及び比較例９で得られ
た積層体の性能を評価するため、外径８０ｍｍφ×肉厚
５ｍｍ×長さ１２００ｍｍの試料を切り取り、曲げ強さ
及び弾性率をＪＩＳ Ｋ ６９１１に準拠して測定し
た。尚、測定は支点間距離は１０００ｍｍとした。測定
結果は表５に示す。

【０１７０】

【表５】

【０１７１】（実施例１１） 〔延伸ポリエチレン系樹脂シート〕延伸ポリエチレン系
樹脂シートは、実施例１と同様にして作製され、同様に
表面粗面化されたものが用いられた。

【０１７２】〔熱可塑性樹脂シート〕熱可塑性樹脂シー
トは、実施例１と同様にして作製されたものが用いられ
た。

【０１７３】図１６に示される含芯材圧接引抜装置を用
いて含芯材積層体が製造された。先ず、図面左端の押出
機７０１を用いて実施例１で用いた高密度ポリエチレン
により、外径７６ｍｍφ、肉厚４ｍｍの管状芯材７１３
を成形し、延伸ポリエチレン系樹脂シート７２１及び熱
可塑性樹脂シート７２２の繰出機７０２の中央部を貫通
して図面右端の引抜機７０７によって図面右方に引き取
られる。芯材用金型７１１を出た管状芯材７１３は冷却
金型７１２によって冷却され、繰出機７０２の中央部を
貫通して移送される間に延伸ポリエチレン系樹脂シート
７２１及び熱可塑性樹脂シート７２２の融着に支障のな
い程度に表面は乾燥されている。

【０１７４】次いで、上記延伸ポリエチレンシート２０
枚と熱可塑性樹脂シート１９枚を交互に積層されるよう
に繰り出し、上記延伸ポリエチレンシート７２１及び熱
可塑性樹脂シート７２２を４群に分かち、その一群を予
備賦形装置７３３により緩やかにスパイラル状に巻回し
ながら徐々に巻回度合いを強め、巻回機７０４によって
進行方向に対して６０度の角度で巻回して管状芯材７１
３表面に密着させ、更に他の一群は次の予備賦形装置７
３４によって進行方向に対して１２０度の角度で巻回し
て互いにその延伸方向が交差するように積層される。こ
れを予備賦形装置７３５及び７３６によって繰り返して
行い４群の全シートを積層する。

【０１７５】次いで、円管状に賦形された積層体は、１
３０℃に加熱された引抜金型（加熱）７０５、次いで、
２０℃に冷却された冷却金型７０６の間に挟み込み、こ
の状態で、引抜機７０７によって引き抜き、外径８０ｍ
ｍφ、肉厚５ｍｍの図１８（ｃ）に示される円管状積層
体を作製した。

【０１７６】（実施例１２）実施例１１の延伸ポリエチ
レンシート７２１と熱可塑性樹脂シート７２２の積層体
を管状芯材７１３の軸線方向に延伸ポリエチレンシート
７２１の延伸方向が９０度の角度をなすように隙間なく
巻回して積層したこと以外、実施例１１と同様にして図
１８（ｂ）に示される円管状積層体を作製した。

【０１７７】（実施例１３）実施例１１の延伸ポリエチ
レンシート７２１と熱可塑性樹脂シート７２２の積層体
を芯材の軸線方向に延伸ポリエチレンシート７２１の延
伸方向が平行するように隙間なく積層したこと以外、実
施例１１と同様にして図１８（ａ）に示される円管状積
層体を作製した。

【０１７８】（比較例１０）押出機７０１を除き、図１
６に示される圧接引抜装置を用いて、実施例１で用いた
延伸ポリエチレン系樹脂シート６０枚を円管状芯材や熱
可塑性樹脂シート介在させることなく、延伸ポリエチレ
ン系樹脂シートの延伸方向が得られた円管状積層体の管
軸に平行になるように予備賦形装置７０３で円管状に賦
形しながら積層し、引抜金型（加熱）において加熱挟圧
し、引抜機７０７によって引き抜き、その間、冷却金型
７０６にて冷却され、実施例１３と同サイズの円管状積
層体を作製した。

【０１７９】上記実施例１１〜１３及び比較例１０で得
られた積層体の性能を評価するため、外径８０ｍｍφ×
肉厚５ｍｍ×長さ１２００ｍｍの試料を切り取り、曲げ
強さ及び弾性率をＪＩＳ Ｋ ６９１１に準拠して測定
した。尚、測定は支点間距離は１０００ｍｍとした。測
定結果は表６に示す。

【０１８０】

【表６】

【０１８１】

【発明の効果】本発明の積層体の製造方法は、叙上のよ
うに構成されているので、積層時に延伸ポリオレフィン
系樹脂シートの配向が緩和することなく熱可塑性樹脂シ
ートと強固に積層され、高剛性及び高強度を有する積層
体を得ることができるものである。

【０１８２】従って、これらの積層体は、相溶性が良好
な同種の熱可塑性樹脂から構成されているので、高剛性
及び高強度を要求される構造部材や建築材料として好適
に使用された後、耐蝕性に優れ、自然に容易に還元しな
いが故に、廃棄物公害の汚名を着せられていたが、これ
ら有用プラスチックを極めて容易にリサイクルし得るも
のであって、環境並びに経済効果の両面から大いに貢献
し得るものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明を適用した積層体の製造工程の実施例の
説明図である。

【図２】図１の引抜金型の模式的断面図である。

【図３】本発明を適用した積層体の製造工程の他の実施
例の説明図である。

【図４】図３の加熱引抜金型の一例を示す模式的断面図
である。

【図５】図４の加熱引抜金型への積層体の引き込み状態
を模式的に示す断面図である。

【図６】図３の加熱引抜金型の他の例を示す模式的断面
図である。

【図７】図３の加熱引抜金型の別の例を示す模式的断面
図である。

【図８】本発明の別の実施例において共押出シートの製
作に用いた押出機の説明図である。

【図９】本発明を適用した積層体の製造工程の他の実施
例の説明図である。

【図１０】本発明を適用した積層体の製造工程の他の実
施例の説明図である。

【図１１】図１０の引抜金型の模式的断面図及び変形の
推移を併記して示す図である。

【図１２】図１０の変形金型及び冷却金型の模式的断面
図である。

【図１３】本発明を適用した積層体の製造工程の他の実
施例の説明図である。

【図１４】本発明を適用した積層体の製造工程の他の実
施例の説明図である。

【図１５】（ａ）〜（ｈ）は、いづれも図１４又は図１
５に示された実施例で得られる積層体の一部切欠斜視図
である。

【図１６】本発明を適用した積層体の製造工程の他の実
施例の説明図である。

【図１７】本発明を適用した積層体の製造工程の他の実
施例の説明図である。

【図１８】（ａ）〜（ｈ）は、いづれも図１６又は図１
７に示された実施例で得られる積層体の一部切欠斜視図
である。

【符号の説明】

１、２０１、３０１、４０１、５０１、６０１、７０
２、８０２：繰出機 １１、２１１、４１１、５１１、６１１、７２１、８２
１：延伸ポリエチレンシート １２、２１２、４１２、５１２、６１２、７２２、８２
２：熱可塑性樹脂シート ２、２１３、３０２、４０２、５０４、６０４、７０
５、８０６：引抜金型（加熱） ２１、３２１：雄型 ２２、３２２：雌型 ２３：油圧シリンダー ３、３０３、４０４、５０５、６０６、７０６、８０
７：引抜金型（冷却） ４、２１４、３０４、４０５、５０６、６０７、７０
７、８０８：引抜機 ２１３：加熱引抜金型（Ｈ型） ２４０：加熱引抜金型（中空１） ２５０：加熱引抜金型（中空２） ２４１、２５１：中空状外型 ２４２、２５２：コア型 Ｐ１、Ｐ２、Ｐ３：スペーサー ３１０：共押出シート ３１１：延伸共押出シート ３１２：ポリエチレンシート ３１３：熱可塑性樹脂シート ３０５、７０１、８０１：押出機 ３０６、７１１、８１１：押出金型 ４０３、６０５、８０５：加熱変形金型 ７１２、８１２：冷却金型 ５０２、５２２、５２３、５２４、５２５、６０２、６
２２、６３２、７０３、７３３、７３４、７３５、７３
６、８０３、８３１、８３２：予備賦形装置 ５０３、６０３、７０４、８０４：巻回機 ７１３、８１３：管状芯材

フロントページの続き Ｆターム(参考） 4F100 AH02H AH03H AK01B AK03A AK03C AK05 AK63 BA04 BA05 BA08 BA10A BA10B BA10C BA13 BA24 CA02 CA30 DD07 EC031 EC032 EH011 EH012 EJ171 EJ172 EJ182 EJ321 EJ322 EJ341 EJ37A EJ37B EJ421 EJ422 EJ502 EJ541 GB07 JA04B JB02 JB04 JB16B JK01 JK06 JL12B JL16 4F210 AA01 AA03 AA05 AA08 AB03 AB19 AE01 AG03 AR06 QA04 QD13 QG01 QG11 QG15 QG18 QW21 QW33 QW34 4F211 AA01 AA03 AA05 AA08 AB03 AB19 AE01 AG03 AR06 TA01 TC05 TD11 TH02 TH18 TN87 TQ09 TW33 TW34 TW42

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 延伸ポリオレフィン系樹脂シートと、該
   延伸ポリオレフィン系樹脂シートの融点より低い溶融温
   度を有し、これと接着性を有する熱可塑性樹脂シートを
   交互に積層し、上記延伸ポリオレフィン系樹脂シートの
   融点より低く、熱可塑性樹脂シートの溶融温度以上の温
   度で、上記積層体を加圧接着しつつ引き抜くことを特徴
   とする積層体の製造方法。
2. 【請求項２】 延伸ポリオレフィン系樹脂シートと、該
   延伸ポリオレフィン系樹脂シートの融点より低い溶融温
   度を有し、これと接着性を有する延伸度合の低い延伸熱
   可塑性樹脂シートを交互に積層し、上記延伸ポリオレフ
   ィン系樹脂シートの融点より低く、延伸度合の低い延伸
   熱可塑性樹脂シートの溶融温度以上の温度で、上記積層
   体を加圧接着しつつ引き抜くことを特徴とする積層体の
   製造方法。
3. 【請求項３】 延伸ポリオレフィン系樹脂シートと、該
   延伸ポリオレフィン系樹脂シートの融点より低い溶融温
   度を有し、これと接着性を有する熱可塑性樹脂シートを
   交互に積層し、上記延伸ポリオレフィン系樹脂シートの
   融点より低温でかつ熱可塑性樹脂シートの融点以上の温
   度で上記積層体を加圧接着し、一体積層後、上記延伸ポ
   リオレフィン系樹脂シートの融点より低温でかつ熱可塑
   性樹脂シートの融点以上の温度を保持しつつ長手方向に
   対して垂直の断面形状を変形させながら引き抜くことを
   特徴とする積層体の製造方法。
4. 【請求項４】 熱可塑性樹脂シートと交互に積層される
   延伸ポリオレフィン系樹脂シート同士の延伸方向が互い
   に交差するように積層されるものである請求項１〜３記
   載の積層体の製造方法。
5. 【請求項５】 熱可塑性樹脂シートと交互に積層される
   延伸ポリオレフィン系樹脂シートの延伸方向が３０〜１
   ５０度の範囲で交差するように積層されるものである請
   求項１〜４記載の積層体の製造方法。
6. 【請求項６】 ポリオレフィン系樹脂成形体を芯材と
   し、該芯材上に請求項１〜５記載の積層体の製造方法で
   得られる積層体が芯材の成形時もしくは成形後に積層さ
   れることを特徴とする積層体の製造方法。